Dr.ing. NAGY-GYÖRGY Tamás

Dr.ing. NAGY-GYÖRGY Tamás profesor E-mail: tamas.nagy-gyorgy@upt.ro Tel: +40 256 403 935 Web: http://www.ct.upt.ro/users/tamasnagygyorgy/index.htm Birou: A219 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții.

GRINDĂ SIMPLU REZEMATĂ b = 15 cm h = 30 cm L = 3,30 m l rez = 30 cm P = 7 tone C20/25 S500 Clasa de expunere XC1 = = = P/2 P/2 L A s =? A sw =? s w =? Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 2.

REZEMAREA L calc l rez L calc = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 3.

REZEMAREA L calc l rez L calc = 3.00m Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 4.

Diagrame: M + V M Ed = V Ed = = = = P/2 P/2 L calc = 3.00m Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 5.

Diagrame: M + V M Ed = V Ed = = = = P/2 P/2 L calc = 3.00m M Ed V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 6.

Diagrame: M + V M Ed = V Ed = = = = P/2 P/2 L calc = 3.00m M Ed V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 7.

Diagrame: M + V M Ed = V Ed = = = = 3,5t 3,5t L calc = 3.00m M Ed V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 8.

Diagrame: M + V M Ed = 35 knm V Ed = 35 kn = = = 35kN 35kN L calc = 3.00m M Ed 35kNm V Ed 35kN Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 9.

Diagrame: M + V M Ed = 35 knm V Ed = 35 kn = = = 35kN 35kN μ = M Ed bd 2 f cd = d = f cd = M Ed V Ed L calc = 3.00m 35kNm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 10.

ACOPERIREA DE BETON d = h d s d s = c nom + φ s /2 φ s = 14 25 mm pt grinzi 6 14 mm pt plăci c nom = c min + Δc dev Δc dev = 5 mm plăci monolite (A.N.) = 10 mmrestul elementelor (A.N.) Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 11.

c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} aderență durabilitate Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 12.

c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} aderență c min,b φ Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 13.

c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} aderență c min,b φ unde φ = 14 25 mm pt grinzi 6 14 mm pt plăci φ long 20 mm longitudinal φ etr 8 mm transversal Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 14.

c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} durabilitate Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 15.

c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} durabilitate Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 16.

Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 17.

c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} durabilitate c min,dur = 10 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 18.

ARMĂTURA LONGITUDINALĂ c nom = c min + Δc dev ARMĂTURA TRANSVERSALĂ (etrier) c min = max c min,b ; c min,dur ; 10 mm = max 20 mm; 10 mm; 10 mm = max 8 mm; 10 mm; 10 mm c min,long = 20 mm Δc dev = 10 mm (A.N.) c nom,long = 30 mm c min,etr = 10 mm Δc dev = 10 mm (A.N.) c nom,etr = 20 mm c nom,etr = c nom,long φ etr = 22mm c nom,long = c nom,etr + φ etr = 28mm nec nec c nom,etr = 22mm > c nom,etr = 20 mm c nom,long = 28mm < c nom,long c nom,long = 30 mm OK!!! = 30 mm c nom,long cnom,etr Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 19.

μ = M Ed bd 2 f cd = d = h d s d s = c nom + φ s /2 φ s = 14 25 mm pt grinzi 6 14 mm pt plăci d s = c nom + φ s /2 = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 20.

μ = M Ed bd 2 f cd = d = h d s d s = c nom + φ s /2 φ s = 14 25 mm pt grinzi 6 14 mm pt plăci d s = c nom + φ s 2 = 40mm d = h d s = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 21.

μ = M Ed bd 2 f cd = d = h d s d s = c nom + φ s /2 φ s = 14 25 mm pt grinzi 6 14 mm pt plăci d s = c nom + φ s 2 = 40mm d = h d s = 260 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 22.

μ = M Ed bd 2 f cd = f cd = f ck γ c = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 23.

μ = M Ed bd 2 f cd = f cd = f ck γ c = 13,33 N/mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 24.

μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 25.

μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 μ μ lim??? μ lim = 0.8ξ lim (1 0.4ξ lim ሻ ξ lim = 3.5 3.5 + 1000f yd /E s f yd = f yk γ s = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 26.

μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 μ μ lim??? μ lim = 0.8ξ lim (1 0.4ξ lim ሻ ξ lim = 3.5 3.5 + 1000f yd /E s f yd = f yk γ s = 435 N/mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 27.

μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 μ μ lim??? μ lim = 0.8ξ lim (1 0.4ξ lim ሻ 3.5 ξ lim = 3.5 + 1000f yd /E s Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 28.

μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 μ lim = 0.8ξ lim (1 0.4ξ lim ሻ ξ lim = μ μ lim??? 3.5 3.5 + 1000f yd /E s = 0,617 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 29.

μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 μ μ lim??? ሻ μ lim = 0.8ξ lim (1 0.4ξ lim = 0,372 ξ lim = 3.5 3.5 + 1000f yd /E s = 0,617 μ μ lim ) Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 30.

ω s = 1 1 2μ A s = ω s bd f cd f yd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 31.

ω s = 1 1 2μ = 0,306 A s = ω s bd f cd f yd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 32.

ω s = 1 1 2μ = 0,306 A s = ω s bd f cd f yd = 365 mm 2 PROPUNERE ARMARE? Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 33.

ω s = 1 1 2μ = 0,306 A s = ω s bd f cd f yd = 365 mm 2 2 16 3 14 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 34.

2 16 d s = c nom + s /2 = d = h d s = A s,min = 0,26 f ctm f yk bd A s,min 0,0013bd A s,max = 0,04A c Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 35.

2 16 = 402 mm 2 d s = c nom + s /2 = 38 mm d = h d s = 262 mm A s,min = 0,26 f ctm f yk bd = 45 mm 2 ok! A s,min 0,0013bd = 51 mm 2 ok! A s,max = 0,04A c = 1800 mm 2 ok! Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 36.

l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 α 5 l b,rqd l b,min l b,rqd = φ f yd 4 f bd f bd = 2.25 η 1 η 2 f ctd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 37.

Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 38.

Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 39.

c d = min 58Τ2 58Τ2 ; 30; 30 = 29mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 40.

Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 41.

f bd = 2.25 η 1 η 2 f ctd efortul unitar de aderență de calcul unde: η 1 - este un coeficient legat de condițiile de aderență și de poziția barei în timpul betonării = 1.0 condiții bunede aderenţă = 0.7 toate celelalte cazuri η 2 f ctd f bd = - este un coeficient legat de diametrul barei = 1.0 pt φ 32 mm = (132-φ)/100 pt φ > 32 mm f ctk0,05 c Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 42.

f bd = 2.25 η 1 η 2 f ctd efortul unitar de aderență de calcul unde: η 1 - este un coeficient legat de condițiile de aderență și de poziția barei în timpul betonării = 1.0 condiții bunede aderenţă = 0.7 toate celelalte cazuri η 2 f ctd - este un coeficient legat de diametrul barei = 1.0 pt φ 32 mm = (132-φ)/100 pt φ > 32 mm f ctk0,05 = 1,00 N/mm 2 f bd = 2,25 N/mm 2 c Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 43.

f bd = l b,rqd = φ f yd 4 f bd l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 α 5 l b,rqd l b,min Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 44.

f bd = 2,25 N/mm 2 l b,rqd = φ f yd 4 f bd =773 mm l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 α 5 l b,rqd l b,min =773 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 45.

V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d C Rd,c = 0,18/γ c = k = 1 + k 2 200 d = k 1 = 0,15 σ cp = N Ed /A c < 0,2f cd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 46.

V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d C Rd,c = 0,18/γ c = 0.12 k = 1 + k 2 200 d = 1.877 k 1 = 0,15 σ cp = N Ed /A c < 0,2f cd =0 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 47.

V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d ρ l = A sl b w d = ρ l 0.02 A sl =??? aria secțiunii armăturilor întinse, prelungite pe o lungime (l bd + d) dincolo de secțiunea considerată Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 48.

V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d ρ l = A sl b w d = ρ l 0.02 0.01 A sl = 2 16 = 402 mm 2 aria secțiunii armăturilor întinse, prelungite pe o lungime (l bd + d) dincolo de secțiunea considerată Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 49.

V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d ν min = 0,035k 3/2 f ck 1/2 = V Rd,c = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 50.

V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d ν min = 0,035k 3/2 f ck 1/2 = 0.403 V Rd,c = 24.03 kn Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 51.

24.03 kn V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d 15.72 kn ν min = 0,035k 3/2 f ck 1/2 = 0.403 V Rd,c = 24.03 kn Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 52.

V Rd,c = 24.03 kn V Ed = 35 kn ESTE NECESARĂ ARMĂTURĂ DE FORȚĂ TĂIETOARE V Rd = min (V Rd,s ; V Rd,max ) Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 53.

CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd /(tgθ + ctgθ) cw 1 - coeficient care ține seama de starea de efort în fibra comprimată cw =1 pt elemente de beton armat cw >1 pt elemente precomprimate - coeficient de reducere a rezistenței betonului fisurat la forță tăietoare ν 1 = ν = 0,6 1 f ck 250 = (A.N.) z 0.9d = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 54.

CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd /(tgθ + ctgθ) cw 1 - coeficient care ține seama de starea de efort în fibra comprimată cw =1 pt elemente de beton armat cw >1 pt elemente precomprimate - coeficient de reducere a rezistenței betonului fisurat la forță tăietoare ν 1 = ν = 0,6 1 f ck 250 = z 0.9d = 0.552 (A.N.) 236 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 55.

CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd /(tgθ + ctgθ) Alegem = 45 = 90 V Rd,max = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 56.

CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd /(tgθ + ctgθ) Alegem = 45 V Rd,max = 130.16 kn = 90 V Ed = 35 kn < V Rd,max = 130. 16 kn secțiunea poate fi armată la forță tăietoare Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 57.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) V Rd,s = A sw s z f ywd ctgθ Alegem A sw s = 45 - aria secțiunii armăturilor pt forța tăietoare - distanța dintre etrieri = 90 V Rd,s = V Ed A sw s = V Ed z f ywd ctgθ Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 58.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw s = V Ed z f ywd ctgθ = Se impune diametrul ( ) etrierului A sw =na s (n= nr ramuri!!!) A sw = 2φ6? = 2φ8? s (pasul) Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 59.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw s = V Ed z f ywd ctgθ = Se impune diametrul ( ) etrierului A sw =na s (n= nr ramuri!!!) s (pasul) A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 60.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw s = V Ed z f ywd ctgθ = 0.341 mm Se impune diametrul ( ) etrierului A sw =na s (n= nr ramuri!!!) s (pasul) A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 61.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 Procente de armături la forță tăietoare ρ sw = A sw b d sinα = ρ sw,min = (0,08 f ck )/f yk = ρ sw >(?) ρ sw,min Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 62.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 Procente de armături la forță tăietoare ρ sw = A sw b d sinα = 1.439x10-3 ρ sw,min = (0,08 f ck )/f yk = 0.715x10-3 ρ sw > ρ sw,min Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 63.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw s = V Ed z f ywd ctgθ = 0.341 mm A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 s = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 64.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw s = V Ed z f ywd ctgθ = 0.341 mm A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 s = 166 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 65.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) s l,max = 0,75d(1 + ctgαሻ = Alegem pasul s = 150 mm V Rd,s = A sw s z f ywd ctgθ = s V Rd,s V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 66.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) s l,max = 0,75d(1 + ctgαሻ = 197 mm Alegem pasul s = 150 mm V Rd,s = A sw s z f ywd ctgθ = s V Rd,s V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 67.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) s l,max = 0,75d(1 + ctgαሻ = 197 mm Alegem pasul s = 150 mm V Rd,s = A sw s z f ywd ctgθ = 38.65 kn s V Rd,s V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 68.

CONDIȚII DE DUCTILITATE ÎN CAZUL ARMĂRILOR CU ETRIERI V Rd,s V Rd,max A sw s f ywd b w ν 1 f cd 1 1+ctg 2 θ Pentru o fisură la 45 (ctg = 1) A sw f ywd b w s 0,5ν 1 f cd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 69.

CONDIȚII DE DUCTILITATE ÎN CAZUL ARMĂRILOR CU ETRIERI A sw f ywd b w s 0,5ν 1 f cd?? Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 70.

CONDIȚII DE DUCTILITATE ÎN CAZUL ARMĂRILOR CU ETRIERI A sw f ywd b w s 0,5ν 1 f cd 1.09 N/mm 2 3.68 N/mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 71.

VARIANTA 2!!! DIMENSIONARE ARMĂTURĂ LONGITUDINALĂ ȘI ARMARE TRANSVERSALĂ CU BARE RIDICATE ȘI ETRIERI Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 72.

VARIANTA 2!!! DIMENSIONARE ARMĂTURĂ LONGITUDINALĂ A s = ω s bd f cd f yd = 367 mm 2 s 3 14 = 462 mm2 d s = c nom + s /2 = 38 mm d = h d s = 262 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 73.

f bd = 2,25 N/mm 2 l b,rqd = φ f yd 4 f bd =676 mm l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 α 5 l b,rqd l b,min =676 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 74.

V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d C Rd,c = 0,18/γ c = 0.12 k = 1 + k 2 200 d = 1.874 k 1 = 0,15 σ cp = N Ed /A c < 0,2f cd =0 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 75.

V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d A sl = 2 14 = 308 mm 2 ρ l = A sl b w d = 0.0078 s ρ l 0.02 aria secțiunii armăturilor întinse, prelungite pe o lungime (l bd + d) dincolo de secțiunea considerată Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 76.

V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d ν min = 0,035k 3/2 f ck 1/2 = 0.401 V Rd,c = 22.11 kn Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 77.

V Rd,c = 22.11 kn V Ed = 35 kn ESTE NECESARĂ ARMĂTURĂ DE FORȚĂ TĂIETOARE V Rd = min (V Rd,s ; V Rd,max ) Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 78.

CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd (ctgθ + ctgα) 1 + ctg 2 θ cw 1 - coeficient care ține seama de starea de efort în fibra comprimată cw =1 pt elemente de beton armat cw >1 pt elemente precomprimate - coeficient de reducere a rezistenței betonului fisurat la forță tăietoare ν 1 = ν = 0,6 1 f ck 250 = 0.552 (A.N.) z 0.9d = 236 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 79.

CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd (ctgθ + ctgα) 1 + ctg 2 θ Alegem = 45 V Rd,max = 260.32 kn = 45 V Ed = 35 kn < V Rd,max = 260. 32 kn secțiunea poate fi armată la forță tăietoare Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 80.

FORȚA TĂIETOARE CAPABILĂ A ELEMENTELOR ARMATE CU BARE ÎNCLIANTE V Rd,s = A sw s z f ywd(ctgθ + ctgαሻsinα Alegem A sw s - aria secțiunii armăturii inclinate - distanța dintre armăturile inclinate s = 45 = 45 A sw = 1 14 = 154 mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 81.

FORȚA TĂIETOARE CAPABILĂ A ELEMENTELOR ARMATE CU Distanța maximă longitudinală între bare ridicate BARE ÎNCLIANTE s b,max = 0,6d(1 + ctgαሻ = 314 mm Alegem pasul s = 300 mm V Rd,s = A sw s z f ywd(ctgθ + ctgαሻsinα = 74.4 kn Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 82.

FORȚA TĂIETOARE CAPABILĂ A ELEMENTELOR ARMATE CU BARE ÎNCLIANTE V Rd,s V Rd,max Pentru bara înclinată la 45 și bielă comprimată de 45 : A sw f ywd b w s 0,5 ν 1 f cd sinα Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 83.

FORȚA TĂIETOARE CAPABILĂ A ELEMENTELOR ARMATE CU BARE ÎNCLIANTE A sw f ywd b w s 0,5 ν 1 f cd sinα 1.49 N/mm 2 5.20 N/mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 84.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR ÎN DREPRUL ARMĂTURII ÎNCLINATE (V Rd,s ) = = = P/2 P/2 L V Ed 5cm 26 cm V Ed V Rd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 85.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR ÎN AFARA ZONEI CU ARMĂTURĂ ÎNCLINATĂ (V Rd,s ) Se impune diametrul ( ) etrierului A sw =na s (n= nr ramuri!!!) s (pasul) A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 86.

CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR ÎN AFARA ZONEI CU ARMĂTURĂ ÎNCLINATĂ (V Rd,s ) = = = P/2 P/2 L V Ed V Ed V Rd CALCUL = IDEM PARTEA 1! V Ed = IDEM Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 87.

SITUAȚIA CU FORȚĂ DISTRIBUITĂ p = 23,33 kn/m s l,max = 0,75d(1 + ctgαሻ = 197 mm L Impunem 6 / 19 cm V Rd V Ed V Ed =27,78kN V Ed V Rd,s =??? s Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 88.

SITUAȚIA CU FORȚĂ DISTRIBUITĂ p = 23,33 kn/m s l,max = 0,75d(1 + ctgαሻ = 197 mm L Impunem 6 / 19 cm V Rd V Ed V Ed =27,78kN V Ed V Rd,s = A sw s z f ywd ctgθ = 30, 53kN s Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 89. 5cm 26 cm

Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 90.