ELŐFESZÍTETT TARTÓ TERVEZÉSE
|
|
- Natália Pásztor
- 5 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 ELŐFESZÍTETT TARTÓ TERVEZÉSE Határozza meg az adott terhelésű kéttámaszú, előfeszített tartó keresztmetszeti méreteit, majd a szükséges feszítőerőt a középső keresztmetszetben keletkező igénybevételekre. Ellenőrizze a középső keresztmetszetben a beton szélsőszál-feszültségeit, valamint a feszítőbetétekben és a betonacélban ébredő feszültségeket a feszítőerő ráengedésének pillanatában és végleges állapotban. Ellenőrizze a tartó teherbírási határállapotát! 1. Kiindulási adatok 1.0 Vizsgálati idõpontok a) t = t 0 a feszítőerő ráengedése idején b) t = t száll a szállítás és szerelés idején (min. 8 napos korban) c) t = t végl végleges állapotban A b) esetet jelen feladatban nem vizsgáljuk. 1.1 terhek Önsúly (állandó jellegű) g := 4.5 k m γ g := 1.35 Hasznos teher q := 8.5 k m γ q := 1.5 Mértékadó terhelés p := γ g g γ q q p = 18.8 k m 1. statikai váz l= 16, m 1. ábra A statikai váz A szabad nyílás: l := 16.m A fesztáv: L := 1.05 l L = m 1.3 Anyagok Beton C35/45 (kezdeti és végleges állapotban egyaránt) Megj.: Jelenleg (már nem gőzöléssel, hanem) gyorsan kötő cementtel, illetve kötésgyorsítóval érik el a beton kezdeti gyors szilárdulását, így a feszítőerő ráengedésének idején is a C35/45 szilárdsági jel vehető figyelembe. 35 f cd := 1.5 f cd = 3.3 E cm.35 := E c.eff35 :=
2 Betonacél B f yk := f yd := 1.15 f yd = E s := 00 k Feszítőpászma: Fp-100/1770, vagy Fp-150/1770 f pk := 1770 σ p0 := 175 (névleges átmérők) φ p := 1.9 mm φ p := 15.7 mm E p := 190 k A semleges tengely határhelyzete: húzott vas esetén 560 ξ c0 := 700 f yd ξ c0 = nyomott vas esetén 560 ξ c0v := 700 f yd ξ c0v = yomatékok ad a) Önsúly alapértékéből (feszítéskor) ad c) Mértékadó teherből végleges állapotban g L M 1 := 8 M 4 := p L 8 M 1 = k m M 4 = k m 1.5 Feszített tartó vizsgálata külpontosan nyomott elemként (elvi összefoglalás) /a ábra /b ábra
3 1.6 A tartó méreteinek meghatározása A tartó alakja közelítőleg (a magasság függvényébe A h tartómagasságot úgy vegyük fel, hogy az M 4 nyomaték három-negyede egyezzen meg a tartó nagyobbik (felső) övének teljes kihasználtságához tartozó nyomatékkal (l. 3. ábra) Feltételezve: beton: C35/45 felső öv vastagsága: t c = 10 mm felső öv szélessége: 0,6*h alsó öv szélessége 0,4*h és d = 0,8 * h és α = 1,0 3. ábra A keresztmetszet közelítő méretei 0.75 M 4 = 10mm 0.6 h f cd 0.8 h 10mm Ebből a szükséges tartómagasság: h = mm LEGYE h := 650mm ekkor a keresztmetszet méretei (l..1 fejezet) 1.7 A szükséges feszítõerõ közelítõ meghatározása a) Ha csak lágyvasat alkalmaznánk: (z értékét becsüljük: a vasak súlyvonala az alsó öv középvonalában és a teljes fejlemez nyomott) z := 650mm 10mm 10mm z = mm M 4 A sszüks := z f yd A sszüks = alkalmazzunk alul 5Φ5 Φ0 vasalást, ekkor: ( 5mm) π A salk := 5 4 ( 0mm) π 4 A salk =
4 b) Ha csak feszítõpászmát alkalmaznánk: (z értékét becsüljük: a vasak súlyvonala az alsó öv középvonalában és a teljes fejlemez nyomott) M 4 A pszüks := A pszüks = z σ p0 alkalmazzunk pl. 10 db Fp-100/1770 jelű pászmát, ekkor: A palk := A palk = c) Vegyes vasalást alkalmazva: alkalmazzunk az alsó övben: 8 db Fp-100/1770 jelű pászmát Φ0 lágyvasat, és a felsõ övben 4Φ16 vasalást! Ekkor: A p := A p = húzóerõ a pászmákban: H p := σ p0 H p3 = 38.5 k H p5 := σ p0 H p5 = k H p := H p3 H p5 H p = k húzóerő a lágyvasakban: nyomóerő a felső (lágy)vasakban nyomott zóna magasság: xc H p3 H p5 ( 0 mm) π H s := f yd H s = 73. k 4 ( 16 mm) π s := 4 f yd s = k 4 H s s := = mm 0.6 h f cd Megj.: nem metsz bele a bordába (ha belemetszene, részekbõl kéne számítani T keresztmetszetként!) A húzóerők eredőjének súlypontja az alsó húzott száltól e a3 := 35mm e a5 := 70mm e as := 35mm e a3 H p3 e a5 H p5 e as H s d r := d r = 5.3 mm d := h d r d = mm H p3 H p5 H s
5 Határnyomaték a húzóerõk eredõjére: M Rd := 0.6 h f cd M Rd = k m d s ( d 35mm) elõzetesen megfelel, mert M 4 = k m A feszítõerõ eredõje az alsó húzott száltól (erre később lesz szükség): e a3 H p3 e a5 H p5 d p := H p3 H p5 d p = 56.9 mm. A keresztmetszet geometrai adatai, keresztmetszeti jellemzõk.1 a keresztmetszet méretei a jelű alsó szélső szál c jelű felső szélső szál h a := 10mm h g := 410mm h c := 10mm alsó öv szélessége: felső öv szélessége: tartómagasság: a:= a1 b a c:= c1 b c h := h a h g h c a = 60 mm c = 40 mm h = 650 mm 4. ábra A keresztmetszet geometriai és vasalási adatai
6 . Alapadatok (geometria és vasalás) betontakarás: bt := 15mm Megjegyzés: A vasalás az előzetes számításoknak és a szerkesztési szabályoknak megfelelően veendő fel: a) vasalás az a alsó övben lágyvasalás feszítõpászma Φ a := 0mm n a := A a := Φ a A a = 68.3 φ p := 1.9 mm A p = π n a 4 b) vasalás a c felső övben Φ c := 16mm n c 4 A c = 804. c) kengyel átmérő φ k := 10mm := A c := Φ c π 4 n c d) vastávolságok a szélső száltól d a bt φ k Φ a := 10mm d a = 45 mm Φ c d c := bt φ k 10mm d c = 43 mm d p = 57 mm e a := d p.3 A vasbeton keresztmetszet ideális területe (A tartót repedésmentesnek feltételezve) merevségi arányok: E s E p α s := α p := E cm.35 E cm.35 α s = 6.01 α p = 5.71 ( A a A c ) A p := a h a b h g c h c α s 1 α p 1 =
7 .4 A semleges tengely helye (vb km. esetén) a c felső száltól 1 h a h g h c x vb := a h a h b h g h c c h c... ( α s 1) A a ( h d a ) A c d c ( α p 1 ) A p h e a felső száltól mérve: x vb = 9.5 mm a) Inercia 3 a h a h a I x := a h a h x vb 1 3 b h g b h g x vb h c 1 ( α s 1) A a h x vb ( α p 1) A p 3 c h c h c c h c x vb 1 h g... ( ) d a A c x vb d c h x vb e a b) Keresztmetszeti jellemzők a alsó szélső betonszál c felső szélső betonszál W a := W f := I x h x vb I x x vb I x = mm 4 W a = mm 3 W f = mm 3 alsó acélbetét vonalában W sa := I x h x vb d a W sa = mm 3 felső acélbetét vonalában W sf := I x x vb d c W sf = mm 3 pászma vonalában W p := I x h x vb e a W p = mm
8 3. A teherbírási vonal jellegzetes pontjai (a beton km. súlypontjára) A feszítõpászmában keletkezõ feszültség a fellépõ feszültségveszteséggel lehet csak eg Feltételezve 30% veszteséget: σ p := 0.3 σ p0 azaz σ p = Legnagyobb nyomás ( 1 pont) Központos nyomás esetén %o lehet csak az összenyomódás, ezért σ s := E s 0.00 σ s = 400 σ s Rd1 := A b f cd A a A c A p σ p M Rd1 := A c σ s x vb d c A a σ s h x vb d a A p σ p ( h x vb e a )... vagyis σ s -sel számolunk Rd1 = k M Rd1 = 90. k m 3. Csak a c oldali fejlemez nyomott ( 3 pont) := h c = 10.0 mm ξ c := h d a ξ c = ξcv := d c ξcv =.791 Rd3 := h c c f cd A c f yd A a f yd A p σ p h c M Rd3 := h c c f cd x vb A c f yd ( x vb d c )... A a f yd ( h x vb d a ) A p σ p h x vb e a Rd3 = k M Rd3 = k m
9 3.3 Csak az a oldali fejlemez nyomott ( 45 pont) := h a = 10.0 mm ξ c := h d c ξ c = ξ cv := d a ξ cv =.667 Rd45 := h a a f cd A a f yd A c f yd A p σ p h a M Rd45 := h a a f cd h x vb A a f yd h x vb d a A p σ p ( h x vb e a )... A c f yd ( x vb d c )... M Rd45 := 1 M Rd45 Rd45 = k M Rd45 = k m 3.4 Kis és nagy külp. nyomás határa ( pont), a oldali vasak húzottak := ξ c0 ( h d a ) = 98.6 mm ξ cv := d c Rd := h c ( c1 c) b f cd A c f yd A a f yd A p σ p h c M Rd := f cd b x vb h c ( c1 c) x vb A c f yd ( x vb d c )... A p σ p ( h x vb e a ) A a f yd ( h x vb d a )... ξ cv = Rd = k M Rd = 57.8 k m 3.5 Kis és nagy külp. nyomás határa ( 5 pont), c oldali vasak húzottak := ξ c0 h d c = 99.5 mm ξ cv := d c ξ cv = Rd5 := h a ( a1 a) b f cd A a f yd A c f yd A p σ p h a M Rd5 := f cd b h x vb h a ( a1 a) h x vb... A a f yd ( h x vb d a ) A p σ p ( h x vb e a ) A c f yd x vb d c M Rd5 := 1 M Rd5 Rd5 = k M Rd5 = k m
10 3.6 Tiszta hajlítás ( 3 pont), a oldali vasak húzottak Feltételezve, hogy a nyomott acél nem folyik meg (vetületi egyenlet): = A a f yd A p σ p f cd c A c 700 d c Feszültség a nyomott acélban: 560 σ s := 700 d c M Rd3 := f cd c x vb... A c σ s ( x vb d c ) A a f yd ( h x vb d a ) A p σ p h x vb e a = 45.3 mm σ s = Rd3 := 0 k M Rd3 = k m 3.7 Tiszta hajlítás ( 4 pont), c oldali vasak húzottak Feltételezve, hogy a nyomott acél nem folyik meg (vetületi egyenlet): = A c f yd f cd a A a A p 560 d a = 40. mm Feszültség a nyomott acélban (feltételezve, hogy ugyanazon redukáló képlet alkalmaz σ s := d a σ s = M Rd4 := f cd a h x vb... A c f yd ( x vb d c ) A a σ s ( h x vb d a ) A p σ s h x vb e a (Megj.: Feltételezzük, hogy a nyomott pászmában is annyi a feszültség, mint a lágyvasban) M Rd4 := 1 M Rd4 Rd4 := 0 k M Rd4 = 01.9 k m
11 AZ M- DIAGRAM adatai: Rd3 = 0k Rd3 = k M Rd3 = k m M Rd3 = k m Rd = k M Rd = 57.8 k m Rd1 = k M Rd1 = 90. k m Rd5 = k M Rd5 = k m Rd45 = k M Rd45 = k m Rd4 = 0k M Rd4 = 01.9 k m Erõ (k) (P f0 ;M f0 ) (P ft ;M ft ) 1000 M yomaték (km) P f0 = k M f0 = k m P ft = k M ft = 14.6 k m 5. ábra A feszítési jellemzők (P f - M f ) ábrázolása a teherbírási vonalban
12 4. A feszítõerõ ellenõrzése Az M- diagramban ábrázoljuk a feltételezett kezdeti és végleges feszítőerőt (l. a kiszámított M- diagramot, l. 5 ábra), a feszítőerőt a pászmák súlypontjában koncentráltnak képzeljük. Ezután berajzoljuk az M4 mértékadó nyomatékot. Ha a pontok belül maradnak, a keresztmetszet megfelel. 4.1 A kezdeti feszítõerõ (0 index-szel jelölve) Alkalmaztunk 8 db Fp-100/1770 jelû pászmát: Az e f külpontosság a vasbeton km súlypontjától mérve: e f := h x vb e a e f = mm A kezdeti feszítési feszültség: A kezdeti feszítőerő: P f0 := σ p0 A p σ p0 := 175 P f0 = k és nyomaték: M f0 := P f0 e f M f0 = k m (ez az adatpár ábrázolandó az M- diagramban) 6. ábra 4. Feszítõerõ végleges állapotban (t index-szel jelölve) Felvéve a hatásos feszítőerő hányadot: ν := 0.7 P t := ν P f0 P t = 714 k (Pontos számítása a következő fejezetben) A kezdeti feszítőerőből keletkező nyomaték (e f = 300,6 mm figyelembevételével): A becsült végleges hatásos feszítõerõ és nyomaték értéke: P t = k M ft := P t e f M ft = 14.6 k m (ez az adatpár is ábrázolandó az M- diagramban) A feszítés hatásának ábrázolása után ábrázolandó az M 4 nyomaték is!
13 5. A hatásos feszítõerõ meghatározása A hatásos feszítési feszültség σ pm := σ p0 σ p.t és a hatásos feszítőerő P t := σ pm A p képletekkel számolható Figyelem, a feszültségveszteségek számításához a korábban számolt jellemzőket a. fejezetből vesszük át 5.1 Feszültségveszteségek A zsugorodás, kúszás és relaxáció miatti feszültségveszteség (a tartó középső keresztmetszetében) Megjegyzés: Mint ismeretes, a beton kúszását az α ι = E s / E c értékekben is figyelembe lehet venni. Amennyiben ugyanis az E s / E c.eff35 értékkel számolnánk a keresztmetszeti jellemzőket, úgy a kúszást a feszültségveszteségek számításánál már nem kellene figyelembe venni. De a kúszást az EC- szerinti feszültségveszteség-számító képlet (zárt formában) már tartalmazza, így a keresztmetszeti jellemzők számításánál a vasbetéteket az E s / E cm.35 aránnyal vesszük figyelembe, s a kúszási veszteséget pedig az EC- képletében meghagyjuk. A számítás alapképlete (l. EC-) ahol ε cst := φ t := ε cst E p σ pr α p φ t t σ cgp0 σ p.t := A pi A c 1 α p 1 z cp φ t t A c I c - a beton fajlagos zsugorodási alakváltozása (-0,5 %o) - a beton kúszási tényezője ( ) σ pr - a feszítőbetétek relaxációjából származó feszültségváltozás az 1000 órás veszteség 3-szorosára vehető fel, ennek kiszámításához: a kezdeti feszítőerőből, valamint az önsúly és állandó terhek alapértékéből származó feszültség a feszítőbetétekben: P f0 M 1 P f0 e f σ pg0 := σ p0 α p e f I x σ pg0 =
14 a kezdeti feszítőbetét-feszültség és a pászma szakító szilárdságának hányadosa χ := σ pg0 f pk χ = % és diagramból: r1000 := 0.0 σ pr := 3 r1000 σ p0 σ pr = 76.5 σ cpg0 - a kezdeti feszítőerőből, valamint az önsúly és állandó terhek alapértékéből származó feszültség a betonban a feszítőbetétek vonalában σ cpg0 := P f0 M 1 P f0 e f e f I x σ cpg0 = 13.7 z cp - a betonkeresztmetszet súlypontja és a feszítőbetétek közötti távolság z cp := h x vb e a z cp = mm Ilyen előzetes számítások után ismét az alapképlet és a feszültségveszteség ε cst E p σ pr α p φ t σ cpg0 σ p.t := A p 1 α p 1 ( z cp ) φ t I x σ p.t = A hatásos feszítõerõ A hatásos feszítési feszültség A P t hatásos feszítőerő σ pm := σ p0 σ p.t P t := σ pm A p és σ pm = P t = k és a hatásos feszítőerő hányad (csak ellenőrzés végett!, a feltételezett 0,7 helyett): ν := P t P f0 ν =
15 6. A középsõ keresztmetszet feszültségállapota 6.1 Szélsõ szálfeszültségek a betonban Feszítőerő ráengedésekor: M 1 nyomatékra (0 index) a alsó betonszál: P f0 σ ca0 := P f0 e f W a M 1 W a σ ca0 = megfelel, mert f cd = - 0,6 x f ck = -1,0 / ( nyomott) c felső betonszál: P f0 σ cf0 := P f0 e f W f M 1 W f σ cf0 = a tartó nem reped be, mivel f ctd = 1,5 / ( nyomott) Végleges állapotban: M 4 nyomatékra (t index) A terhek szélső értékéből számított M 4 nyomatékra a alsó szálban P t σ cat := P t e f W a M 4 W a σ cat = 16.0 c felső szálban P t σ cft := P t e f W f M 4 W f σ cft = 4.1 Megjegyzés: Végleges állapotban a keresztmetszet sem a nyomott, sem a húzott (beton)oldali feszültség-ellenőrzésre nem felel meg, de ebben a (végleges) állapotban az ellenőrzést a Mörsch-féle határnyomaték számítással fogjuk elvégezni (l. 7. fejezet)! Amúgy az eredmény nem meglepő, hiszen nem repedésmentes állapotra terveztünk, s látható, hogy a repedésmentes keresztmetszet feltételezése nem is igaz
16 6. Feszültség a betonacélokban és a feszítõpászmában Feszítőerő ráengedésekor: M 1 nyomatékra (0 index) alsó betonacél: P f0 σ sa0 := α s P f0 e f W sa M 1 W sa σ sa0 = 83.9 felső betonacél: P f0 σ sf0 := α s P f0 e f W sf M 1 W sf σ sf0 = 15.5 (mindkét oldali betonacél nyomott!!) feszítőpászma: P f0 σ pa0 := σ p0 α p P f0 e f W p M 1 W p σ pa0 = Megjegyzés: e feledjük, hogy a kezdeti feszítési feszültség σ p0 = Elhanyagoltuk azt a tényt, hogy a feszítőerő ráengedésekor a veszteségek egy része esetleg már lezajlott! volt. Végleges állapotban: M4 nyomatékra (t index) alsó betonacél: P t σ sat := α s P t e f W sa M 4 W sa σ sat = 79.4 felső betonacél: P t σ sft := α s P t e f W sf M 4 W sf σ sft = 18.8 feszítőpászma: P t σ pat := σ pm α p P t e f W p M 4 W p σ pat = Megjegyzés: e feledjük, hogy a hatásos feszítési feszültség σ pm = volt
17 7. A keresztmetszet határnyomatéka (Mörschféle határnyomaték számítás) 7.1 Anyagjellemzõk beton: C35/45 betonacél: B /a ábra A beton σ ε diagramja 7/b ábra A betonacél σ ε diagramja feszítőpászma: Fp 100/1770 7/c ábra A feszítőpászma σ ε diagramja 7. Az eljárás elvi vázlata 8. ábra yúlások és belső erők a keresztmetszetben
18 7.3 A középsõ keresztmetszet alakváltozási állapota t idõpontban Feszültségek és nyúlások a betonacélban és a pászmában csak feszítésből, végleges állapotban alsó betonacél: P t P t e f σ sa := α s W sa σ sa = < f yd, így ε sa0 σ sa := ε sa0 = E s összenyomódás felső betonacél: feszítőpászma P t P t e f σ sf := α s W sf σ sf = 14.9 < f yd, így ε sf0 σ sf P t P t e f σ pat := σ pm α p W p := ε sf0 = E s megnyúlás σ pat = < 0,9*f pd, így ε p0 := σ pat E p ε p0 = megnyúlás 7.4 Az iterációs eljárás 7.41 Az 1. próbálkozás Feltételezem: x 1 := 60mm értéket, vagyis a c fejlemez fele nyomott yúlások: x 1 = 60 mm ε ct := f pd := x 1 felső betonacél ε sf1 d c := ε ct ε sf0 ε sf x 1 = >.17%o (nyomott és folyik) h 1.5 x 1 alsó betonacél ε sa1 := h 1.5 x 1 feszítő pászma ε p1 := d a ε ct ε sa0 1.5 x 1 e a ε ct ε p0 1.5 x 1 ε sa = >.17%o (húzott és folyik)(l. 7/b ábra) ε p = > 7.9%o (II. szakaszon)(l. 7/c ábra)
19 Belső erők beton c1 x 1 := c f cd c1 = k alsó betonacél H sa1 := f yd A a H sa1 = 73. k felső betonacél sf1 f yd feszítőpászmah p1 A p 0.9 f pd := A c sf1 = k ε p := 0.1 f pd H p1 = k Az erők összegzése Σ 1 c1 sf1 := ΣH 1 := H sa1 H p1 Σ 1 = k < ΣH 1 = k Mivel a húzóerők a nagyobbak, próbálkozzunk az x := 10mm -rel. 7.4 A. próbálkozás Feltételezem: x = 10.0 mm vagyis a teljes fejlemez nyomott yúlások felső betonacél 1.5 x d c ε sf := ε ct ε sf0 1.5 x ε sf = >.17%o (nyomott és folyik) h 1.5 x alsó betonacél ε sa := d a ε ct ε sa0 1.5 x ε sa = <.17%o (húzott és rugalmas) h 1.5 x feszítő pászma ε p := Belső erők e a ε ct ε p0 1.5 x ε p = > 7.9%o (húzott, II. szakaszon) beton c x := c f cd c = k alsó betonacél H sa := f yd A a H sa = 73. k felső betonacél sf f yd := A c sf = k
20 feszítő pászma ε p H p := A p 0.9 f pd 0.1 f pd H p = k Az erők összegzése Σ c sf := ΣH := H p H sa Σ = k > ΣH = k 9. ábra Az erők egyensúlyát eredményező x 3 értékének grafikus meghatározása Az ábrából látható, hogy az x 3 := 109mm -rel érdemes próbálkozni A 3. próbálkozás Feltételezem: x 3 = mm értéket, vagyis a c fejlemezben marad a nyomott zóna yúlások: 1.5 x 3 felső betonacél ε sf3 ε ct := f pd := 1539 d c := ε ct ε sf0 ε sf x 3 = >.17%o (nyomott és folyik) h 1.5 x 3 alsó betonacél ε sa3 := h 1.5 x 3 feszítő pászma ε p3 := d a ε ct ε sa0 1.5 x 3 e a ε ct ε p0 1.5 x 3 ε sa = >.17%o (húzott és folyik) (l. 7/b ábra) ε p = > 7.9%o (II szakaszon) (l. 7/c ábra)
21 Belső erők beton c3 x 3 := c f cd c3 = k alsó betonacél H sa3 := f yd A a H sa3 = 73. k felső betonacél sf3 f yd := A c sf3 = k feszítőpászma H p3 := A p 0.9 f pd 0.1 f pd ε p H p3 = k Az erők összegzése Σ 3 c3 sf3 := ΣH 3 := H sa3 H p3 Σ 3 = k ΣH 3 = 14.5 k A húzó- és nyomóerõ egyenlõnek vehetõ! 7.44 A határnyomaték A húzóerők eredőjének súlypontja az alsó húzott száltól (l. 9. ábra) e a H p3 d a H sa3 d r := d r = 54.6 mm H p3 H sa3 h c M Rd := h c ( c1 c) h d r x 3 b h d r ( sf3 ) ( h d r d c ) x 3 f cd... A mértékadó nyomaték M sd := M 4 A határnyomaték M sd = k m M Rd = k m Tehát a tartó hajlításra megfelel. Csak gyakorlás képpen!!! 7.44 A számítás menete, ha a nyomott zóna belemetsz a gerincbe is! Feltételezem: x 4 := 31mm vagyis a teljes fejlemez és a borda felső része nyomott yúlások felső betonacél 1.5 x 4 d c ε sf4 := ε ct ε sf0 1.5 x 4 ε sf = >.17%o (nyomott és folyik)
22 h 1.5 x 4 alsó betonacél ε sa4 := d a ε ct ε sa0 1.5 x 4 ε sa = <.17%o (húzott és rugalmas) h 1.5 x 4 feszítõ pászma ε p4 := Belső erők e a ε ct ε p0 1.5 x 4 ε p = < 7.9%o (húzott, I. szakaszon) beton c4 h c c b := x 4 h c f cd c4 = k alsó betonacél H sa4 := E s ε sa4 A a H sa4 = k felső betonacél sf4 f yd := A c sf4 = k feszítő pászma H p4 := A p ε p4 E p H p4 = k Az erők összegzése Σ 4 c4 sf4 := ΣH 4 := H p4 H sa4 Σ 4 = k ΣH 4 = k 8. yírásvizsgálat A vizsgálat a lágyvasas tartónál alkalmazott (EC- szerinti) eljárással lényegében megegyezik, itt csak rámutatunk a különbségekre. a) A V Rd1 számításában a 0.15 σ cp is figyelembe veendő: A sl V Rd1 := τ Rd k σ cp b w d bw d ahol (előkészítve a számítást is) b w τ Rd := 0.37 A s1 := A a A p A s1 = b w := b b w = 100 mm d := h d r d = mm k := 1.6m d k = 1.0 m
23 σ cp átlagos normálirányú feszültség, vegyük a feszítésből keletkező szélső szálfeszültségek átlagának: a alsó szálban P t P t e f σ cat := σ cat = 18.3 W a c felső szálban σ cft := P t P t e f W f σ cft = 4.0 és az átlag σ cat σ cft σ cp := σ cp = 7.16 és akkor a képlet (ismételten) a végeredménnyel: ρ l := min k := max A s1 b w d m d 1.0m ρ l = 0.00 k = 1.0 m 1 V Rd1 := τ Rd k ( ρ l ) 0.15 σ cp m b w d V Rd1 = 108. k b) A V Rd számításában az alábbi változásokat kell figyelembe venni: 1 V Rd := ν f cd b w 0.9 d 1 cotα ahol (előkészítve a számítást is) f ck := 35 felhajlított betétek és kengyelek együttes alkalmazása esetén A feszítés nélküli tartón tehát V Rd = 38. k ν := max f ck V Rd := ν f cd b w 0.9 d 1 cotα ν = 0.55 cotα := 0 a nyírási teherbírási "felső" értékét kapjuk
24 A "megszokott" képlet után, normálerővel is terhelt tartó esetén redukált felső határt számolunk: Vagyis ahol σ cpeff := σ cp σ cpeff V Rdred := 1.67 V Rd 1 f cd V Rdred = k σ cpeff V Rdred := 1.67 V Rd 1 f cd a tengelyirányú erő hatására a betonban keletkező átlagos hatásos feszültség σ cpeff = 7.16 De V Rdred() nem lehet nagyobb, mint V Rd, vagyis a nyírási teherbírás felső értéke V Rdmin := min V Rd V Rdred V Rdmin = 38. k c) A mértékadó nyíróerő (nem részletezve, csak az összehasonlíthatóság kedvéért) V Sd := p L V Sd = k A redukált mértékadó nyíróerő V Sdred := V Sd p d V Sdred = k V Sd = k kisebb, mint V Rdmin = 38. k tehát nyírásra be lehet (és kell is) vasalni 9. Repesztõnyomaték számítása alsó szálban σ rep := 1.5 P t σ rep = P t e f W a M cr W a
25 Ebből a repesztőnyomaték M cr = k m M Rd γ := M cr A ridegtörés elkerülését igazolandó γ =.06 A dekompressziós nyomaték (amikor az alsó szélső szálban éppen zérus a feszültség) M dek := 0 P t P t e f W a W a Vagyis a dekompressziós nyomaték M dek = 363. k m 10. További vizsgálatok (E vizsgálatoktól most eltekintünk) A feszített tartó részletes erőtani vizsgálatához a következő számítások is hozzátartozn 1. Tartóvég vizsgálat. Repedéstágasság ellenőrzés 3. Alakváltozás vizsgálat 4. Helyi igénybevételek (pl. erőbevezetés helyén) vizsgálata (általában)
K - K. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása.
6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata 6.1. Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása. pd=15 kn/m K - K 6φ5 K Anyagok : φ V [kn] VSd.red VSd 6φ16 Beton:
RészletesebbenVasbeton tartók méretezése hajlításra
Vasbeton tartók méretezése hajlításra Képlékenység-tani méretezés: A vasbeton keresztmetszet teherbírásának számításánál a III. feszültségi állapotot vesszük alapul, amelyre az jellemző, hogy a hajlításból
RészletesebbenV. fejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése nyírásra
: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése nyírásra 5.. Koncentrált erõvel tehelt konzol ellenõrzése nyírásra φ0/00 Q=0 kn φ0 φ0 Anyagok : Beton: C5/30 Betonacél: B60.0 Betonfedés:0 mm Kedv.elm.: 0 mm Kengy.táv:
RészletesebbenKülpontosan nyomott keresztmetszet számítása
Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása A TELJES TEHERBÍRÁSI VONAL SZÁMÍTÁSA Az alábbi példa egy asszimmetrikus vasalású keresztmetszet teherbírási görbéjének 9 pontját mutatja be. Az első részben
RészletesebbenTartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan)
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János 2012.10.11. Vasbeton külpontos nyomása Az eső ágú σ-ε diagram miatt elvileg minden egyes esethez külön kell meghatározni a szélső szál összenyomódását.
RészletesebbenHasználhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése
1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)
RészletesebbenA BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA
A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A FÖDÉMSZERKEZET: helyszíni vasbeton gerendákkal alátámasztott PK pallók. STATIKAI VÁZ:
Részletesebben1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra!
1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! Beton: beton minőség: beton nyomószilárdságnak tervezési értéke: beton húzószilárdságának várható
RészletesebbenA= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező
Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:
RészletesebbenII. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban)
II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) Készítették: Dr. Kiss Rita és Klinka Katalin -1- A
RészletesebbenKözpontosan nyomott vasbeton oszlop méretezése:
Központosan nyomott vasbeton oszlop méretezése: Központosan nyomott oszlopok ellenőrzése: A beton által felvehető nyomóerő: N cd = A ctot f cd Az acélbetétek által felvehető nyomóerő: N sd = A s f yd -
RészletesebbenTARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
RészletesebbenELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT
BUDAPEST MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Segédlet v1.14 Összeállította: Koris Kálmán Budapest,
RészletesebbenEC4 számítási alapok,
Öszvérszerkezetek 2. előadás EC4 számítási alapok, beton berepedésének hatása, együttdolgozó szélesség, rövid idejű és tartós terhek, km. osztályozás, képlékeny km. ellenállás készítette: 2016.10.07. EC4
RészletesebbenTERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése
TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v=0,3
Részletesebben2. fejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése hajlításra
. ejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése hajlításra.1. Ellenõrizze az alábbi keresztmetszetet M S =105 knm hajlítónyomatékra! Beton: C16/0 Betonaél: B60.50 φ0 1.15!! = 10.667 N y = 3.783 N φ π A s
RészletesebbenGyakorlat 04 Keresztmetszetek III.
Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)
RészletesebbenMECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája
Egészségügyi mérnökképzés MECHNIK I. rész: Szilárd testek mechanikája készítette: Németh Róbert Igénybevételek térben I. z alapelv ugyanaz, mint síkban: a keresztmetszet egyik oldalán levő szerkezetrészre
RészletesebbenErőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez
Erőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez Pécs, 2015. június . - 2 - Tartalomjegyzék 1. Felhasznált irodalom... 3 2. Feltételezések... 3 3. Anyagminőség...
RészletesebbenTERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése
TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v=0,3
RészletesebbenNyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák)
zéhenyi István Egyetem zerkezetépítési és Geotehnikai Tanszék yomott oszlopok számítása E szerint 1. Központosan nyomott oszlop Központosan nyomott az oszlop ha e = 0 (e : elsőrendű, vagy kezdeti külpontosság).
RészletesebbenSTNA211, STNB610 segédlet a PTE PMMK építész és építészmérnök hallgatói részére
EURÓPAI UNIÓ STRUKTURÁLIS ALAPOK V A S B E T O N S Z E R K E Z E T E K STNA11, STNB610 segédlet a PTE PMMK építész és építészmérnök hallgatói részére Az építész- és az építőmérnök képzés szerkezeti és
RészletesebbenTARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.
statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek
RészletesebbenA vasbetonszerkezet tervezésének jelene és jövője
MMK Szakmai továbbképzés A Tartószerkezeti Tagozat részére A vasbetonszerkezet tervezésének jelene és jövője Hajlítás, külpontos nyomás, nyírásvizsgálatok Dr. Bódi István, egyetemi docens Dr. Koris Kálmán,
RészletesebbenTERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése
TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v
RészletesebbenÖszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.
Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2012.10.27. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti
RészletesebbenMSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év
Kéttámaszú vasbetonlemez MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre Geometria: fesztáv l = 3,00 m lemezvastagság h s = 0,120 m lemez önsúlya g 0 = h
RészletesebbenTARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Vasalt falak: 4. Vasalt falazott szerkezetek méretezési mószerei Vasalt falak 1. Vasalás fekvőhézagban vagy falazott üregben horonyban, falazóelem lyukban. 1 2 1 Vasalt falak: Vasalás fekvőhézagban vagy
RészletesebbenPÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRÖKI KAR HIDAK ÉS SZERKEZETEK TASZÉKE PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz Budapest, 007 Szerzők: Friedman oémi Huszár Zsolt Kiss Rita
RészletesebbenTartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok
Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Szép János A tartószerkezeti méretezés alapjai Tartószerkezetekkel szemben támasztott követelmények: A hatásokkal (terhekkel) szembeni ellenállóképesség
RészletesebbenÉpítészeti tartószerkezetek II.
Építészeti tartószerkezetek II. Vasbeton szerkezetek Dr. Szép János Egyetemi docens 2019. 05. 03. Vasbeton szerkezetek I. rész o Előadás: Vasbeton lemezek o Gyakorlat: Súlyelemzés, modellfelvétel (AxisVM)
RészletesebbenFeszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra
newton Dr. Szalai Kálmán "Vasbetonelmélet" c. tárgya keretében elhangzott előadások alapján k 1000 km k m meter m Ft 1 1 1000 Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra deg A következőkben
RészletesebbenNavier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás
Navier-formula Akkor beszélünk egyenes hajlításról, ha a nyomatékvektor egybeesik valamelyik fő-másodrendű nyomatéki tengellyel. A hajlítást mindig súlyponti koordinátarendszerben értelmezzük. Ez még a
RészletesebbenÖszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.
Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2016.11.11. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti
RészletesebbenHegesztett gerinclemezes tartók
Hegesztett gerinclemezes tartók Lemezhorpadások kezelése EC szerint dr. Horváth László BME Hidak és Szerkezetek Tanszéke Bevezetés Gerinclemezes tartók vékony lemezekből: Bevezetés Összetett szelvények,
RészletesebbenGyakorlat 03 Keresztmetszetek II.
Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. 1. Feladat Keresztmetszetek osztályzása Végezzük el a keresztmetszet osztályzását tiszta nyomás és hajlítás esetére! Monoszimmetrikus, hegesztett I szelvény (GY02 1. példája)
RészletesebbenMSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év
Vasbeton kéttámaszú tartó MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre Geometria: fesztáv l = 6,00 m tartó magassága h = 0,60 m tartó szélessége b = 0,30
RészletesebbenHasználható segédeszköz: - szöveges adatok tárolására és megjelenítésére nem alkalmas számológép; - körző; - vonalzók.
A 27/2012 (VIII. 27.) NGM rendelet a 29/2016. (VIII. 26.) NGM rendelet által módosított szakmai és vizsgakövetelménye alapján. Szakképesítés, azonosítószáma és megnevezése 54 582 03 Magasépítő technikus
RészletesebbenTartószerkezetek II. Használhatósági határállapotok május 07.
Tartószerkezetek II. Használhatósági határállapotok 2010. május 07. Használhatósági határállapotok Használhatósági (használati) határállapotok: a normálfeszültségek korlátozása a repedezettség ellenırzése
RészletesebbenKizárólag oktatási célra használható fel!
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II III. Előadás Vékonyfalú keresztmetszetek nyírófeszültségei - Nyírófolyam - Nyírási középpont - Shear lag hatás - Csavarás Összeállította:
RészletesebbenSchöck Isokorb T D típus
Folyamatos födémmezőkhöz. Pozitív és negatív nyomaték és nyíróerők felvételére. I Schöck Isokorb vasbeton szerkezetekhez/hu/2019.1/augusztus 79 Elemek elhelyezése Beépítési részletek DL típus DL típus
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek Feszített vasbeton szerkezetek Dr. Sipos András Árpád 1. előadás 2016. szeptember 15. A feszítés alapjai
Részletesebben= 1, , = 1,6625 = 1 2 = 0,50 = 1,5 2 = 0,75 = 33, (1,6625 2) 0, (k 2) η = 48 1,6625 1,50 1,50 2 = 43,98
1. Egy vasbeton szerkezet tervezése során a beton nelineáris tervezési diagraját alkalazzuk. Kísérlettel egállapítottuk, hogy a beton nyoószilárdságának várható értéke fc = 48 /, a legnagyobb feszültséghez
RészletesebbenHatárfeszültségek alapanyag: σ H = 200 N/mm 2, σ ph = 350 N/mm 2 ; szegecs: τ H = 160 N/mm 2, σ ph = 350 N/mm 2. Egy szegecs teherbírása:
ervezze meg az L10.10.1-es szögacélpár eltolt illesztését L100.100.1-es hevederekkel és Ø1 mm-es szegecsekkel. nyagminőség: 8, szegecs: SZ. atárfeszültségek alapanyag: 00 /mm, p 50 /mm szegecs: τ 160 /mm,
RészletesebbenÖszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ
Öszvérszerkezetek 3. előadás Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ készítette: 2016.10.28. Tartalom Öszvér gerendák kifordulása
Részletesebben54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus
Az Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről szóló 133/20. (IV. 22.) Korm. rendelet alapján. Szakképesítés, szakképesítés-elágazás, rész-szakképesítés,
RészletesebbenVASBETON TARTÓSZERKEZETEK HASZNÁLHATÓSÁGI HATÁRÁLLAPOTA 1.
VASBETON TARTÓSZERKEZETEK HASZNÁLHATÓSÁGI HATÁRÁLLAPOTA 1. Követelmények. Alakváltozások ellenőrzése Dr. Visnovitz György Szakmérnöki képzés 2012. május 24. MEGLÉVŐ ÉPÜLETEK HASZNÁLHATÓSÁGA ekonstrukciót
RészletesebbenSTRENG s.r.o. Vasbeton konzol. Geometria: szélesség b K = 50,0 cm mélység t K = 45,0 cm magasság h K = 57,0 cm
Vasbeton konzol a c Lager b Lager z=0.9d e Z sd V d H d b x=d/4 d 0.15a c vorne k h cseitlich c seitlich V d hlager a Lagen 1,2ø, min.2.0cm 2 Lagen, 4-schnittig 20d 15d D d a 1 b k 0.1d t k Szabvány: ÖNORM
RészletesebbenÉpítőmérnöki alapismeretek
Építőmérnöki alapismeretek Szerkezetépítés 3.ea. Dr. Vértes Katalin Dr. Koris Kálmán BME Hidak és Szerkezetek Tanszék Építmények méretezésének alapjai Az építmények megvalósításának folyamata igény megjelenése
RészletesebbenPÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRNÖKI KAR HIDAK ÉS SZERKEZETEK TANSZÉKE PÉLDATÁR a Vasetonszerkezetek I. című tantárgyhoz Budapest, 007 Szerzők: Friedman Noémi Huszár Zsolt Kiss Rita
RészletesebbenTARTÓSZERKEZETEK I gyakorlat
Nyírási vasalás tervezése NYOMOTT ÖV (beton) HÚZOTT RÁCSRUDAK (felhajlított hosszvasak) NYOMOTT RÁCSRUDAK (beton) HÚZOTT ÖV (hosszvasak) NYOMOTT ÖV (beton) HÚZOTT RÁCSRUDAK (kengyelek) NYOMOTT RÁCSRUDAK
RészletesebbenVASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján
VASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján A rácsostartó modell az Eurocode-ban. Szerkezeti részletek kialakítása, méretezése: Keretsarkok, erőbevezetések, belső csomópontok, rövidkonzol. Visnovitz
RészletesebbenSchöck Isokorb D típus
Schöck Isokorb típus Schöck Isokorb típus Többtámaszú födémmezőknél alkalmazható. Pozítív és negatív nyomatékot és nyíróerőt képes felvenni. 89 Elemek elhelyezése Beépítési részletek típus 1 -CV50 típus
RészletesebbenCölöpcsoport elmozdulásai és méretezése
18. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpcsoport elmozdulásai és méretezése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_18.gsp A fejezet célja egy cölöpcsoport fejtömbjének elfordulásának,
RészletesebbenSZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS + STATIKAI SZÁMÍTÁS
454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz: 16/8 Iváncsa Faluház felújítás 454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz.: 16/8 Építtető: Iváncsa Község Önkormányzata Iváncsa, Fő utca 61/b. Fedélszék ellenőrző számítása
RészletesebbenFa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus
Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Méretezés az Eurocode szabványrendszer szerint áttekintés Teherbírási határállapotok Húzás Nyomás
RészletesebbenE-gerendás födém tervezési segédlete
E-gerendás födém tervezési segédlete 1 Teherbírás ellenőrzése A feszített vasbetongerendákkal tervezett födémek teherbírását az MSZ EN 1992-1-1 szabvány szerint kell számítással ellenőrizni. A födémre
RészletesebbenDr. Szabó Bertalan. Hajlított, nyírt öszvértartók tervezése az Eurocode-dal összhangban
Dr. Szabó Bertalan Hajlított, nyírt öszvértartók tervezése az Eurocode-dal összhangban Dr. Szabó Bertalan, 2017 Hungarian edition TERC Kft., 2017 ISBN 978 615 5445 49 1 Kiadja a TERC Kereskedelmi és Szolgáltató
RészletesebbenPÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRNÖKI KAR HIDAK ÉS SZERKEZETEK TANSZÉKE PÉLDATÁR a Vasetonszerkezetek I. című tantárgyhoz Budapest, 007 Szerzők: Friedman Noémi Huszár Zsolt Kiss Rita
RészletesebbenNyomott oszlopok számítása
zéhenyi István Egyetem zerkezetépítési és Geotehniki Tnszék 5 6.GYAKORLAT yomott oszlopok számítás 1. Külpontosn nyomott oszlop (kiskülpontos nyomás) 1.1 Ellenőrzés normálerő tervezési értékéhez trtozó
RészletesebbenUTÓFESZÍTETT SZERKEZETEK TERVEZÉSI MÓDSZEREI
UTÓFESZÍTETT SZERKEZETEK TERVEZÉSI MÓDSZEREI DR. FARKAS GYÖRGY Professor emeritus BME Hidak és Szerkezetek Tanszék MMK Tartószerkezeti Tagozat Szakmai továbbképzés 2017 október 2. KÁBELVEZETÉS EGYENES
RészletesebbenSzádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev.
Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.05 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : Acél szerkezetek : Acél keresztmetszet teherbírásának
RészletesebbenBME Gépészmérnöki Kar 3. vizsga (112A) Név: 1 Műszaki Mechanikai Tanszék január 11. Neptun: 2 Szilárdságtan Aláírás: 3
BME Gépészmérnöki Kar 3. vizsga (2A) Név: Műszaki Mechanikai Tanszék 2. január. Neptun: 2 Szilárdságtan Aláírás: 3. feladat (2 pont) A vázolt befogott tartót a p intenzitású megoszló erőrendszer, az F
RészletesebbenSchöck Isokorb K-HV, K-BH, K-WO, K-WU
Schöck Isokorb,,, Schöck Isokorb,,, Schöck Isokorb típus Olyan konzolos erkélyhez, mely a födémnél mélyebben fekszik, és egy monolit gerendán keresztül kapcsolódik a födémbe. Negatív nyomatékokat és pozitív
RészletesebbenKOMÁRNO ÉS KOMÁROM KÖZÖTTI ÚJ KÖZÚTI DUNAHÍD. Mátyássy László és Gilyén Elemér
Dopravoprojekt a.s. Pont-TERV Zrt. KOMÁRNO ÉS KOMÁROM KÖZÖTTI ÚJ KÖZÚTI DUNAHÍD Mátyássy László és Gilyén Elemér I. TANULMÁNYTERV Kiindulási adatok Tanulmányterv Kiindulási adatok Tanulmányterv Kiindulási
RészletesebbenA nyírás ellenőrzése
A nyírás ellenőrzése A nyírási ellenállás számítása Ellenőrzés és tervezés nyírásra 7. előadás Nyírásvizsgálat repedésmentes állapotban (I. feszültségi állapotban) A feszültségek az ideális keresztmetszetet
RészletesebbenPONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA
PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA A pontokon megtámasztott síklemez födémek a megtámasztások környezetében helyi igénybevételre nyírásra is tönkremehetnek. Ezt a jelenséget: Nyíróerı
Részletesebben1. A vasbetét kialakításának szabályai. 1.1 A betétek közötti távolság
Az MSZ EN 1992-1 fontosabb szerkesztési szabályai 1. A vasbetét kialakításának szabályai 1.1 A betétek közötti távolság A (horizontális, vagy vertikális) betétek közötti legkisebb távolság (bebetonozhatóság
RészletesebbenGyakorlati útmutató a Tartók statikája I. tárgyhoz. Fekete Ferenc. 5. gyakorlat. Széchenyi István Egyetem, 2015.
Gyakorlati útmutató a tárgyhoz Fekete Ferenc 5. gyakorlat Széchenyi István Egyetem, 015. 1. ásodrendű hatások közelítő számítása A következőkben egy, a statikai vizsgálatoknál másodrendű hatások közelítő
RészletesebbenRugalmasan ágyazott gerenda. Szép János
Rugalmasan ágyazott gerenda vizsgálata AXIS VM programmal Szép János 2013.10.14. LEMEZALAP TERVEZÉS 1. Bevezetés 2. Lemezalap tervezés 3. AXIS Program ismertetés 4. Példa LEMEZALAPOZÁS Alkalmazás módjai
RészletesebbenACÉLSZERKEZETEK I. LEHÓCZKI Bettina. Debreceni Egyetem Műszaki Kar, Építőmérnöki Tanszék. [1]
ACÉLSZERKEZETEK I. LEHÓCZKI Bettina Debreceni Egyetem Műszaki Kar Építőmérnöki Tanszék E-mail: lehoczki.betti@gmail.com [1] ACÉLSZERKEZETEK I. Gyakorlati órák időpontjai: szeptember 25. október 16. november
RészletesebbenVII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága
VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 199 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága Készítették: Kovács Tamás és Völgyi István -1- Készítették: Kovács Tamás, Völgyi István
RészletesebbenBETONSZERKEZETEK TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Farkas György 1 Kovács Tamás 2 Szalai Kálmán 3
BETONSZERKEZETEK TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Farkas György 1 Kovács Tamás 2 Szalai Kálmán 3 A betonszerkezetek Eurocode szerinti tervezését az épületekre vonatkozó MSZ EN 1992-1- 1 [1] és a hidakra vonatkozó
RészletesebbenII. KÖZÚTI BETONHIDAK TERVEZÉSE
II. KÖZÚTI BETONHIDAK TERVEZÉSE A beton (a továbbiakban: vasalatlan beton), vasbeton és feszített beton anyagú közúti hidakat (a továbbiakban: betonhidak) az I. fejezet 2. szakasza szerinti terhekre és
RészletesebbenVASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény)
V VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény) Ez a segédlet az alábbi tankönyv szerves része: Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ VASBETONSZERKEZETEK I.-II. BUDAPEST 2009 V/1 V V.1. VASALÁSI ALAPISMERETEK V/2 Az íves vezetésű
RészletesebbenDEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai.
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II VI. Előadás Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. - Tönkremeneteli módok - Méretezési kérdések - Csomóponti kialakítások Összeállította:
RészletesebbenSchöck Isokorb K-UZ típus
Schöck Isokorb típus Schöck Isokorb típus Schöck Isokorb típus Gerendához vagy vasbeton falhoz csatlakozó konzolos erkélyekhez. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerők felvételére. őszigetelés = mm 57 Schöck
RészletesebbenSchöck Isokorb Q, Q-VV
Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív és negatív nyíróerők felvételére.
RészletesebbenSchöck Isokorb T K típus
(Konzol) Konzolosan kinyúló erkélyekhez. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerők felvételére. A VV1 nyíróerő terhelhetőségi osztályú Schöck Isokorb KL típus negatív nyomatékot, valamint pozitív és negatív
RészletesebbenTartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János VASBETON SZERKEZETEK TERVEZÉSE 2 Szabvány A tartószerkezetek tervezése jelenleg Magyarországon és az EU államaiban az Euronorm szabványsorozat alapján
RészletesebbenBETONSZERKEZETEK TERVEZÉSE AZ EUROCODE 2 SZERINT VASÚTI HIDÁSZ TALÁLKOZÓ 2009 KECSKEMÉT
BETONSZERKEZETEK TERVEZÉSE AZ EUROCODE 2 SZERINT VASÚTI HIDÁSZ TALÁLKOZÓ 2009 KECSKEMÉT Farkas György Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszéke Az Eurocode-ok története
Részletesebben"FP" jelű előfeszített vasbeton hídgerendák ALKALMAZÁSI SEGÉDLETE
"FP" jelű előfeszített vasbeton hídgerendák ALKALMAZÁSI SEGÉDLETE Gyártás, forgalmazás: Tervezés, tanácsadás: Pont TERV MÉRNÖKI TERVEZŐ ÉS TANÁCSADÓ Zrt. H-1119 Budapest, Thán Károly u. 3-5. E-mail: hidak@pont-terv.hu
RészletesebbenLINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok
LINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok Budapest, 2004. 1 Tartalom 1. BEVEZETÉS... 4 1.1. A tervezési útmutató tárgya... 4 1.2. Az alkalmazott szabványok...
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek Feszített vasbeton szerkezetek Dr. Sipos András Árpád 2. előadás 2016. október 06. A feszítés alapjai (Kollár
RészletesebbenPélda: Normálfeszültség eloszlása síkgörbe rúd esetén
Példa: Normálfeszültség eloszlása síkgörbe rúd esetén Készítette: Kossa Attila (kossa@mm.bme.hu) BME, Műszaki Mechanikai Tanszék 2011. március 20. Az 1. ábrán vázolt síkgörbe rúd méretei és terhelése ismert.
RészletesebbenCsatlakozási lehetőségek 11. Méretek 12-13. A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14. Acél teherbírása 15
Schöck Dorn Schöck Dorn Tartalom Oldal Termékleírás 10 Csatlakozási lehetőségek 11 Méretek 12-13 A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14 Acél teherbírása 15 Minimális szerkezeti méretek és tüsketávolságok
RészletesebbenTartószerkezetek modellezése
Tartószerkezetek modellezése 16.,18. elıadás Repedések falazott falakban 1 Tartalom A falazott szerkezetek méretezési módja A falazat viselkedése, repedései Repedések falazott szerkezetekben Falazatok
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek 1. előadás Előregyártott vasbeton szerkezetek kapcsolatai Dr. Sipos András Árpád 2012. november 17. Vázlat
RészletesebbenÖszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ
Öszvérszerkezetek 3. előadás Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ készítette: 2018.11.08. Tartalom Öszvér gerendák kifordulása
RészletesebbenHarántfalas épület két- és többtámaszú monolit vasbeton födémlemezének tervezése kiadott feladatlap alapján.
TERVEZÉSI FELADAT: Harántfalas épület két- és többtámaszú monolit vasbeton födémlemezének tervezése kiadott feladatlap alapján. Feladatok: 1. Tervezzük meg a harántfalas épület egyirányban teherhordó monolit
RészletesebbenSchöck Isokorb K. Schöck Isokorb K
Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus (konzol) onzolos erkélyekhez alkalmas. Negatív nyomatékokat és pozitív nyíróerőket képes felvenni. A Schöck Isokorb -VV típus a negatív nyomaték mellett pozitív és negatív
RészletesebbenLemez- és gerendaalapok méretezése
Lemez- és gerendaalapok méretezése Az alapmerevség hatása az alap hajlékony merev a talpfeszültség egyenletes széleken nagyobb a süllyedés teknıszerő egyenletes Terhelés hatása hajlékony alapok esetén
RészletesebbenHasználható segédeszköz: - szöveges adatok tárolására és megjelenítésére nem alkalmas számológép; - körző; vonalzók.
A 27/2012. (VIII. 27.) NGM rendelet, a 27/2012. (VIII. 27.) NGM rendelet a 12/2013. (III. 28.) NGM rendelet által módosított és a 27/2012. (VIII. 27.) NGM rendelet a 4/2015. (II. 19.) NGM rendelet által
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
A REPEDÉSTÁGASSÁG KÖZELÍTŐ ELLENŐRZÉSÉNEK PONTOSÍTÁSA AZ EUROCODE FIGYELEMBEVÉTELÉVEL Visnovitz György Kollár László Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék
RészletesebbenV. Gyakorlat: Vasbeton gerendák nyírásvizsgálata Készítették: Friedman Noémi és Dr. Huszár Zsolt
. Gyakorlat: asbeton gerenák nyírásvizsgálata Készítették: Frieman Noémi és Dr. Huszár Zsolt -- A nyírási teherbírás vizsgálata A nyírási teherbírás megfelelő, ha a következő követelmények minegyike egyiejűleg
RészletesebbenSchöck Isokorb T K-O típus
Alsó alátámasztó gerendához vagy vasbeton falhoz csatlakozó konzolos erkélyhez. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerők felvételére. I Schöck Isokorb vasbeton szerkezetekhez/u/2019.1/augusztus 55 Alacsonyabban
RészletesebbenA beton kúszása és ernyedése
A beton kúszása és ernyedése A kúszás és ernyedés reológiai fogalmak. A reológia görög eredetű szó, és ebben az értelmezésben az anyagoknak az idő folyamán lejátszódó változásait vizsgáló műszaki tudományág
RészletesebbenDEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR GÉPÉSZMÉRNÖKI TANSZÉK MŰSZAKI MECHANIKA II. HÁZIFELADAT
DEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR GÉPÉSZMÉRNÖKI TANSZÉK MŰSZAKI MECHANIKA II. HÁZIFELADAT 2013 Feladat: Adott az ábrán látható kéttámaszú tartó, amely melegen hengerelt I idomacélokból és melegen hengerelt
RészletesebbenSchöck Isokorb W. Schöck Isokorb W
Schöck Isokorb Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus Konzolos faltárcsákhoz alkalmazható. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerő mellett kétirányú horizontális erőt tud felvenni. 115 Schöck Isokorb Elemek
Részletesebben