TARTÓSZERKEZETEK II. Vasbetonszerkezetek

Méret: px
Mutatás kezdődik a ... oldaltól:

Download "TARTÓSZERKEZETEK II. Vasbetonszerkezetek"

Átírás

1 Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes megoldása az MSZ EN : 010 szabvány előírásai alapján. v.3 Alkalmazott irodalom Th Terhek és hatások Tervezés az Eurocode alapján BME Szilárdságtani és Tartószerkezetek Tanszék, 006. szeptember VSzT Vasbetonszerkezetek Tervezés az Eurocode alapján BME Szilárdságtani és Tartószerkezetek Tanszék, 01. március MSZ EN : 010 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános és az épületekre vonatkozó szabályok. Mészáros Péter: Tartószerkezet II. Monolit vasbeton épület tervezése (Tervezési segédlet kézírással, SZE Tartószerkezetek Tanszék)

2 1. Az épület vázlatterve Alaprajz M 1:150

3 A-A Metszet M 1:150 3

4 Kiindulási adatok: támaszköz kereszt irányban (ll) 7,0m konzol hossz (a),40m támaszköz hossz irányban (b) 4,80m emeleti magasság (h1) 3,30m földszinti magasság (h) 4,30m Beton minőség C0/5 Betonacél minőség B500 Közbenső födémek hasznos terhe (q) * 5,0kN/m Tetőfödém hasznos terhe ** 1,0kN/m * D használati osztály. ** Meteorológiai terhekkel nem egyidejű. 4

5 . Közelítő méretfelvétel.1. Állandó terhek: Közbenső födém anyag neve vastagság [mm] v térfogatsúly [kn/m ] γ k m súly [kn/m ] g k mázas kerámia 10 16,00 0,16 ágyazó habarcs 0,00 0,44 aljzatbeton 60 4,00 1,44 technológiai szigetelés hangszigetelés 40 0,50 0,0 monolit vb. lemez (feltételezett érték) 140 5,00 3,50 vakolat 15 19,00 0,9 válaszfal 3,00 összesen 8,85 Kétirányú alsó-felső vasalás esetén a lemezvastagság minimum 140 mm vastag legyen... Esetleges terhek:..1. Hasznos teher: D * használati osztály szerint: q 5 kn/m parciális tényező teherbírási határállapotban: γ Q 1,50 kombinációs (egyidejűségi) tényező: ψ 0 0,7 A hasznos terhek értéke a terhelt összfelület nagysága vagy a terhelt szintek száma függvényében csökkenthető. * Terhek és hatások (később Th) 7.pont 37.old.-tól 5

6 .3. A lemez közelítő méretfelvétele a lemezvastagság közelítőleg v b 35 b mm >>> vv 140 mmmm 40 v b 35 b > vv 140 mmmm 40 közbenső födém önsúly terhe g k 0,16 0,44 1,44 0,0 3,50 0,9 3,00 8,85 kn/m közbenső födém hasznos terhe: q 5,0 kn/m közbenső födém terhének tervezési értéke: p Ed γ G,sup g k γ Q q k 1,35 8,85 1,5 5,0 17,0 kn/m 6

7 közbenső födém pozitív nyomatékának közelítő tervezési értéke m Ed p Ed b 18 19,45 4,8 18 4,9 knm/m a hasznos lemezvastagság (d 1 ) ξ c 0, és b1000 mm-es keresztmetszeti szélesség feltételezésével m Ed b d 1 f cd ξ c 1 ξ c d 1 m Ed b f cd ξ c 1 ξ c 4, ,3 0, 1 0, 10 mm közbenső födém negatív nyomatékának közelítő tervezési értéke m Ed p Ed b 14 19,45 4,8 14 3,0 knm/m a hasznos lemezvastagság (d 1 ) ξ c0 0,53 feltételezésével d 1 m Ed b f cd ξ c0 1 ξ c 3, ,3 0,53 1 0,53 78,6 mm a c nom d fővas mm hd 1 a mm h alk 140mm 140 mm vastag lemezt alkalmazunk. 7

8 3. Födém lemez részletes számítása 3.1. Alaprajz a statikai vázhoz 8

9 Elméleti támaszközök * : ll eeeeee ll nn aa 1 aa aa 1 aa aa ii h aa ii mmmmmm tt mmmm L 1 lemez: ll xx,eeeeee,1 ll nnnn h 4,40 0,07 4,54mm ll yy,eeeeee,1 ll nnnn h 6,80 0,07 6,94mm L lemez: ll xx,eeeeee, 4,54mm ll yy,eeeeee,,0 0,07,7mm Az esetleges terhek parciális elhelyezésének hatását egy helyettesítő teherrel vesszük figyelembe **. 3.. Helyettesítő terhek számítása L 1 lemeznél: x és y irányban p Ed,1 γ G,sup g k 1,5 γ Q,1 q k 1,35 8,85 1,5 1,5 5,0 3, kn/m L lemeznél: x irányban: p Ed,,y 3, kn/m y irányban: p Ed,,y γ G,sup g k γ Q,1 q k 1,35 8,85 1,5 5,0 19,4 kn/m (mivel ebben az irányban konzolként működik) L 1, L lemezek hajlítónyomatékait a rugalmas lemezelmélet alapján, Czerny-féle táblázatokból határozzuk meg ***. L 1 lemez ll yy,eeeeee,1 ll xx,eeeeee,1 6,94 4,54 1,53 α i és β i értékek Czerny féle táblázatból interpolálással α 1 13,08 α 36,15 α 3 17,50 α 4 94,88 * VSZT 5.1. pont 19.old ** VSZT 5.4. a) pont.old *** kiadott melléklet 9

10 mm xx pp EEEE,1 ll xx,eeeeee,1 α 1 mm xx pp EEEE,1 ll xx,eeeeee,1 α mm yy pp EEEE,1 ll xx,eeeeee,1 α 3 mm yy pp EEEE,1 ll xx,eeeeee,1 α 4 3, 4,54 13,08 3, 4,54 36,15 3, 4,54 17,50 3, 4,54 94,88 36,6 kkkkkk/mm 13, kkkkkk/mm 7,3 kkkkkk/mm 5,0 kkkkkk/mm L lemez ll yy,eeeeee, ll xx,eeeeee,,7 4,54 0,5 β 1 7,89 β 4 10,64 β,78 β 5 4,93 β 3 3,43 β 6 41,67 mm xx pp EEEE,,xx ll yy,eeeeee, β 1 3,,7 7,89 15, kkkkkk/mm mm xx pp EEEE,,xx ll yy,eeeeee, 3,,7 5, kkkkkk/mm β,78 mm ssss pp EEEE,,xx ll yy,eeeeee, 3,,7 34,9 kkkkkk/mm β 3 3,43 mm ssss pp EEEE,,xx ll yy,eeeeee, 3,,7 11, kkkkkk/mm β 4 10,64 mm yy pp EEEE,,yy ll yy,eeeeee, β 5 19,4,7 4,93 0,3 kkkkkk/mm mm yy pp EEEE,,yy ll yy,eeeeee, 19,4,7,4 kkkkkk/mm β 6 41,67 10

11 Nyomatékok a Czerny-féle táblázatok alapján: m sx - -34,9 m sx - -34,9 m sx 11, m x - -15, m x - -36,6 Y m y - -7,3 m y,4 m x 5, m - y -0,3 m y 5,0 m x 13, m x - -15, m x - -36,6 m y,4 m - y -0,3 m - y -7,3 m y 5,0 lzeff,,7 lzeff16,94 L 1 lemez közép L lemez közép X m y - -7,3 m y - -7,3 m sx - -34,9 m sx - -34,9 L lemez perem m x - -15, m sx 11, m x - -15, m x 5, m - x -36,6 m - x -36,6 L lemez közép L 1 lemez közép m x 13, lyeff,14,54 11

12 3.3. Képlékeny nyomaték-átrendeződések meghatározása Az mm mm arányon változtatunk a kedvező vasalás kialakítása céljából. Az mm a jelen vonatkozásban jelentse a nyomaték abszolút értékét! m A kedvező arány 1, 5 m δδ mm átttttttttttttttttttt mm átttttttttttttt éss eeeeőtttt δ 0,85 normális duktilitású betonacélnál; ε ud >,5 L lemez A konzollemez szabad peremén, a hajlítás x irányú, a nyomatékvektor y irányú Két feltevésből indulhatunk ki: 1. A nyomatékok aránya: m 1,5 m Másként: m 1,5 m. Az átrendezés előtti és utáni nyomatékok összege az egyensúlyi feltételek miatt nem változik: Az első egyenletet behelyettesítve a másodikba: összefüggést kapjuk. Tovább alakítva kifejezhetjük az m sx,átrendezett m sx,átrendezett m sx m sx m sx,átrendezett m sx m sx m sx,átrendezett nyomatékot: m sx m sx 11, 34,9 18,44 knm 1 1,5 1 1,5 m sx,átrendezett 1,5 m sx,átrendezett m sx,átrendezett 1,5 18,44 7,65 knm Ellenőrizni kell a nyomatéki átrendeződés mértékét, ami nem lehet több 15%-nál (innen 1-0,150,85) δ m sx,átrendezett 7,65 0,793 < 0,85 m sx,átrendezés előtt 34,9,vagyis túl sok nyomatékot rendeztünk át, csak 0,85-tel számolunk. m sx,átrendezett 0,85 (34,9), 6666 kkkkkk a pozitív és negatív nyomatékok összege az átrendezés után nem változhat (egyensúlyi feltétel) m m m átrendezett m átrendezett m sx,átrendezett m m m átrendezett 11, 34,9 9, , 4444 kkkkkk 1

13 A konzollemez közepén, a hajlítás x irányú, a nyomatékvektor y irányú m x,átrendezett m x,átrendezett m x m x 1 1,5 5, 15, 1 1,5 1,5 8,16 1,4 knm 8,16 knm m x,átrendezett m x,átrendezés előtt δ 1,4 0,808 < 0,85 15,,vagyis az átrendezés mértéke túl nagy! 0,85 (15,) 1111, 8888 kkkkkk m x,átrendezett m x,átrendezett 5, 15, 1,88 77, 5555 kkkkkk A konzollemez nyomatékait a hajlítás y irányban nem rendezhetjük át! L 1 lemez A közbenső lemez szabad közepén, a hajlítás x irányú, a nyomatékvektor y irányú m x,átrendezett m x,átrendezett m x m x 1 1,5 13, 36,6 1 1,5 1,5 19,69 9,54 knm 19,69 knm m x,átrendezett m x,átrendezés előtt δ 9,54 0,808 < 0,85 36,6,vagyis az átrendezés mértéke túl nagy! 0,85 (36,6) 3333, 0000 kkkkkk m x,átrendezett m x,átrendezett 13, 36,6 31, , 7777 kkkkkk A közbenső lemez közepén, a hajlítás y irányú, a nyomatékvektor y irányú m y,átrendezett m y,átrendezett m y m y 1 1,5 5,0 7,3 1 1,5 1,5 1,95 19,4 knm 1,95 knm m y,átrendezett m y,átrendezés előtt δ 19,4 0,711 < 0,85 7,3,vagyis az átrendezés mértéke túl nagy! 0,85 (7,3), kkkkkk m y,átrendezett m y,átrendezett 5,0 7,3 3,3 99, 1111 kkkkkk 13

14 Nyomatékok a képlékeny átrendezés után m sx - -9,63 m sx - -9,63 m sx 16,46 m x - -1,88 m x - -31,07 Y m y - -3,3 m y,4 m x 7,5 m - y -0,3 m y 9,14 m x 18,71 m x - -1,88 m x - -31,07 m y,4 m - y -0,3 m - y -3,3 m y 9,14 lzeff,,7 lzeff16,94 L 1 lemez közép L lemez közép X m sx - -9,63 m y - -3,3 m sx - -9,63 m y - -3,3 L lemez perem m sx 16,46 m x - -1,88 m x - -1,88 m x 7,5 L lemez közép m x - -31,07 m x - -31,07 L 1 lemez közép m x 18,71 lyeff,14,54 14

15 3.4. Vasalás számítása x irányban: Ebben az irányban nagyobbak a nyomatékok, ezért a vasak a szélső sorba kerülnek alul és felül egyaránt nagyobb a húzó és nyomó erők karja, kedvezőbb lesz a szükséges vas mennyisége. A betonacélok kiosztása egy-egy irányban azonos. Egymásra merőleges irányában eltérő lehet. A gerenda méretezésénél figyelni, kell arra, hogy a lemez vasainak osztása és gerenda (lemezbe benyúló) kengyeleinek osztása és ütközés elkerülésére azonos legyen! * L 1 lemez x irányú felső vasalása lemez szélén: m x - -31,07 knm h140 mm d fővas 10 mm c nom 10 d fővas mm a c nom d fővas mm dh-a mm x c d d M Ed 31, b f 106 mm cd ,3 m x 31, A s,szüks d x c f yd mm 435 (A s,alk 754 mm Φ1/150) A feltételezett 10 mm átmérőjű vasak helyett nagyobb átmérőjű vasakra lesz szükség mm-es vasosztást figyelembe véve. Ezzel nő a betontakarás és csökken az alsó és felső vasalás közötti távolság. Megnöveljük a lemezvastagságot 150mm-re.! A súlynövekedés: g k 0,01 m 5 kn 0,5 kn/m m3 Teher mértékadó értéke: γ G,sup g k 1,35 0,5 0,34 kn/m -el növekszik. Ez L 1 lemeznél x-és y-irányban, L lemeznél x-irányban: p Ed 0,34 3, 0,34 1,015 p Ed 3, L lemeznél y-irányban: 19,4 0,34 19,4 1,016 szeres igénybevétel növekedést jelent. * Szerkesztési szabályok:vszt 8.6. pont 70. old. 15

16 m x 1,015 31,07 31,53 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d fővas 8 mm dh-a mm x c d d M Ed 31, b f mm cd ,3 m x 31, A s,szüks d x c f yd mm 435 A s,alk 754 mm Φ1/150 L lemez x irányban felső vasalás a peremen m sx 1,015 9,63 30,06 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d fővas 1 8 mm dh-a mm x c d d M Ed 30, b f mm cd ,3 30, A s,szüks m sx d x c f yd A s,alk 639 mm Φ1/300 Φ10/ mm

17 L lemez x irányban felső vasalás támasz felett m x 1,015 1,88 13,07 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d fővas 1 8 mm dh-a mm x c d d M Ed 13, b f 106 cd ,3 8 mm A s,szüks m x d x c f yd 13, mm A s,alk 639 mm Φ1/300 Φ10/300 (ugyanazt a vasalást alkalmazzuk, amit az lemez peremén is) L 1 lemez x irányban alsó vasalás lemezközépen m x 1,015 18,71 18,98 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d fővas 1 8 mm dh-a mm x c d d M Ed 18, b f mm cd ,3 m x 18, A s,szüks d x c f yd mm 435 A s,alk 54 mm Φ10/150 17

18 L lemez x irányban alsó vasalás a perem közepén m sx 1,015 16,46 16,70 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d fővas 1 8 mm dh-a mm x c d d M Ed 16,7 1 1 b f mm cd ,3 16, A s,szüks m sx d x c f yd A s,alk 335 mm Φ8/ mm y irányban: L 1 lemez y irányban felső vasalás a lemez szélein m y 1,015 3,3 3,56 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d x irányú fővas d fővas dh-a mm mm x c d d M Ed 3, b f mm cd ,3 m y 3, A s,szüks d x c f yd mm 435 A s,alk 754 mm Φ1/150 18

19 L lemez y irányban felső vasalás a lemez szélén m y 1,017 0,3 0,63 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d x irányú fővas d fővas dh-a mm mm x c d d M Ed 0, b f mm cd ,3 0, A s,szüks m y d x c f yd mm 435 A s,alk 754 mm Φ1/150 (ugyanazt a vasalást alkalmazzuk, amit az L1 lemez csatlakozó szélén is) L 1 lemez y irányban alsó vasalás lemez közepén m y 1,015 9,14 9,7 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d x irányú fővas d fővas dh-a mm mm x c d d M Ed 9, b f 106 cd ,3 6 mm A s,szüks m y d x c f yd A s,alk 335 mm Φ8/150 9, mm

20 3.5. Ellenőrzések: d8,10,1 mm <h/1015 mm s150 <s max min(h;300) min( 150;300)300 mm A s,min ρ min b t d 0, ,6 mm A s,max 0,04 A c 0,04 b h 0, mm Az alkalmazott vasmennyiségek mindenütt nagyobbak, mint A s,min és kisebbek, mint A s,max L lemez alsó vasalásának ellenőrzése x irányban (a perem közepén) m sxed 16,70 knm a tényleges c nom d fővas 8 6 mm d tényleges mm x c A s,alk f yd mm b f cd ,3 m sxrd b x c f cd (d x c ) ,3 (1 11 ) 17,0 knm > m sxed L lemez felső vasalásának ellenőrzése x irányban (a támasz felett) m xed 30,06 knm a tényleges c nom d fővas 1 8 mm d tényleges mm x c A s,alk f yd mm b f cd ,3 m xrd b x c f cd (d x c ) ,3 (1 1 ) 31 knm > m xed Minden egyes keresztmetszetet ellenőrizni kell a méretezés során meghatározott vasalásra! Ha egy vasaláshoz tartozó határnyomatékot már kiszámoltunk, és a geometriai adatok nem változtak (pl. a vasalás ugyanazon sorban van, tehát az a és d érték változatlan), akkor csak hivatkozni kell a számításra, de a km. ellenőrzését fel kell tüntetni! További számítás nélkül belátható, hogy a többi helyen is megfelel a vasalás. 0

21 4. A födém lehajlásának ellenőrzése számítással 4.1. L1 lemez lehajlásának ellenőrzése számítással Számítási feltevések: Az L1 lemezt mindkét irányban két oldalon befogott gerendaként ellenőrizzük A zsugorodás hatását elhanyagoljuk Az L1 lemez esetében csak az alsó vasalást vesszük figyelembe A befogott gerendákat olyan p qs,1,eff,x és p qs,1,eff,y megoszló terhekkel terheljük le, amelyek meghatározásakor figyelembe vesszük a kvázi-állandó és tervezési teherszintek arányát, valamint a rugalmas alapon (Czerny-táblázat szerint; képlékeny nyomatékátrendeződés nélkül) meghatározott pozitív és negatív nyomatéki értékeket L1 lemez lehajlásának ellenőrzése számítással x irányban A lemezvastagság 140 mm-ről 150 mm-re történő módosítása után az alábbi helyettesítő terhet határozhatjuk meg az L1 lemezre x irányban teherbírási határállapotban: pp EEEE,11 γγ GG,ssssss gg kk 11, 55 γγ QQ,11 qq kk 11, , 11 11, 55 11, 55 55, 00, 55 kkkk/mm A teher hatására az alábbi nyomatékok ébrednek a lemezben (a Czerny-féle táblázatok szerint): m y - -7,7 m x - -37, m y 5,1 m x - -37, m x 13,4 Y X A használhatósági határállapotban, kvázi-állandó kombinációban az alábbi teherszintet határozhatjuk meg (helyettesítő teherként): pp qqqq,11 gg kk 11, 55 ψψ qq kk 99, 11 11, 55 00, 66 55, , 66 kkkk/mm A terhek arányában az m x és m - x nyomatékok módosulnak: m x,qs p qs,1 13,4 13,6 13,4 7,8 knm/m p Ed,1 3,5 m x,qs p qs,1 m y - -7,7 (37,) 13,6 (37,) 1,5 knm/m p Ed,1 3,5 1

22 A nyomatékok értékeiből kiindulva a két oldalán befogott gerendára meghatározható hatékony megoszló terhelés: p qs,1,eff,x 8 (m x,qs m x,qs ) 8 (7,8 1,5) l x,eff,1 4,54 11,3 kn N p qs,1,eff,x 11,3 kn/m lyeff,14,54 I. feszültségi állapot: α E s E c,eff ,53 A s,alk 430 mm Φ10/300 Φ8/300 a tényleges c nom d fővas mm d tényleges mm A I b h (α E 1) A s,alk (3,53 1) mm S I b h h A s (α e 1) d (3,53 1) mm3 c I S I mm3 A I mm 77,7 mm I I b h3 1 b h h c i A s (α e 1) (d c i ) ,7 430 (3,53 1) (10 77,7) ,5 mm 4, mm 4 repesztőnyomaték: M cr f ctm I I,, ,1 knm > M h c I ,7 qs 7,8 knm a tartó nem reped meg A két oldalán befogott tartó lehajlása: w I p qs,1,eff,x l EI I w max 11, ,9 mm , ,9 mm < l eff , mm a tartó megfelel 50 50

23 4.1.. L1 lemez lehajlásának ellenőrzése számítással y irányban A használhatósági határállapotban, kvázi-állandó kombinációban az alábbi teherszintet határozhatjuk meg (helyettesítő teherként): pp qqqq,11 gg kk 11, 55 ψψ qq kk 99, 11 11, 55 00, 66 55, , 66 kkkk/mm A terhek arányában az m y és m - y nyomatékok módosulnak: m y,qs p qs,1 5,1 13,6 5,1 3,0 knm/m p Ed,1 3,5 m y,qs p qs,1 (7,7) 13,6 (7,7) 16,0 knm/m p Ed,1 3,5 A nyomatékok értékeiből kiindulva a két oldalán befogott gerendára meghatározható hatékony megoszló terhelés: p qs,1,eff,y 8 (m y,qs m y,qs ) 8 (3,0 16,0) l y,eff,1 6,94 3, kn N p qs,1,eff,y 3, kn/m lxeff16,94 I. feszültségi állapot: α E s E c,eff ,53 A s,alk 335 mm Φ8/150 a tényleges c nom d fővas,x d fővas mm d tényleges mm A I b h (α E 1) A s,alk (3,53 1) mm S I b h h A s (α e 1) d (3,53 1) mm3 c I S I mm3 A I mm 76,7 mm I I b h3 1 b h h c i A s (α e 1) (d c i ) ,7 335 (3,53 1) (111 76,7) mm 4, mm 4 repesztőnyomaték: M cr f ctm I I,, ,7 knm > M hc I 15076,7 qs 3,0 knm a tartó nem reped meg A két oldalán befogott tartó lehajlása: w I p qs,1,eff,y l EI I w max 3, ,8 mm , ,8 mm < l eff ,8 mm a tartó megfelel

24 L lemez lehajlásának ellenőrzése számítással x irányban Számítási feltevések: Az L lemezt x irányban két oldalon befogott gerendaként, y irányban pedig befogott konzolként ellenőrizzük A zsugorodás hatását elhanyagoljuk Az L lemez esetében x irányban csak az alsó vasalást, az y irányban pedig a felső vasalást vesszük figyelembe A tartókat olyan p qs,,eff,x és p qs,,eff,y megoszló terhekkel terheljük le, amelyek meghatározásakor figyelembe vesszük a kvázi-állandó és tervezési teherszintek arányát, valamint a rugalmas alapon (Czerny-táblázat szerint; képlékeny nyomatékátrendeződés nélkül) meghatározott pozitív és negatív nyomatéki értékeket. A lemezvastagság 140 mm-ről 150 mm-re történő módosítása után az alábbi helyettesítő terheket határozhatjuk meg az L lemezre x és y irányban teherbírási határállapotban: pp EEEE,,xx pp EEEE,11 γγ GG,ssssss gg kk 11, 55 γγ QQ,11 qq kk 11, , 11 11, 55 11, 55 55, 00, 55 kkkk/mm p Ed,,y γ G,sup g k γ Q,1 q k 1,35 9,1 1,5 5,0 19,8 kn/m A teher hatására az alábbi nyomatékok ébrednek a lemezben (a Czerny-féle táblázatok szerint): m sx - -35,4 m sx - -35,4 m sx 11, m y,4 m y - -0,6 A használhatósági határállapotban, kvázi-állandó kombinációban az alábbi teherszintet határozhatjuk meg (helyettesítő teherként): pp qqqq,11,xx gg kk 11, 55 ψψ qq kk 99, 11 11, 55 00, 66 55, , 66 kkkk/mm A terhek arányában az m x és m - x nyomatékok módosulnak: m x,qs p qs,1 11, 13,6 11, 6,5 knm/m p Ed,1 3,5 m x,qs p qs,1 (35,4) 13,6 (35,4) 0,5 knm/m p Ed,1 3,5 4

25 A nyomatékok értékeiből kiindulva a két oldalán befogott gerendára meghatározható hatékony megoszló terhelés: p qs,,eff,x 8 (m x,qs m x,qs ) 8 (6,5 0,5) l x,eff,1 4,54 10,5 kn N p qs,,eff,x 10,5 kn/m lyeff,4,54 I. feszültségi állapot: α E s E c,eff ,53 A s,alk 335 mm Φ8/150 a tényleges c nom d fővas mm d tényleges mm A I b h (α E 1) A s,alk (3,53 1) mm S I b h h A s (α e 1) d (3,53 1) mm3 c I S I mm3 A I mm 77, mm I I b h3 1 b h h c i A s (α e 1) (d c i ) , 335 (3,53 1) (10 77,) ,7 mm 4, mm 4 repesztőnyomaték: M cr f ctm I I,, ,0 knm > M h c I , qs 6,5 knm a tartó nem reped meg A két oldalán befogott tartó lehajlása: w I p qs,,eff,x l EI I w max 10, ,6 mm ,9, ,6 mm < l eff , mm 50 5

26 L lemez lehajlásának ellenőrzése számítással y irányban p Ed,,y γ G,sup g k γ Q,1 q k 1,35 9,1 1,5 5,0 19,8 kn/m A használhatósági határállapotban, kvázi-állandó kombinációban az alábbi teherszintet határozhatjuk meg (helyettesítő teherként): pp qqqq,,yy gg kk ψψ qq kk 99, 11 00, 66 55, , 11 kkkk/mm A terhek arányában az m - y nyomaték módosul: mm yy,qqqq pp qqqq, , 11 (, 66) (, 66) 1111, 66 kkkkkk/mm pp EEEE, , 88 A nyomatékok értékeiből kiindulva a két oldalán befogott konzolra meghatározható hatékony megoszló terhelés: pp qqqq,,eeeeee,yy mm yy,qqqq 1111, 66, 44, 99 kkkk NN ll yy,eeeeee, p qs,,eff,y 4,9 kn/m lyeff,,7 I. feszültségi állapot: α E s E c,eff ,53 A s,alk 785 mm Φ10/100 a tényleges c nom d fővas,x d fővas mm d tényleges mm A I b h (α E 1) A s,alk (3,53 1) mm S I b h h A s (α e 1) d (3,53 1) mm3 c I S I mm3 A I mm 78,5 mm I I b h3 1 b h h c i A s (α e 1) (d c i ) ,5 785 (3,53 1) (111 78,5) mm 4, mm 4 repesztőnyomaték: M cr f ctm I I,, ,4 knm < M c I 78,5 qs 1,6 knm a tartó megreped 6

27 II. feszültségi állapot: Statikai nyomatékból x II meghatározása: b x II x II α e A s (d x II ) x II 3, (108 x II ) 0 x II 47,3 mm I II b x II 3 α 3 e A s (d x II ) ,33 3, (108 47,3) 1, mm 4 3 A két oldalán befogott tartó lehajlása: ζ 1 β M cr M 1 0,5 8,4 1,6 0,77 w I p qs,,eff,y l 4 4, ,4 mm 8 EI I , w II p qs,,eff,y l 4 4, ,5 mm 8 EI II , w max (1 ζ) w I ζ w II (1 0,77) 6,4 0,77 18,5 15,7 mm w max 15,7 mm > l eff ,1 mm a tartó nem felel meg 50 7

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes

Részletesebben

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése 1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)

Részletesebben

Harántfalas épület két- és többtámaszú monolit vasbeton födémlemezének tervezése kiadott feladatlap alapján.

Harántfalas épület két- és többtámaszú monolit vasbeton födémlemezének tervezése kiadott feladatlap alapján. TERVEZÉSI FELADAT: Harántfalas épület két- és többtámaszú monolit vasbeton födémlemezének tervezése kiadott feladatlap alapján. Feladatok: 1. Tervezzük meg a harántfalas épület egyirányban teherhordó monolit

Részletesebben

1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra!

1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! 1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! Beton: beton minőség: beton nyomószilárdságnak tervezési értéke: beton húzószilárdságának várható

Részletesebben

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek

Részletesebben

Schöck Isokorb D típus

Schöck Isokorb D típus Schöck Isokorb típus Schöck Isokorb típus Többtámaszú födémmezőknél alkalmazható. Pozítív és negatív nyomatékot és nyíróerőt képes felvenni. 89 Elemek elhelyezése Beépítési részletek típus 1 -CV50 típus

Részletesebben

K - K. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása.

K - K. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata 6.1. Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása. pd=15 kn/m K - K 6φ5 K Anyagok : φ V [kn] VSd.red VSd 6φ16 Beton:

Részletesebben

Schöck Isokorb T K típus

Schöck Isokorb T K típus (Konzol) Konzolosan kinyúló erkélyekhez. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerők felvételére. A VV1 nyíróerő terhelhetőségi osztályú Schöck Isokorb KL típus negatív nyomatékot, valamint pozitív és negatív

Részletesebben

Vasbeton tartók méretezése hajlításra

Vasbeton tartók méretezése hajlításra Vasbeton tartók méretezése hajlításra Képlékenység-tani méretezés: A vasbeton keresztmetszet teherbírásának számításánál a III. feszültségi állapotot vesszük alapul, amelyre az jellemző, hogy a hajlításból

Részletesebben

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása A TELJES TEHERBÍRÁSI VONAL SZÁMÍTÁSA Az alábbi példa egy asszimmetrikus vasalású keresztmetszet teherbírási görbéjének 9 pontját mutatja be. Az első részben

Részletesebben

Schöck Isokorb T D típus

Schöck Isokorb T D típus Folyamatos födémmezőkhöz. Pozitív és negatív nyomaték és nyíróerők felvételére. I Schöck Isokorb vasbeton szerkezetekhez/hu/2019.1/augusztus 79 Elemek elhelyezése Beépítési részletek DL típus DL típus

Részletesebben

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III.

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)

Részletesebben

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év Kéttámaszú vasbetonlemez MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre Geometria: fesztáv l = 3,00 m lemezvastagság h s = 0,120 m lemez önsúlya g 0 = h

Részletesebben

A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA

A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A FÖDÉMSZERKEZET: helyszíni vasbeton gerendákkal alátámasztott PK pallók. STATIKAI VÁZ:

Részletesebben

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet 2. előadás A rugalmas lemezelmélet alapfeltevései A lemez anyaga homogén, izotróp, lineárisan rugalmas (Hooke törvény); A terheletlen állapotban

Részletesebben

Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K

Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus (konzol) onzolos erkélyekhez alkalmas. Negatív nyomatékokat és pozitív nyíróerőket képes felvenni. A Schöck Isokorb -VV típus a negatív nyomaték mellett pozitív és negatív

Részletesebben

Tartószerkezetek II. Használhatósági határállapotok május 07.

Tartószerkezetek II. Használhatósági határállapotok május 07. Tartószerkezetek II. Használhatósági határállapotok 2010. május 07. Használhatósági határállapotok Használhatósági (használati) határállapotok: a normálfeszültségek korlátozása a repedezettség ellenırzése

Részletesebben

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II.

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. 1. Feladat Keresztmetszetek osztályzása Végezzük el a keresztmetszet osztályzását tiszta nyomás és hajlítás esetére! Monoszimmetrikus, hegesztett I szelvény (GY02 1. példája)

Részletesebben

Használható segédeszköz: - szöveges adatok tárolására és megjelenítésére nem alkalmas számológép; - körző; - vonalzók.

Használható segédeszköz: - szöveges adatok tárolására és megjelenítésére nem alkalmas számológép; - körző; - vonalzók. A 27/2012 (VIII. 27.) NGM rendelet a 29/2016. (VIII. 26.) NGM rendelet által módosított szakmai és vizsgakövetelménye alapján. Szakképesítés, azonosítószáma és megnevezése 54 582 03 Magasépítő technikus

Részletesebben

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v

Részletesebben

V. fejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése nyírásra

V. fejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése nyírásra : Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése nyírásra 5.. Koncentrált erõvel tehelt konzol ellenõrzése nyírásra φ0/00 Q=0 kn φ0 φ0 Anyagok : Beton: C5/30 Betonacél: B60.0 Betonfedés:0 mm Kedv.elm.: 0 mm Kengy.táv:

Részletesebben

Schöck Isokorb K típus

Schöck Isokorb K típus Schöck Isokorb típus Schöck Isokorb típus Schöck Isokorb típus (konzol) onzolos erkélyekhez alkalmas. Negatív nyomatékokat és pozitív nyíróerőket képes felvenni. A Schöck Isokorb VV típus a negatív nyomaték

Részletesebben

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v=0,3

Részletesebben

Schöck Isokorb K-UZ típus

Schöck Isokorb K-UZ típus Schöck Isokorb típus Schöck Isokorb típus Schöck Isokorb típus Gerendához vagy vasbeton falhoz csatlakozó konzolos erkélyekhez. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerők felvételére. őszigetelés = mm 57 Schöck

Részletesebben

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év Vasbeton kéttámaszú tartó MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre Geometria: fesztáv l = 6,00 m tartó magassága h = 0,60 m tartó szélessége b = 0,30

Részletesebben

Erőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez

Erőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez Erőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez Pécs, 2015. június . - 2 - Tartalomjegyzék 1. Felhasznált irodalom... 3 2. Feltételezések... 3 3. Anyagminőség...

Részletesebben

Központosan nyomott vasbeton oszlop méretezése:

Központosan nyomott vasbeton oszlop méretezése: Központosan nyomott vasbeton oszlop méretezése: Központosan nyomott oszlopok ellenőrzése: A beton által felvehető nyomóerő: N cd = A ctot f cd Az acélbetétek által felvehető nyomóerő: N sd = A s f yd -

Részletesebben

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v=0,3

Részletesebben

Schöck Isokorb Q, Q-VV

Schöck Isokorb Q, Q-VV Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív és negatív nyíróerők felvételére.

Részletesebben

Schöck Isokorb T K-O típus

Schöck Isokorb T K-O típus Alsó alátámasztó gerendához vagy vasbeton falhoz csatlakozó konzolos erkélyhez. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerők felvételére. I Schöck Isokorb vasbeton szerkezetekhez/u/2019.1/augusztus 55 Alacsonyabban

Részletesebben

STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című pályázat keretében a

STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című pályázat keretében a Kardos László okl. építőmérnök 4431 Nyíregyháza, Szivárvány u. 26. Tel: 20 340 8717 STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP-6.1.4.-15 Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című

Részletesebben

SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS + STATIKAI SZÁMÍTÁS

SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS + STATIKAI SZÁMÍTÁS 454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz: 16/8 Iváncsa Faluház felújítás 454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz.: 16/8 Építtető: Iváncsa Község Önkormányzata Iváncsa, Fő utca 61/b. Fedélszék ellenőrző számítása

Részletesebben

GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve

GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1 multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve STATIKAI SZÁMÍTÁSOK Tervezők: Róth Ernő, okl. építőmérnök TT-08-0105

Részletesebben

Használható segédeszköz: - szöveges adatok tárolására és megjelenítésére nem alkalmas számológép; - körző; - vonalzók.

Használható segédeszköz: - szöveges adatok tárolására és megjelenítésére nem alkalmas számológép; - körző; - vonalzók. A 4/2015 (II. 19.) NGM rendelet és a 27/2012 (VIII. 27.) NGM rendelet a 12/2013 (III. 28.) NGM rendelet által módosított szakmai és vizsgakövetelménye alapján. Szakképesítés, azonosítószáma és megnevezése

Részletesebben

VASBETON TARTÓSZERKEZETEK HASZNÁLHATÓSÁGI HATÁRÁLLAPOTA 1.

VASBETON TARTÓSZERKEZETEK HASZNÁLHATÓSÁGI HATÁRÁLLAPOTA 1. VASBETON TARTÓSZERKEZETEK HASZNÁLHATÓSÁGI HATÁRÁLLAPOTA 1. Követelmények. Alakváltozások ellenőrzése Dr. Visnovitz György Szakmérnöki képzés 2012. május 24. MEGLÉVŐ ÉPÜLETEK HASZNÁLHATÓSÁGA ekonstrukciót

Részletesebben

Építészeti tartószerkezetek II.

Építészeti tartószerkezetek II. Építészeti tartószerkezetek II. Vasbeton szerkezetek Dr. Szép János Egyetemi docens 2019. 05. 03. Vasbeton szerkezetek I. rész o Előadás: Vasbeton lemezek o Gyakorlat: Súlyelemzés, modellfelvétel (AxisVM)

Részletesebben

Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok

Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Szép János A tartószerkezeti méretezés alapjai Tartószerkezetekkel szemben támasztott követelmények: A hatásokkal (terhekkel) szembeni ellenállóképesség

Részletesebben

Schöck Isokorb QP, QP-VV

Schöck Isokorb QP, QP-VV Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus (Nyíróerő esetén) Megtámasztott erkélyek feszültségcsúcsaihoz, pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus (Nyíróerő esetén) Megtámasztott erkélyek

Részletesebben

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan)

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János 2012.10.11. Vasbeton külpontos nyomása Az eső ágú σ-ε diagram miatt elvileg minden egyes esethez külön kell meghatározni a szélső szál összenyomódását.

Részletesebben

54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus

54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus Az Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről szóló 133/20. (IV. 22.) Korm. rendelet alapján. Szakképesítés, szakképesítés-elágazás, rész-szakképesítés,

Részletesebben

Schöck Isokorb K-HV, K-BH, K-WO, K-WU

Schöck Isokorb K-HV, K-BH, K-WO, K-WU Schöck Isokorb,,, Schöck Isokorb,,, Schöck Isokorb típus Olyan konzolos erkélyhez, mely a födémnél mélyebben fekszik, és egy monolit gerendán keresztül kapcsolódik a födémbe. Negatív nyomatékokat és pozitív

Részletesebben

SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ

SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ A segédlet nem helyettesíti az építmények teherhordó szerkezeteinek erőtani tervezésére vonatkozó

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Vasalt falak: 4. Vasalt falazott szerkezetek méretezési mószerei Vasalt falak 1. Vasalás fekvőhézagban vagy falazott üregben horonyban, falazóelem lyukban. 1 2 1 Vasalt falak: Vasalás fekvőhézagban vagy

Részletesebben

Cölöpcsoport elmozdulásai és méretezése

Cölöpcsoport elmozdulásai és méretezése 18. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpcsoport elmozdulásai és méretezése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_18.gsp A fejezet célja egy cölöpcsoport fejtömbjének elfordulásának,

Részletesebben

A= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező

A= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:

Részletesebben

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2012.10.27. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti

Részletesebben

EC4 számítási alapok,

EC4 számítási alapok, Öszvérszerkezetek 2. előadás EC4 számítási alapok, beton berepedésének hatása, együttdolgozó szélesség, rövid idejű és tartós terhek, km. osztályozás, képlékeny km. ellenállás készítette: 2016.10.07. EC4

Részletesebben

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban)

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) Készítették: Dr. Kiss Rita és Klinka Katalin -1- A

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés A REPEDÉSTÁGASSÁG KÖZELÍTŐ ELLENŐRZÉSÉNEK PONTOSÍTÁSA AZ EUROCODE FIGYELEMBEVÉTELÉVEL Visnovitz György Kollár László Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék

Részletesebben

Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W

Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W Schöck Isokorb Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus Konzolos faltárcsákhoz alkalmazható. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerő mellett kétirányú horizontális erőt tud felvenni. 115 Schöck Isokorb Elemek

Részletesebben

Építőmérnöki alapismeretek

Építőmérnöki alapismeretek Építőmérnöki alapismeretek Szerkezetépítés 3.ea. Dr. Vértes Katalin Dr. Koris Kálmán BME Hidak és Szerkezetek Tanszék Építmények méretezésének alapjai Az építmények megvalósításának folyamata igény megjelenése

Részletesebben

STATIKAI TERVDOKUMENTÁCIÓ. Bencs Villa átalakítás és felújítás. Nyíregyháza, Sóstói út 54.

STATIKAI TERVDOKUMENTÁCIÓ. Bencs Villa átalakítás és felújítás. Nyíregyháza, Sóstói út 54. K21 Építőipari Kereskedelmi és Szolgáltató KFT 4431 Nyíregyháza, Szivárvány u. 26. Tel: 20 340 8717 STATIKAI TERVDOKUMENTÁCIÓ Bencs Villa átalakítás és felújítás (Építtető: Nyíregyháza MJV Önkormányzata,

Részletesebben

VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága

VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 199 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága Készítették: Kovács Tamás és Völgyi István -1- Készítették: Kovács Tamás, Völgyi István

Részletesebben

BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék LEMEZEK. ;2 ) = 2,52 m. 8 = 96 mm. d = 120 20-2. a s,min = ρ min bd = 0,0013 1000 96 = 125 mm 2,

BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék LEMEZEK. ;2 ) = 2,52 m. 8 = 96 mm. d = 120 20-2. a s,min = ρ min bd = 0,0013 1000 96 = 125 mm 2, . fejezet:.1. Hajlított lemezkeresztmetszet ellenőrzése Adatok C0/5 4/K beton f cd 13,3 N/mm B0.50 betonacél f yd 435 N/mm c nom 0 mm betonfedés Terhelés: p Ed 1 kn/m Alsó lemezvasalás y irányban : Ø8/150

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2013.02.11.

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2013.02.11. TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2013.02.11. A felületszerkezetek csoportosítása Felületszerkezetek Sík középfelület Görbült középfelület (héjszerkezet) Tárcsa Lemez Egyszeresen görbült Kétszeresen

Részletesebben

TARTÓ(SZERKEZETE)K. 05. Méretezéselméleti kérdések TERVEZÉSE II. Dr. Szép János Egyetemi docens

TARTÓ(SZERKEZETE)K. 05. Méretezéselméleti kérdések TERVEZÉSE II. Dr. Szép János Egyetemi docens TARTÓ(SZERKEZETE)K TERVEZÉSE II. 05. Méretezéselméleti kérdések Dr. Szép János Egyetemi docens 2018. 10. 15. Az előadás tartalma Az igénybevételek jellege A támaszköz szerepe Igénybevételek változása A

Részletesebben

Minden jog fenntartv TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ TRAPÉZLEMEZEKHEZ. Metál-Sheet Kft. Minden jog fenntartva!

Minden jog fenntartv TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ TRAPÉZLEMEZEKHEZ. Metál-Sheet Kft. Minden jog fenntartva! Minden jog fenntartv TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ TRAPÉZLEMEZEKHEZ Metál-Sheet Kft. Minden jog fenntartva! Tartalomjegyzék 1. BEVEZETÉS... 2 1.2 AZ ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK... 2 2.METAL-SHEET TRAPÉZLEMEZEK JELLEMZŐI...

Részletesebben

A részletekért keressen bennünket. Az összehasonlító elemzés az ArcelorMittal standard TR 160/250 és TR 160/250 HL profilokra készült.

A részletekért keressen bennünket. Az összehasonlító elemzés az ArcelorMittal standard TR 160/250 és TR 160/250 HL profilokra készült. 1 2 A részletekért keressen bennünket. Az összehasonlító elemzés az ArcelorMittal standard TR 160/250 és TR 160/250 HL profilokra készült. Műszaki jellemzők TR 160/250 HL F1 165 7 F2 40 102 250 750 30

Részletesebben

Metál-Sheet Kft Debrecen, Csereerdő u. 10.

Metál-Sheet Kft Debrecen, Csereerdő u. 10. Metál-Sheet Kft. 4002 Debrecen, Csereerdő u. 10. TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ TRAPÉZLEMEZEKHEZ Minden jog fenntartva! Tartalomjegyzék 1. BEVEZETÉS... 2 1.2 AZ ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK... 2 2.METAL-SHEET TRAPÉZLEMEZEK

Részletesebben

STNA211, STNB610 segédlet a PTE PMMK építész és építészmérnök hallgatói részére

STNA211, STNB610 segédlet a PTE PMMK építész és építészmérnök hallgatói részére EURÓPAI UNIÓ STRUKTURÁLIS ALAPOK V A S B E T O N S Z E R K E Z E T E K STNA11, STNB610 segédlet a PTE PMMK építész és építészmérnök hallgatói részére Az építész- és az építőmérnök képzés szerkezeti és

Részletesebben

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája Egészségügyi mérnökképzés MECHNIK I. rész: Szilárd testek mechanikája készítette: Németh Róbert Igénybevételek térben I. z alapelv ugyanaz, mint síkban: a keresztmetszet egyik oldalán levő szerkezetrészre

Részletesebben

Használható segédeszköz: - szöveges adatok tárolására és megjelenítésére nem alkalmas számológép; - körző; vonalzók.

Használható segédeszköz: - szöveges adatok tárolására és megjelenítésére nem alkalmas számológép; - körző; vonalzók. A 27/2012. (VIII. 27.) NGM rendelet, a 27/2012. (VIII. 27.) NGM rendelet a 12/2013. (III. 28.) NGM rendelet által módosított és a 27/2012. (VIII. 27.) NGM rendelet a 4/2015. (II. 19.) NGM rendelet által

Részletesebben

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2016.11.11. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti

Részletesebben

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ Öszvérszerkezetek 3. előadás Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ készítette: 2016.10.28. Tartalom Öszvér gerendák kifordulása

Részletesebben

Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése

Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése okl. faip. mérnök - szerkezettervező Előadásvázlat Bevezetés, a statikai tervezés alapjai, eszközei Az EuroCode szabványok rendszere Bemutató számítás

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK I gyakorlat

TARTÓSZERKEZETEK I gyakorlat Nyírási vasalás tervezése NYOMOTT ÖV (beton) HÚZOTT RÁCSRUDAK (felhajlított hosszvasak) NYOMOTT RÁCSRUDAK (beton) HÚZOTT ÖV (hosszvasak) NYOMOTT ÖV (beton) HÚZOTT RÁCSRUDAK (kengyelek) NYOMOTT RÁCSRUDAK

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐ, SZAKÉRTŐ: 1. A tartószerkezeti tervezés kiindulási adatai

TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐ, SZAKÉRTŐ: 1. A tartószerkezeti tervezés kiindulási adatai TARTÓSZERKEZETI KIVITELI TERVDOKUMENTÁCIÓ a Újtikos, Széchenyi tér 12-14. sz. ( Hrsz.: 135/1 ) alatt lévő rendelő átalakításának, bővítésének építéséhez TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐ, SZAKÉRTŐ: Soós Ferenc okl.

Részletesebben

Használhatósági határállapotok

Használhatósági határállapotok Használhatósági határállapotok Repedéstágasság ellenőrzése Alakváltozás ellenőrzése 10. előadás Definíciók Határállapot: A tartószerkezet olyan állapotai, amelyeken túl már nem teljesülnek a vonatkozó

Részletesebben

Schöck Tronsole V típus SCHÖCK TRONSOLE

Schöck Tronsole V típus SCHÖCK TRONSOLE Schöck Tronsole típus Monolit vasbeton pihenő és falazott lépcsőházi fal közötti lépéshangszigetelés Schöck Tronsole 4 típus Lépcsőpihenő: Monolit vasbeton Lépcsőházi fal: Falazat Egyszerű rendszer: csatlakozó

Részletesebben

Tartószerkezetek modellezése

Tartószerkezetek modellezése Tartószerkezetek modellezése 16.,18. elıadás Repedések falazott falakban 1 Tartalom A falazott szerkezetek méretezési módja A falazat viselkedése, repedései Repedések falazott szerkezetekben Falazatok

Részletesebben

Rugalmasan ágyazott gerenda. Szép János

Rugalmasan ágyazott gerenda. Szép János Rugalmasan ágyazott gerenda vizsgálata AXIS VM programmal Szép János 2013.10.14. LEMEZALAP TERVEZÉS 1. Bevezetés 2. Lemezalap tervezés 3. AXIS Program ismertetés 4. Példa LEMEZALAPOZÁS Alkalmazás módjai

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés 2010. szeptember X. Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék Alapozás Rajzfeladatok Hallgató Bálint részére Megtervezendő egy 30 m 18 m alapterületű épület síkalapozása és a

Részletesebben

ELŐFESZÍTETT TARTÓ TERVEZÉSE

ELŐFESZÍTETT TARTÓ TERVEZÉSE ELŐFESZÍTETT TARTÓ TERVEZÉSE Határozza meg az adott terhelésű kéttámaszú, előfeszített tartó keresztmetszeti méreteit, majd a szükséges feszítőerőt a középső keresztmetszetben keletkező igénybevételekre.

Részletesebben

Csatlakozási lehetőségek 11. Méretek 12-13. A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14. Acél teherbírása 15

Csatlakozási lehetőségek 11. Méretek 12-13. A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14. Acél teherbírása 15 Schöck Dorn Schöck Dorn Tartalom Oldal Termékleírás 10 Csatlakozási lehetőségek 11 Méretek 12-13 A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14 Acél teherbírása 15 Minimális szerkezeti méretek és tüsketávolságok

Részletesebben

2. fejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése hajlításra

2. fejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése hajlításra . ejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése hajlításra.1. Ellenõrizze az alábbi keresztmetszetet M S =105 knm hajlítónyomatékra! Beton: C16/0 Betonaél: B60.50 φ0 1.15!! = 10.667 N y = 3.783 N φ π A s

Részletesebben

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János VASBETON SZERKEZETEK TERVEZÉSE 2 Szabvány A tartószerkezetek tervezése jelenleg Magyarországon és az EU államaiban az Euronorm szabványsorozat alapján

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2010.04.09. VASBETON ÉPÜLETEK MEREVÍTÉSE Az épületeink vízszintes terhekkel szembeni ellenállását merevítéssel biztosítjuk. A merevítés lehetséges módjai: vasbeton

Részletesebben

Nyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák)

Nyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák) zéhenyi István Egyetem zerkezetépítési és Geotehnikai Tanszék yomott oszlopok számítása E szerint 1. Központosan nyomott oszlop Központosan nyomott az oszlop ha e = 0 (e : elsőrendű, vagy kezdeti külpontosság).

Részletesebben

TARTÓ(SZERKEZETE)K. 3.Tartószerkezeteket érő hatások és tervezési állapotok TERVEZÉSE II. Dr. Szép János Egyetemi docens

TARTÓ(SZERKEZETE)K. 3.Tartószerkezeteket érő hatások és tervezési állapotok TERVEZÉSE II. Dr. Szép János Egyetemi docens TARTÓ(SZERKEZETE)K TERVEZÉSE II. 3.Tartószerkezeteket érő hatások és tervezési állapotok Dr. Szép János Egyetemi docens 2018. 10. 15. Az előadás tartalma Terhek térbeli megoszlása Terhek lefutása Terhek

Részletesebben

Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev.

Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.05 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : Acél szerkezetek : Acél keresztmetszet teherbírásának

Részletesebben

Tervezési útmutató C és Z szelvényekhez

Tervezési útmutató C és Z szelvényekhez Tervezési útmutató C és Z szelvényekhez Metál-Sheet Kft. Minden jog fenntartva! Tartalomjegyzék. BEVEZETÉS..... AZ ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK.... METAL-SHEET C ÉS Z SZELVÉNYEK JELLEMZŐI..... METAL-SHEET SZELVÉNYEK

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETI KIVITELI TERVDOKUMENTÁCIÓ

TARTÓSZERKEZETI KIVITELI TERVDOKUMENTÁCIÓ TARTÓSZERKEZETI KIVITELI TERVDOKUMENTÁCIÓ ÉPÍTÉS TÁRGYA: RADÓ KÚRIA FELÚJÍTÁSA ÉPÍTÉSI HELY: RÉPCELAK, BARTÓK B. U. 51. HRSZ: 300 ÉPÍTTETŐ: TERVEZŐ: RÉPCELAK VÁROS ÖNKORMÁNYZATA RÉPCELAK, BARTÓK B. U.

Részletesebben

SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS ÉS STATIKAI SZÁMÍTÁS A KEREKEGYHÁZA, PARK U. HRSZ.: 2270/3 ALATT LÉTESÜLŐ ÓVODA BŐVÍTÉS ÉPÍTÉSI ENGEDÉLYEZÉSI TERVÉHEZ

SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS ÉS STATIKAI SZÁMÍTÁS A KEREKEGYHÁZA, PARK U. HRSZ.: 2270/3 ALATT LÉTESÜLŐ ÓVODA BŐVÍTÉS ÉPÍTÉSI ENGEDÉLYEZÉSI TERVÉHEZ Balogh és Társa Mérnöki Szolgáltató BT. Kecskemét, Gázló u. 26. Tel. / Fax : 06 / 76 / 411-159 SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS ÉS STATIKAI SZÁMÍTÁS A KEREKEGYHÁZA, PARK U. HRSZ.: 2270/3 ALATT LÉTESÜLŐ ÓVODA

Részletesebben

HUNYADI MÁTYÁS ÁLTALÁNOS ISKOLA BŐVÍTÉSE MELEGÍTŐ KONYHÁVAL ÉS ÉTKEZŐVEL 3021 LŐRINCI, SZABADSÁG TÉR 18. Hrsz: 1050 KIVITELI TERV STATIKAI MUNKARÉSZ

HUNYADI MÁTYÁS ÁLTALÁNOS ISKOLA BŐVÍTÉSE MELEGÍTŐ KONYHÁVAL ÉS ÉTKEZŐVEL 3021 LŐRINCI, SZABADSÁG TÉR 18. Hrsz: 1050 KIVITELI TERV STATIKAI MUNKARÉSZ . HUNYADI MÁTYÁS ÁLTALÁNOS ISKOLA BŐVÍTÉSE MELEGÍTŐ KONYHÁVAL ÉS ÉTKEZŐVEL 3021 LŐRINCI, SZABADSÁG TÉR 18. Hrsz: 1050 KIVITELI TERV STATIKAI MUNKARÉSZ ÉPÍTTETŐ: LŐRINCI VÁROS ÖNKORMÁNYZATA 3021 LŐRINCI,

Részletesebben

A 27/2012 (VIII. 27.) NGM rendelet szakmai és vizsgakövetelménye alapján.

A 27/2012 (VIII. 27.) NGM rendelet szakmai és vizsgakövetelménye alapján. A 27/2012 (VIII. 27.) NGM rendelet szakmai és vizsgakövetelménye alapján. Szakképesítés, azonosító száma és megnevezése 54 582 04 Mélyépítő technikus Tájékoztató A vizsgázó az első lapra írja fel a nevét!

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2012.03.11. KERETSZERKEZETEK A keretvázak kialakulása Kezdetben pillér-gerenda rendszerű tartószerkezeti váz XIX XX. Század új anyagok öntöttvas, vas, acél, vasbeton

Részletesebben

E-gerendás födém tervezési segédlete

E-gerendás födém tervezési segédlete E-gerendás födém tervezési segédlete 1 Teherbírás ellenőrzése A feszített vasbetongerendákkal tervezett födémek teherbírását az MSZ EN 1992-1-1 szabvány szerint kell számítással ellenőrizni. A födémre

Részletesebben

PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA

PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA A pontokon megtámasztott síklemez födémek a megtámasztások környezetében helyi igénybevételre nyírásra is tönkremehetnek. Ezt a jelenséget: Nyíróerı

Részletesebben

Gyakorlati útmutató a Tartók statikája I. tárgyhoz. Fekete Ferenc. 5. gyakorlat. Széchenyi István Egyetem, 2015.

Gyakorlati útmutató a Tartók statikája I. tárgyhoz. Fekete Ferenc. 5. gyakorlat. Széchenyi István Egyetem, 2015. Gyakorlati útmutató a tárgyhoz Fekete Ferenc 5. gyakorlat Széchenyi István Egyetem, 015. 1. ásodrendű hatások közelítő számítása A következőkben egy, a statikai vizsgálatoknál másodrendű hatások közelítő

Részletesebben

Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.

Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik. Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.hu Termékeink cementtel készülnek Helyszíni felbetonnal együttdolgozó

Részletesebben

Lindab polikarbonát bevilágítócsík Műszaki adatlap

Lindab polikarbonát bevilágítócsík Műszaki adatlap Műszaki adatlap Termék: Funkció: Egyrétegű, polikarbonát anyagú bevilágító trapézlemez. A bevilágító lemez mindkét oldalon koextrudált UV védő fóliával rendelkezik. Önhordó tetőfedő és falburkoló trapézlemezek

Részletesebben

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ Öszvérszerkezetek 3. előadás Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ készítette: 2018.11.08. Tartalom Öszvér gerendák kifordulása

Részletesebben

ALKALMAZÁSTECHNIKAI ÚTMUTATÓ

ALKALMAZÁSTECHNIKAI ÚTMUTATÓ Építőipari és Szolgáltató Kft. H-1015 Budapest, Csalogány u. 6. Raktár: H-2045 Törökbálint, Kinizsi u. 16. Tel: 23/332-119 Fax: 23/332-118 E-mail: info@bau-haus.hu Honlap: www.bau-haus.hu ALKALMAZÁSTECHNIKAI

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek Feszített vasbeton szerkezetek Dr. Sipos András Árpád 2. előadás 2016. október 06. A feszítés alapjai (Kollár

Részletesebben

LINDAB LTP150 TRAPÉZLEMEZ STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ

LINDAB LTP150 TRAPÉZLEMEZ STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ LINDAB LTP150 TRAPÉZLEEZ STATIKAI ÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTUTATÓ 840 153 119 280 161 41 Készítették: Dr. Ádány Sándor Dr. Dunai László Kotormán István LINDAB KFT., 2007 Tartalom 1. BEVEZETÉS... 3 1.1. A tervezési

Részletesebben

STRENG s.r.o. Vasbeton konzol. Geometria: szélesség b K = 50,0 cm mélység t K = 45,0 cm magasság h K = 57,0 cm

STRENG s.r.o. Vasbeton konzol. Geometria: szélesség b K = 50,0 cm mélység t K = 45,0 cm magasság h K = 57,0 cm Vasbeton konzol a c Lager b Lager z=0.9d e Z sd V d H d b x=d/4 d 0.15a c vorne k h cseitlich c seitlich V d hlager a Lagen 1,2ø, min.2.0cm 2 Lagen, 4-schnittig 20d 15d D d a 1 b k 0.1d t k Szabvány: ÖNORM

Részletesebben

Lindab DimRoof v. 3.3 Szoftver bemutató

Lindab DimRoof v. 3.3 Szoftver bemutató Lindab DimRoof v. 3.3 Szoftver bemutató 1. Bevezetés: a Lindab cégcsoport Lindab AB anyacég: Båstad, Svédország, 1959 Lindab Kft. leányvállalat: Biatorbágy, Magyarország, 1992 Fő tevékenységi terület:

Részletesebben

Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra

Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra newton Dr. Szalai Kálmán "Vasbetonelmélet" c. tárgya keretében elhangzott előadások alapján k 1000 km k m meter m Ft 1 1 1000 Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra deg A következőkben

Részletesebben

Teherfelvétel. Húzott rudak számítása. 2. gyakorlat

Teherfelvétel. Húzott rudak számítása. 2. gyakorlat Teherfelvétel. Húzott rudak számítása 2. gyakorlat Az Eurocode 1. részei: (Terhek és hatások) Sűrűségek, önsúly és az épületek hasznos terhei (MSZ EN 1991-1-1) Tűznek kitett tartószerkezeteket érő hatások

Részletesebben