Segédlet Egyfokozatú fogaskerék-áthajtómű méretezéséhez

Átírás

1 Pécsi Tudományegyetem Pollack Mihály Műszaki Kar Gépszerkezettan tanszék Segédlet Egyfokozatú fogaskerék-áthajtómű méretezéséhez Összeállította: Dr. Stampfer Mihály Pécs, 0.

2 . A fogaskerekek előtervezése. A fogaskerekek anyagválasztéka A fogaskerekek anyagát az. számú táblázatból választjuk. Sorszám. táblázat. Fogaskerékanyagok jellemzői Anyag Jelölés Keménység EN - szerint mag felület Herzfeszültség határértéke σ Hlim [N/mm ] Fogtőfeszültség határértéke σ Flim [N/mm ] Szerkezeti E95 60 HB A fogtő statikus szilárdsága [N/mm ] acél E HB E360 0 HB Nemesített C45 90 HB acél 34CrMo4 70 HV CrMo4 300 HV CrNiMo6 30 HV CrNiMo8 30 HV Betétedzett C5 70 HV-0 70 HV acél 6MnCr5 70 HV-0 70 HV MnCr5 80 HV-0 70 HV CrNi6 30 HV HV MoCr4 70 HV-0 70 HV A fogazat előtervezése... A tengelytáv és a fogszélesség meghatározása Ha a tengelytáv nincs előre megadva, akkor a következő képlet segítségével határozzuk meg: ahol: a w 3 5 P ξ ' ( u + ) 4 σ HP π n Z K ' u H [mm] P [W] bemenő teljesítmény n [sec - ] bemenő fordulatszám H lim Z NT σ HP σ S a megengedett Hertz-feszültség [N/mm ] H lim H min σ a Hertz-feszültség határértéke az. számú táblázatból Z NT élettartamtényező, értékét a terhelési ciklusok számától függően a 7. ábrán lévő diagram szerint határozzuk meg. A hajtómű élettartama rendszerint üzemórákban van megadva (L h ), ebből a fogaskerék percenkénti fordulatszáma alapján számítható az N L terhelési ciklusszám (esetenként Σn jelölés is előfordulhat) N L 60 n L h. S Hmin biztonsági tényező. Értéke, és,8 () között vehető fel. Z Z Z Z Z összesített fogfelületi tényező E H ε BZ β

3 Z E rugalmassági tényező. Értékét az anyagpárosítástól függően a 8. számú táblázatban találjuk. Z H gördülőkör-tényező, értéke az alapprofil-szögtől, a foghajlásszögtől és a kapcsolószögtől függ. Értékét az 5. számú ábra alapján állapíthatjuk meg, előtervezésnél az (x +x )/(z +z )0 esetre. Z ε kapcsolószám-tényező. Értéke a 6. ábra segítségével határozható meg, ε α,4 profilkapcsoló-szám és ε β átfedést felvéve. Z B egyfogpár-kapcsolódási tényező. Előtervezésnél az értéke,,3. Z β cos β fogferdeség-tényező. K K K K K összesített terhelés-tényező H A v Hβ Hα K A üzemtényező, az 6. számú táblázatból. K v dinamikus tényező, előtervezésnél értéke,5 és között választható. K Hβ fogszélesség menti terheléseloszlás-tényező. E tényező számítása viszonylag bonyolult, ezért jelen esetben megelégszünk az irányadó értékének meghatározásával a 4. számú ábra segítségével. K Hα homlok terheléseloszlás-tényező felületi teherbírásra. Irányadó értéke a 7. számú táblázat alapján választható. ξ b a fogszélesség-tényező. Kétoldalt csapágyazott kerékre 0,9, közötti értékre d w vehetjük föl, konzolosan ágyazott kerékre pedig legfeljebb 0,7-re. b a fogaskerekek szélessége a kiskerék gördülőkör átmérője. d w Az a w tengelytáv meghatározása után határozható meg a fogszélesség értéke: ξ aw b ξ dw ' u + A számítással kapott tengelytáv értéket esetenként szabványos értékre kell felfelé kerekíteni. A szabványos tengelytávok a. számú táblázatból választhatók. Ha a tengelytávot a számított értékhez képest megnöveljük, akkor a fogszélességet megfelelően csökkenteni lehet a túlméretezés elkerülésére.. táblázat. 3

4 Abban az esetben, ha az a w tengelytáv adott, akkor az u, szükséges fogszám-viszonnyal kiszámoljuk a kiskerék gördülőkörátmérőjét és a fogszélességet d a ' 3 w 50 P ( u + ) w, b u ' ' + aw σ HP π n u... A modul és a fogszámok meghatározás A fogaskerékpár főméreteinek meghatározása után az előtervezés második lépése a fogazat moduljának a fogtőigénybevétel alapján történő meghatározása. A fogtőfeszültség szempontjából szükséges modul: 000 P mn Y KF [mm] b d n σ w π FP Z K A képletben szereplő mennyiségek: P [W] bemenő teljesítmény n [sec - ] bemenő fordulatszám F lim YNT σ FP σ [N/mm ] a megengedett fogtőfeszültség S F min σ F lim a fogtőfeszültség határértéke az. számú táblázatból. Y NT élettartam tényező, értékét a 6. ábra szerint kell meghatározni a terhelési ciklusszám függvényében. S Fmin biztonsági tényező. Értéke,6 és között vehető fel. H Y YFaYSaY ε Y β összesített fogtő-tényező Y Fa a fogalaktényező. Előtervezésnél,3-ra vehető. Y Sa a feszültségkoncentrációs tényező. Előtervezésnél értéke,5 és,7 között vehető fel. Y ε a kapcsolószám-tényező. Előtervezésnél 0,7-re vehető Y β a fogferdeségi tényező, melynek értéke a 5. számú ábrán látható diagram szerint határozható meg. K K K K K összesített terhelés-tényező a fogtőre nézve F A v Fβ Fα K A és a K v értéke megegyezik a már felvett értékekkel a tengelytáv meghatározásnál. K Fβ fogszélesség menti terheléseloszlás-tényező fogtő teherbírásra. E tényező értéke kisebb, mint a K Hβ értéke. Előtervezésnél vehetjük azonos vagy valamivel kisebb értékűre. K Fα K Hα homlok terheléseloszlás-tényező fogtő teherbírásra. A normálmodul számítással kapott értéke alapján szabványos modult kell választani a 3. számú táblázat szerint. A fogszámok meghatározása A szükséges fogszámösszeg kiszámításánál feltételezzük, hogy α wt α t aw cos β cosα wt Σ z mn cosαt Σz A két kerék fogszáma z z u ' Σz z + 4

5 Mindkét fogszámot a legközelebbi egész számra kell kerekíteni. Ügyelni kell arra, hogy a fogszámviszony (u) minél jobban megközelítse a fogaskerékpár (u ) szükséges fogszámviszonyát. A két fogszám lehetőleg relatív prímszám legyen. 3. táblázat. Szabványos modulok értékei..3. A profileltolás meghatározása A DIN 399 szabvány szerint a profileltolás tényező nagysága a fogazat különböző tulajdonságainak létrehozását eredményezheti: nagy teherbírású fogazat x +x (0,7,) nagy kapcsolószám x +x - 0, (- 0,4 0) kiegyensúlyozott fogazat x +x 0,3 (0, 0,4) Kötelezően profileltolást kell alkalmazni, ha a kiskerék fogszáma 8 fog alatt van, de javasolt a profileltolás akkor is, amikor a fogszám 30 alatt van. Profileltolás esetén módosul a tengelytáv is (kivételt képez a kompenzált fogazat, x +x 0). A profileltolás összegét, felvett tengelytáv és fogszámok esetén, számítással kell meghatározni. Σz invαwt invαt Σxn tgαn π π inv αwt tgαwt α wt, inv αt tgαt αt (π3,4596) Az involut függvény értékeit lehetőleg 7 tizedes hely pontossággal számoljuk. Számítás helyett használható a 4. táblázat is. tgαn α t homlok-alapprofilszög tg αt α n 0 cos β mn Σz α wt kapcsolószög cosα wt cosαt cos β aw Ha az így kapott profileltolás összege nem a célnak megfelelő, akkor legcélravezetőbb a tengelytáv finom állítása, illetve a fogszámok változtatása, majd ezt követően a számításnak e szakaszát meg kell ismételni mindaddig, amíg a kívánt tartományba nem kerülünk. 5

6 táblázat. Involut-fügvény invαtanα-α, α,0,,,3,4,5,6,7,8,9 0, , , , ,0000 0, , ,0007 0, , , , , , , ,0083 0, , ,0037 0, , , , , , , , , , , ,0046 0, , , , , , , ,0050 0, , , , , , , , , , ,075 0, , , , , , , , , , , , , , , , ,0984 0,0778 0,806 0,906 0, ,5370 0, ,804 0, , , , , ,093 0,0537 0, , , , , , , , , , , , , , ,0900 0, , ,930 0,3054 0,40 0,5505 0, , , , , , ,033 0,0334 0,0537 0, ,0069 0, , , , ,0390 0,0440 0, , , , , , , , , ,007 0,34 0, , ,706 0, ,00 0, , , ,033 0, , ,089 0,009 0, ,0740 0,039 0, , , , , ,067 0, , , , ,009 0,0788 0,9 0,3576 0, , ,7656 0,8665 0,0678 0, , , ,055 0,0356 0, , ,07 0,0433 0, ,035 0, ,0403 0, , ,0566 0, , , ,0843 0,0986 0,0964 0,805 0,384 0, , ,5905 0,7306 0,8880 0, , , , ,0709 0, ,0609 0, ,054 0, ,08 0,0396 0, , , , , ,0630 0, , ,0854 0, ,096 0,89 0,3484 0,3493 0,47 0,6044 0, , ,0606 0, , , ,0906 0, , , ,085 0,0499 0, ,0335 0, , , ,0546 0, , , , , , , ,3860 0,459 0,36 0, ,6785 0, ,934 0,0777 0, , ,0074 0,005 0,04 0, ,09 0,09 0,0536 0,0885 0,0378 0, , , ,0507 0, , ,0766 0, , , ,0484 0,4899 0,5709 0,3730 0, ,6365 0,7758 0,99 0,0940 0, , , ,0306 0, , , ,046 0, ,093 0,0334 0, , , , , ,0650 0, , , , ,0584 0, , 0,3858 0,5083 0, , ,945 0,35 A táblázat használata a következő példák segítségével lesz bemutatva.. Meg kell határozni az α5,7 involut-függvényét interpoláció alkalmazásával. Az adott szög, két táblázati érték között van: inv 5,3 0,039 és inv 5, 0,03074 A különbség inv 0, 0, Ezt tízzel elosztva kapjuk az inv 0,0 0, Ezt felhasználva az inv 0,07 0, ,00076 És végül inv 5,7 0, , ,0306 Ez számítással is megkapható o o o π 5,7 inv5,7 tan 5,7 0, Most nézzünk egy fordított feladatot, amikor az invα 0,0306 és keressük az ennek megfelelő α szöget. Ez két táblázati érték között van: 0,039 az ennek megfelelő szög α5,3 0,03074 α5, a különbség Így az inv α 0,0306 és inv 5, 0,03074 különbsége 0, ami 0, -nak felel meg. Azaz 0, felel meg 0,0 -nak. 0, ,00076, illetve ennek 0, Ezt hozzáadva a 5, -hoz, kapjuk a keresett szöget: α 5, +0,07 5,7. o o 0,0 0,07 felel meg. 0, , , , , , , , ,0509 0, , , ,0736 0, , , , ,0456 0, ,0537 0,0598 0, ,0776 0, , , , ,6999 0,7965 0, ,5388 0, ,805 0,96 0,863 6

7 A profileltolás-tényezők összegét az. ábrán lévő diagram segítségével osztjuk szét a két fogaskerék között..ábra. A profileltolás-tényező kiválasztása külsőfogazatú hengeres kerekeknél DIN 399 szerint. R- lassító hajtás (Reduktor), M- gyorsító hajtás (Multiplikátor) A kiválasztás folyamata az alábbi példában kerül bemutatásra: Adottak a fogszámok z, z 86 és a profileltolás-tényező összege x +x 0,4. Először meghatározzuk a profileltolás-tényező és a fogszámok középértékét x + x x z m 0, és + z z m 53,5. Ezek az értékek egy pontot határoznak meg a diagramban, amely az R és R vonalak közé esik. Ezen a ponton át egy vonalat helyezünk el, úgy hogy az illeszkedjen az R és R vonalakhoz. A berajzolt vonal és a z és a z értékeknél felemelt függőleges vonalak metszéspontjai adják a profileltolás-tényezők értékeit: a z -re x 0,33 és a z 86-ra x 0,07. z A diagramot ferdefogazat estén a képzelt fogszámokkal kell használni z n. 3 cos β A tengelytáv, a fogszámok és a modul véglegesítése után kiszámíthatók a fogaskerékpár fogazatának tényleges geometriai adatai. A számításhoz szükséges képletek az 5. számú táblázatban vannak összefoglalva..3. A fogazat ellenőrzése A fogazat geometriai adatainak meghatározása után elvégezhető a fogfelületi teherbírás és a fogtő-teherbírás ellenőrzése. 7

8 5. táblázat. Hengeres kerekek számítási lapja Kiinduló adatok: z, z, m n, a w, β, x, x, α n,, h * a, c * (α n,0, h * a, c * 0,5). Fogszámviszony. Homlokmodul 3. Elemi tengelytáv 4. Homlok-alapprofilszög 5. Kapcsolószög 6. Tengelytávtényező 7. Képzelt fogszámok z u z mn m t cos β z + z a m t tgαn tg αt cos β a cosαt cosα wt aw aw a y mn z z z n, z 3 n 3 cos β cos β 8. Működő fogmagasság * h m [ h ( Σx y) ] w n a 9. Gördülőkörátmérők aw dw, dw u dw u + 0. Osztókörátmérők d z mt, d z mt u d. Alapkörátmérő db d cosαt, db d cosα t u db. Lábkörátmérő d d * * m ( h + c ), d d * * m ( h + c ) 3. Fejkörátmérő, Σx 0,75 esetén Fejkörátmérő, Σx < 0,75 esetén 4 Normálosztás pn p π mn 5. Homlokosztás pn p t cos β 6. Alaposztás pbn pb pn cosαn 7. Homlok-alaposztás pbt p t cosαt 8. Kapcsolóhossz da db + g d 9. Profilkapcsolószám 0. Átfedés f n a x f n a x * a d + mn ( ha + x ( Σx y)) ( aw ( rf + c)) * a d + mn ( ha + x ( Σx y)) ( aw ( rf + c)) * a d + mn ( ha + x) * a d + mn ( ha + x ) d d d d α g ε α α p bt b sin β ε β π m n. Összkapcsolószám ε γ εα + ε β d a sinα a b w wt 8

9 .3.. A fogfelületi teherbírás ellenőrzése Az ellenőrzés eredményeként a biztonsági tényezőt kapjuk meg, amely a kritikus Herz-feszültség (amelynél gödrösödés kezdődik) és a tényleges (működő) feszültség hányadosa. Értéke, és,8 között kell, hogy legyen. σ Hkr S H σ H A fogfelület tényleges feszültsége H A v F u + t σ H Z KH, ahol d b u K K K K K összesített terhelés-tényező K A K v Hβ Hα üzemtényező, az 6. számú táblázatból. dinamikus tényező, értékét a. és 3. számú ábrákon lévő diagramok segítségével lehet meghatározni K Hβ fogszélesség menti terheléseloszlás-tényező. E tényező számítása viszonylag bonyolult, ezért jelen esetben megelégszünk az irányadó értékének meghatározásával a 4. számú ábra segítségével. K Hα homlok terheléseloszlás-tényező felületi teherbírásra. Irányadó értéke a 7. számú táblázat alapján választható. Z Z Z Z Z összesített fogfelületi tényező E H Z E ε BZ β rugalmassági tényező. Értékét az anyagpárosítástól függően a 8. számú táblázatban találjuk. Z H gördülőkör-tényező, értéke az alapprofil-szögtől, a foghajlásszögtől és a kapcsolószögtől függ. Értékét az 5. számú ábra alapján állapíthatjuk meg. Z ε Z B kapcsolószám-tényező. Értéke a 6. ábra segítségével határozható meg. tgα wt cos β egyfogpár-kapcsolódási tényező, ahol tgα tgα B B ( u + ) da db pbt tgαwt cos β tgα B tgα B, és tgα B db u Ezt a tényezőt csak akkor kell figyelembe venni, amikor z n <0-nál. Nagyobb fogszám esetében értékét -nek vesszük. Z β cos β fogferdeség-tényező. 000 T F t d P T ω [N] kerületi erő P π n [Nm] forgatónyomaték Ahol: P [kw] n [min - ] bemenő teljesítmény bemenő fordulatszám 9

10 6. táblázat. K A üzemtényező értékei. ábra. Egyenes fogazatú kerekek K v tényezője 3. ábra. Ferde fogazatú kerekek K v tényezője 0

11 4. ábra. A K Hβ tényező meghatározása 7. táblázat. A K Hα. K Fα homlok terheléseloszlás-tényező értékei Foghajlásszög β Egyenes fogazat Ferde fogazat A fogfelület állapota A fajlagos terhelés - K A F t /b, [N/mm] 00 <00 A fogazat ISO szerinti minősége K Hα, ; 4 ε α K Fα, 0,5 + 0,75 ε Edzett,, Edzetlen,, Edzett,,,4 Edzetlen,,,4 K H α K F α ε α α,4 cos β b

12 8. táblázat. A Z E rugalmassági tényező értékei 5. ábra. Z H gördülőkör-tényező 6. ábra. Z ε kapcsolószám-tényező

13 A fogfelület kritikus feszültsége σ Z Z Z Z Z Z, ahol Hkr σ H lim NT L v R W X σ H lim a Hertz-feszültség határértéke az. számú táblázatból Z NT élettartamtényező, a 7. ábrán lévő diagram szerint. Z L kenőanyag-tényező., értékét a 8. ábrán lévő diagram szerint határozzuk meg. Z v sebességtényező, nagyságát a 9. ábra segítségével határozzuk meg. Z R érdességtényező, nagysága a 0. ábra segítségével határozható meg. Az ábrán található diagram közvetlenül csak 00 mm tengelytávú fogaskerékpárra érvényes. Más tengelytávok esetén először, számítással meg kell határozni az R z00 független Rz + Rz 00 változót Rz00 3, ahol R z és R z a fogfelületek tényleges aw egyenetlenség-magassága (. ábra). Z W anyagpárosítási tényező (. ábra). Akkor használjuk, amikor a kapcsolódó fogak keménysége jelentősen különbözik. Ha a lágyabb felület 400 HB nél keményebb, értéke. Z X mérettényező. Csak akkor kell használni ha a kerekek modulja nagyobb mint 7mm. Értékei a 9. táblázatban találhatók. 7. ábra. A Z NT élettartamtényező. a- nemesített és felületedzett acélok, gömbgrafitos öntöttvas, perlites temperöntvény; b- ugyanaz mint a alatt de pitting nélkül; c- nemesített vagy nitrálható acélok gáznitrálva és öntöttvas; d- nemesített acélok sónitrálva. 8. ábra. A Z L kenőanyag-tényező 3

14 9. ábra. A Z v sebességtényező 0. ábra. A Z R érdességtényező. ábra. A fogfelületek egyenetlenség-magassága 4

15 . ábra. Z W anyagpárosítási tényező 9. táblázat. Z X mérettényező. Anyag és hőkezelés Karbonitrált nitrált nemesíthető és cementálható acélok Cementált acélok, felületedzett acélok és gömbgrafitos ö.v. Modul m n mm-ben ,97 0,9 0,86 0,80 0,75 0,975 0,95 0,95 0, A fogtő-teherbírás ellenőrzése Az ellenőrzés eredményeként a biztonsági tényezőt kapjuk meg, amely a kritikus fogtőfeszültség és a tényleges (működő) feszültség hányadosa. Értéke,6 és,7 között kell, hogy legyen, de ha a fogtörés súlyos következményekkel jár akkor vagy annál nagyobb értékek is megkövetelhetők. σ Fkr S F σ F A fogtő tényleges feszültsége F t σ F Y K F ahol b mn K F K AKvKFβ KFα összesített terhelés-tényező a fogtőre nézve K A és a K v értéke megegyezik a már felvett értékekkel. K fogszélesség menti terheléseloszlás-tényező fogtő teherbírásra, N F Fβ K H β ( b / h) / h) ( b / h) ahol N F + ( b + A fogszélesség (b) és a fogmagasság (h) hányados számításánál a kisebb értékkel számolunk a b /h és a b /h közül, azzal a megkötéssel, hogy (b/h)<3 esetén (b/h)3 értékkel számolunk. K Fα K Hα homlok terheléseloszlás-tényező fogtő teherbírásra. Y YFaYSaY ε Y β összesített fogtő-tényező a fogalaktényező, értéke a 3. ábrán lévő diagramból határozható meg. Y Fa 5

16 Y Sa a feszültségkoncentrációs tényező. Értéke a 4. ábrán látható diagramból határozható meg. 0,75 Yε 0,5 + kapcsolószám-tényező, ahol εα n εα εα n, tgβ b tgβ cosαt cos βb β Y β ε β 0,75 fogferdeségi tényező. Meghatározható a 5. 0 számú ábrán látható diagram szerint is. F t kerületi erő. 3. ábra. A fogalaktényező Y Fa meghatározása. A diagram α0, szerszámfejsugár ρ a0 0,5 m értékeknél érvényes. * h a, c * 0,5 és 4. ábra. Y Sa a feszültségkoncentrációs tényező. A diagram α0, szerszámfejsugár ρ a0 0,5 m értékeknél érvényes * h a, c * 0,5 és 6

17 5. ábra. Y β fogferdeségi tényező. A fogtő kritikus feszültsége ahol σ Fkrit σ F lim YST YNT Yδ T Y σ Flim a névleges fogtőfeszültség kifáradási határa az. számú táblázatból. Y ST a kísérleti fogaskerék feszültségkoncentrációs tényezője. Y NT élettartam-tényező, a 6. ábrán látható diagram segítségével határozható meg. Y δt relatív feszültségcsúcs-tényező, értékét a 7.ábrán látható diagramból választjuk. Y RT relatív érdesség-tényező, értékét az R z egyenetlenség-magasság függvényében a 8. ábrán találjuk. Y X a mérettényező. Az 5 mm nél nagyobb modullal készült kerekeknél kell figyelembe venni a 9. ábra szerint. RT Y X 6. ábra. Y NT élettartam-tényező. a- nemesített és felületedzett acélok, gömbgrafitos öntöttvas, perlites temperöntvény; b- ugyanaz mint a alatt de pitting nélkül; c- nemesített vagy nitrálható acélok gáznitrálva és öntöttvas; d- nemesített acélok sónitrálva. 7

18 7. ábra. Y δt relatív feszültségcsúcs-tényező. a-gömbgrafitos öntöttvas, b- nemesíthető acélok nitrálva, c- lágy acélok, d- nemesített acélok, e- betétedzett acélok. 8. ábra. Y RT relatív érdesség-tényező 9. ábra. Y X mérettényező. a-szerkezeti és nemesített acélok, b- felületileg edzett acélok, c- öntöttvas, d- minden anyag sztatikus terhelésnél. 8

19 3.0. A tengelyek méretezéséhez szükséges erőhatások számítása A kapcsolódó fogakon jelentkező erőhatások a fogaskeréktest és az agyon keresztül a tengelyeket terhelik. 0. ábra. Fogaskeréken jelentkező erőhatások 000T A kerületi erő a kiskeréken: F t / N / d a radiális erő a kiskeréken: F r Ft tgα n /N/ cos β az axiális erő a kiskeréken: F ax F t tgβ /N/ Az erőhatásokkal és az "l" támaszköz figyelembevételével számítható hajlítónyomatékok két, egymásra merőleges síkban helyezkednek el. Az "l" támaszközt a "b" kerékszélesség ismeretében lehet megbecsülni. A tengely méretezését és az ellenőrzését a Segédlet az egyenes tengelyek méretezéséhez szerint kell elvégezni. A csavarónyomaték a tengelyeken P P P P T 9550 Nm ill. T 9550 ω n ω n [ ] [ Nm] Anyagválasztás után a tengelyeket összetett igénybevételre kell méretezi. 4.0 A csapágyak kiválasztása A tengelyméretezés után, a támaszerők ismeretében kiválaszthatók a csapágyak. Csapágykiválasztásnál a a Gépelemek II tárgyban tanultak szerint kell eljárni. A tengelyirányú erőt mind a két tengelyen azzal a csapággyal vetessük fel, amelyen a radiális terhelés nagyobb. 9

20 5.0 Hajtómű-kialakítások. ábra. Fekvő elrendezésű egyfokozatú hajtómű. ábra. Álló elrendezésű egyfokozatú hajtómű 0

21 5.. A fekvő hajtóműház kialakítása és irányadó méretei 4... Tengelytáv-tűrések 3. ábra. Öntött és hegesztett hajtóműházak kialakítása. l-a ház hossza; D el -a csapágy külső átmérete 0. táblázat. Tengelytávolság-tűrések javasolt értékei mikrométerben Névleges tengelytávtartomány A fogazat ISO szerinti minősége a (mm) és 3 és 4 5 és 6 7 és 8 9 és 0 és 6 0 ± ±5 ±8 ± ±8 ± ±3 ±6 ±9 ±4 ± ± ±3 ±7 ± ±7 ±6 ± ±4 ±8 ±3 ±0 ±3 ± ±4 ±0 ±5 ±3 ±37 ± ±5 ± ±8 ±7 ±44 ± ±6 ±3 ±0 ±3 ±50 ± ±7 ±5 ±3 ±36 ±58 ± ±8 ±6 ±6 ±4 ±65 ± ±9 ±8 ±9 ±45 ±70 ± ±0 ±0 ±3 ±49 ±78 ± ± ±35 ±55 ±88 ± ±5 ±40 ±63 ±00 ± ±8 ±45 ±70 ±5 ± ±33 ±53 ±83 ±30 ±330

22 5.. Tengelytömítések A leggyakrabban alkalmazott rugós tömítőgyűrűk kialakítása a 4. ábrán látható. A tömítőgyűrűk méreteit a. táblázat tartalmazza.. Táblázat. Rugós tömítőgyűrűk méretei (DIN 3760 szerint) Tengely d d b ±0, c ) min Tengely d d b ±0, c ) min Tengely d d b ±0, c ) min , , , , , , Tengely d b c ) , ,4 d ±0, min , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,5 00

23 Jelölési példa: Ha a tengelyátmérő d 50 mm, a külső átmérő d 68 mm, szélesség b 8 mm és A alak: Rugós tömítőgyűrű DIN 3760 A50x68x8 Egy tömítőajakos (A alak) Tömítő- és védőajakos (AS alak) 4. ábra. Rugós tömítőgyűrűk Felhasznált irodalom [] Erney Gy.: Fogaskerekek, Műszaki Könyvkiadó, Budapest, 983. [] Rohonyi V.: Fogaskerékhajtások, Műszaki Könyvkiadó, Budapest, 980. [3] Roloff/Matek: Maschinenelemente, Vieweg, Braunschweig/Wiesbaden, 983. [4] Dormán L.: Gépelemek III, Atlantis, Újvidék, 999. [5] Nagy A., Sípos M.: Géprajz, gépelemek (Gépelemek II), Nemzeti Tankönyvkiadó, 994. [6] Miltenović V.: Mašinski elementi, Grafika-Galeb, Niš, 00. [7] Motorkatalógus, Sever, Subotica 3

24 Beépíthető motorok adatai 4

25 5

26 6