Oktatási segédlet. Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra. Dr. Jármai Károly.

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Méret: px
Mutatás kezdődik a ... oldaltól:

Download "Oktatási segédlet. Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra. Dr. Jármai Károly."

Átírás

1 Oktatási segédlet Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra a Létesítmények acélszerkezetei tárgy hallgatóinak Dr. Jármai Károly Miskolci Egyetem 013 1

2 Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra 1 A hegesztett kötések fáradását befolyásoló tényezők Dinamikusan igénybevett hegesztett szerkezeteknél az egyik legveszélyesebb jelenség a fáradás. A hegesztési maradó feszültségek és a feszültségkoncentráció felelősek a fáradási szilárdság csökkenéséért. A részlegesen átolvadt T-kötések, sarokvarratoknál a varratszegély- és gyök az a hely, ahol a repedések kialakulnak és terjednek. A varratméretezésnél a következő tényezők fontosak: Az alapanyag, ami leggyakrabban acél, de lehet könnyűfém is, például alumínium ötvözet. A hegesztési technológia, ahol a legelterjedtebb a O védőgázas hegesztés, de a fogyóelektródás kézi ívhegesztés, illetve az automatikusnak tekintett fedőporos (és sok más) hegesztés használatos. A hegesztési maradó feszültségek, melyek a bevitt hőtől, a szerkezet és a varrat méreteitől függenek. A kötés típusa, mely a méretezésnél a fáradási kategóriát megadja, a varrat geometria, mely még javítható hegesztési utókezeléssel. Figyelembe kell venni a hegesztési hibákat, melyek előfordulhatnak a hegesztések végein, azon pontokban, ahol elektródacsere volt, illetve a merőleges varratok találkozásánál. A fáradási élettartamot legjobban befolyásoló tényező a feszültség-tartomány σ = σ max σ. A ciklusszám szintén domináló tényező. Az újabb fáradási viselkedési leírások szerint csak N = 10 8 ciklusszám után lehet a σ N görbénél a fáradási értéket változatlannak tekinteni. A feszültség-állapot az esetek nagy részében nemcsak normálfeszültség, de nyírófeszültség is adódik. A fáradási viselkedés jelentősen változik, illetve változhat ezen tényezők változásával. min Fáradási tervezési előírások az E3 alapján Az Eurocode 3 (199) a hegesztett kötéseket csoportokba sorolják. A csoport száma σ, τ jelenti a feszültség-tartományt MPa-ban N = *10 6 ciklus esetén. A fáradási feszültség-tartomány kapcsolatban van egy másik ciklusszámmal σ, τ ), melyek grafikusan vannak megadva ( N N

3 (egyenes vonalak a log-log koordináta rendszerben). ( 1. ábra) Ennek megfelelően értékei lineáris interpolációval meghatározhatók: σ N, τ N log σ N σ N σ σ D N log N 1 ábra Fáradási határértékek a ciklusszám függvényében ha N 5* 10 6, akkor log σ log * N = log σ m N +, ( 1) ahol m a görbe meredeksége állandó, m = 3, 6 8 és 5* 10 N 10, akkor log σ log * N log σ D m N m = 5, ( ) σ D a fáradási feszültség-tartomány N=5*10 6 ciklusszám esetén. A nyírási feszültség-tartomány ha N 10 8, akkor log τ log * N = log τ m N + m = 5, ( 3) és a módosított fáradási görbék (36*, 45* és 50* kategóriák) ha N 10 7, akkor log σ log * N = log σ m N + m = 3, ( 4) és ha 10 N 10, akkor log σ N log log σ S m N m = 5, ( 5) σ S az N=10 7 ciklusszámhoz tartozik. Fáradásra a részbiztonsági tényező γ Mf értéke a 1 táblázatban kerül megadásra. 3

4 Törés-biztos elem az, melynek lokális tönkremenetele nem eredményezi a teljes szerkezet tönkremenetelét. Nem törés-biztos elem az, melynek tönkremenetele a teljes szerkezet tönkremenetelét okozza. 1 táblázatban A részbiztonsági tényezők az E3 szerint törésbiztos elem nem törésbiztos elem megközelíthető kapcsolat nehezen elérhető kapcsolat Optimálásnál a problémát az okozza, hogy előre nem tudni, melyik feltétel az aktív, ezért minden feltételt fel kell irni és figyelembe venni a vizsgálatnál. Speciális probléma a fáradási és a helyi horpadási feltétel interakciója. A helyi horpadási feltételek megfogalmazhatók a határkarcsúság figyelembevételével, ami a maximális statikus feszültségtől függ. Statikus tervezés esetén, amikor a lehajlási feltétel passzív, a maximális feszültség meghatározható az acél, vagy alumínium határkarcsúságából. Ha a fáradási feltétel aktív, akkor a tervezésnél a feszültségszint sokkal alacsonyabb lehet, mint a határkacsúságból meghatározott. Ezért mi az alacsonyabb feszültség-szinttel számolunk, hogy gazdaságosabb szerkezetet érjünk el. 3 Nyomott négyszögcső rúd (SHS) bekötése csomólemezre ( ábra) 3.1 Acélszerkezet A rúd csomólemezhez van hegesztve tompa T- és sarokvarrattal mindkét oldalon. A rúdhossz L = 7.5 m, lengőigénybevétellel, F = 190 kn húzó-nyomó erővel terhelt. A ciklusszám N = 5*10 5. A négyszögcső-szelvényt kihajlásra kell méretezni. Az átlapolt lemezelemekben a maximális feszültség = 45 * MPa. Az adott ciklusszámra a 4 egyenlet alapján σ N = MPa. σ γ G Általános esetben egy állandó F G és egy változó F erő hat, melyekhez biztonsági tényezők, γ Q is tartoznak. Az E3 szerint γ G = 1 35., γ Q = Példánkban F G =0 és feltételezzük, hogy az adott F erő már tartalmazza a biztonsági tényezőt. Az F G /F aránytól függően a fáradási, vagy a 4

5 kihajlási feltétel az aktív. Mivel előre nem lehet tudni, melyik méretezési feltétel az aktív, a kézi számításnál feltételeztük, hogy a fáradási feltétel aktív, megoldottuk az optimálási problémát az aktív feltételre. Ellenőriztük a kihajlási feltételt. Amikor a megoldás nem elégíti ki a kihajlási feltételt, akkor azt az optimálásnál figyelembe kell venni. Számítógépes optimálásnál ez a pótlólagos számítás nem szükséges, mert már eleve benne van az összes feltétel a programban. t g F t b L w / F L w / L w F L F Az SHS rúd bekötése csomólemezre A fáradási feltétel a következő: F σ σ = γ γ Q A Mf N ; A = 4 bt. ( 6) Megjegyzendő, hogy az F erő értéke tényezőkkel megnövelt érték, ezért biztonsági tényezővel csökkenteni szükséges, mivel a fáradási feltétel dinamikus terhelését nem szükséges biztonsági tényezővel beszorozni. Fáradásra a biztonsági tényező γ Mf = 15.. A kihajlási feltétel F / A χf y / γ M 1, ( 7) χ a kihajlási tényező. Az általunk végzett számítás során közelítésképpen az E3 "b" kihajlási görbéje helyett az egyszerűbb Japán Közúti Hídszabályzat (Japanese JRA) kihajlási képleteit használjuk. χ = λ ha 0. < λ < l, χ = 1/( λ ) ha λ > 1, 5

6 ahol λ ( λ ) = KL / r E ; r = I / A ; λ = π E / ( f / γ ) E y M1. A fáradási feltételből megkapható a szükséges keresztmetszet-terület A req Fγ = γ σ Q Mf N = 4435 mm, σ max a maximális nyomófeszültség, a kisebb érték σ /, vagy F / A közül. Mivel ezen érték előre nem ismert, ezért feltételezzük, hogy a fáradási feltétel aktív és σ max = σ N /( γ Mf ) = /( * 1 5. ) = 8 6. MPa. A lemez határkarcsúsága ( b / t) L = 4 35/ σ = 4 35/ 8. 6 = 10. max Ez az érték túl nagy, ezért az ISO/DIS hidegen hajlított négyzetcső-szelvényeit (SHS) alkalmazzuk, a maximális b/t aránnyal és olyan A-val, ami A req hez közeli. A választott profil 85*85*4, A =4440 mm az inerciasugár r = 114 mm. Ellenőrizzük kihajlásra: σ = / MPa, így max = 5. E λe = π 1* 10 / = ; λ = L /( rλ ) = 7500 /( 114* ) = ; χ = 4.8<0.8015*35/1.1 = 171 MPa, megfelel , Az átlapolási hossz L w meghatározása a sarokvarratokra a ábrának megfelelően történik, ahol a teljes varrathossz 4L w (elhanyagoljuk a keresztirányú varratokat). Nyírásra τ = 80 MPa és az adott ciklusszámra = 105 MPa. Felvéve a w = 4 mm varratméretet, kapjuk a következőket τ N F / γ 4L a w Q w τ N γ = 15. = MPa, ( 8) Mf L w =189 mm, kerekítve 190 mm. A szükséges csomólemez-vastagság t g meghatározása az E3 alapján a = 63 MPa osztályból, és az adott ciklusszám esetén = 100 MPa. Ebből ( L + ) w g Mf σ N F / γ Q σ N 100 = = 80 MPa, ( 9) b t γ 15. kapjuk a t g = 5.5-es értéket, kerekítve 6 mm. σ 3. Alumínium szerkezet Aluminium hegesztett szerkezetek esetén néhány különbség adódik a hegesztett acélszerkezetekhez viszonyítva. Számos alumínium ötvözet létezik, így az anyagmegválasztás fontos. Különböző 6

7 keresztmetszet-típusok vannak függően a megmunkálási módtól: extrudált, húzott csövek, lemezből hegesztett profilok, nyitott szelvények göbökkel, stb. A hegesztett szelvények szilárdsága eltérő a nem hegesztett szelvényekhez képest. Statikus tervezés esetén a lágyulási hatás a hőhatásövezetben (heat affected zone, HAZ) figyelembe-veendő. Néhány jellemző adat eltér az acéltól: a rugalmassági modulusz, az anyagsűrűség és a hőtágulási együttható duplája az acélénak. Az aluminium konzervált energia az anyagköltség jóval nagyobb, mint az acélé, a hegesztési költségei is eltérőek. A rúdhossz L = 5 m, ciklikusan terhelt húzásra-nyomásra F = 50 kn lüktető erővel, a ciklusszám N = 5*10 5. Általános esetben egy állandó F G és egy változó F Q erő hat a British Standard (BS) szerinti γ = 1 0, γ biztonsági tényezőkkel. G. Q = A célfüggvény a keresztmetszet-terület, a sarok lekerekítések hatását egy közelítő 0.9-es tényezővel vesszük figyelembe. A= 0 9. * 4bt. (10) A fáradási feltétel a következő alakú F / A σ N / γ mf, (11) ahol σ N a fáradási feszültség-tartomány a ciklusszám N figyelembevételével, γ mf a fáradásibiztonsági tényező. Mivel ezen tényező nincs megadva a BS-ben, ezért az E3 szerint megadott fontos (nem törésbiztos) kapcsolatokra vonatkozó tényezőt használjuk 1.5. A fáradási feszültség tartomány σ N = *10 6 ciklusszámhoz tartozik, ami mind a BS, mind a Recommendations táblázataiban meg van adva különféle hegesztett varratokra. Ha 7 6 N 5*10, akkor a 1 egyenlet használható. Példánkban a BS szerint a csomólemez végpontjára = 17 MPa, a fáradási görbe meredeksége m=3, így kapjuk az 5*10 5 ciklusszámhoz tartozó = 7 MPa értéket. Megjegyezzük, hogy a Recommendations-ben ilyen alumínium kötésre a fáradási feszültségtartomány nincs megadva. A kihajlási feltétel a BS előírásai szerint kerül felírásra (az állandó teher értéke F G =0), γ F / A Q χ p ; p p = 0 / γ m. (1) Megjegyezzük, hogy a BS kihajlási feltétele azonos az E3 képleteivel, így az E3 képleteit alkalmazva a következőt kapjuk: [ ( ) ] / χ = φ + φ λ ; φ =. + α λ. + λ, (13) σ σ N

8 nem hegesztett profilokra α = 0., hegesztett profilokra α = ahol λ = λ / λ ; λ = KL / r; λ = π E / p 01, (14) E E K a kihajlási félhullámhossz tényezője, csuklós végek esetén K = 1, az inerciasugár r = I x / A, a rugalmassági modulusz alumíniumra E = 7*10 4 MPa, p 0 a határfeszültség, az anyagtényező γ m = 1.. A 6061-T6 számú alumínium-ötvözetet választottuk, sajtolt SHS profillal, melyre p 0 = 40 MPa és λ E = A helyi horpadás feltétele nem hegesztett profilnál a következő: δ S = b / t δ = / p (p MPa-ban). (15) SL Mivel az alumínium aktuális maximális statikus feszültsége kisebb lehet, mint p 01, ezért σ max = γ Q F / A-val számolunk p 01 helyett. A statikus és a dinamikus terhelés F G /F Q arányától függően vagy a fáradási, vagy a kihajlási feltétel az aktív. Mivel előre nem tudjuk, melyik feltétel aktív, feltételezzük, hogy a mi példánkban a fáradási feltétel aktív, erre végezzük el a méretezést és utána ellenőrizzük kihajlásra. A szükséges keresztmetszet-terület a 11 képlet alapján A 8 = Fγ / σ = 4630 mm. A req mf N tényleges statikus feszültség σ max = γ F / A = MPa és limitáljuk a b/t arányt δ = 75 -ben. Q req Választunk egy SHS profilt, 60*5 mm, melynek keresztmetszet-területe A = 4680 mm és b/t = 5, így a profil kielégíti a fáradási és a helyi horpadási feltételt. Ellenőrizzük a kihajlást: ( 58.77*106) 0.806; r = b / 6 = 106; λ = 5000/ = χ = és a 1 egyenlet esetünkben 14.<160 MPa, vagyis megfelelő. Az átlapolási hossz számítása sarokvarratokra a ábra alapján történik, elhanyagolva a keresztirányú sarokvarratokat. Nyírásra = 14 MPa és az adott N ciklusszámra a 3 képlet τ szerint τ N =. MPa. A varratokra a fáradási feltétel ( L a ) F / 4 τ / γ =. / 15. = MPa. (16) w w N mf Felvéve a sarokvarratok méretét a w = 5 mm-re, a 16 egyenletből adódik az L w =81, kerekítve 90 mm-es hosszérték. A szükséges csomólemez-vastagság meghatározása. A csomólemez kétoldalról hegesztve van σ = 0 σ MPa. Feltételezve, hogy a csomólemez szélessége L w +b ( ábra), ebből, N = F σ N 317. = = MPa, (17) b t γ 15. ( L + ) w g mf kapjuk a vastagságot t g = 7.3 kerekítve a 8 mm-t. SL

9 4 Körcsőszelvényű nyomott rúd hegesztett illesztéssel ( 3 ábra) 4.1 Acélszerkezet A HS szelvényű rúd központosan nyomott -F G állandó erővel (a minusz jelenti a nyomást) és az F Q pulzáló erővel, mely +F Q és -F Q között változik. F Q tartalmaz egy dinamikus tényezőt. A rúd illesztése végigmenő sarokvarratokkal készül egy ütköző lemezzel. Az optimálás során a rúd keresztmetszete ismeretlen, D és t méretek minimálása szükséges. Két ismeretlen esetén a grafoanalitikus optimálás alkalmazható. Az optimális méretezésnél a nyomott rúdnál a következő ismeretleneket alkalmazzuk: ϑ = 100D / L és δ = D / t a korábbi D és t helyett, így a célfüggvény alakja az alábbi πd πl ϑ A = πdt = =, (18) 4 δ 10 δ a célfüggvény szintvonalait a következő képlet adja meg δ = const * ϑ, (19) melyek egyenes vonalak δ ϑ koordináta-rendszerében, így könnyű megtalálni az érintkezési pontot. A fáradási feltétel az alábbi F / A σ / γ vagy δ Q N Mf L π σ N 4 * 10 F γ Q Mf ϑ. (0) A F Q F G F G F Q L A a w τ ρ t σ D 3 ábra Nyomott HS rudak hegesztett illesztéssel 9

10 A Recommendations (1995) szerint a fáradási feszültség-tartomány N = *10 6 ciklusszámnál, ütközőlemezes illesztésre, varratszegély repedésre, ha a falvastagság kisebb mint 8 mm σ = 50 MPa. A helyi horpadási feltételben a határkarcsúságot alkalmazzuk (az E3 1. osztályának megfelelően) ahol γ δ δ = 50* 35/ f ; f = f / γ ; γ = 11.. (1) L y1 y1 y M1 M1 A statikus kihajlási feltétel: ( γ G FG γ QFQ )/ A χf y1 G +, (), γ részbiztonsági tényezők az állandó és a változó terhelésre. Q Az E3 szerint [ ( ) ] 1 χ φ λ λ λ KL 8 100K 8 = ; = ; = = ; λ E = π φ + φ λ Dλ E λ Eϑ E f y1, (3) K = 1 két végén csuklós rúdnál. Így a egyenlet a következő alakú lesz δ 10 πχf y1 ϑ. (4) F F L ( γ G G + γ Q Q ) 4 A számpélda adatai a következők: F G = 300 kn, F Q = 145 kn, = 50 MPa, az 1 egyenletből σ N = MPa, L = 5 m, f y = 35 MPa, γ 1 = 11., γ = 15., γ = 135., γ = N =3*10 6. A fáradási feltétel a 0 egyenlet szerint 10 σ M Mf G Q δ ϑ. (5) A helyi horpadási feltétel a 1 képlet szerint δ 55. (6) A kihajlási feltételben a horpadási tényező egyszerűbb képlettel számítható a Japanese Road Association ajánlása alapján, mely közel van az E3 "b" kihajlási görbéhez χ =1 ha 0 λ 0., (7a) χ = λ ha 0. λ 1, (7b) ( ) χ = 1/. + λ ha λ 1. (7c) Számpéldánkban a 4 képletből

11 δ 3.654ϑ ( / ϑ) ha ϑ , (8) ( / ) δ 3.654ϑ / + ϑ ha ϑ (9) A 4 ábra mutatja a méretezési feltételek határgörbéit a két változó koordináta-rendszerében. Ezen vonalak határolják a megengedett tartományt. Az optimum pont a fáradási és a helyi horpadási feltételek metszésében van (A pont), mivel itt érinti a célfüggvény szintvonala a megengedett tartományt. Ez azt mutatja, hogy a kihajlási feltétel ebben az esetben passzív. Az eredmény a következő opt. opt opt = ϑ = 9 01, ϑ = , D = 69 3., t = D / mm, a kereskedelmi forgalomban kapható közeli szelvény 73*5 mm. Megjegyezzük, hogy ebben a speciális esetben minden pont, ami az O-A vonalon fekszik, optimum, mivel a megengedett tartomány határvonala (a fáradási feltétel) és a célfüggvény szintvonala egybeesik. A B pont akkor ad optimumot, amikor a fáradási feltételt nem vesszük figyelembe. A 8 egyenlet megoldása δ = 55 -el a következő: ϑ = , ϑ = 1 77., D = 33 3., t = 4 4. mm. Ha az F Q értékét állandónak tartjuk, akkor könnyű megtalálni F G értékét az A pontban, ami azt jelenti, hogy ekkor mindhárom feltétel aktív ( ϑ = ). A 8 egyenletből F G = kn. Végül a szükséges sarokvarrat-méret meghatározható a varratgyök-repedésből. A váltakozó erő egy feszültség-változást okoz a szelvényben σ = FQ / A = / 410 = MPa, A feszültség-komponensek a sarokvarratoknál ( 3 ábra) ρ t 17 / = / a. = σ / a w =. / a w; σ = τ = ρ A Recommendations (1995) szerint σ = 40, τ = 80 MPa. Egy adott ciklusszámhoz N = 3*10 6 a feszültség-tartományokra a következők adódnak σ = 34 9, τ MPa. Alkalmazva az E3 interakciós formuláját w N. N = kapjuk γ σ Ff N 3 σ γ + Ff τ / γ Mf τ N / γ / a / a 1, amiből a w = 5 mm adódik. w w Mf 5 1, (30) 11

12 Megjegyezzük, hogy a sarokvarratok statikus feszültsége ebben az esetben szintén passzív. 100 δ c kihajlás helyi horpadás B A 50 fáradás υ 30 4 ábra A 3 ábra acéltartójának grafoanalítikus optimálása 4. Alumínium szerkezet A változók és a célfüggvény ugyanazok, mint az acélszerkezet esetén ( 4.1 fejezet). A fáradási feltétel a következő alakban írható fel F / A σ / γ vagy δ Q N mf L π σ * 10 4 N F γ Q mf ϑ. (31) F Q = 1 kn, L = 5 m. A BS előírása szerint a fáradási feszültség-tartomány N = *10 6 ciklusnál σ = 0 MPa az illesztő sarokvarratoknál a szegély-repedésre (Recommendations MPa-t ad), γ mf = 15.. Ha a ciklusszám N = 3*10 6, akkor a 1 egyenlet szerint σ N = MPa, így a 31 egyenlet szerint δ ϑ. (3) Ez egyenes vonalat ad a koordináta-rendszerünkben ( 5 ábra). A helyi horpadási feltétel a BS szerint kompakt szelvényekre, a következő: 1

13 D / t L =. * / δ ε = = 67. (33) δ c 67 helyi horpadás B kihajlás A 50 fáradás υ 15 5 ábra Az alumíniumszerkezet grafoanalítikus optimálása Megjegyezzük, hogy számolhatunk a maximális statikus feszültséggel a p 01 helyett, de a 67-től nagyobb érték nem reális. A statikus kihajlási feltétel a következő alakú ( γ F + γ F ) / A χp, (34) 01 G G Q Q χ adódik a 7 egyenletből, F G = 50 kn. A 34 egyenlet a következő alakú δ ϑ, (35) φ + φ λ ahol r = D / 8, λ E = , valamint K=1 csuklós végek esetén c = 100K / λ E = és 0. λ = c 0 8 / ϑ = / ϑ. (36) A 5 ábra mutatja a feltételek határvonalait a két változó koordináta-rendszerében. Ezen vonalak adják meg a megengedett tartományt és az optimum pontot a fáradási és a helyi horpadási feltételek metszésénél. (A pont), mivel a célfüggvény szintvonala itt érinti a megengedett tartományt. Ez azt jelenti, hogy a kihajlási feltétel ebben az esetben passzív. Az eredmények a következők: opt. opt opt = ϑ = 14 6, ϑ = 3 84., D = 191., t 85. mm. HS profilt választunk, 00*3 mm (A = 1885 mm ) méretűt (lásd a 4.1. fejezet megjegyzését. Ebben az esetben a -A egyenes vonal minden pontja és A között optimum). 13

14 A B pont adja az optimumot, ha a fáradási feltételt nem vesszük figyelembe. A megoldás a 35 egyenlet szerint δ L = 67 értékkel ϑ = 9 3., ϑ = 3 05., D = 15, t = 3. mm. Ha állandónak tartjuk F Q értékét, akkor könnyű megtalálni F G értékét az A ponton keresztül, ami azt jelenti, hogy mindhárom feltétel aktív ( ϑ = 384. ). A 35 egyenletből F G = 19 kn. Végül a szükséges sarokvarrat méretet határozzuk meg a fáradási feltételből, a varratgyökrepedésből. A BS szerint = 14 MPa (Recommendations 16 MPa-t ad). A 1 egyenlettel adott ρ N ciklusszámra adódik a ρ N = 1. MPa. A fáradási feltétel a következő: ρ = F / ( Da ) ρ / γ = 1. / π MPa. (37) Q w N mf = A 37 egyenletből a w = 3.89, kerekítve 4 mm. A sarokvarrat statikus feszültségére a feltétel a következő a BS alapján: + ( τ + τ // ) 0. pw / γ m σ 3 85, (38) ahol p w a varratra vonatkozó határfeszültség, a 6061-T6 ötvözetre 190 MPa. Mivel σ τ = ρ /, τ // = 0, a 38 egyenlet felírható a következő alakban = γ 3 G FG + γ QFQ * * * 190 ρ = = = MPa, (39) πda 00πa 1. amiből a w = 1.3 mm, ez a feltétel nem aktív. w w 5 Hegesztett szekrényszelvényű tartó ( 6 ábra) 5.1 Acélszerkezet A kéttámaszú tartó állandó, egyenletesen megoszló erővel p G és pulzáló erővel Q terhelt, ahol az +Q és -Q között változik ( 6 ábra). Azért, hogy a szekrényszelvényű tartót alaktorzulás ellen merevítsük, keresztirányú diafragmákat alkalmazunk, melyek belső sarokvarratokkal kerülnek rögzítésre. A szekrénytartó méretei h, t w /, b és t f, melyeknek az optimális értékét keressük a keresztmetszet-terület minimuma esetén A = ht w + bt f, (40) és a következő méretezési feltételeket elégíti ki: A fáradási feltétel a következőképpen adható meg: QL σ N σ = ψ d, (41) 4W γ x Mf 14

15 ahol 3 ( h t ) / 4 Wx = I x /( h + t f ); I x = h tw / 1 + bt f + f, (4) ψ d a dinamikus tényező, W x rugalmas szelvény keresztmetszeti tényezője, I x az inercianyomaték, σ N a fáradási feszültség-tartomány, ami az N ciklusszámhoz tartozik. Az E3 előírása szerint, a gerinc- és övlemezhez hegesztett diafragmák, ha vastagságuk kisebb mint t<1 mm, a fáradási kategória (a feszültség-tartomány N=*10 6 ciklusszám mellett) = 80MPa. Más ciklusszám esetén, például N<5*10 6 mellett a feszültség-tartomány a 1 képletnek megfelelően számítható.γ Mf a részbiztonsági tényező fáradásra. Az E3 szerint, nem "törésbiztos" elemre, nehéz megközelítés esetén ( 1 táblázat) értéke γ Mf = σ ±Q P G L/ L/ t f z 0 h t w / t w / z 0 b t f z 0 z 0 6 ábra A hegesztett alumínium szekrényszelvényű tartó és redukált keresztmetszet-területe A statikus feszültségi feltétel alakja a következő: σ max ( γ G pg L / 8 + γ Qψ dql / 4) / Wx f y / γ M1 =, (43) ahol az E3 szerint γ = 1 35, γ a részbiztonsági tényezők az állandó és a változó G. Q = terhelésre, f y a folyáshatár, γ 1 1 a hozzá tartozó részbiztonsági tényező. M 1 =. A helyi horpadási feltétel a következő: az övlemez-horpadási feltétel ( b 40 ) / t 4 35 σ (σ max MPa-ban), (44) f / max 15

16 a gerinclemez-horpadási feltétel h / t w / σ max. (45) Megjegyzendő, hogy a 44 és 45 egyenletekben a maximális statikus feszültséget használjuk a folyáshatár helyett, mivel a statikus feszültség sokkal kisebb, mint a folyáshatár, amikor a feltétel aktív. Megjegyezzük, hogy a gerinclemez helyi horpadását szintén ellenőrizni kell, de a mi számpéldánkban ez a feltétel mindig passzív. Lehajláskorlátozási feltétel, az E3 alapján a padlógerendákra 4 5 pgl 384E I S x 3 QL L +, (46) 48E I 300 ahol az E S az acél rugalmassági modulusza. S x 5. Alumínium szerkezet A fáradási feltétel hasonló, mint az acéltartónál a 41 és 4 egyenlet szerint. A különbség az, hogy az IIW Recommendations (1995) szerint, lemezekre keresztmerevítők esetén = 8 MPa. Megjegyezzük, hogy a BS 8118 (1991) szerint, a fáradási feltételnél a szelvényjellemzőket nem csökkentjük a hőhatásövezettel (HAZ, heat affected zone). σ A statikus feszültségi feltétel a 43 képlet alapján a BS 8118 szerint γ = 1 0, γ 1 33., a keresztmetszeti tényezőt a hőhatásövezettel csökkenteni kell. A BS 8118 szerint W G. Q = I t h + t x.red f f t w h z x.red =,I x.red = I x z z, (47) h t f 4 B ahol a hőhatásövezet szélessége z = 3t / t, (48) 0 A ha t w / t f akkor t B = t w / ; ha t w / > t f akkor t B = t f, ha 0.5(t w / + t f ) 1.5t B akkor t A = 0.5(t w / + t f ); ha 0.5(t w / + t f ) > 1.5t B akkor t A = 1.5t B. Továbbá az 43 egyenletben f y / γ M 1 helyett p 0 / γ m érték kerül behelyettesítésre, ahol p 0 a határfeszültség hajlítás és folyás esetén, γ m = 1. az anyagra vonatkozó biztonsági tényező. A helyi horpadási feltétel a BS 8118 szerint a következő: az övlemezre ( b 40 ) / t σ, (49) f / max 16

17 a gerinclemezre h / t w 18 / / σ max. (50) A lehajlási feltétel a BS 8118 szerint az épületek tartószerkezeténél: 4 5 pg L 384E I a 4 5pG L 384E I a x x L, (51) 00 3 QL L +, (5) 48E I 100 a x ahol E a a rugalmassági modulusz alumínium ötvözetre. 5.3 Számpélda A következő adatokkal: Q = 6 kn, L = 1 m, ψ = ; p G értéke változik, mutatva, hogy alacsony d p G /Q arányra a fáradási, nagy arányra vagy a statikus feszültségi, vagy a lehajlási feltétel az aktív. A ciklusszám N = 3*10 6, így alkalmazva a 1 egyenletet, acéltartóra kapjuk a σ N = 69.8 MPa, alumínium tartóra a σ N = 4. 5MPa feszültség-tartomány értékeket. Felvéve az Fe 360-as acélra az f y = 35 MPa-os folyáshatár-értéket és a 608-T6 hőkezelt alumínium-ötvözetre (ISO: AlSi1MgMn) a p 0 = 40 MPa-os értéket, mely t = 3-5 mm között érvényes. Az acélra E S =.1*10 5 és az alumínium ötvözetre az E a = 7*10 4 MPa rugalmassági modulusz értéket alkalmazzuk. Bármelyik egycélfüggvényes matematikai programozási módszerrel meghatározhatjuk az optimumokat. Ha folytonos a módszer, akkor a kerekített értékek egy kiegészítő programmal kerültek meghatározásra. Az eredményeket a és 3 táblázatok tartalmazzák. Látható, hogy a p G /Q aránytól függően a fáradási, vagy a statikus feszültség-korlátozási, illetve a lehajlás-korlátozási feltétel az aktív. 17

18 . táblázat Acél hegesztett szekrénytartó optimális méretei és minimális szelvényterülete Q = 6 kn statikus erő és változó p G terhelés esetén p G (N/mm) h*t w / b*t f 595*6 30*8 535*7 45*8 510*8 30*9 540*9 00*9 550*9 15*10 A (mm ) aktív feltétel fáradás fáradás fáradás fáradás és statikus feszültség statikus feszültség 3. táblázat Alumínium hegesztett szekrénytartó optimális méretei és minimális szelvényterülete Q = 6 kn statikus erő és változó p G terhelés esetén p G (N/mm) h*t w / b*t f 705*10 45*18 65*14 90*17 665*19 80*14 665*19 60*19 695*0 90*19 A (mm ) aktív feltétel fáradás fáradás fáradás és lehajlás lehajlás lehajlás Köszönetnyilvánítás A kutatás a TÁMOP-4..4.A/-11/ azonosító számú Nemzeti Kiválóság Program Hazai hallgatói, illetve kutatói személyi támogatást biztosító rendszer kidolgozása és működtetése konvergencia program című kiemelt projekt keretében zajlott. A projekt az Európai Unió támogatásával, az Európai Szociális Alap társfinanszírozásával valósul meg. 18

A.11. Nyomott rudak. A.11.1. Bevezetés

A.11. Nyomott rudak. A.11.1. Bevezetés A.. Nyomott rudak A... Bevezetés A nyomott szerkezeti elem fogalmat általában olyan szerkezeti elemek jelölésére használjuk, amelyekre csak tengelyirányú nyomóerő hat. Ez lehet speciális terhelésű oszlop,

Részletesebben

Téma: A szerkezeti acélanyagok fajtái, jelölésük. Mechanikai tulajdonságok. Acélszerkezeti termékek. Keresztmetszeti jellemzők számítása

Téma: A szerkezeti acélanyagok fajtái, jelölésük. Mechanikai tulajdonságok. Acélszerkezeti termékek. Keresztmetszeti jellemzők számítása 1. gakorlat: Téma: A szerkezeti acélanagok fajtái, jelölésük. echanikai tulajdonságok. Acélszerkezeti termékek. Keresztmetszeti jellemzők számítása A szerkezeti acélanagok fajtái, jelölésük: Ádán Dulácska-Dunai-Fernezeli-Horváth:

Részletesebben

3. Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra

3. Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra 3. Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra 3.1 A hegesztett kötések fáradását befolyásoló tényezők Dinamikusan igénybevett hegesztett szerkezeteknél az egyik legveszélyesebb

Részletesebben

A.14. Oldalirányban megtámasztott gerendák

A.14. Oldalirányban megtámasztott gerendák A.14. Oldalirányban megtámasztott gerendák A.14.1. Bevezetés A gerendák talán a legalapvetőbb szerkezeti elemek. A gerendák különböző típusúak lehetnek és sokféle alakú keresztmetszettel rendelkezhetnek

Részletesebben

5. gyakorlat. Szabó Imre Gábor. Szilárdságtan és Tartószerkezetek Tanszék

5. gyakorlat. Szabó Imre Gábor. Szilárdságtan és Tartószerkezetek Tanszék Acélszerkezetek (I.) 5. gyakorlat Csavarozott és hegesztett tt kapcsolatok k Szabó Imre Gábor Pécsi Tudományegyetem Műszaki és Informatikai Kar Szilárdságtan és Tartószerkezetek Tanszék A kapcsolatok kialakítására

Részletesebben

KÉRDÉSEK_GÉPELEMEKBŐL_TKK_2016.

KÉRDÉSEK_GÉPELEMEKBŐL_TKK_2016. KÉRDÉSEK_GÉPELEMEKBŐL_TKK_2016. 1.Tűréseknek nevezzük: 2 a) az anyagkiválasztás és a megmunkálási eljárások előírásait b) a gépelemek nagyságának és alakjának előírásai c) a megengedett eltéréseket az

Részletesebben

KULCS_GÉPELEMEKBŐL III.

KULCS_GÉPELEMEKBŐL III. KULCS_GÉPELEMEKBŐL III. 1.Tűréseknek nevezzük: 2 a) az anyagkiválasztás és a megmunkálási eljárások előírásait b) a gépelemek nagyságának és alakjának előírásai c) a megengedett eltéréseket az adott mérettől

Részletesebben

MAGYAR RÉZPIACI KÖZPONT. 1241 Budapest, Pf. 62 Telefon 317-2421, Fax 266-6794 e-mail: hcpc.bp@euroweb.hu

MAGYAR RÉZPIACI KÖZPONT. 1241 Budapest, Pf. 62 Telefon 317-2421, Fax 266-6794 e-mail: hcpc.bp@euroweb.hu MAGYAR RÉZPIACI KÖZPONT 1241 Budapest, Pf. 62 Telefon 317-2421, Fax 266-6794 e-mail: hcpc.bp@euroweb.hu Tartalom 1. A villamos csatlakozások és érintkezôk fajtái............................5 2. Az érintkezések

Részletesebben

BMEEOHSAT17 segédlet a BME Építőmérnöki Kar hallgatói részére. Az építész- és az építőmérnök képzés szerkezeti és tartalmi fejlesztése

BMEEOHSAT17 segédlet a BME Építőmérnöki Kar hallgatói részére. Az építész- és az építőmérnök képzés szerkezeti és tartalmi fejlesztése EURÓPAI UNIÓ STRUKTURÁLIS ALAPOK A C É L S Z E R K E Z E T E K I. BMEEOHSAT17 segédlet a BME Építőmérnöki Kar hallgatói részére Az építész- és az építőmérnök képzés szerkezeti és tartalmi ejlesztése HEFOP/004/3.3.1/0001.01

Részletesebben

Előadó: Dr. Bukovics Ádám

Előadó: Dr. Bukovics Ádám SZÉCHYI ISTVÁ GYT TARTÓSZRKZTK III. lőadó: Dr. Bukovics Ádám Az ábrák forrása: 6. LŐADÁS [] Dr. émeth Görg: Tartószerkezetek III., Acélszerkezetek méretezésének alapjai [2] Halász Ottó - Platth Pál: Acélszerkezetek

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 6. Előadás Stabilitás II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 6. Előadás Stabilitás II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 6. Előadás Stabilitás II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Kifordulás jelensége Rugalmas hajlított gerenda kritikus nyomatéka Valódi hajlított gerendák viselkedése

Részletesebben

LINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok

LINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok LINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok Budapest, 2004. 1 Tartalom 1. BEVEZETÉS... 4 1.1. A tervezési útmutató tárgya... 4 1.2. Az alkalmazott szabványok...

Részletesebben

Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése III. feszültségi állapotban

Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése III. feszültségi állapotban Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése III. feszültségi állapotban /Határnyomaték számítás/ 4. előadás A számítást III. feszültségi állapotban végezzük. A számításokban feltételezzük, hogy: -a rúd

Részletesebben

V. Gyakorlat: Vasbeton gerendák nyírásvizsgálata Készítették: Friedman Noémi és Dr. Huszár Zsolt

V. Gyakorlat: Vasbeton gerendák nyírásvizsgálata Készítették: Friedman Noémi és Dr. Huszár Zsolt . Gyakorlat: asbeton gerenák nyírásvizsgálata Készítették: Frieman Noémi és Dr. Huszár Zsolt -- A nyírási teherbírás vizsgálata A nyírási teherbírás megfelelő, ha a következő követelmények minegyike egyiejűleg

Részletesebben

A méretezés alapjai II. Épületek terheinek számítása az MSZ szerint SZIE-YMMF 1. Erőtani tervezés 1.1. Tartószerkezeti szabványok Magyar Szabvány: MSZ 510 MSZ 15012/1 MSZ 15012/2 MSZ 15020 MSZ 15021/1

Részletesebben

A.15. Oldalirányban nem megtámasztott gerendák

A.15. Oldalirányban nem megtámasztott gerendák A.15. Oldalirányban nem megtámasztott gerendák A.15.1. Bevezetés Amikor egy karcsú szerkezeti elemet a nagyobb merevségű síkjában terhelünk, mindig fennáll annak lehetősége, hogy egy hajlékonyabb síkban

Részletesebben

A méretezés alapjai I. Épületek terheinek számítása az MSZ szerint SZIE-YMMF BSc Építőmérnök szak I. évfolyam Nappali tagozat 1. Bevezetés 1.1. Épületek tartószerkezetének részei Helyzetük szerint: vízszintes:

Részletesebben

Oktatási segédlet ACÉLSZERKEZETI ELEMEK TERVEZÉSE TŰZTEHERRE AZ EUROCODE SZERINT. Dr. Jármai Károly. Miskolci Egyetem

Oktatási segédlet ACÉLSZERKEZETI ELEMEK TERVEZÉSE TŰZTEHERRE AZ EUROCODE SZERINT. Dr. Jármai Károly. Miskolci Egyetem Oktatási segédlet ACÉLSZERKEZETI ELEMEK TERVEZÉSE TŰZTEHERRE AZ EUROCODE SZERINT a Nemzetközi Hegesztett Szerkezettervező mérnök képzés hallgatóinak Dr. Jármai Károly Miskolci Egyetem 2014-1 - 1 Bevezetés

Részletesebben

Fafizika 10. elıad. A faanyag szilárds NYME, FMK,

Fafizika 10. elıad. A faanyag szilárds NYME, FMK, Fafizika 10. elıad adás A faanyag szilárds rdságának jellemzése Prof. Dr. Molnár r SándorS NYME, FMK, Faanyagtudományi nyi Intézet A szils zilárdsági és rugalmassági gi vizsgálatok konkrét céljai lehetnek

Részletesebben

Oktatási segédlet REZGÉSCSILLAPÍTÁS. Dr. Jármai Károly, Dr. Farkas József. Miskolci Egyetem

Oktatási segédlet REZGÉSCSILLAPÍTÁS. Dr. Jármai Károly, Dr. Farkas József. Miskolci Egyetem Oktatási segélet REZGÉSCSILLAPÍTÁS a Nemzetközi Hegesztett Szerkezettervező mérnök képzés hallgatóinak Dr. Jármai Károly, Dr. Farkas József Miskolci Egyetem 4 - - A szerkezeteket különböző inamikus hatások

Részletesebben

ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT

ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT BUDAPEST MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Segédlet v1.14 Összeállította: Koris Kálmán Budapest,

Részletesebben

Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra

Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra newton Dr. Szalai Kálmán "Vasbetonelmélet" c. tárgya keretében elhangzott előadások alapján k 1000 km k m meter m Ft 1 1 1000 Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra deg A következőkben

Részletesebben

Csatlakozási lehetőségek 11. Méretek 12-13. A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14. Acél teherbírása 15

Csatlakozási lehetőségek 11. Méretek 12-13. A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14. Acél teherbírása 15 Schöck Dorn Schöck Dorn Tartalom Oldal Termékleírás 10 Csatlakozási lehetőségek 11 Méretek 12-13 A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14 Acél teherbírása 15 Minimális szerkezeti méretek és tüsketávolságok

Részletesebben

A fáradási jelenség vizsgálata, hatások, a fáradásra vonatkozó Eurocode szabvány ismertetése

A fáradási jelenség vizsgálata, hatások, a fáradásra vonatkozó Eurocode szabvány ismertetése 1 / 29 oldal A fáradási jelenség vizsgálata, hatások, a fáradásra vonatkozó Eurocode szabvány ismertetése Tartalomjegyzék: Bevezetés Ismétlődő terhelés jellemzői Wöhler-kísérlet, Wöhler-görbe Fáradást

Részletesebben

Segédlet és méretezési táblázatok Segédlet az Eurocode használatához, méretezési táblázatok profillemezekhez és falkazettákhoz

Segédlet és méretezési táblázatok Segédlet az Eurocode használatához, méretezési táblázatok profillemezekhez és falkazettákhoz Segédlet az Eurocode használatához, méretezési táblázatok profillemezekhez és falkazettákhoz A trapézprofilokat magas minőség, tartósság és formai változatosság jellemzi. Mind a legmagasabb minőséget képviselő

Részletesebben

ACÉLÍVES (TH) ÜREGBIZTOSÍTÁS

ACÉLÍVES (TH) ÜREGBIZTOSÍTÁS Miskolci Egyetem Bányászati és Geotechnikai Intézet Bányászati és Geotechnikai Intézeti Tanszék ACÉLÍVES (TH) ÜREGBIZTOSÍTÁS Oktatási segédlet Szerző: Dr. Somosvári Zsolt DSc professzor emeritus Szerkesztette:

Részletesebben

Darupályák tervezésének alapjai

Darupályák tervezésének alapjai Magasépítési Acélszerkezetek B/6 előadás Darupályák tervezésének alapjai készítette: Dr. Kovács Nauzika 2009.10.14. 1 Tartalom Szerkezeti kialakítás Híddaruk, Szelvények, kapcsolatok, megtámasztások, Darusín

Részletesebben

ACÉL TÉRRÁCSOS TETOSZERKEZET KÍSÉRLETI VIZSGÁLATA

ACÉL TÉRRÁCSOS TETOSZERKEZET KÍSÉRLETI VIZSGÁLATA ACÉL TÉRRÁCSOS TETOSZERKEZET KÍSÉRLETI VIZSGÁLATA Fülöp Attila * - Iványi Miklós ** RÖVID KIVONAT Nagy terek lefedésének egyik lehetséges módja acél térrácsos tetoszerkezet alkalmazása. A térrácsos lefedéssel

Részletesebben

A szilárdságtan alapkísérletei I. Egyenes rúd húzása, zömök rúd nyomása

A szilárdságtan alapkísérletei I. Egyenes rúd húzása, zömök rúd nyomása 3. FEJEZET A szilárdságtan alapkísérletei I. Egyenes rúd húzása, zömök rúd nyomása 3.1. Az alapkísérletek célja Hétköznapi megfigyelés, hogy ugyanazon szilárd test alakváltozásainak mértéke függ a testet

Részletesebben

2. előadás: További gömbi fogalmak

2. előadás: További gömbi fogalmak 2 előadás: További gömbi fogalmak 2 előadás: További gömbi fogalmak Valamely gömbi főkör ívének α azimutja az ív egy tetszőleges pontjában az a szög, amit az ív és a meridián érintői zárnak be egymással

Részletesebben

MUNKAANYAG. Szabó László. Szilárdságtan. A követelménymodul megnevezése:

MUNKAANYAG. Szabó László. Szilárdságtan. A követelménymodul megnevezése: Szabó László Szilárdságtan A követelménymodul megnevezése: Kőolaj- és vegyipari géprendszer üzemeltetője és vegyipari technikus feladatok A követelménymodul száma: 047-06 A tartalomelem azonosító száma

Részletesebben

Acélszerkezetek. 2. előadás 2012.02.17.

Acélszerkezetek. 2. előadás 2012.02.17. Acélszerkezetek 2. előadás 2012.02.17. Méretezési eladat Tervezés: új eladat Keresztmetszeti méretek, szerkezet, kapcsolatok a tervező által meghatározandóak Gazdasági, műszaki, esztétikai érdekek Ellenőrzés:

Részletesebben

Miskolci Egyetem, Gyártástudományi Intézet, Prof. Dr. Dudás Illés

Miskolci Egyetem, Gyártástudományi Intézet, Prof. Dr. Dudás Illés 6. MENETMEGMUNKÁLÁSOK A csavarfelületek egyrészt gépelemek összekapcsolására (kötő menetek), másrészt mechanizmusokban mozgás átadásra (kinematikai menetek) szolgálnak. 6.1. Gyártási eljárások a) Öntés

Részletesebben

Ytong tervezési segédlet

Ytong tervezési segédlet Ytong tervezési segédlet Tartalom Statika Falazott szerkezetek 4 Áthidalások Pu zsaluelemekkel 8 Pu 20/25 jelű Ytong kiváltógerenda 9 Pu 20/30 jelű Ytong kiváltógerenda 10 Pu 20/37,5 jelű Ytong kiváltógerenda

Részletesebben

Vasbetontartók vizsgálata az Eurocode és a hazai szabvány szerint

Vasbetontartók vizsgálata az Eurocode és a hazai szabvány szerint Vasbetontartók vizsgálata az Eurocoe és a hazai szabvány szerint Dr. Kiss Zoltán Kolozsvári Műszaki Egyetem 1. Bevezetés A méretezési előírasok betartása minenhol kötelező volt régen is, kötelező ma is.

Részletesebben

10. OPTIMÁLÁSI LEHETŐSÉGEK A MŰVELET-ELEMEK TERVEZÉSEKOR

10. OPTIMÁLÁSI LEHETŐSÉGEK A MŰVELET-ELEMEK TERVEZÉSEKOR 10. OPIMÁLÁSI LEHEŐSÉGEK A MŰVELE-ELEMEK ERVEZÉSEKOR A technológiai terezés ezen szintén a fő feladatok a köetkezők: a forgácsolási paraméterek meghatározása, a szerszám mozgásciklusok (üresárati, munkautak)

Részletesebben

VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága

VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 199 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága Készítették: Kovács Tamás és Völgyi István -1- Készítették: Kovács Tamás, Völgyi István

Részletesebben

3. KÉTTÁMASZÚ ÖSZVÉRGERENDÁK

3. KÉTTÁMASZÚ ÖSZVÉRGERENDÁK 3. KÉTTÁMASZÚ ÖSZVÉRGERENDÁK 3.1. BEVEZETÉS Kéttámaszú öszvérgerendák pozitív nyomaték hatására kialakuló ellenállását vizsgálva, meghatározható a hajlító nyomaték, függőleges nyíró erő és kombinációjuk

Részletesebben

Földművek gyakorlat. Vasalt talajtámfal tervezése Eurocode szerint

Földművek gyakorlat. Vasalt talajtámfal tervezése Eurocode szerint Földműve gyaorlat Vasalt talajtámfal tervezése Eurocode szerint Vasalt talajtámfal 2. Vasalt talajtámfal alalmazási területei Úttöltése vasúti töltése hídtöltése gáta védműve ipari épülete öztere repülőtere

Részletesebben

Draskóczy András VASBETONSZERKEZETEK PÉLDATÁR az Eurocode előírásai alapján

Draskóczy András VASBETONSZERKEZETEK PÉLDATÁR az Eurocode előírásai alapján BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építészmérnöki Kar SZILÁRDSÁGTANI ÉS TARTÓSZERKEZETI TANSZÉK Draskóczy András VASBETONSZERKEZETEK PÉLDATÁR az Eurocode előírásai alapján LEMEZEK OSZLOPOK,

Részletesebben

(2) A R. 3. (2) bekezdése helyébe a következő rendelkezés lép: (2) A képviselő-testület az önkormányzat összes kiadását 1.1369.

(2) A R. 3. (2) bekezdése helyébe a következő rendelkezés lép: (2) A képviselő-testület az önkormányzat összes kiadását 1.1369. Enying Város Önkormányzata Képviselő-testületének 20/2010. (X. 05.) önkormányzati rendelete az Enying Város Önkormányzatának 2100. évi költségvetéséről szóló 7/2010. (II. 26.) önkormányzati rendelete módosításáról

Részletesebben

Lindab vékonyfalú profilok méretezése DimRoof statikai szoftverrel

Lindab vékonyfalú profilok méretezése DimRoof statikai szoftverrel indab Profil oktatási program 010 indab vékonyfalú profilok méretezése DimRoof statikai szoftverrel indab Kft. 1 1. A statikai tervezés eszközei a indabnál indab vékonyfalú acélszelvények (burkolati lemezek

Részletesebben

Használhatósági határállapotok

Használhatósági határállapotok Használhatósági határállapotok Repedéstágasság ellenőrzése Alakváltozás ellenőrzése 10. előadás Definíciók Határállapot: A tartószerkezet olyan állapotai, amelyeken túl már nem teljesülnek a vonatkozó

Részletesebben

A MÉRETEZÉS ALAPJAI ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETI RENDSZEREI ÉS ELEMEI ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ MSZ SZERINT

A MÉRETEZÉS ALAPJAI ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETI RENDSZEREI ÉS ELEMEI ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ MSZ SZERINT A MÉRETEZÉS ALAPJAI ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETI RENDSZEREI ÉS ELEMEI ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ MSZ SZERINT ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ EUROCODE SZERINT 1 ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETÉNEK RÉSZEI Helyzetük

Részletesebben

Ikerház téglafalainak ellenőrző erőtani számítása

Ikerház téglafalainak ellenőrző erőtani számítása BME Hidak és Szerkezeek Tanszék Fa-, falazo és kőszerkezeek (BMEEOHSAT19) Ikerház églafalainak ellenőrző erőani számíása segédle a falaza ervezési feladahoz v3. Dr. Varga László, Dr. Koris Kálmán, Dr.

Részletesebben

HOSSZTARTÓ TERVEZÉSE HEGESZTETT GERINCLEMEZES TARTÓBÓL

HOSSZTARTÓ TERVEZÉSE HEGESZTETT GERINCLEMEZES TARTÓBÓL HOSSZARÓ ERVEZÉSE HEGESZE GERNCLEMEZES ARÓBÓL 9 Anyaminőséek: Acél: A 8 σ H 00 N/ mm [99] H 115 N/ mm [99] σ ph 50 N /mm [99] Csaar: M 0 és M ill. 5. H 195 N/ mm [100] σ ph 90 N /mm [100] Varrrat:.o. sarok.

Részletesebben

Lineáris programozás. Modellalkotás Grafikus megoldás Feladattípusok Szimplex módszer

Lineáris programozás. Modellalkotás Grafikus megoldás Feladattípusok Szimplex módszer Lineáris programozás Modellalkotás Grafikus megoldás Feladattípusok Szimplex módszer Feladat: Egy gyár kétféle terméket gyárt (A, B): /db Eladási ár 1000 800 Technológiai önköltség 400 300 Normaóraigény

Részletesebben

ÉPÍTMÉNYEK FALAZOTT TEHERHORDÓ SZERKEZETEINEK ERÕTANI TERVEZÉSE

ÉPÍTMÉNYEK FALAZOTT TEHERHORDÓ SZERKEZETEINEK ERÕTANI TERVEZÉSE Magyar Népköztársaság Országos Szabvány ÉPÍTMÉNYEK FALAZOTT TEHERHORDÓ SZERKEZETEINEK ERÕTANI TERVEZÉSE MSZ 15023-87 Az MSZ 15023/1-76 helyett G 02 624.042 Statical desing of load carrying masonry constructions

Részletesebben

BORDÁZOTT LEMEZEK ÉS HÉJAK OPTIMÁLIS MÉRETEZÉSE

BORDÁZOTT LEMEZEK ÉS HÉJAK OPTIMÁLIS MÉRETEZÉSE MISKOLCI EGYETEM GÉPÉSZMÉRNÖKI ÉS INFORMATIKAI KAR BORDÁZOTT LEMEZEK ÉS HÉJAK OPTIMÁLIS MÉRETEZÉSE PhD értekezés Készítette: VIRÁG ZOLTÁN ISTVÁN okleveles gépészmérnök SÁLYI ISTVÁN GÉPÉSZETI TUDOMÁNYOK

Részletesebben

Falazott szerkezetek méretezése

Falazott szerkezetek méretezése Falazo szerkezeek méreezése A falazaok alkalmazásának előnyei: - Épíészei szemponból: szabadon kialakíhaó alaprajzi megoldások, válozaos homlokzai megjelenés leheőségei - Tarószerkezei szemponból: arós

Részletesebben

ÉPÍTÉSZETI ÉS ÉPÍTÉSI ALAPISMERETEK

ÉPÍTÉSZETI ÉS ÉPÍTÉSI ALAPISMERETEK Építészeti és építési alapismeretek emelt szint 0911 ÉRETTSÉGI VIZSGA 2009. október 19. ÉPÍTÉSZETI ÉS ÉPÍTÉSI ALAPISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI ÉRETTSÉGI VIZSGA JAVÍTÁSI-ÉRTÉKELÉSI ÚTMUTATÓ OKTATÁSI

Részletesebben

Értékelés Összesen: 100 pont 100% = 100 pont A VIZSGAFELADAT MEGOLDÁSÁRA JAVASOLT %-OS EREDMÉNY: EBBEN A VIZSGARÉSZBEN A VIZSGAFELADAT ARÁNYA 20%.

Értékelés Összesen: 100 pont 100% = 100 pont A VIZSGAFELADAT MEGOLDÁSÁRA JAVASOLT %-OS EREDMÉNY: EBBEN A VIZSGARÉSZBEN A VIZSGAFELADAT ARÁNYA 20%. Az Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről szóló 133/2011. (VII. 18.) Korm. rendelet alapján. Szakképesítés, szakképesítés-elágazás, rész-szakképesítés,

Részletesebben

A HÉJSZERKEZETEK TERVEZÉSÉNEK GYAKORLATI KÉRDÉSEI 1. A NYOMÁSTARTÓ EDÉNYEK TERVEZÉSÉNEK ÁLTALÁNOS ELVEI

A HÉJSZERKEZETEK TERVEZÉSÉNEK GYAKORLATI KÉRDÉSEI 1. A NYOMÁSTARTÓ EDÉNYEK TERVEZÉSÉNEK ÁLTALÁNOS ELVEI Gépészeti szerkezetek tervezése (GEGEMGGT) Gyakorlati útmutató 1/55 A HÉJSZERKEZETEK TERVEZÉSÉNEK GYAKORLATI KÉRDÉSEI Kollár György tudományos munkatárs, BME Gép- és Terméktervezés Tanszék A lemez- és

Részletesebben

Emberi ízületek tribológiája

Emberi ízületek tribológiája FOGLALKOZÁS-EGÉSZSÉGÜGY 3.2 Emberi ízületek tribológiája Tárgyszavak: ízület; kenés; mágneses tér; orvostudomány; szinoviális folyadék; ízületnedv; ízületi gyulladás; arthritis; arthrosis; terhelhetőség;

Részletesebben

SCHÖCK BOLE MŰSZAKI INFORMÁCIÓK 2005. NOVEMBER

SCHÖCK BOLE MŰSZAKI INFORMÁCIÓK 2005. NOVEMBER SCHÖCK BOLE MŰSZAKI INFORMÁCIÓK 2005. NOVEMBER SCHÖCK BOLE ÁTSZÚRÓDÁSI VASALÁS Schöck BOLE előnyei az építés helyszínén Egyszerű beépíthetőség A statikai igénybevétel szerint összeszerelt beépítéskész

Részletesebben

ÉPÍTÉSZETI ÉS ÉPÍTÉSI ALAPISMERETEK

ÉPÍTÉSZETI ÉS ÉPÍTÉSI ALAPISMERETEK Építészeti és építési alapismeretek középszint 1211 ÉRETTSÉGI VIZSGA 2013. május 23. ÉPÍTÉSZETI ÉS ÉPÍTÉSI ALAPISMERETEK KÖZÉPSZINTŰ ÍRÁSBELI ÉRETTSÉGI VIZSGA JAVÍTÁSI-ÉRTÉKELÉSI ÚTMUTATÓ EMBERI ERŐFORRÁSOK

Részletesebben

Legkisebb keresztmetszeti méretek: 25 cm-es falnál 60 25 cm (egy teljes falazó elem) 30 cm-es falnál 50 30 cm 37,5 cm-es falnál 40 37,5 cm.

Legkisebb keresztmetszeti méretek: 25 cm-es falnál 60 25 cm (egy teljes falazó elem) 30 cm-es falnál 50 30 cm 37,5 cm-es falnál 40 37,5 cm. Statika Tartalom Falazott szerkezetek...4 Áthidalások Pu zsaluelemekkel...8 Pu 20/25 jelű YTONG kiváltógerenda...9 Pu 20/30 jelű YTONG kiváltógerenda...10 Pu 20/37,5 jelű YTONG kiváltógerenda...11 Pu

Részletesebben

Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.

Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik. Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.hu Termékeink cementtel készülnek Helyszíni felbetonnal együttdolgozó

Részletesebben

Segédlet Egyfokozatú fogaskerék-áthajtómű méretezéséhez

Segédlet Egyfokozatú fogaskerék-áthajtómű méretezéséhez Pécsi Tudományegyetem Pollack Mihály Műszaki Kar Gépszerkezettan tanszék Segédlet Egyfokozatú fogaskerék-áthajtómű méretezéséhez Összeállította: Dr. Stampfer Mihály Pécs, 0. . A fogaskerekek előtervezése.

Részletesebben

Dr. RADNAY László PhD. Tanársegéd Debreceni Egyetem Műszaki Kar Építőmérnöki Tanszék E-mail: radnaylaszlo@gmail.com

Dr. RADNAY László PhD. Tanársegéd Debreceni Egyetem Műszaki Kar Építőmérnöki Tanszék E-mail: radnaylaszlo@gmail.com ACÉLSZERKEZETEK I. - 7. Előadás Dr. RADNAY László PhD. Tanársegéd Debreceni Egyetem Műszaki Kar Építőmérnöki Tanszék E-mail: radnaylaszlo@gmail.com Hegesztés Hegesztés: "homogén", anyagi kapcsolat, az

Részletesebben

3. Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra

3. Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra 3. Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra 3.1 A hegesztett kötések fáradását befolyásoló tényezők Dinamikusan igénybevett hegesztett szerkezeteknél az egyik legveszélyesebb

Részletesebben

SZILÁRDSÁGTAN A minimum teszt kérdései a gépészmérnöki szak egyetemi ágon tanuló hallgatói részére (2004/2005 tavaszi félév, szigorlat)

SZILÁRDSÁGTAN A minimum teszt kérdései a gépészmérnöki szak egyetemi ágon tanuló hallgatói részére (2004/2005 tavaszi félév, szigorlat) SILÁRDSÁGTAN A minimum teszt kérdései a gépészmérnöki szak egetemi ágon tanuló hallgatói részére (2004/2005 tavaszi félév, szigorlat) Szilárdságtan Pontszám 1. A másodrendű tenzor értelmezése (2) 2. A

Részletesebben

KULCS_GÉPELEMEKBŐL_III._FOKOZAT_2016.

KULCS_GÉPELEMEKBŐL_III._FOKOZAT_2016. KULCS_GÉPELEMEKBŐL_III._FOKOZAT_2016. 1.Tűréseknek nevezzük: 2 a) az anyagkiválasztás és a megmunkálási eljárások előírásait b) a gépelemek nagyságának és alakjának előírásai c) a megengedett eltéréseket

Részletesebben

4.4 Oszlop- és pillérzsaluzó elemek. 4.5 Koszorúelemek. 5. Tartószerkezeti tervezési szabályok: statika

4.4 Oszlop- és pillérzsaluzó elemek. 4.5 Koszorúelemek. 5. Tartószerkezeti tervezési szabályok: statika c./redônykávás áthidalók A rednykávás FABETON áthidaló homogén keresztmetszetû, így biztosítja a redôny mögötti faltest hôhídmentességét. Statikai szempontból önhordó, kéttámaszú gerendaként viselkedik,

Részletesebben

KÜLSŐ HENGERES FELÜLET ÉLETTARTAM-NÖVELŐ MEGMUNKÁLÁSA A FELÜLETI RÉTEG TÖMÖRÍTÉSÉVEL

KÜLSŐ HENGERES FELÜLET ÉLETTARTAM-NÖVELŐ MEGMUNKÁLÁSA A FELÜLETI RÉTEG TÖMÖRÍTÉSÉVEL KÜLSŐ HENGERES FELÜLET ÉLETTARTAM-NÖVELŐ MEGMUNKÁLÁSA A FELÜLETI RÉTEG TÖMÖRÍTÉSÉVEL 7.1. Tartósságnövelő megmunkálások Gépek működésekor a legtöbb igénybevétel elsősorban a gépelemek felületét vagy bizonyos

Részletesebben

Energetikai minőségtanúsítvány összesítő

Energetikai minőségtanúsítvány összesítő Energetikai minőségtanúsítvány 1 Energetikai minőségtanúsítvány összesítő Épület: Épületrész (lakás): Megrendelő: Tanúsító: 6. emelet 25. lakás Vértesy Mónika TÉ-01-63747 Az épület(rész) fajlagos primer

Részletesebben

Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése. Tervezési útmutató

Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése. Tervezési útmutató Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése Tervezési útmutató Készítette: Dr. Ádány Sándor Lindab Kft 2007. február ZC200ECO / 1 1. Bevezetés Jelen útmutató a Lindab Kft. által 1998-ban kiadott Lindab

Részletesebben

1. A kutatások elméleti alapjai

1. A kutatások elméleti alapjai 1. A kutatások elméleti alapjai A kedvezőbb kapcsolódás érdekében a hipoid fogaskerekek és az ívelt fogú kúpkerekek korrigált fogfelülettel készülnek, aminek eredményeként az elméletileg konjugált fogfelületek

Részletesebben

Értékelés Összesen: 100 pont 100% = 100 pont A VIZSGAFELADAT MEGOLDÁSÁRA JAVASOLT %-OS EREDMÉNY: EBBEN A VIZSGARÉSZBEN A VIZSGAFELADAT ARÁNYA 20%.

Értékelés Összesen: 100 pont 100% = 100 pont A VIZSGAFELADAT MEGOLDÁSÁRA JAVASOLT %-OS EREDMÉNY: EBBEN A VIZSGARÉSZBEN A VIZSGAFELADAT ARÁNYA 20%. Az Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről szóló 133/2011. (VII. 18.) Korm. rendelet alapján. Szakképesítés, szakképesítés-elágazás, rész-szakképesítés,

Részletesebben

Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Közlekedésmérnöki Kar. Járműelemek és Hajtások Tanszék. Siklócsapágyak.

Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Közlekedésmérnöki Kar. Járműelemek és Hajtások Tanszék. Siklócsapágyak. BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM K ö z l e k e d é s m é r n ö k i K a r Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Közlekedésmérnöki Kar Járműelemek és Hajtások Tanszék Járműelemek és

Részletesebben

TERA Joint Magas minőségű dilatációs profil ipari padlókhoz

TERA Joint Magas minőségű dilatációs profil ipari padlókhoz TERA Joint Magas minőségű dilatációs profil ipari padlókhoz 11/2009 Peikko TERA Joint A Peikko TERA Joint előnyei Bentmaradó szakaszoló zsalurendszer betonpadlókhoz, teherátadó és peremvédő elemekkel Kiemelkedő

Részletesebben

Gépszerkezettan. A gépelemek méretezésének alapjai

Gépszerkezettan. A gépelemek méretezésének alapjai Gépszerkezettan A gépelemek méretezésének alapjai 1. A gépelemek méretezésének alapjai A gépalkatrészeket leggyakrabban szilárdsági alapon, a megengedhető feszültség figyelembevételével méretezzük. Szükséges:

Részletesebben

ÉPÍTÉSZETI ÉS ÉPÍTÉSI ALAPISMERETEK

ÉPÍTÉSZETI ÉS ÉPÍTÉSI ALAPISMERETEK Építészeti és építési alapismeretek középszint 0801 ÉRETTSÉGI VIZSGA 2009. május 22. ÉPÍTÉSZETI ÉS ÉPÍTÉSI ALAPISMERETEK KÖZÉPSZINTŰ ÍRÁSBELI ÉRETTSÉGI VIZSGA JAVÍTÁSI-ÉRTÉKELÉSI ÚTMUTATÓ OKTATÁSI ÉS KULTURÁLIS

Részletesebben

31 521 11 0000 00 00 Hegesztő Hegesztő

31 521 11 0000 00 00 Hegesztő Hegesztő A 10/2007 (II. 27.) SzMM rendelettel módosított 1/2006 (II. 17.) OM rendelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről alapján. Szakképesítés,

Részletesebben

Tevékenység: Gyűjtse ki és tanulja meg a kötőcsavarok szilárdsági tulajdonságainak jelölési módját!

Tevékenység: Gyűjtse ki és tanulja meg a kötőcsavarok szilárdsági tulajdonságainak jelölési módját! Csavarkötés egy külső ( orsó ) és egy belső ( anya ) csavarmenet kapcsolódását jelenti. A következő képek a motor forgattyúsházában a főcsapágycsavarokat és a hajtókarcsavarokat mutatják. 1. Kötőcsavarok

Részletesebben

Az ismételt igénybevétel hatása. A kifáradás jelensége

Az ismételt igénybevétel hatása. A kifáradás jelensége Az ismételt igénybevétel hatása A kifáradás jelensége 1 A kifáradás jelensége Azt a jelenséget, amikor egy anyag az ismételt igénybevételek során bevitt, halmozódó károsodások hatására a folyáshatárnál

Részletesebben

Hidraulika. 5. előadás

Hidraulika. 5. előadás Hidraulika 5. előadás Automatizálás technika alapjai Hidraulika I. előadás Farkas Zsolt BME GT3 2014 1 Hidraulikus energiaátvitel 1. Előnyök kisméretű elemek alkalmazásával nagy erők átvitele, azaz a teljesítménysűrűség

Részletesebben

9. Áramlástechnikai gépek üzemtana

9. Áramlástechnikai gépek üzemtana 9. Áramlástechnikai gépek üzemtana Az üzemtan az alábbi fejezetekre tagozódik: 1. Munkapont, munkapont stabilitása 2. Szivattyú indítása soros 3. Stacionárius üzem kapcsolás párhuzamos 4. Szivattyú üzem

Részletesebben

Darupályatartók. Dr. Németh György főiskolai docens. A daruteher. Keréknyomás (K) Fékezőerő (F)

Darupályatartók. Dr. Németh György főiskolai docens. A daruteher. Keréknyomás (K) Fékezőerő (F) Dr. émeth Görg főiskoli docens Drupáltrtók s f c 6vg e f sz c/ >,5 e s ~,.. A druteher Q 4 4 eréknomás () Fékezőerő (F) F Oldlerő () Biztonsági ténező dru fjtájától (híddru/függődru) és névleges teherírástól

Részletesebben

AUTÓIPARI ALAKÍTÁSTECHNOLÓGIA LEMEZALAKÍTÓ ELJÁRÁSOK

AUTÓIPARI ALAKÍTÁSTECHNOLÓGIA LEMEZALAKÍTÓ ELJÁRÁSOK AUTÓIPARI ALAKÍTÁSTECHNOLÓGIA 3. előadás LEMEZALAKÍTÓ ELJÁRÁSOK Dr. Rácz Pál egyetemi docens Budapest 2011. Lemezalakító eljárások Lemezalakításnak az olyan képlékenyalakító eljárásokat nevezzük, amelyeknél

Részletesebben

A nyírás ellenőrzése

A nyírás ellenőrzése A nyírás ellenőrzése A nyírási ellenállás számítása Ellenőrzés és tervezés nyírásra 7. előadás Nyírásvizsgálat repedésmentes állapotban (I. feszültségi állapotban) A feszültségek az ideális keresztmetszetet

Részletesebben

86 MAM112M előadásjegyzet, 2008/2009

86 MAM112M előadásjegyzet, 2008/2009 86 MAM11M előadásjegyzet, 8/9 5. Fourier-elmélet 5.1. Komplex trigonometrikus Fourier-sorok Tekintsük az [,], C Hilbert-teret, azaz azoknak a komplex értékű f : [,] C függvényeknek a halmazát, amelyek

Részletesebben

Wolf Ákos. Királyegyháza, cementgyár - esettanulmány

Wolf Ákos. Királyegyháza, cementgyár - esettanulmány Wolf Ákos Királyegyháza, cementgyár - esettanulmány Királyegyháza, cementgyár - esettanulmányok Tartalom Bevezetés Projekt ismertetés, helyszín bemutatása Főbb műtárgyak, létesítmények Talajadottságok

Részletesebben

Hogyan válasszunk ventilátort légtechnikai rendszerekhez?

Hogyan válasszunk ventilátort légtechnikai rendszerekhez? Próhászkáné Varga Erzsébet Hogyan válasszunk ventilátort légtechnikai rendszerekhez? A követelménymodul megnevezése: Fluidumszállítás A követelménymodul száma: 699-06 A tartalomelem azonosító száma és

Részletesebben

Széchenyi István Egyetem. Alkalmazott Mechanika Tanszék

Széchenyi István Egyetem. Alkalmazott Mechanika Tanszék Széchenyi István Egyetem Szerkezetek dinamikája Alkalmazott Mechanika Tanszék Elméleti kérdések egyetemi mesterképzésben (MSc) résztvev járm mérnöki szakos hallgatók számára 1. Merev test impulzusának

Részletesebben

TERVEZÉSI SEGÉDLET. Helyszíni felbetonnal együttdolgozó felülbordás zsaluzópanel. SW UMWELTTECHNIK Magyarország. Kft 2339.

TERVEZÉSI SEGÉDLET. Helyszíni felbetonnal együttdolgozó felülbordás zsaluzópanel. SW UMWELTTECHNIK Magyarország. Kft 2339. TERVEZÉSI SEGÉDLET Helyszíni felbetonnal együttdolgozó felülbordás zsaluzópanel Készítette: SW UMWELTTECHNIK Magyarország. Kft 2339. Majosháza Majosháza, 2007. február TARTALOMJEGYZÉK: STATIKAI MŰSZAKI

Részletesebben

AutoN cr. Automatikus Kihajlási Hossz számítás AxisVM-ben. elméleti háttér és szemléltető példák. 2016. február

AutoN cr. Automatikus Kihajlási Hossz számítás AxisVM-ben. elméleti háttér és szemléltető példák. 2016. február AutoN cr Automatikus Kihajlási Hossz számítás AxisVM-ben elméleti háttér és szemléltető példák 2016. február Tartalomjegyzék 1 Bevezető... 3 2 Célkitűzések és alkalmazási korlátok... 4 3 Módszertan...

Részletesebben

Csavarorsós Emelő Tervezése

Csavarorsós Emelő Tervezése Csavarorsós Emelő Tervezése Készítette: Róka Tamás Technikus hallgató Tartalomjegyzék. Bevezetés 4. Trapézmenet kialakítása 5 3. tervezés folyamata és a felhasznált összefüggések 6 3.. csavarorsós emelő

Részletesebben

Energetikai minőségtanúsítvány összesítő

Energetikai minőségtanúsítvány összesítő Energetikai minőségtanúsítvány 1 Energetikai minőségtanúsítvány összesítő Épület: Épületrész (lakás): 1 emelet 4. Megrendelő: Tanúsító: Vértesy Mónika TÉ-01-63747 Az épület(rész) fajlagos primer energiafogyasztása:

Részletesebben

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE 2 Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör méretezés Geo5 programmal

Részletesebben

TENGELYEK, GÖRDÜLŐCSAPÁGYAK (Vázlat)

TENGELYEK, GÖRDÜLŐCSAPÁGYAK (Vázlat) TENGELYEK, GÖRDÜLŐCSAPÁGYAK (Vázlat) Tengelyek fogalma, csoportosítása Azokat a gépelemeket, amelyek forgó alkatrészeket hordoznak vagy csapágyakon támaszkodva forognak, tengelyeknek nevezzük. A tengelyeket

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 2. Előadás Eurocode bevezetés Keresztmetszetek I. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 2. Előadás Eurocode bevezetés Keresztmetszetek I. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 2. Előadás Eurocode bevezetés Keresztmetszetek I. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Méretezés az Eurocode szabványrendszer szerint áttekintés Teherbírási határállapotok

Részletesebben

2. AZ ANYAGMOZGATÓ GÉPEK ELEMEI

2. AZ ANYAGMOZGATÓ GÉPEK ELEMEI 1. oldal. AZ ANYAGMOZGATÓ GÉPEK ELEMEI Az anyagmozgató gépek néhány különleges emelő- és szállítógéptől eltekintve az általánosan ismert gépelemekből építhetők fel. Mégis vannak olyan gépelemek, amelyek

Részletesebben

HITELESÍTÉSI ELŐÍRÁS TARTÁLYOK

HITELESÍTÉSI ELŐÍRÁS TARTÁLYOK HITELESÍTÉSI ELŐÍRÁS TARTÁLYOK GEOMETRIAI TARTÁLYHITELESÍTÉS HE 31/4-2000 TARTALOMJEGYZÉK 1. AZ ELŐÍRÁS HATÁLYA 2. MÉRTÉKEGYSÉGEK, JELÖLÉSEK 3. ALAPFOGALMAK 3.1 Tartályhitelesítés 3.2 Folyadékos (volumetrikus)

Részletesebben

Villamos kapcsolókészülékek BMEVIVEA336

Villamos kapcsolókészülékek BMEVIVEA336 Villamos kapcsolókészülékek BMEVIVEA336 Szigetelések feladatai, igénybevételei A villamos szigetelés feladata: Az üzemszerűen vagy időszakosan különböző potenciálon lévő vezető részek (fém alkatrészek

Részletesebben

253. fejezet Biztonsági felszerelések (Gr. N. A. B. SP.) Megjegyzés! Lásd a dokumentum végén! Legutóbbi frissítés: 2006.02.18

253. fejezet Biztonsági felszerelések (Gr. N. A. B. SP.) Megjegyzés! Lásd a dokumentum végén! Legutóbbi frissítés: 2006.02.18 253. fejezet Biztonsági felszerelések (Gr. N. A. B. SP.) Megjegyzés! Lásd a dokumentum végén! Legutóbbi frissítés: 2006.02.18 1. Az olyan autót, melynek konstrukcióját veszélyesnek ítélték, a sportfelügyelők

Részletesebben

Kockázati folyamatok. Sz cs Gábor. Szeged, 2012. szi félév. Szegedi Tudományegyetem, Bolyai Intézet

Kockázati folyamatok. Sz cs Gábor. Szeged, 2012. szi félév. Szegedi Tudományegyetem, Bolyai Intézet Kockázati folyamatok Sz cs Gábor Szegedi Tudományegyetem, Bolyai Intézet Szeged, 2012. szi félév Sz cs Gábor (SZTE, Bolyai Intézet) Kockázati folyamatok 2012. szi félév 1 / 48 Bevezetés A kurzus céljai

Részletesebben

VASBETON LEMEZEK. Oktatási segédlet v1.0. Összeállította: Dr. Bódi István - Dr. Farkas György. Budapest, 2001. május hó

VASBETON LEMEZEK. Oktatási segédlet v1.0. Összeállította: Dr. Bódi István - Dr. Farkas György. Budapest, 2001. május hó BUDAPEST MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke VASBETON LEMEZEK Oktatási segédlet v1.0 Összeállította: Dr. Bódi István - Dr. Farkas Görg Budapest, 001. május

Részletesebben

Fizika belépő kérdések /Földtudományi alapszak I. Évfolyam II. félév/

Fizika belépő kérdések /Földtudományi alapszak I. Évfolyam II. félév/ Fizika belépő kérdések /Földtudományi alapszak I. Évfolyam II. félév/. Coulomb törvény: a pontszerű töltések között ható erő (F) egyenesen arányos a töltések (Q,Q ) szorzatával és fordítottan arányos a

Részletesebben