2017. május /1. 60 oldal LXVIII. évfolyam

Átírás

1 A GÉPIPLYÓIRATA 17. május /1. 6 oldal LXVIII. évfolam

2 TARTALOM 1. Hanula Barna, Vizur Gábor László: A MÉRÖKKÉPZÉS EVOLÚCIÓJA AVAGY, MIT KÍVÁ MEG TŐLÜK A Z GEERÁCIÓ?...5 Az elmúlt évtizedek társadalmi, gazdasági, tehnológiai fejlődése rendkívüli mértékben megváltoztatta a mérnökök munkáját, és legalább uganilen mértékben változtak az egetemekre kerülő fiatalok. em lehet meglepetés, hog a képzésnek jelentős mértékben meg kell változnia ahhoz, hog alkalmazkodjon az új feltételekhez. Ehhez meg kell vizsgálni a képzés ténleges éljait, struktúráját, tartalmát és módszertanát is.. Pfliegler Péter, Várnai Beáta, Márton Ádám: MISKOLC MEGYEI JOGÚ VÁROS ÁTFOGÓ FEJLESZTÉSEI...8 A ikkben bemutatjuk, hog Miskol Megei Jogú Város az elmúlt évek átfogó fejlesztései révén a fejlett, innovatív tehnológiákat alkalmazó magar és nemzetközi vállalkozások letelepítésével eg modern, élhető regionális központtá vált, amelben jelentős szerep jut a járműipari gártó vállalatoknak. Miskol a továbblépés lehetőségeit az okos és zöld várossá válás alapelvei mentén tervezi. 3. Jármai Károl, Farkas József : TEHERAUTÓ ALVÁZ-SZERKEZET MÉRETEZÉSE MIIMÁLIS TÖMEGRE ÉS KÖLTSÉGRE KÜLÖBÖZŐ AYAGOK ALKALMAZÁSÁVAL...13 A ikkben eg Magarországon gártott teherautó alvázszerkezetét vizsgálták. A szerkezet aél, vag extrudált Al-ötvözet anagú hossz- és kereszttartókból, valamint eg borító fedőlemezből áll. A Hilllimb optimáló módszer segítségével jelentős tömeg és költségmegtakarítás érhető el, mivel sökkenti a fedőlemez vastagságát és a kereszttartók méretét és számát. Tervezési feltételek a hegesztett kötések kifáradása, az extrudált vag normál profilok heli horpadása és a gártási feltételek. 4. Ervin Kerekes, Ákos Finta, Gábor Erdei, Miklós Tóth: EMISSZIÓVÉDELEM HOSSZÚTÁVO ÚJ KIHÍVÁSOK A BELSŐÉGÉSŰ MOTOROK EMISSZIÓS FEJLESZTÉSÉBE...19 A napjainkra minden eddiginél összetettebbé és bonolultabbá váló motorfejlesztést két fő szempontrendszer vezérli, nevezetesen a vevői elvárások és a törvéni szabálozások. Bármelik szempontrendszert nézzük is, mindegik bőven ellátja a motorfejlesztőket feladatokkal. Ha mégis különbséget akarunk tenni közöttük, az a kompromisszumok lehetőségében rejlik. Míg a vevői elvárások tekintetében köthetők kompromisszumok, addig a törvéni előírások esetében ez nem lehetséges. 5. Zsemberi Andor, Siménfalvi Zoltán Károl, Palotás Árpád Bene: A TERMO-KATALITIKUS HŐBOTÁS MŰVELETI PARAMÉTEREIEK VIZSGÁLATA... Munkánk során termo-katalitikus krakkolási tehnológiát vizsgáltunk különböző hőmérsékleti szinteken, amel alkalmas gumi-, műanaghulladék, illetve egéb szilárd szén-hidrogén alapú nersanagot főként folékon- és gáz halmazállapotú értékes frakióvá konvertálni. A kísérleti eredméneinket alapul véve olan általános matematikai modellt alkottunk, amel segítségével nag biztonsággal végezhetünk vizsgálatokat is. 6. Palotás Béla, Pogoni Tibor: KORSZERŰ AGYSZILÁRDSÁGÚ ACÉLOK ELLEÁLLÁS POTHEGESZTÉSÉEK EREDMÉYEI A DUAÚJVÁROSI EGYETEME...7 A nagszilárdságú szerkezeti anagokra jellemző a finomszemsés, sőt ultra-finomszemsés szerkezet. A gakorlatban ezeket az anagokat is kell hegeszteni a szerkezetek gártása során biztosítva azt, hog a hegesztéskor ne jöjjön létre szemsedurvulás, vag ne jöjjenek létre nem kívánt kiválások. 7. Sziláginé Biró Andrea, Tisza Miklós: AKTÍV ERYŐS PLAZMAITRIDÁLÁS BIAS FESZÜLTSÉGÉEK HATÁSA ITRIDÁLHATÓ ACÉL ITRIDÁLT RÉTEGÉRE...34 Mindaddig, amíg az alkatrészek felületével szemben a kopásállóság elvárásként felmerül, a nitridálás tehnológiája fontos hőkezelési tehnológia lesz az ipari gakorlatban és a hőkezelési kutatásban egaránt. E publikáió élja napjaink hőkezelési kutatásainak középpontjában álló aktívernős plazmanitridálás során alkalmazott BIAS feszültség rétegszerkezetre gakorolt hatásának bemutatása az elvégzett kísérletek alapján. 8. Sója János, Sebestén Zoltán, Czégén Zsuzsanna, Miskolzi orbert: POLIMER HULLADÉKOK HŐBOTÁSÁRA SZOLGÁLÓ TECHOLÓGIÁK...4 A polimer hulladékok mehanikai és kémiai úton is újrahasznosíthatók. A mehanikai hasznosítás során a hulladékokat anagában hasznosítják. Ez azt jelenti, hog a hulladék műanagot adott menniségben a gári alapanagba keverik, majd abból hagomános műanag-feldolgozó eljárásokkal állítják elő a terméket (pl.: gépalkatrészt, használati tárgat, fóliát stb.). Az újrahasznosítás másik lehetősége a hulladék műanagok levegőtől elzárva vag inert atmoszférában, magas hőmérsékleten történő termikus kezelése. A folamat során értékes szénhidrogének, egedi vegületek, oldószerek, szén nanoső, hidrogén stb. állítható elő. 9. Fenvesi Bene: VORTEX ÁRAMLÁSMÉRŐ KALIBRÁLÁSI TAPASZTALATAI...45 Bemutatásra került eg vortex áramlásmérő teljes kalibrálási folamata. Ez magában foglalta eg kalibráló berendezés tervezését és kivitelezését a megadott paraméterek alapján, a kalibrálási mérések elvégzését, majd a mérési adatok feldolgozását és azok kiértékelését. A kiértékelés során a műszer mérési elvéből adódó nemlinearitás hatásait vizsgálták. A mérési adatok feldolgozásának eredméneként kijelenthető, hog a műszer minden vizsgálati pontban teljesítette, illetve több pontra vonatkozóan túlteljesítette az előzetes elvárásokat. 1. Varga Attila, Dr. Fenvesi László, Dr. Keppler István: KEVERÉSI HATÉKOYSÁG VIZSGÁLATA DISZKRÉT ELEMEK MÓDSZERÉVEL...5 Azt vizsgálták, hogan változik a keverési hatékonság 5 különböző levélátmérővel rendelkező keverő sigák esetén adott fordulatszám mellett és menetemelkedés mellett. A szimuláiókban alkalmazott szemsehalmaz búza volt. Eg búzaszemsét három egmásban metsző gömb segítségével modellezetek. Az eredmének azt mutatják, hog a keverő siga levélátmérőjének a növelése nem javítja a keverési hatékonságot SZÁM GÉP, LXVIII. évfolam, 17.

3 TEHERAUTÓ ALVÁZ-SZERKEZET MÉRETEZÉSE MIIMÁLIS TÖMEGRE ÉS KÖLTSÉGRE KÜLÖBÖZ AYAGOK ALKALMAZÁSÁVAL OPTIMUM DESIG OF A TRUCK FLOOR FOR MIIMUM MASS AD COST, USIG DIFFERET MATERIALS Jármai Károl *, Farkas József ** ABSTRACT In the artile the floor struture of a truk produed b a ompan in Hungar has been investigated. The struture onsists of steel members, or extruded Al-allo longitudinal and ross members as well as a tread dek plate. Using an optimum design proess, namel the Hilllimb optimizer, signifiant mass and ost savings ma be ahieved b dereasing the dek plate thikness and hanging the profile, dimensions and number of ross members. Comparison is made using the ombination of the steel and aluminium, or using onl steel alone. Design onstraints relate to fatigue stress range of welded joints, to loal bukling of extruded or normal profiles and to fabriation size limitations. ÖSSZEFOGLALÁS A ikkben eg Magarországon gártott teherautó alvázszerkezetét vizsgálták. A szerkezet aél, vag extrudált Al-ötvözet anagú hossz- és kereszttartókból, valamint eg borító fedlemezbl áll. A Hilllimb optimáló módszer segítségével jelents tömeg és költségmegtakarítás érhet el, mivel sökkenti a fedlemez vastagságát és a kereszttartók méretét és számát. Összehasonlítás történik aél és alumínium kombináió, vag kizárólag aél alkalmazása esetén. Tervezési feltételek a hegesztett kötések kifáradása, az extrudált vag normál profilok heli horpadása és a gártási feltételek. 1. BEVEZETÉS Vannak olan italszállító teherautók, ahol a teherautó alváz-szerkezet eg olan aélváz, amelnél két savarozott hosszanti gerenda között keresztgerendák vannak elhelezve. Ezek lehetnek szerkezeti aél gerendák, vag Al-ötvözetek. Az alváz-szerkezet három részbl áll az 1. ábrának megfelelen: hossziránú tartók, hegesztett keresztgerendák, fedlemez a raklapterhelés felvételére. A keresztmerevítk anaga Alötvözet AlMgSi.7 a német DI 175 [1] szerint, R p., * professzor, Miskoli Egetem Energetikai és Vegipari Gépészeti Intézet ** emeritus professzor, Miskoli Egetem Logisztikai Intézet = 15 MPa a DI 1748 [] szerint (a nemzetközi ötvözet típus 65A). A padlót jelent fedlemez anaga szintén eg Al-ötvözet, AlMg.5 (nemzetközi ötvözet típusú 55). Ezek a f szerkezeti részek vannak a széls keretre rögzítve, mel tartja a tetszerkezet, az oldalfalak és az ajtók súlát. Az alváz szerkezet optimálását végeztük el korábban alumínium alkalmazása esetén. Ezt a számítást korszersítettük és mind aluminium, mind normál aél alkalmazását vizsgáltuk. Annak a ténnek köszönheten, hog a kifáradási határ a szerkezeti aél esetén az Euroode 3 szerint legfeljebb 69 MPa és IIW ajánlás szerint 96 MPa foláshatárig nem változik, nem érdemes alkalmazni nagobb szilárdságú aélokat, sak normál szerkezeti aélt. Célunk az, hog sökkentsük az anagköltséget az alváz-szerkezet megváltoztatásával, az alkalmazott kereszttartó profilok optimális mérete és száma, valamint a padlólemez optimális vastagsága meghatározásával, szerkezeti aél, vag aluminium figelembe vételével.. TERHELÉSI ESETEK.1 A vízszintes alvázra ható erk A keresztmerevítk méretezésénél két f terhelést különböztetünk meg: (a) a palettákról átadódó erk, a tet, az ajtó, az oldalfalak súlereje a vízszintes padlóra; (b) uganaz a terhelés, mint (a)-ban, de az egik kerék a szegélkre áll és a váz elsavarodik. A küls keresztmerevítre ható terhelések: sarok oszlop 5 tet 6/4 515 fels ajtó 14/ 71 mells fal 133/ 516 F 1 = 1946 GÉP, LXVIII. évfolam, SZÁM 13

4 1. ábraa Az alváz szerkezete. ábra A keresztmerevít konzolos részére ható terhelés A palettákról származó erk: a paletta tömege F p = 85, az egenletesen megoszló terhelés p = F p n p /(BL), ahol a fél alapterületre helezett paletták száma n p = 5, B és L a fél konzolos padlófelület méretei. Az egenletesen megoszló, kereszttartóra ható normál terhelés p = pl/(n -1), n a kereszttartók száma. A kereszttartó maximális hajlító nomatéka (. ábra) M max p B Fpn pb F1 B F1 B nn 1 Számolva a további adatokkal F p = 85, n p = 5, B = 7 mm, F 1 = 1946 a különböz darabszámú kereszttartóra a hajlító nomatékok azz alábbiak. (1) Ez a szám a paletta mérete miatt korlátozott (8 mm) minimum n.min = 1. Mivel a keresztmerevítk eredeti száma 14, ezért mi a következ kiosztásokkal számolunk n = 14, 1 és 1. Ezen n értékekhez a hajlító nomaték a következ: M 14 =,578, M 1 =,79 és M 1 = 3.,111 km. A satlakozó níróerk n azz n függvénében a következk: Q = F p n p /(n -1) + F 1 ; Q 14 = 515, Q 1 = 581 és Q 1 = Az elsavarodotte t váz terhelése Korábban mérések történtek k arra vonatkozóan, hog amikor az egik kerék k járdán áll, aminek a magassága 91 mm, megrakott palettákkal milen deformáiót szenved. A mértt deformáiókk azt mutatják, hog a kereszttartók a kerék közelébenen megemelkedtek, amint a 3. ábrán látható. Ez a kereszt-merevít mint eg konzolos tartó számítható teljes hosszában L olan ervel terhelve, ami a a w deformáióhoz tartozik. Ez a deformáió közelítleg számítható a következ módon w 138 L, ahol L = 47 mm, ( rad ),91 / 18,588, íg w = 15 mm. Továbbá SZÁM GÉP, LXVIII. évfolam, 17.

5 3EI x w F ; 3 L M.max FL 4 () ahol E = 7 1 MPa az alumínium rugalmassági modulusza, E =,1 1 5 MPa aél esetén, I x pedig az inerianomaték. 3. ábra Mért deformáió azz elsavarodott kereszttartónál, amikor a baloldali kerék a járdán áll 3. A KERESZTTARTÓK GEOMETRIAI JELLEMZI A hajlítást és nírást kapó keresztmetszet a kereszttartó és a fedlemez eg részének figelembevételével adódik (4. ábra) ). A fedlemeznél egüttdolgozó lemezszélességet számoltunk 5t értékben, ahol t a lemezvastagság. Hegesztett I-szelvén esetén a jellemzk a következk (4. ábra): A 1 I x ht w bt h t 1 3 w f bt f h A1 h A G (3) (4) Fáradási feltétel vízszintes vázszerkezet esetén 1 M I Q A w max x 4. TERVEZÉSI FELTÉTELEK max ; ; max G max, (5) ahol A w = ht w a gerinlemez területe az I-tartónál. Mivel a kereszttartók az alvázkerethezz hegesztve vannak, ezért azok a hegesztett kötéseitt fáradásra méretezni szükséges. A fáradási feszültség amplitúdó [4, 5] 5 szerint 1 6 iklusszámm esetén a transzverzális merevít bekötése a tartó gerinlemezéhez (51-es részlet szerkezeti alumínium ötvözetre) 8 MPa. C A számításnál a reálisabb r = 1 5 -ös iklusszámmal dolgozva a fáradási határ: (6) 1 1 log log 3 1 6,3 MPa 6 5 log C 1,7849; (7) 4. ábra A hegesztett I-szelvén éss a fedlemez Korábbi számításunk során [3] összehasonlítottuk a négszögs (RHS), az I- és a C-profilokat. Azt tapasztaltuk, hog a legjobb szelvén az I-szelvén. Ennél a számításnál ezért már sak az I-szelvént vizsgáljuk. Aélra C 8 (51-es részlet szerkezeti aélra, uganaz, mint alumínium a ötvözetre) 17,3 MPa. Az alkalmazott biztonsági ténez 1,5. Alumíniumra 6,3 48, MPa M 1,5 (8) írásra GÉP, LXVIII. évfolam, SZÁM 15

6 8 ; 44,3; C Aélra 44,3 35,44 MPa (9) 1,5 17,3 137,8 MPa (1) 1,5 írásra 8 ; 16,8; C 16,8 11,44 MPa (11) 1,5 Megjegezzük, hog a hajlító nomaték számításánál a statikus F 1 ert alkalmaztuk a fáradási feltételnél is, ami eg közelítés a biztonság javára. 4. Fáradási feltétel elsavarodott vázszerkezet esetén M 3Ew (1).max 1 max max I x L Az elsavarodott váz esetén a maximális hajlító nomaték a kereszttartók végénél adódik, ahol az alvázra behegesztésre kerül sarokvarratokkal. Ennek a kötésnek a fáradási határa millió iklusra [5] szerint (413-as elem) C1 MPa és a reálisabb = 1 5 iklusszámmal MPa (13) A profilok heli horpadási feltétele Az I-szelvén gerinlemeze (nem merevített) Alumínium esetén h / t w / g; (14) Aél esetén [6] h / tw 69 / g; (15) g,65,35, ahol 1 g,65,3, ahol 1 t G (16) t h G Az I-szelvén övlemeze (nem merevített) Alumínium esetén (17) b / t 14 (18) f Aél esetén b / t 8 (19) f 5 Alumíniumnál, max / M 1 35 aélnál () max / M Gártási feltételek, méret korlátozások éhán méret az eredeti szerkezetnél konstans, ezek a következk: h = 1, = 34 mm. A gerinvastagság limitált t w.min = 3,4 mm azért, hog a hegesztés minsége garantált legen. A fedlemez vastagsága szintén limitált t min = mm A keresztmerevítket az oldalsó vázhoz kell hegeszteni, ezért nem lehet rajtuk merevít, mert akadáloznák a hegesztést. Megjegezzük, hog az extrudált alumínium I-profiloknál az egszer hajlításra való optimálás azonos keresztmetszet területet adott, függetlenül attól, hog merevített, vag merevítettlen a szelvén. 5. OPTIMÁLÁSI JELLEMZK ÉS EREDMÉYEK Az optimálandó élfüggvén a keresztmerevítk és a hozzá tartozó fedlemez rész keresztmetszet területe (3) egenlet. Az ismeretlen változók a profil méretei az övnél b és t f. A méretezési feltételek a következk: (5, 6, 1, 14, 15, 19) egenletek. Az optimálást I szelvénre végeztük el három keresztmerevít darabszám esetén n = 14, 1 és SZÁM GÉP, LXVIII. évfolam, 17.

7 A matematikai módszer: a Rosenbrok féle Hilllimb algoritmus került felhasználásra [7]. Az eredméneket az 1. táblázat tartalmazza. 6. TÖMEG MEGTAKARÍTÁS Az eredeti fedlemez vastagsága t = 4,5 mm, méretei mm, az Al-ötvözet srsége,7 1 kg/mm 3 6, az aélé 7,851 kg/mm 3, tömege m pl t( 8 675) 186,98 kg. Alumínium esetén Az optimált Al lemez tömege t =, mm vastagság esetén m pl.opt = 83,11 kg. Az eredeti Al kereszttartók tömege a következ módon számítható: m A1 nl, (1) m ahol L m =44 mm a kereszttartó hossza. A számított tömeget az 1. táblázat mutatja. Az eredeti kereszttartó és a fedlemez tömege m = m pl + m = 186, ,5 = 34,48 kg. Az optimált Al megoldás tömege m min = 83, , = 17,31 kg, a tömeg megtakarítás 13,17 kg, eg teherautó esetén (43%). Aél esetén Az optimált aéllemez t =, mm vastag, tömege m pl.opt = 146,44 kg. Az aél tömege számítható a (1) képlet szerint. A merevítk és a fedlemez tömege m min = m pl.opt + m = 146,4 + 93,8 = 39,7 kg. a tömeg megtakarítás az eredeti szerkezethez képest 64,78 kg, eg teherautó esetén (%). 1. táblázat Az optimálás eredménei Profil n = 14 n = 1 n = 1 b alumínium t f 7, 7, 7,8 I-profil A m kg 14,41 95,18 89, Alumínium esetén 7. KÖLTSÉG MEGTAKARÍTÁS A fedlemez költsége London Metal Exhange (LME) alumínium ár [8] 1,559 $/kg Pótdíj,9568 Összesen,5159 $/kg. Az eredeti lemez költsége (t = 4,5) 186,98x, ,44 $ Az optimált lemez költsége (t = mm) 83,11x,5159 9,9 $ A kereszttartók költsége LME alumínium profil ár,5159 $/kg Extrudálási munka költsége 1,34 $/kg Összesen k = 3,8163 $/kg Az összköltség, figelembe véve a szerszám költséget is K T = k m + k T, () ahol k K T T. (3) 5n Lm K T a szerszám költsége, 5n L m a teljes extrudált tartóhossz 5 teherautóra (eg éves termelés). Az eredeti fedlemez és keresztmerevítk költsége K = 47, , = 97,44 $, az optimálás eredméneként (1 keresztmerevít mellett) K min = 9, ,18 = 55,7 $. A költségmegtakarítás eg darab Al alváz esetén 377,17 $, ami 39%-ot jelent. Az eredméneket a. táblázat mutatja. Aél esetén A fedlemez költsége London Metal Exhange (LME) aélára,375 $/kg Pótdíj,31 Összesen,66 $/kg aél I-profil K T $ k T $,54,63,795 K $ 34,74 91,78 6,64 b t f,1 A m kg 13,35 15,73 93,8 K T $ k T $,19,18,153 K $ 69,77 5,15 47,4 Az optimált aéllemez költsége (t = mm) 41,63x,66 146,44 $. A keresztmerevítk költsége LME aél ár,66 $/kg Vágási és hegesztési költségek,475 $/kg Összesen k = 1,81 $/kg A teljes költség, ami tartalmazza a szerszám költséget is a () és (3)-es egenletek szerint írható fel. A számítás eredméneit a. táblázat mutatja. GÉP, LXVIII. évfolam, SZÁM 17

8 Az Al alvázszerkezet teljes optimált költsége (1 darab I-profilos merevítvel) K min = 9, ,18 = 55,7 $. Uganez a szerkezet aél esetén optimálás után (1 darab hegesztett I-profilos merevítvel) K min = 146,4 + 1,98= 47,4 $. A költségmegtakarítás eg aél teherautónál 3,87 $ (55%).. táblázat A keretek költsége és tömege különböz anagok esetén a következ Eredeti alumínium szerkezet Optimált alumínium Optimált aél Szerkezeti tömeg kgban 34,48 17,31 39,7 Szerkezeti költség $- 97,44 55,7 47,4 ban Tömeg megtakarítás 43,4 1, %-ban az eredetihez képest Költség megtakarítás 4,7 73,3 %-ban az eredetihez képest Tömeg megtakarítás -39,1 %-ban az optimált Alhoz képest Költség megtakarítás %-ban az optimált Alhoz képest 55, 8. ÖSSZEFOGLALÁS Abban az esetben, ha a teherautó alváz extrudált Al profilok alkalmazásával kerül összehegesztésre, az optimális méretezés eredméneképpen jelents tömeg és költség megtakarítás érhet el az eredeti, nem optimált szerkezethez képest. Ez 43% és 4% költségés tömegsökkenést jelent. Az extrudált keresztmerevítk szelvénméretét optimáltuk, figelembe véve a fedlemez egüttdolgozó lemezszélességét is. A élfüggvén a keresztmerevít szelvénterülete volt és fáradási, valamint heli horpadási feltételeket vettünk figelembe. Gártási szempontok, amik a méretkorlátozásokra vonatkoztak szintén alkalmazásra kerültek. emsak vízszintes pozíiójú alváz szerkezetet vizsgáltunk, hanem elsavarodottat is, amikor a teherautó egik kereke járdán áll. Ebben az esetben növekednek a hajlító nomatékok, melek számítását korábbi kísérleti deformáió mérésekre alapoztuk. Az optimálás mutatja, hog a fedlemez vastagsága 4,5 mm-rl, mm-re, az eredeti Al keresztmerevít száma 14-rl 1-re sökkent. Az eredeti merevít keresztmetszetet, ami négszögszelvén volt (RHS) helettesíteni lehetett I- vag C- profilokkal, melek méretei optimálisak. Ezen változtatások 141 kg sökkenést eredméneztek a tömegnél, illetve $ sökkenést a költségnél a teherautó alváz szerkezetét tekintve. Hangsúlozzuk, hog a savarás ellenére a keresztmerevítket a második fajta terhelésnél növekv mérték hajlításra méreteztük, mert úg tekintettük, hog az oldalsó ftartók felveszik a savarást. Csavarás esetén egébként az RHS szelvének természetesen elnösebbek a nitott profiloknál. Hegesztett aéllemezt és keresztmerevítket alkalmazva az optimálás hasonló módon elvégeztük. Ebben az esetben Al helett szerkezeti aélt alkalmazva a tömeg természetesen növekszik, viszont a költségek jelentsen 55%-al sökkennek az alumíniumhoz képest. Természetesen az üzemeltetési költségek függenek a járm tömegétl. A tömegnövekedés fogasztást növel hatása mérésekkel határozható meg, hog a futásteljesítmén alapján meg lehessen mondani, melik megoldás és meddig gazdaságos. 9. KÖSZÖETYILVÁÍTÁS A ikkben ismertetett kutató munka az EFOP jel Fiatalodó és Megújuló Egetem Innovatív Tudásváros a Miskoli Egetem intelligens szakosodást szolgáló intézméni fejlesztése projekt részeként a Széheni keretében az Európai Unió támogatásával, az Európai Szoiális Alap társfinanszírozásával, továbbá az OTKA T 1986 projekt támogatásával valósult meg. A második szerz Farkas József professzor nemrég eltávozott közülünk. Ezzel a ikkel is az aélszerkezetek optimálása témában végzett hat évtizedes tudomános munkásságának adózunk. 1. IRODALOM [1] DI Aluminiumlegierungen. Knetlegierungen, [] DI Strangpressprofile aus Aluminium und Aluminium-Knetlegierungen - Zulässige Abweihungen, [3] FARKAS,J., JÁRMAI,K., DÚL,R.: Minimum ost design of a truk floor welded from aluminium-allo profiles, Welding in the World, Pergamon Press, Vol. 45, 1, o.9-1. pp ISS [4] FARKAS,J.,JÁRMAI,K.: Optimum design of steel strutures, Springer Verlag, Heidelberg, p. ISB , [5] HOBBACHER, A. IIW Reommendations for fatigue design of welded joints and omponents. IIW-do. IIW-183-7, ex XIII-151r3-7/XV-154r3-7 [6] Euroode 3. Part 1.1. Design of steel strutures. General rules and rules for buildings. European Committee for Standardization. Brussels, 5. [7] ROSEBROCK,H.H. An Automati Method for Finding the Greatest or Least Value of a Funtion, The Computer Journal (196) 3 (3): doi: 1.193/omjnl/ [8] London Metal Exhange hozzáférés: 16. szeptember SZÁM GÉP, LXVIII. évfolam, 17.