Kalorikus gépek: segédlet az előadásokhoz. BME Energetikai Gépek és Rendszerek Tanszék. KALORIKUS GÉPEK Segédlet az elıadásokhoz 2009 BUDAPEST
|
|
- Ábel Somogyi
- 8 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 Budapesti Mőszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Gépészmérnöki Kar Energetikai Gépek és Rendszerek Tanszék KALORIKUS GÉPEK Segédlet az elıadásokhoz 009 BUDAPEST
2 Tartalomjegyzék Bevezetés...3 Tüzeléstechnika...1 Kazánok...30 Turbinák...56 Belsı égéső motorok...90 Mesterséges hőtés...13
3 Bevezetés Kalorikus gépek Hıerıgépek és tüzelıberendezések Mivel foglalkozunk? - termodinamikai körfolyamatok illetve munkafolyamatok megvalósításával - valóságos folyamatokkal és azok megvalósítási korlátaival Miért foglalkozunk hıerıgépekkel? - mert az élet majd minden területén megtalálhatók: hőtıgép, boiler, autó, repülıgép, villamos erımő - mert környezetbarát megvalósítása mindannyiunk érdeke - kis CO kibocsátás jó hatásfok - megújuló energiaforrások biomassza (gáz, növényolaj, alkoholok, szilárd anyagok) 3
4 Hıerıgéppel szemben támasztott követelmények 1. ár elvégzendı feladathoz mennyire kihasznált a befektetett összeg megtérülési ideje. üzemeltetés költsége - fajlagos tüzelıanyag felhasználás - fajlagos energiaigény 3. üzemeltetés igényessége 4. élettartam - megbízhatóság - karbantartási igény 5. éves kihasználtság - alaperımő legjobb hatásfok - csúcserımő kis beruházási költség, gyors terhelhetıség - kazán részterhelésen rosszabb hatásfok! 4
5 Hıerıgépek /történelmi sorrendben/ Gızgép 1690 Denis Papin (F) 1698 Thomas Savery (GB) 171 Thomas Newcomen η t 1% 1765 James Watt (skót) η t % 1900 η t 17% Gızturbina Kr. e. 1. sz Alexandriai Heron 1690 Denis Papin (F) 1883 Carl de Laval (S) 1884 Charles Parsons (GB) η t 40 43% (47%) Gázturbina 1600 Leonardo da Vinci 1791 John Barber 1903 Armengan testvérek (F) η t,9% 1905 Hans Holzwarth 1936 Brown Boveri cég ipari gázturbina 1938 Jendrassik György η t 1% axiális kompresszor η 80% 000 η t 38 39% 5
6 Belsı égéső motor 1860 Etienne Lenoir gázmotor, szikragy Nicolaus August Otto szénpor 1885 Gottlieb Daimler benzin 189 Rudolf Diesel Carnot körfolyamat 1893 Bánki Donát Csonka János porlasztó 1956 Felix Wankel forgódugattyú Hőtéstechnika Kr. e Hippokrates jéggel hőtés 1755 W. Cullen (skót) mesterséges jég elıállítása 1834 J. Perkins (USA) elsı kompresszoros hőtıgép 1860 E. Carre (F) abszorpciós hőtıberendezés 6
7 Carnot körfolyamat Gız-víz munkaközegre Clausius-Rankine körfolyamat - munkaközeg ideális gáz - hımérséklethatár adott qel T1 ( s s1 ) T η t = 1 = 1 = 1 q T s s T be q be = h 3 h q el = h 4 h 1 qel h η t = 1 = 1 q h ( 1 ) be 4 3 h h 1 1 7
8 8 Belsıégéső motor körfolyamatai A határok itt nem hımérséklethatárok, hanem térfogathatárok. Térfogathatár adott Otto motor ( ) T T c u u q q v be = = = ( ) T T c u u q q v el = = = = = = κ η v v T T T T T T T T T T t Izentrópikus állapotváltozáskor áll. v p = κ ill.. áll v T = κ T T v v v v T T = = = κ κ = ε 1 v v kompresszióviszony = κ ε η t = 1,4 κ levegıre = 1,3 κ CO = 1, κ etán Valóságos motorban az égéstermék és a magas hımérséklet miatt κ csökken η t is kisebb
9 Diesel motor κ 1 ρ 1 ( ) ηt = 1 κ 1 (ρ nem sőrőség!) ε κ ρ 1 ε = 10 az Otto jobb mint a Diesel ε > 14 a Diesel jobb ρ = esetén Gázturbina (Joule - körfolyamat) 9
10 Motornál 1 η t = 1 κ 1 ε ε térfogathatár! Gázturbinánál 1 t = 1 κ 1 π nyomáshatár! π κ Melyik jobb? Bontsuk elemi Carnot körfolyamatokra! T η = 1 1 T t T1 A baloldali csak középen jó hatásfokú, a széleken nı, ezért η csökken! T 10
11 Hőtıgép körfolyamat q be = q0 = h1 h4 q el = h h 3 w = h h 1 Fajlagos hőtıteljesítmény: ε = q 0 w 11
12 Tüzeléstechnika Tüzelıanyagok tulajdonságai Kazánok és tüzelıberendezésekhez - gáz (földgáz (CH 4 )) - olaj (kıolaj lepárlás) - szén (kıszén, barnaszén, lignit) - hulladék Belsı égéső motorokhoz - benzin - dieselolaj - metanol - metilészter (repceolaj) - biogáz Gázturbinákhoz - gáz - tüzelıolaj - kerozin Tüzelıanyag alkotók C, H, S, O, nedvesség, hamu Égéshı É Főtıérték F=É-m HO r 1
13 Biomassza (szilárd) - tüzeléstechnikai jellemzıi (~CO semleges folyamat) víztartalom főtıérték hamutartalom hamulágyulási pont - fizikai mechanikai jellemzıi darabosság (méret, geometria) méreteloszlás, apró méretek aránya rétegsőrőség 16 % feletti nedvességtartalom biológiai folyamatok kiváltója lehet, főtıérték csökken, öngyulladásra hajlamos Főtıérték (vízmentes tömegre vonatkoztatva) 16,5-19,0 MJ/kg Fa tüzelıanyag főtıéréke átlagban ~ 9 %-kal nagyobb, mint a szalma és főfélék főtıértéke Hamu - faféléknél,5 5 % - szalma, gabona szár és főféléknél 4 1 % (15-0 %) 13
14 Egyéb szilárd tüzelıanyagok: - olajpala, olajhomok - biomassza - fa (egyesek ide sorolják) Olajpala összetétele: - hamu % - illó % - Főtıérték MJ 5 19 kg -a hı %-a az illó égésébıl szabadul fel - a hamu SiO, CaO; a hamulágyulás és az olvadás hımérséklete közel van egymáshoz, ezért jelentıs a tőztéri elsalakosodás. Biomassza (szilárd): - valamennyi szerves eredető anyag (C tartalmú) - energianövények pl.: Miscanthus, akác, főfélék, nyárfa - aratási maradványok pl.: szalma, erdei fahulladék - olajnövények héja, préselt pogácsa Szárazanyag összetétel: - C % - H 5 7 % - O % 14
15 Folyékony tüzelıanyagok - kıolaj desztillátumok - könnyő benzin (fosszilis) - nehéz benzin - petróleum - gázolaj - pakura - megújuló folyékony tüzelıanyagok: - növényi olaj: - repce - napraforgó - mogyoró stb. - alkoholok: - etanol (C H 5 OH) (keményítı, cukor, cellulóz tartalmú növények) pl.: C 6H1O6 CH 5OH + CO cukor etanol szén dioxid 100 kg 51 kg 49 kg - metanol (CH 3 OH) (fa elgázosítással) pl.: szintézisgázból jellemzıi: (CO/H keverék) CO + H CH 3 OH + hı (katalizátor mellett bar, C-on) - mérgezı és korrozív MJ - alacsony főtıérték (19,7 ) kg - 10 C alatt hideg indítás nem megy, - benzinhez maximum 15 %-ban keverik 15
16 Folyékony tüzelıanyagok - felmelegített állati zsiradék Folyékony tüzelıanyag tulajdonságai - sőrőség - viszkozitás - dermedéspont - folyóssági pont ( 4 C-al a dermedéspont felett - zavarodási pont parafin kiválik, szőrık eltömıdnek - lobbanáspont I. tőzveszélyességi osztály lobbanás pont < 1 C (benzin) II. tőzveszélyességi osztály lobbanás pont < 55 C (diesel) III. tőzveszélyességi osztály lobbanás pont < 100 C (főtıolaj) - Conradson szám - vanádium, kén, hamu tartalom - víz, mechanikai szennyezıdés 16
17 Folyékony tüzelıanyagok Tüzelı és főtıolajok TH 5/0 TM FM H háztartási T tüzelı számláló: lefejtési hımérséklet nevezı: égı üzemi hımérséklet M kénmentes F főtıolaj 17
18 Szilárd tüzelıanyagok Kıszén: Tüzelıanyag kj Főtıérték kg fa tızeg ~ 10 4 éves változó a meddı lignit ~ éves aránya miatt barnaszén ~ 10 6 éves kıszén ~ éves zsíros szén (fekete szén) - sovány szén (antracit) kj Mesterségesen elıállított szenek: - koksz F = kg Szilárd tüzelıanyagok összetétele - Tiszta szénre vonatkoztatva - 18
19 Égéshı (É) kj/kg; kj/m 3 Egységnyi tömegő vagy térfogatú tüzelıanyag tökéletes elégése során felszabaduló hı, az égésterméket visszahőtve a kiindulási hımérsékletre a H O folyékony állapotban van. Főtıérték (F) kj/kg; kj/m 3 Egységnyi tömegő vagy térfogatú tüzelıanyag tökéletes elégése során felszabaduló hı, az égésterméket visszahőtve a kiindulási hımérsékletre a H O gız állapotban van. 9H + w É = F + r 100 Németül: BRENNWERT HEIZWERT Angolul: Higher Heating Value (HHV) Lower Heating Value (LHV) r= 500 kj/kg illetve 000 kj/m 3 (0 C) w= tüzelıanyag víztartalma %-ban H= tüzelıanyag Hidrogén tartalma %-ban 19
20 0
21 Tüzeléstechnika Minıségbiztosítás Tüzelıanyagok jellemzıi: É - Égéshı F - Főtıérték összetétele: C, H, S, N, O, nedvesség, hamu ( NO, CO, CO, C x H y, SO ) Alapvetı reakciók: - kémiailag kötött energia hıvé alakul exoterm reakciók C + O 1 H + O = H O + hı S + O = SO + hı = CO + hı 3 1 1
22 Reakcióegyenletek moltömegekkel felírva 1 kg C + 3 kg O = 44 kg CO 1 kg +,67 kg = 3,67 kg + 34,1 MJ kg kg H + 16 kg ½ O = 18 kg H O 1 kg + 8 kg = 9 kg H O MJ kg 3 kg S + 3 kg O = 64 kg SO 1 kg S + 1 kg O = kg SO + 9,09 Elméleti oxigénszükséglet: O kg kg min =,67 C + 8 H + 1 S O Elméleti levegıszükséglet: MJ kg kg Omin 1 L0 = 4, 9 Omin kg L 0 = = 4, 9 0,33 0,33 kg L0 = 11,5 C + 34,3 H + 4,9 S + 4, 9 O kg 3 m 1 L0 = 4, 76 Omin = 4,76 kg 0,1
23 Légfeleslegtényezı: L λ = L 0 L valóságos levegımennyiség L 0 elméleti levegımennyiség Légfeleslegtényezı meghatározása méréssel: /száraz levegı, térfogatmérés/ 0 Égéstermék CO tartalmát mérve COmax V0 CO λ = 1+ 1 CO L0 Égéstermék O tartalmát mérve O V0 1 λ = 1+ 1 O L0 1 O max mért CO mért V0 - szilárd tüzelıanyag esetén 0,97 0,99 L folyékony tüzelıanyag esetén 0,93 0,96 gáz tüzelıanyag esetén 0,9 0,93 Légfelesleg szokásos értékei: λ földgáz 1,05 1,1 tüzelıolaj 1,1 1, szénpor 1,1 1,3 szén, mech. rostély 1,3 1,5 3
24 Tökéletes égéskor keletkezı elméleti füstgázmennyiség kg V 0 kg Égéshez szükséges valóságos fajlagos levegımennyiség kg L kg Égéskor keletkezı valóságos füstgáz mennyiség kg V = V0 + [ λ 1 ] L0 kg Tüzelıanyag L 0 V 0 CO max H,383 [m 3 /m 3 ] 1,881 [m 3 /m 3 ] - CH 4 9,559 [m 3 /m 3 ] 8,46 [m 3 /m 3 ] 11,75 [m 3 /m 3 ] barnaszén 5,509 [m 3 /kg] 6,503 [m 3 /kg] 19,67 [m 3 /kg] főtıolaj 10,53 [m 3 /kg] 9,915 [m 3 /kg] 15,8 [m 3 /kg] 4
25 Égés fizikai jellemzıi Lángterjedési sebesség: Λ Gyulladási határok: Minimális gyulladási energia: E = V ρ E = τ 0 k c p U I dτ m s ( T T ) láng kezdeti 5
26 Elméleti égési hımérséklet Energiamérleg: m h é é. = m tü h tü. + ml h Égéstermék entalpiája: h é l Tüzelıberendezés elvi rajza = V c ( T T0 ) ; ahol T 0 =73 K pé Tüzelıanyag entalpiája h tü = F + c p tü é ( T T0 ) tü Égéslevegı entalpiája h l = L c pl ( T T0 ) Elméleti égési hımérséklet T T h é é = + T 0 V c pé l F + c ( T T ) + L c ( T T ptü tü 0 pl l 0 é = Tad = Telm = + [ V0 + ( λ 1) L0 ] c pé ) T 0 6
27 Elméleti és valóságos égési hımérséklet Tüzelıanyag F [kj/kg] T elm [ C] T val [ C] Földgáz Főtıolaj Barnaszén Kıszén ROSIN és FEHLING : c pé adott hımérséklettartományban gyakorlatilag független a tüzelıanyag fajtájától Disszociáció CO + 75, H O + 5, kj mol kj mol CO + 1 O 1 H + O 7
28 Koromképzıdés Gáztüzelésnél C C kötés szakad fel pl.: metán CH 4 H + C Koromképzıdési tényezı: Megadja, hogy a tüzelıanyag összes karbon tartalmából hány % válik ki korom formájában. pl.: metánnál: 1000 C on 5 % 600 C on 30 % 500 C on 50 % ez a tényezı Képzıdési mechanizmusok: CO CO + C fordított Boudouard reakció CO + H H O + C fordított vízgáz reakció CH 4 H + C Befolyásoló tényezı: - Tüzelıanyag fajtája (nagy C/H-val hajlamos) - láng típus (elıkevert, diffúziós) - láng hımérséklet, oxigén kínálat minél kisebb, annál inkább keletkezik. 8
29 Koromképzıdés elkerülése: - gyors keveredés - gyors hımérsékletnövekedés - elıkevert (kinetikus) lángnál intenzív elıkeveredés alig keletkezik Segíti a korom képzıdését: - levegıhiány - alacsony hımérsékletnövekedés Korom csak gázfázison keresztül jön létre! Koromszemcse mérete ~ 0,05 µm = 50Ǻ Felépítése: - diffúziós lángnál a tüzelıanyagban gazdag magban keletkezik - láng hőtött felülettel érintkezı részén van koromkiválás C 6 H; C 8 H 9
30 Kazánok Tüzelés fajlagos jellemzıi 0 kg L elméleti fajlagos levegıszükséglet; 0 kg kg V elméleti fajlagos füstgázmennyiség; kg L L λ = légfeleslegtényezı. 0 Anyag és energia mérleg gızkazánokban Energiamérleg: Qɺ be = Qɺ el Tömegmérleg: mɺ be = mɺ el mɺ tv = mɺ thg Vízoldali hıfelvétel: Qɺ = mɺ ( h h ) + p mɺ ( h h ) p leiszapolás tömeghányad; leiszapoláskor hasznos thg thg tv thg tv Tüzeléssel bevitt hıáram: Qɺ tü. a. = B F Qɺ Qɺ Qɺ = + tü. a. hasznos veszt 30
31 Kazán hatásfok Direkt hatásfok mérendı: m thg kg s p, tv ttv kj htv kg kg B ɺ kj s, F kg Indirekt hatásfok: pthg, tthg kj hthg kg Q hasznos η k = ɺ Qɺ tü. a. Q η k = 1 ɺ Qɺ veszt tü. a. 31
32 Veszteségek fı csoportba sorolhatók: - tüzelési - főtıfelületi Tüzelési veszteségek: minden, ami éghetı, de nem égett el, pl.: CO, C x H y, salakéghetı Qɺ = Bɺ F ν gázéghetı: gáz elégetlen gáz elégetlen ([ CO ] CO + [ H ] H + F ) F V ν gáz elégetlen = F CO CO koncentráció a füstgázban [ ] salakéghetı: S s e F ν salakégh = Bɺ F kg s s idıegység alatt kihordott salaktömeg; kg e kg salakéghetı tartalma. 3
33 Veszteségek Főtıfelületi veszteségek: Legnagyobb a füstgáz hıvesztesége korrózióveszély miatt nem hőthetı le a környezeti hımérsékletre Füstgáz hıveszteség: ( λ 0 ) Qɺ = Bɺ V c t L c t fg gk pfg fgki pl l Bɺ = Bɺ ν gk szilárd elégetlen elımelegített levegı ( λ 1) V = V + L 0 0 ( 1 szilárd elégetlen ) ν : olajtüzelésnél 0 széntüzelésnél 1 4% Qɺ fg ν fg = Qɺ tü. a. Falveszteség: meleg falfelület hıleadása a környezetnek Qɺ = α A t t Ezzel az indirekt hatásfok: ν fal hıveszt ( ) fal külsı fal környezet Q fal W qɺ ɺ fal = A m 0,3 0, 0113 Q Qɺ MW = ɺ [ ] hasznos ηk = 1 ν hasznos -ban 33
34 Kisteljesítményő kazánok közvetlen hatásfokszámítása Tüzelési hatásfok: Sieqert közelítı számítása szerint q fg η = q tü. 1 füstgázzal távozó hı vesztesége q fg t fg t = f CO lev fg [%] f függ a tüzelıanyag összetételétıl, kismértékben λ -tól és t fg -tól. CO mért száraz füstgáz Tüzelıolaj 0,59 Füstgáz + ventilátor 0,46 Füstgáz ventilátor nélkül 0,4 CO tartalom [ ] Folyékonygáz 0,35 f % -ban. 34
35 Gızfejlesztık Fıbb típusok: - nagyvízterő kazán (lángcsöves, füstcsöves) - vízcsöves kazán - természetes cirkulációjú kazán - kényszer cirkulációs kazán - kényszerátáramlású kazán Nagyvízterő kazán gızteljesítmény 10 1 t/h, max 5 t/h gıznyomás 0 bar, max 5 bar egy lángcsıvel két lángcsıvel 9MW-ig 18MW-ig 35
36 Nagyvízterő kazán - kis gızteljesítmény 10 1 t/h - mérsékelt gıznyomás 0 bar - elınye: a gızelvétel ingadozását bizonyos határok között képes kompenzálni (nagy rugalmasságú) Vízcsöves, dobos kazán természetes cirkulációval Felületek: ha a gızelvétel megnı a nyomás lecsökken és a sraffozott területnek megfelelı hımennyiség szabadul fel, késıbb a szabályozás visszaállítja az eredeti helyzetet 36
37 Forrási folyamat szakaszai: - csendes forrás - buborékos forrás - áramlásos forrás krit Elgızölögtetés tartályban (pool boiling) q C C hirtelen t fal hımérsékletnövekedés 37
38 Természetes cirkulációjú kazán p = H g ρ v közeg sőrősége az ejtıcsıben ρ k közeg sőrősége az emelıcsıben h emelıcsı túlemelése a dob vízszintje felett ( ρv ρ ) h g ρk Cirkuláció jellemzıje keringési szám mɺ K K = K 5 50 nagyobb nyomásra K értéke csökken m g k 38
39 Természetes cirkulációjú kazán /folytatás/ Kazándob a fix pont, itt telített gız/víz állapot uralkodik vízleválasztó biztosítja, hogy a túlhevítıbe csak száraz telített gız távozzék. A kazánban a p nyomás növelésével a cirkulációs körben ρ v -ρ k csökken, ezért a cirkuláció fenntartásához H magasságot növelni kell. Ezzel viszont nı az anyagköltség. A p nyomás növelésével a dob méret csökken. p d s = /kazán formula/ σ Keringési szám természetes cirkuláció esetén: K=5 50 meg E kazántípus elınye: csekély részterhelésen is mőködik, ezért nem lépnek fel terhelésfüggı hőtési problémák. Figyelem! Instacioner üzemben (pl. hirtelen megnövekvı gızelvétel miatti nyomáscsökkenés) az ejtıcsövekben gızképzıdés léphet fel, ami termikus károk okozója lehet. Célszerő 3 bar/min-nél nagyobb nyomásváltozási sebességet elkerülni. 39
40 Forrás függıleges csıben áramló közegnél 40
41 A nyomás növelésével az emelıcsıben a gızbuborékok térfogata csökken, ezzel csökken a sőrőségkülönbség az ejtıcsı és az emelıcsı között. Ilyenkor kényszercirkuláció. Vízcsöves, dobos kazán kényszercirkulációval Kényszerátáramlású - itt a szivattyú állítja elı a megfelelı nyomáskülönbséget. - különben u.a. mint elıbb - nagynyomású rendszer (dobot már nem lehet beépíteni) - a nyomás csak nagyon szők tartományban változhat, hiszen más nyomáshoz más nagyságú hıcserélı felületek tartoznak 41
42 Kényszercirkulációs kazán / La Mont kazán/ 1 tápvíz-elımelegítı elgızölögtetı 3 túlhevítı 4 kazándob 5 tápszivattyú 6 keringtetı szivattyú Keringési szám K=3 5 Keringtetı szivattyú p=3 4 bar teljesítmény igény 0,6 kw/t gız Természetes cirkulációval szembeni elınye, hogy a kazán geometriai kialakításában megnı a szabadságfok. pl.: csıátmérı megválasztásában, áramlási irány megválasztásában, dob elhelyezésében 4
43 Kényszerátáramlású kazán 1 tápvíz-elımelegítı elgızölögtetı 3 túlhevítı 4 vízleválasztó 5 tápszivattyú a irány fix pont vándorol b irány fix pont a vízleválasztó helye A 3/1 és 3/ túlhevítı között a gızhımérséklet szabályozásához vízbefecskendezést alkalmaznak. Jellemzıi: - viszonylag nagy áramlási sebesség a jó falhőtés érdekében α hıátadási tényezı növelése - rögzített átfolyási keresztmetszet miatt korlátozott a párhuzamosan kapcsolható csövek száma, ezért a tőztérben a csövek spirálban vannak beépítve 43
44 44
45 Hıátvitel kazánokban Lehetséges módok: 1. Hıvezetés útján (hıterjedés anyagon belül). Hıátadás útján Egyik anyagból egy másik halmazállapotú anyagba Pl: gázból szilárd fal gızbıl szilárd fal ill. megfordítva 3. Sugárzás útján Lángból főtıfelületek felé Pl.: hıátadás kazánban síkfal esetén Füstgázból a fal felé átadott hı Falon vezetéssel átadott hı Falból a gıznek átadott hı állandósult esetben qɺ = qɺ 1 = qɺ = qɺ 3 ( f ) qɺ = α T T W m λ qɺ = T T δ ( f f ) W m 1 ( f ) qɺ = α T T W m 3 T T ɺ = = 1 δ α λ α ( ) 1 q k T1 T 1 [ ] Qɺ = A qɺ W hıáram A m felületen 45
46 Kazánoknál δ a másik két taghoz viszonyítva elhanyagolható λ Marad k α α 1 Általában α (gız ill. vízoldali) > α1 α = W áramló hideg víznél m K α < W forrásban lévı víznél m K levegı illetve gáz esetén α 1 = W kényszerített áramlásnál m K α 1 = 5 0 W szabad áramlásnál m K Ha α nagy Tf T kicsi, túl nagy falhımérsékletek elkerülhetık. Ha a falfelület egyik oldalára vízkı, a másik oldalára salak vagy korom rakódik, akkor k = 1 1 δi α λ α 1 i i m K Minél vastagabb ( δ ) és minél kisebb hıvezetési tényezıjő az anyag ( λ ), annál rosszabb k csökken. W 46
47 Hısugárzás - Lángsugárzás - Gázsugárzás Hısugárzás tartománya 0,35 10 µ m Lángsugárzással átadott hı A besugárzott felületen 4 4 T T l f Qɺ S = A c f ε eff W W c f = 10 σ = 5, 67 4 m K [ ] 47
48 Gázsugárzás CO, HO Szelektív sugárzás, 4 3,0 µ m CO H O 4, 0 4,8 µ m 1,5 16, 4 µ m 1,7,0 µ m, 3,0 µ m 1 30 µ m Nem I λ spektrális sugárzásintenzitással számolunk, hanem a teljes hullámhosszra átlagolt szürke testnek feltételezett ε értékekkel: n ε gáz = 1 e, ahol (,, H O, CO ) n = f p s ϕ ϕ p össznyomás ~ált. atm. s = 4 V egyenértékő rétegvastagság A V gáztérfogat A gáz által érintett falfelület ϕ, ϕ térfogatarány HO CO 3 m HO gız ϕ HO = 3 m tü. a. 3 m CO ϕ CO = 3 m tü. a. 48
49 Tőztér méretezése Tüzeléssel bevitt hı Sugárzással átadott hı Hımérleg: Füstgázzal elvitt hı ahol F V c T T ki elm pfg = T elm ( ) Qɺ = Bɺ F + L c T T tü. a. pl lev ki 4 4 Tláng T f Qɺ S = A c f ε eff W c f = 10 σ = 5, 67 4 m K Q Q 1 Qɺ = Qɺ Qɺ 1 tü. a. Qɺ = Bɺ V c T 1 pfg ki QS = 1 ɺ Qɺ tü a µ tü. a... pfg S relatív hıfelvételi tényezı ( 1 µ ) Qɺ tü a ( 1 µ ) Qɺ 1 =.. Bɺ V c T = Bɺ F T ( ) = 1 µ T = T 1 µ ki elm ki ki F = ( 1 µ ) V c pfg 49
50 Kazán fajlagos jellemzıi Fajlagos térfogati hıterhelés q V Qɺ = V rostélytüzeléső gızkazán kw 3 m szénportüzelés kw 3 m olaj-, gáztüzelés kw 3 m repülıgép gázturbinája MW 3 m Fajlagos keresztmetszeti hıterhelés Tőztérfelület fajlagos hıterhelés szénportüzelés 100 kw m nagyvízterő kazán 300 kw m kw m q q -nél szúróláng lép fel k A tü. a. tü. Qɺ = A tü. a. k Qɺ = A tü. a. t kw 3 m kw m kw m A a tőztér palástfelülete t 50
51 Terhelési tényezı Formatényezı Qɺ S q A Qɺ V q Qɺ A Qɺ V A t S tü. β = = = V tü. a. t tü. a. tü. At f = Vtü. 1 β = µ µ = β f f Tki = 1 β f T elm Ha nagyobb hıteljesítményő kazánt akarunk építeni Q ɺ tü. a. -t kell növelni növelni kell Vtü. de akkor csökken f. Ha f csökken β -t kell növelni, hogy T áll. maradjon. ki -t, 51
52 Hımérsékletek alakulása a főtıfelületek mentén 5
53 Vízbefecskendezés szerepe besugárzott túlhevítı konvektív túlhevítı sorba kapcsolt túlhevítık Q S 4 4 T T l f = áll A Q = f mivel T l áll, ezért Q S áll B ɺ csökken, ( ) S T l T nı mɺ g csökken g ha csökken csökken fg mɺ, akkor csökken B ɺ, csökken g w, csökken α t 0 eléréséhez vízbefecskendezés V fg, 53
54 Energiamérleg Vízbefecskendezés /folytatás/ ( mɺ mɺ ) h1 + mɺ htv = mɺ h h1 h mɺ bef = mɺ thg h1 htv Miért a két túlhevítı közé érdemes a befecskendezést tenni? thg bef bef thg 54
55 Szerkezeti anyagok fejlıdése Kritikus felületek - Elgızölögtetı - Nagynyomású túlhevítı - Nagynyomású túlhevítı győjtıkamra 55
56 Turbinák Fúvókából kilépı közeg sebessége Áramlástanból ismert gázok kiömlése tartályból: κ p c1 = RT0 1 κ 1 p0 Átbocsátott gızáram / A keresztmetszeten/ κ 1 κ A c 1 κ p mɺ = = A RT0 1 v v κ 1 p 0 v A v v0 v 0 0 p = p 0 p v v v 1 κ κ 1 κ 1 κ 1 p κ κ κ p p mɺ = A 1 p κ 1 p v Ψ 0 mɺ = A Ψ p v
57 A Ψ összefüggés más alakban: Ψ = 0, ha p 0 p =, illetve ha p 1 p = dψ Ψ max = 0 helyen itt p d p ezzel 1 κ 1 κ p p Ψ = κ 1 p0 p0 p = p κ κ + 1 κ κ κ κ 1 κ Ψ max = κ + 1 κ + 1 a kritikus nyomásviszonynál. 57
58 Mire jó ezt tudni? Azonos nyomásviszonynál, és így azonos Ψ mellett a kifolyó mennyiség adott közeg esetén csak a kezdeti állapottól függ: mɺ = A Ψ p v A kritikus nyomásviszony csak a közeg κ -tól függ: Levegıre κ = 1, 4 Túlhevített gızre κ = 1,3 p p 0 kr. Száraz telített gızre κ = 1,135 Nedves gızre κ = 1, ,1 x A kritikus sebesség ezzel c = 0,58 p p 0 kr. κ 1 κ κ p krit = p0v0 1 κ 1 p0 krit c krit 0 0 = 0,546 p p 0 kr. és κ = p v κ = 0,577 p p κ 1 κ 0 krit = κ + 1 Az egyszerő szőkülı fúvókában a legszőkebb keresztmetszetben ennél nagyobb sebesség nem léphet fel. 58
59 p Egyszerő szőkőlı fúvókában p 0 krit -nél A görbe bal ága vízszintes, c = áll. marad Laval fúvókánál felírható a folytonosság alapján Tehát egy bıvülı toldatot kapunk. Ψ max érhetı el. A Ψ = A Ψ = áll A A krit krit Ψ Ψ max = = 1. ábra max. AC AB 59
60 Vákuumba történı kiömlésnél továbbá, mivel c krit κ 1 κ κ p c = p v 1 c = c max κ 1 p0 κ = κ + 1 p v 0 0 c1max Levegıre =, 45 ckrit c1max Túlhevített gızre =,77 c krit c p = 0 κ = κ 1 p v 1max 0 0 c1max κ + 1 ezért = c κ 1 krit ( ha p = 0! ) A Laval fúvókából kilépı közeg sebessége tehát kb.,5-szerese lehet a hangsebességnek. 60
61 A fúvóka gızturbinában általában egyszerő szőkülı fúvóka. A kilépı keresztmetszet nem merıleges az áramlásra: p krit nyomásig ( 1) p < p ( M > 1) ha krit ha α 1 nı, c 1 csökken. M <, a kilépı sebesség iránya α 1,a közeg a fúvóka mögött tovább expandál, ami sugáreltérést okoz. 61
62 Turbinafokozat Egyszerősített energiaegyenlet h 0 1 c c iz = h1 + c h h = h = iz c 1iz 0 c = h + c 1iz iz 0 6
63 Turbina szabályozás 1. Fojtásos szabályozás. Mennyiségi szabályozás Fojtásos szabályozás Mennyiségi szabályozás 63
64 Utolsó fokozat lapátsora l 1 1 D 3 4 FC = m r ω m = A ρ l D r = u u r ω = = r D u FC = A ρ l D tehát FC u Hosszú lapát mentén a sebességi háromszög alakulása D π n m u = 60 s 64
65 Vízfékezési veszteség Kilépési veszteség utolsó fokozatnál w 1 forgólapát hátába ütközik csökkenti Fu -t. cmin = u sin β Kilépési veszteség c δ ki = u sin β δkimin = ahol c w 3 m ha V ɺ s csökken, akkor m w s csökken, vagyis m c s is csökken. Ha Vɺ = 0 c = u 65
66 Axiális erı egy fokozatra ax ( sinα sinα ) π ( ) F = mɺ c c + D l p p c c 1a a Kiegyenlítı dob által létrehozott kiegyenlítı erı ( DD Db ) π FD = pkerékszekrény p 4 Tömszelence ( ki ) 3 m Expanzió: v kg nı A w kg mɺ = v s 66
67 Fokozatcsoport mɺ tömegáramának p, p nyomásoknak 1 T 1 hımérsékletnek összefüggı értékeit a fokozatcsoportra számított entalpiaváltozáskor kapjuk eredeti értékek mɺ p1, p, T1 megváltozott értékek mɺ p 1, p, T 1 ( ) ( ) p1 p T1 mɺ = mɺ p p T ha p 1 >> p, p 1 >> p és T 1 T 1 akkor, mɺ = mɺ p 1 p Stodola összefüggés ez kondenzációs turbinára jellemzı, ahol p 0 67
68 Szabályozó fokozattal rendelkezı turbina nyomáslefolyása 1 szelep nyitva m ɺ kicsi p 1 kicsi szelep nyitva legyen ez a tervezési állapot 3 szelep nyitva jelentısen nı az utolsó fokozat terhelése 68
69 Fokozatcsoport nyomáslefolyása az ellennyomás változásával 69
70 Nyomáslefolyás turbinafokozatok közötti megcsapolás esetén Ha mɺ cs megcsapolási tömegáramot növeljük, akkor a megcsapolás elıtti fokozatok terhelése nı. Vigyázat lapáttörési veszély! 70
71 Turbina veszteségei Mechanikai Áramlástani - Profilveszteség η, η 1 - Lapáthossz veszteség = f l - Parcialitási veszteség - Kötözı vagy rezgéscsillapító huzal okozta veszteség - Lapátvég leélezési veszteség - Hosszú lapátok legyezısége okozta veszteség - Tárcsasúrlódási és ventilációs veszteség - Résveszteség - Vízfékezési veszteség - Kilépési veszteség 71
72 Akciós és reakciós turbinák összehasonlítása Akciós - Nagyobb átmérıjő, de kevesebb fokozatú, rövidebb forgórész hossz - Nem érzékeny a radiális rések nagyságára - Munkaigényesebb a forgórész és lapátozás; nagyobb felszerszámozást igényel - Forgórész tömege a gızzel öblített felületéhez képest kicsi forgórész gyorsabban melegszik, mint a ház terhelésváltozáskor! Reakciós - Kisebb átmérıjő, hosszabb, sokfokozatú, általában többházas kivitel - Radiális hézagra érzékeny - Hosszabb lapátok esetén hatásfok jó, profil szerepe kisebb, mint akciósnál - Forgórész és ház melegedése hasonló - Terhelésváltozás, indulás rövidebb idı alatt végrehajtható 7
73 Gázturbina munkafolyamat Hasznos teljesítmény ( P h ) Turbina teljesítménye P = P P h T K K kompresszor T turbina 1 PT = mɺ h34 = mɺ cpg ( T3 T4 ) = mɺ cpg T 3 1 T3 T 4 κ g 1 = 1 κ g 1 = ɺ p δ 3 = δ p κ g 1 T3 p κ g 3 T4 p4 PT m cpg T3 4 Tehát P = f ( mɺ, T, δ ) T 3 73
74 Kompresszor teljesítményfelvétele Tehát P = f ( mɺ, T, π ) K Hıbevezetés 1 Ideális munkafolyamat termikus hatásfoka Tehát η = f ( π, κ ) t T PK = mɺ h1 = mɺ cpl ( T T1 ) = mɺ cpl T1 1 T1 κl 1 T p κl κl 1 = T1 p κ 1 l PK = mɺ cpl T1 π 1 p = π p 1 be ( ) Qɺ = mɺ h = mɺ c T T Ph 1 ηt = = 1 Q π 3 pl 3 κ 1 κ π = δ ɺ pl pg be c l = c κ = κ g 74
75 Hatásfok alakulása a nyomásviszony függvényében Hasznos teljesítmény a nyomásviszony függvényében κ 1 κ 1 1 κ κ Ph = cp T3 1 cp T1 π 1 π P h = 0 helyen keressük Popt -ot π 1 cp T3 c 1 p T1 = 0 κ κ π T κ ( κ ) 1 3 opt = T1 π 75
76 Fıbb veszteségek ideálistól való eltérés Kompresszió, expanzió nem izentrópikus. Súrlódás miatti veszteségek 3. Mechanikai veszteség 4. Közegjellemzık változása (a hımérséklet és összetétel miatt) η Kompresszió iz adk = = pl ( 0 1) ( ) h cpl T T h c T T 1 κ 1 1 κ PK = mɺ cpl T1 π 1 η adk Expanzió ( 3 4 ) ( ) 3 40 η adt h cpg T T = = h c T T iz κ g 1 1 κ g P = mɺ c T 1 η δ T pg 3 adt pg 76
77 . Súrlódás miatti nyomásveszteségek p 1 σ be = kompresszor belépésnél (szőrı, hangtompító) p0 σ p p 3 tüz = 3 p3 p = p hıcserélı, tüzelıtér 0 σ ki = turbina után (kémény, hangtompító) p4 σ σ σ π = δ be tüz ki 3. Mechanikai veszteség (tengelysúrlódás + segédberendezések energiaigénye) 4. Közegjellemzı változása 77
78 Munkafolyamat veszteségekkel 78
79 Hatásfokjavítás lehetıségei a.) növelni kell T 3 hımérsékletet (anyag, hőtés) b.) csökkenteni kell T 1 hımérsékletet c.) turbinából kilépı nagyhımérséklető közeg hıjét hasznosítani kell a.) T 3 növelés lapáthőtés 79
80 c.) hıcserélı alkalmazása Hıcserélı hatásfoka η hıcs ( ) ( ) cp T T = c T T p 4 h η t = Q ɺ be Qɺ be = mɺ cp ( T3 T4 ) P hıcserélıs esetben: Qɺ = mɺ c T T be p p ( 3 ) ( ) ( ) mɺ c T T < mɺ c T T 3 p 3 tehát a hatásfok nı - rekuperatív hıcserélınél 0, 4 0, 7 - regeneratív hıcserélınél (forgó) 0, 7 0,9 80
81 Gázturbina kapcsolások Egyszerő gázturbina, nyitott munkafolyamat Nyitott munkafolyamat hıcserélıvel Nyitott munkafolyamat: Környezetbıl levegıt szív a kompresszor Környezetbe égésterméket bocsát ki a turbina Nyitott: nincs fizikai kapcsolat a levegı be és az égéstermék ki között. K kompresszor T turbina M indítómotor H hıcserélı K kompresszor T turbina M indítómotor 81
82 Zárt munkafolyamat K 1 kisnyomású kompresszor; K nagynyomású kompresszor; 1 T nagynyomású turbina; T kisnyomású turbina; H hıcserélı; 1 H közbensı újrahevítı; M motor (indító) 8
83 Jelentıs összhatásfok-javulás érhetı el kombinált ciklusú munkafolyamatokkal Carnot körfolyamat jobb megközelítése! veszteség 5 1 közötti hı 83
84 Kombinált ciklusú (gáz-gızturbina) kapcsolások 84
85 Hıhasznosító kazán Kényszer cirkulációs - Helyigény nem korlát - Egyszerő - Beépített by-pass rugalmasságot növeli 85
86 Kombinált munkafolyamat P Folyamat hatásfok: η = Gázturbina hatásfok: η Gızturbina hatásfok: η ö gázt gızt gázt + P Qɺ be P = Q ɺ gázt be P = Qɺ gızt el gızt ε Gızkörfolyamatba belépı hı = Q ɺ el ε = Q ɺ ε < 1 kihasználási tényezı Példa: gızbe ( 1 ) ( 1 ) Qɺ = Qɺ P = Qɺ η el be gázt be gázt Qɺ = Qɺ ε = Qɺ ε η gızbe el be gázt ( 1 ) P = η Qɺ = η Qɺ ε η gızt gızt gızbe gızt be gázt P η = ηgızt = 0,3 ηgázt = 0,3 ηö = 0, 47 ε = 0,8 ö ( 1 ) + η Qɺ ε η Qɺ gázt gızt be gázt η gızt ηö = ηgázt 1+ ε ηgızt ε η gázt be 86
87 Tüzelıtér p veszt w lev w 5 1 -re csökken de Λ -hoz képest túl nagy lángstabilizálás tüzelıtér nyomásvesztesége p = p + p hideg meleg hidraulikai veszteség lev T p = ρ w Tbe ki meleg 0,5 1 87
88 Csöves tüzelıtér Csöves tüzelıtér térfogati hıterhelése 0 30 MW 3 m Győrős tüzelıtér térfogati hıterhelése MW 3 m 88
89 Turbinalapátok élettartama Lapát anyagok Ni bázisú 80% Ni, 0% Cr Ni egy részét: kobalt milobdén wolfram Kerámia anyagok - Szilikonnitrid 3 4 Si N - Szilikonkarbid SiC 89
90 Belsı égéső motorok Elméleti munkafolyamat V = lökettérfogat l V = kompresszió térfogat k Kompresszió viszony: Vl + Vk ε = V Hıközlés V = áll. szikragyújtású motor [Ottó] p = áll. kompressziógyújtású motor [Diesel] részben V = áll. + részben p = áll. Seiliger motor k 90
91 Valóságos motor munkafolyamat Lényeges eltérések az ideális munkafolyamattól: a.) Mindig friss töltetet kell a hengertérbe juttatni a munkát végzett égéstermék helyére van tehát töltéscsere munkafolyamat, ami csökkenti a hasznos munkafolyamatot; lehet visszamaradt égéstermék a hengerben; töltéscsere a szelepeken keresztül veszteséget okoz. b.) A kompresszió és expanzió nem adiabatikus: Van hıcsere a közeg és a fal között. c.) Égés véges sebességő nagysága függ λ -tól, Re számtól, keverék hımérsékletétıl égés tehát nem tud V = áll. -n végbemenni. d.) Égés alatt van hıleadás reakciók egy része befagyott ( H CO CH < ),, 5% 91
92 e.) Égés alatt nagy nyomáson az égéstérbıl a dugattyú és persely között gázcsere lép fel csökken az égéstérben a nyomás, és így a kinyerhetı munka. f.) Súrlódási veszteségek Dieselnél nagyobb nagyobb ε erısebb dugattyúgyőrők 9
93 A valóságos munkafolyamat (veszteségek figyelembevételével) SZNY szívószelep nyit SZZ szívószelep zár KNY kipufogószelep nyit KZ kipufogószelep zár ÉK égés kezdete 93
94 Motor mindenkori teljesítményét a friss töltet m tömege korlátozza A töltet tömege: A töltési fok: m ph T λ t = = m T p elm h 0 0 négyütemő motornál: λt 0, 7 0,9 λ t növelési lehetıségei: - több szívószelep alkalmazása p csökkentése: kis szelep ellenállás szívócsatorna kis ellenállása p V ( p0 p) Vl ( ) h l m = = R T h R T 0 + T - T csökkentése: szívócsı ne a meleg részeknél legyen - gyors szelepzárás: dinamikus töltés kihasználása Az elméleti töltet: környezeti állapotú közeggel töltve fel a hengert. p0 Vl melm = R T 0 94
95 Motorok fıbb jellemzıi Teljesítmény: P elméleti teljesítmény: 0 - veszteség mentes áramlás - nincs gázváltási munkafolyamat - tökéletes égés stb. - ideális gáz; P i indikált teljesítmény: a motor hengerterében mérhetı teljesítmény; P e effektív teljesítmény: a motor tengelyén mérhetı teljesítmény; Középnyomás: a munkafolyamat alatt a dugattyúra ható képzeletbeli átlagolt nyomás. W = p V p i = indikált középnyomás; p = effektív középnyomás: 4 ütemő Ottó motornál 10-1 e k l W pk = Vl ez a lökettérfogatra vonatkoztatott munka munkasőrőség 4 ütemő Diesel motornál 8-9 feltöltött
96 Motor fıbb jellemzıi (folytatás) Fajlagos tüzelıanyagfogyasztás Bɺ g kg g b = P kw h Bɺ ; tömegáram; h h Szikragyújtású motor: b = g kw h Kompressziógyújtású motor: b = g kw h Hatásfok: P kj η = Q ɺ Q ɺ h tüzelıanyaggal bevitt hı Qɺ = Bɺ F Szikragyújtású motor: η 0,3 0,35 Kompressziógyújtású motor: η 0,35 0, 45 Mechanikai hatásfok: Pe Pe η m = =, P P + P i e v ahol P v a veszteség teljesítmény. 96
97 Indikátor diagramm p ϕ 97
98 Keverékképzés Szikragyújtású motorban Külsı keverékképzés: - karburátor - befecskendezés szívócsıbe Belsı keverékképzés: - befecskendezés az égéstérbe (hengerbe) Karburátor: elemi porlasztó (Bánki-Csonka találmánya) cl = p, ahol p = p0 pt ρ l Levegı tömegáram: mɺ = µ A c ρ = µ A ρ p l T T l l T T l Tüzelıanyag tömegárama: mɺ = µ A c ρ = µ A ρ p t f f t t f f t 98
99 Fúvóka szőkítési tényezı tényezı ( µ f ) a Re szám függvényében ct d Re = ν fúvóka d = Re szám a lamináris-turbulens határán van 3 c lamináris esetben t l ν ρ p = t d ρt ct turbulens esetben p = p = p ρ g h h 10mm a szórócsı túlemelése t t Levegı/tüzelıanyag arány: 1 [ mm] m ct = 1 6 s ( ) 6 m ν = 0,7 1,0 10 s µ ( ) T AT ρ l l p µ T A T ρ l p = 1 = t µ ( ) t f f t t f A ρ µ ρ ρ f ρ t mɺ mɺ p g h A p g h 99
100 Elemi porlasztó hátrányai: - kis terhelésen elszegényedik a keverék - tranzienseket nem képes követni gyorsítás, indítás és felmelegítés - magasságváltozásból adódó nyomásváltozást nem tudja követni: levegı sőrőség csökken, a keverék dúsul! A hátrányok kiküszöbölésére kiegyenlítı fúvóka gyorsító fúvóka üresjárati fúvóka 100
101 Befecskendezés közvetett szívócsıbe közvetlen hengertérbe Közvetett befecskendezés Befecskendezés: - Kezdete: gyújtáselosztó vezérli; - Idıtartama: ρ szívócsı, nmotor, tlevegı adataiból - Korrekciót végez: hidegindítás; felmelegítés; n esetén. max Befecskendezés elınye: - Jobb hengertöltés; - Szívócsı optimális töltésre alakítható; - Kopogási határ nagyobb ε felé tolódik minden henger azonos keverékminıséget kap; - Hengert a párolgó tüzelıanyag hőti; - Kisebb fajlagos tüzelıanyag fogyasztás. 101
102 Közvetlen befecskendezés /benzin/ 1 elektronikus vezérlı egység levegı tömegáram mérı hımérsékletérzékelıvel 3 fojtás 4 szívónyomás érzékelı 5 tüzelıanyag tartály 6 adagolószivattyú 7 nagynyomású szivattyú 8 nyomásvezérelt szelep 9 nyomásérzékelı 10 füstgáz visszavezetı szelep 11 λ szonda 1 NO x katalizátor - feltétele komplex motorvezérlés - Tüzelıanyagot tetszıleges idıpontban a tárolóval ellátott nagynyomású befecskendezı rendszer révén lehet befecskendezni. - Elektromágneses nagynyomású befecskendezı szelepen keresztül közvetlenül a hengerbe lehet befecskendezni. - A levegıáram a fojtással állítható. - Különösen dinamikus üzemben fontos a füstgáz visszavezetés pontos beállítása ezért szükséges a szívóvezetékben a nyomás mérése. 10
103 Közetlen befecskendezés mőködése Kis terhelésen Erısen rétegzett hengertöltet és nagy légfelesleg a kis tüzelıanyag fogyasztás érdekében; Röviddel a gyújtás idıpontja elıtti befecskendezéssel az égéstérbe ideális esetben két zóna alakul ki: 1. Égıképes tüzelıanyag/levegı keverék a gyertya körül;. A fenti körül levegı-égéstermék szigetelı réteg. Eredmény: fojtás nélküli üzem, égéstér falazat felé csökkent hıleadás (szigetelı levegı/égéstermék réteg) Növekvı terhelésen A keverék tüzelıanyagban dúsul koromképzıdési veszély, ezért: Homogén hengertöltet; Befecskendezés már a szívási ütemben levegı/tüzelıanyag jó átkeveredése; Beszívott levegıtömegáram nyomatékigény szerint fojtóretesszel állítható be; A szükséges tüzelıanyagot a levegı mennyiségébıl számítja és λ -szondán keresztül korrigálja. 103
104 A motorvezérlésének két jellegzetes tartománya van: a.) réteges üzem (kis terhelés); b.) homogén üzem (nagy terhelés). Motorvezérléssel szembeni követelmények: 1. Befecskendezési idıpont az üzemi pontnak megfelelıen kell: - Késıi befecskendezést (kompresszió végén) megvalósítani; - Korai befecskendezést (szívóütem) megvalósítani.. Beszívott levegıtömeg beállítása független kell, legyen a gázpedálállástól, hogy - Kis terhelésen fojtás nélküli üzem lehessen; - Nagyterhelésen a megfelelı fojtásállítás lehessen. Elınyök: - Csökken a tüzelıanyag fogyasztás; - Nagyobb motorteljesítmény. 104
105 λ -szonda: O érzékelı Zr O kerámiából készül. 105
106 Motor fıbb jellemzıinek összefoglalása Hengertérfogat V = V + V h l k Kompresszióviszony Vh ε = V k Nyomaték M = F k (fékpadon k karon mért F erı) Effektív teljesítmény P = π n M e Indukált középnyomás Pi pi = Vl n i i = : 4 ütemő i = 1: ütemő Indukált hatásfok Pi η i = F = főtıérték Bɺ F Effektív hatásfok Pe η eff = Bɺ F Fajlagos középfogyasztás Bɺ 1 be = = P F η e eff kj kg d = furat ( mm ) l = hajtórúd hossz ( mm ) s = löket ( mm ) ϕ = forgattyú szögelfordulás a Fhp-tól Lökettérfogat d π 3 Vl = s cm 4 V legkisebb térfogat (kompresszió térfogat) k 106
107 Égés Otto motorokban Égéstér lehetıleg gömb alakú: egyenletes lángterjedés Égési sebesség 0 30 m s Rendellenes égés - öngyulladás - kopogás Öngyulladás: - nagy hımérséklető helyrıl indul ki; Pl.: lerakódások: korom, koksz. - teljesítmény csökken, a motor rángat. 107
108 Kopogás Az érzékelhetı zaj, a kopogás nem mechanikai, hanem égési zaj. Befolyásoló tényezık: - Égéstér alakja; - Kompresszióviszony; - Elıgyújtás; - Légfelesleg; - Beszívott levegı hımérséklet; - Oktánszám. Szikragyújtás után az égés kezdeti szakasza normális: m végés = 0 30 s A közben kifejlıdı másodlagos gócok maguktól begyulladnak, m égési sebességük végés = s A leválasztott jel frekvenciája f 6 7 khz Kerülendı, mert megnı a mechanikai (dugattyú győrők) és hıigénybevétel. 108
109 Kompressziógyújtású motor (Diesel) ε = 14 fordulat nmax = perc ( kw ) fordulat nmax = perc ( kw ) Diesel olaj fıbb tulajdonságai: - illékonyképesség; 40 C-on,5-5 cst - viszkozitás ( ) - cetán szám ( 50 55) - gyulladási késedelemre jellemzı; 100 jól gyullad; - cetán ( ) - alfa-metil-naftalin ( ) 0. Gyulladási késedelem: az az idı, ami a tüzelıanyag elpárolgása, levegıvel való keveredése és az égés megkezdése között eltelik (τ 0,001s) Értéke változik: - A tüzelıanyag tulajdonságával; - A cseppmérettel; - A keveredés módjával; - A hımérséklettel. 109
110 Gyulladási késedelem Minél nagyobb a gyulladási késedelem, annál zajosabb lesz az égés ez az ú.n. Diesel-kopogás, indulásnál és kisterhelésen jellemzı. 110
111 Keverékképzés Elemei: - Adagoló szivattyú; (ciklusonkénti tüzelıanyag adagot biztosítja); - Porlasztó - Cseppekre bontás; - Behatolási mélység; - Égéstér egyenletes kitöltés. Cseppeknek a töltet levegıvel maximálisan el kell keveredni elpárologni elégni; mindezt nagyon rövid idı alatt. Kompresszió Véghımérséklet: 600 C ; Hidegindításnál: < 400 C izzítógyertya. Porlasztási nyomás: 300 bar elıkamrásnál, bar common rail rendszernél. Koromképzıdés veszélye: ha több a befecskendezett tüzelıanyag, mint O ehhez rendelkezésre áll, akkor a H -tartalom elég, és fekete füst (korom) jön ki a motorból, ezért korlátozni kell a maximális tüzelıanyag adagot. 111
112 Sugár behatolás elvi ábrája 11
113 maximális szállítás részleges szállítás üresjárat Mennyiségszabályozás elvi vázlata (Bosch adagoló) 113
114 Különbözı kialakítású égésterek közvetlen befecskendezéső motorokban a.) félgömb alakú égéstér; b.) lapos csésze alakú égéstér; d c.) toroid alakú égéstér 4 h d d.) mély toroid alakú égéstér h 114
115 Elıkamrás eljárás Örvénykamrás eljárás Közvetlen befecskendezés Tüzelıanyag befecskendezési eljárások M-eljárás 115
116 M-eljárás Égés mechanizmusa: 1. tüzelıanyag felkenése a falra;. elpárolgás (kevés levegı); 3. tüzelıanyag és levegı jó keveredése; 4. idegen gyújtás ( ) 5. égés 5% öngyulladás elıtt; λ 1, -ig le lehet menni. Párolgás a tüzelıanyag minıségétıl kevésbé függ, ezért mindenevı motornak is hívják. Lágy eljárás tüzelıanyag egyenletesen párolog és ég el. 116
117 Égéstér kialakítások - osztatlan égéstér közvetlen befecskendezés - osztott égéstér közvetett befecskendezés Osztatlan égéstér - kialakítása a dugattyúban - porlasztótipust kell hozzá illeszteni Osztott égéstér - elıkamra, Térfogata a kompressziótérfogat 0-50%-a. - örvénykamra Diesel motor új generáció (elektronikus vezérlés) 117
118 Turbótöltı felépítése 118
119 Turbo feltöltés Töltési fok mval λ t = m elm p0 Vl pv Vv melm = mval = R T0 R Tv p V R T p T V λt = = R T p V p T V p v p 0 v v 0 v 0 v v 0 l 0 v l = π feltöltési nyomásviszony; V = V + V = a lökettérfogat + kompressziótérfogat = Vhenger ; v l k T v a kompresszió véghımérséklete; 1 λt = f, ezért fontos a visszahőtés; Tv Visszahőtı lehet: Levegı-víz t C vh Levegı-levegı t t0 + 0 C vh - üresen járó gázturbina - tüzelıtér helyén a motor 119
120 Állandósult állapotban P K = P T n K = n T mɺ K = mɺ T (tüzelıanyaggal több) Feltöltés növeli a hatásfokot: 1. növeli az effektív középnyomást. nagy levegı/tüzelıanyag arány és nagy középnyomás miatt növeli az indikált hatásfokot 3. nagy levegı/tüzelıanyag arány miatt kipufogógáz hımérséklete csökken 4. kipufogógáz energiája hajtja a töltıt, amely energia különben elveszne Feltöltés korlátai, hogy a feltöltéssel nı: - a munkafolyamat nyomásszintje - hımérsékletszintje - kibocsátott NO X (visszahőtés!) - hıterhelés - mechanikai terhelés 10
121 Feltöltött motornál a motorjellemzık alakulása A nyomatéknövekedés egyrészt η eff növekedés miatt, másrészt a tüzelıanyag adag ( d ) dózis növelése miatt. 11
122 1
123 Mesterséges hőtés Alkalmazás: - Táplálkozás: mezıgazdasági (málna, kukorica) hőtılánc, hőtıházak - Klimatizálás - Ipar: vegyipar, gyógyszeripar - Egyéb 13
124 Hőtıberendezésnél Fajlagos hőtıteljesítmény Qɺ 0 ε i H. B. = E Alkalmazott hőtıberendezések osztályozása: A befektetett energia alapján - Mechanikai munka; - Hıenergia; - Közvetlen villamos energia; Hıszivattyúnál Fajlagos főtıteljesítmény Qɺ f ε H. Sz. = E A hőtıközeg alapján: - Légnemő: a hőtıközeg halmazállapota változata; - Gıznemő: a hőtıközeg halmazállapota változik a hőtı-körfolyamatban; A hőtendı közegbıl történı hıfelvétel során a hőtıközeg elpárolog (folyadék gız). A hıleadás kondenzációval történik (gız folyadék). A mechanikai munkát igénylı folyamatokat megvalósító hőtıberendezések az ún. kompresszoros hőtıberendezések. Az alkalmazott hőtıközeg gıznemő. 14
125 Kompresszoros hőtıkörfolyamat Carnot körfolyamat Adott hımérséklethatárok között a lehetséges legkedvezıbb fajlagos hőtıteljesítményt nyújtó hőtıfolyamatok egyike. Ideális gáz 1 izentrópikus kompresszió; 3 izotermikus hıleadás; 3 4 izentrópikus expanzió; 4 1 izotermikus hıfelvétel; A Carnot hőtıkörfolyamat gyakorlati megközelítése: Gıznemő hőtıközeg p0 Izotermikus hıfelvétel: elpárolgás; t t < t Izotermikus hıleadás: kondenzáció. t t > t h a 0 0 p h a t h t a t 0 t Hőtendı közeg hımérséklete; Atmoszférikus közeg hımérséklete; Elpárolgási hımérséklet; Kondenzációs hımérséklet; 15
126 Carnot-hőtıfolyamat; hőtıközeg gıznemő; q0 ε C = Fajlagos hőtıteljesítmény; w T0 ε C = T T 0 Gyakorlati megvalósítása: - Az elpárologtatóban teljes elpárolgás (mechanikus kompresszor) - Az expanziósgép helyett fojtószelep h = áll. : 16
127 Összehasonlító hőtıkörfolyamat Eltér a Carnot-hőtıfolyamattól. A berendezési elemekben fellépı veszteségeket figyelmen kívül hagyjuk. 17
128 A hőtıközeg 1 kg -ja által felvett hımennyiség az elpárologtatóban q 0 = h h q0 1 4 kj kg A hőtıfolyamat fenntartásához szükséges bevezetendı fajlagos munka w kj w = h h1 kg A hőtıközeg 1 kg -ja által leadott hımennyiség a kondenzátorban q = h h q 3 kj kg q 0 A fajlagos hőtıteljesítmény ε = w Egy adott [ kw ] Qɺ mɺ = q 0i 0 ɺ hőtési igényhez a hőtıközeg tömegárama mɺ Q 0i kg sec A kompresszor által forgalmazandó térfogatáram V ɺ k 3 ɺ m m = mɺ v1, ahol v sec kg V k 3 Elméleti teljesítményfelvétel P P = mɺ w kw [ ] A kondenzátor hıteljesítménye Q ɺ Qɺ = mɺ q kw [ ] 1 hőtıközeg fajtérfogata ( ) ε > ε C Mert: Reális a hőtıközeg; A hıleadás bizonyos része nem izotermikus; Hasznos munkavégzés nélküli expanzió, fojtás miatt. 1 -nél. 18
129 Carnot-hőtıfolyamat fajlagos hőtıteljesítményének alakulása t 0 és t függvényében T0 ε C = T T 0 T 0 - elpárolgási hımérséklet T - kondenzációs hımérséklet 19
130 Eszményi és valóságos dugattyús kompresszor: A kompresszoros hőtıfolyamatot megvalósító berendezések kompresszora az esetek túlnyomó többségében dugattyús kompresszor. Eszményi: - nincs káros tere; - szívásnál, kitolásnál nincs nyomásesés; - hıcsere nincs; V Káros tér; 0 V L Lökettérfogat; V Hengertérfogat; h p Hengerben uralkodó nyomás szívásnál; hsz p Hengerben uralkodó nyomás kitolásnál; hny Valós: - káros tere van V 0 - szívásnál, kitolásnál nyomásesés van; - hıcsere van: hőtıközeg kompresszor fala; 130
131 η i Indikált hatásfok w η i = wi w Elméleti fajlagos munkaszükséglet; w Indikált fajlagos munkaszükséglet; i 1 h = + 1 i h1 w ηi t i > t λ Szállítási fok Vɺ k λ = Vɺ geo ɺ m A kompresszor szívócsonkjába beszívott hőtıközeg térfogatáram; sec ɺ π D n m = L z A geometriai szállítóteljesítmény; 4 60 sec V k 3 V geo 3 D A henger átmérı [ m ]; L A lökethossz [ m ]; z A hengerek száma; 1 n A fordulatszám min ; λ = η η η v F η Volumetrikus hatásfok; v η F Falhatásfok; η Tömörzárási hatásfok; t t 131
132 λ, η i függ: - A kompresszor konstrukciójától, méretétıl - A hőtıközegfajtájától; - Üzemeltetési körülményektıl ( ) A kompresszor indukált teljesítményfelvétele P i P Pi = η i A tengelyén bevezetett teljesítmény P t P Pt = η η mech i mech η mechanikai hatásfok p, p 0 ; A kondenzátor hıteljesítménye Qɺ = m ɺ ( h h ) [ kw ] i i 3 13
133 Az utóhőtés A hőtıfolyamat fajlagos hőtıteljesítményét javítja. = q0 h1 h4 q0 U = h1 h4* q U > 0 q 0 w U = w ε > ε U Azonos hőtıteljesítmény létesítéséhez mɺ U < mɺ Vɺ < ɺ geou V geo P U < P 133
134 Egyfokozatú kompresszoros hőtıberendezés alkalmazásának korlátai Fontos: - üzembiztonság - mőködıképes - gazdaságosság Elpárolgási és kondenzációs hımérsékletek változásának hatása a hőtıkörfolyamat jellemzıire 134
135 A hőtıfolyamatra jellemzı elpárolgási ( t 0 ) és kondenzációs ( ) távolodása a hőtıfolyamat változására vezet. 1. t = áll., t p = áll., p p p 0 0, 0 λ, η, v, q, w, t, t 0 ε, min i t, V ɺ, P geo 1. t 0 = áll., t p 0 = áll., p p, λ, η i, v 1 = áll., q 0, w, t i, p 0 ε, minden 0 t 0 max Üzembiztonság t < t i 0 t, V ɺ, P i olaj Mőködıképesség λ > 0 geo i i t hımérsékletek egymástól való Az egyfokozatú kompresszoros hőtıberendezés alkalmazását üzembiztonsági és gazdasági tényezık egyaránt korlátozzák. 135
136 Adott Qɺ 0i a hőtési igény; t a hőtendı közeg hımérséklete; h t a természetes hőtıközeg hımérséklete. a Kompresszoros hőtıberendezés részegységei és azok együttmőködése A kompresszoros hőtıberendezés fı berendezési elemei: kompresszor, elpárologtató és kondenzátor együttmőködésének vizsgálata alapján lehet és kell meghatározni a berendezés negyedik alapvetı elemével, az adagolószervvel kapcsolatos követelményeket, dönthetünk annak kialakításáról. 136
137 A berendezés hőtıteljesítménye = hőtési igény Egyensúlyi feltételek (állandósult üzemállapot): ɺ = ɺ Q0e Q0 k ɺ kond = Qɺ 0 k Q + P i Qɺ 0e az elpárologtató hőtıteljesítménye; ɺ a kompresszor hőtıteljesítménye; Q 0k P i a kompresszor belsı teljesítményfelvétele; Q ɺ kond a kondenzátor hıteljesítménye; mɺ = mɺ = mɺ = mɺ e k kond exp mɺ e hőtıközeg tömegárama az elpárologtatón keresztül; mɺ hőtıközeg tömegárama a kompresszoron keresztül; k mɺ hőtıközeg tömegárama a kondenzátoron keresztül; kond mɺ hőtıközeg tömegárama az expanziószelepen keresztül; exp Igaz csak meghatározott ( t, t 0 )-nál. 137
138 Elpárologtató Elpárologtató hőtıteljesítménye: Q = mɺ c t t ɺ 0e h h ( h1 h ) ( 1 ) ɺ ( th 1 th ) = k A ( ) Q0e e e th 1 t0 ln th t0 ɺ = ɺ ( 3 ) Q0 e m q 0 ( 1 ) és ( ) -bıl ke Ae = wɺ h ( t t ) Qɺ 0 e wɺ h h1 0 1 e ahol wɺ = mɺ c Adott peremfeltételek mellett: ( t,ɺ w, k, A ) akkor Qɺ e = f ( ) h h e e h h 0 t 0 h - nyomásesés nincs; - fázisváltozás nincs a hőtendı közeg oldalán. α változása elhanyagolható. 138
139 Kondenzátor Kondenzátor hıteljesítménye Q = mɺ c t t ɺ kond a a ( a a1 ) ( 1 ) ɺ ( ta ta 1 ) = k A ( ) Qkond kond kond t ta 1 ln t ta ɺ = mɺ q ( 3 ) Q kond ( 1 ) és ( ) -bıl kkond Akond = wɺ a ( t t ) Qɺ kond wɺ a a1 1 e ahol wɺ =ɺ m c Adott peremfeltételek mellett: ( t,ɺ w, k, A ) akkor Q ɺ kond = f ( t) a a kond kond a a a - nyomásesés nincs; - fázisváltozás a természetes közeg oldalon; α változása elhanyagolható. 139
140 A kompresszor Qɺ 0k a kompresszor hőtıteljesítménye: a kompresszor által beszívott térfogatáramban szállított tömegárammal az elpárologtatóban felvett hıáram. Vɺ Qɺ λ geo 0k = mɺ q0 = q0 v 1 P i a kompresszor indikált teljesítményfelvétele; λ Vɺ geo w Pi = v η 1 i Adott kompresszor esetén, akkor Q k = f t ɺ ( ), P f ( ) i = 0,t 0 t,t 0 140
141 Egyensúlyi feltételek: ɺ = ɺ Q0e Q0 k ɺ kond = Qɺ 0 k Q + P i Grafikus megoldása a következı: ɺ (kompresszor-kondenzátor)-ból álló egység a hőtıteljesítmény; Q 0 + ( k kond ) ( t ) t M, 0M -nál az egyensúly mɺ Qɺ 0b mɺ = ( t, t0 ) q 0 141
142 Adagolószerv (expanzió szelep) A hőtıberendezés különbözı üzemviszonyai mellett az elpárologtató hıátadó felületének teljes kihasználását biztosítja; t -ra. A hőtıközeg hımérsékletének csökkenése ( ) Qɺ 0exp =ɺ m q0 expanziószelep hőtıteljesítménye; Q ɺ 0 exp = f ( t,t0 ) ( p ) mɺ = Bɺ ASZ α ρ exp p 0 mɺ exp szelep áteresztı tömegárama; B ɺ hőtıközeg fajtától (fizikai jellemzı); α átfolyási szám; A keresztmetszet. SZ t 0 14
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GÉPÉSZMÉRNÖKI KAR ENERGETIKAI GÉPEK ÉS RENDSZEREK TANSZÉK KALORIKUS GÉPEK
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GÉPÉSZMÉRNÖKI KAR ENERGETIKAI GÉPEK ÉS RENDSZEREK TANSZÉK KALORIKUS GÉPEK Gyakorlati feladatok gyűjteménye Összeállította: Kun-Balog Attila Budapest 2014
RészletesebbenA legfontosabb fizikai törvények. Fenntartható fejlıdés és atomenergia. A legfontosabb fizikai törvények. A legfontosabb fizikai törvények
Fenntartható fejlıdés és atomenergia 6. elıadás Energiatermelési módok részletes ismertetése: a fosszilis energiahordozók Dr. Aszódi Attila egyetemi docens A legfontosabb fizikai törvények A termodinamika
RészletesebbenHőtechnikai berendezések 2015/16. II. félév Minimum kérdéssor.
1. Biomassza (szilárd) esetében miért veszélyes a 16 % feletti nedvességtartalom? Mert biológiai folyamatok kiváltója lehet, öngyulladásra hajlamos, fűtőértéke csökken. 2. Folyékony tüzelőanyagok tulajdonságai
Részletesebbenσhúzó,n/mm 2 εny A FA HAJLÍTÁSA
A FA HAJLÍTÁSA A fa hajlítása a fa megmunkálásának egyik igen fontos módja. A hajlítás legfıbb elınye az anyagmegtakarítás, mivel az íves alkatrészek elıállításánál a kisebb keresztmetszeti méretek mellett
RészletesebbenHidraulika. 5. előadás
Hidraulika 5. előadás Automatizálás technika alapjai Hidraulika I. előadás Farkas Zsolt BME GT3 2014 1 Hidraulikus energiaátvitel 1. Előnyök kisméretű elemek alkalmazásával nagy erők átvitele, azaz a teljesítménysűrűség
RészletesebbenMAGYAR RÉZPIACI KÖZPONT. 1241 Budapest, Pf. 62 Telefon 317-2421, Fax 266-6794 e-mail: hcpc.bp@euroweb.hu
MAGYAR RÉZPIACI KÖZPONT 1241 Budapest, Pf. 62 Telefon 317-2421, Fax 266-6794 e-mail: hcpc.bp@euroweb.hu Tartalom 1. A villamos csatlakozások és érintkezôk fajtái............................5 2. Az érintkezések
Részletesebben10/2003. (VII. 11.) KvVM rendelet. A rendelet hatálya
A jogszabály 2010. április 2. napon hatályos állapota 10/2003. (VII. 11.) KvVM rendelet az 50 MW th és annál nagyobb névleges bemenı hıteljesítményő tüzelıberendezések mőködési feltételeirıl és légszennyezı
RészletesebbenA 40/2012. (VIII. 13.) BM 7/2006. (V. 24.) TNM
A belügyminiszter 40/2012. (VIII. 13.) BM rendelete az épületek energetikai jellemzıinek meghatározásáról szóló 7/2006. (V. 24.) TNM rendelet módosításáról M A G Y A R K Ö Z L Ö N Y 2012. évi 107. szám
RészletesebbenGáztörvények. Alapfeladatok
Alapfeladatok Gáztörvények 1. Ha egy bizonyos mennyiségő tökéletes gázt izobár módon három fokkal felhevítünk, a térfogata 1%-al változik. Mekkora volt a gáz kezdeti hımérséklete. (27 C) 2. Egy ideális
RészletesebbenFöldmővek, földmunkák II.
Földmővek, földmunkák II. Földanyagok tervezése, kiválasztása Földmővek anyagának minısítése A földmőanyagok általános osztályozása A talajok (új) szabványos osztályozása A talajok minısítése a fölmőanyagként
Részletesebben1. A berendezés ismertetése
1. A berendezés ismertetése 1.1. Mûszaki leírás A CALOR-450 fahulladék-tüzelésû melegvíz-kazán lakás vagy ipari, ill. mezõgazdasági tevékenység céljára szolgáló épületek fûtésére használható. A berendezés
RészletesebbenENERGIAHASZNOSÍTÁS. (Lesz-e energiaválság?) Az energiagazdálkodás fogalma
/9 ENERGIAHASZNOSÍÁS (Lesz-e energiaválság?) Az energiagazdálkodás fogalma Azoknak a tevékenységeknek az összessége, amelyeknek célja a rendelkezésre álló energia gazdaságos hasznosítása. Az energiagazdálkodás
RészletesebbenA hıtermelı berendezések hatásfoka és fejlesztésének szempontjai. Hőtés és hıtermelés 2012. október 31.
A hıtermelı berendezések hatásfoka és fejlesztésének szempontjai Hőtés és hıtermelés 2012. október 31. 1. rész. A hıtermelı berendezéseket jellemzı hatásfokok 2 Az éppen üzemelı hıtermelı berendezés veszteségei
RészletesebbenJACIR HŐTİTORONY ÜZEMBE HELYEZÉSI ÉS KARBANTARTÁSI ÚTMUTATÓJA
JACIR HŐTİTORONY ÜZEMBE HELYEZÉSI ÉS KARBANTARTÁSI ÚTMUTATÓJA KS/ATM KOMPACT SOROZATOK, medencével 1. ÜZEMBE HELYEZÉS 1.1 Mőveleti sorrend Elıször is ellenırizze, hogy tele van a medence, és nem áll fenn
RészletesebbenA munkaközeg melegítési igényének kielégítése kazán alkalmazásával.
I. KAZÁNOK A kazán tüzelõberendezésbõl és a füstgázzal (égéstermékkel) munkaközeget (vízet) melegítő hõcserélõbõl áll. A tüzelési folyamatot jelenleg csak az anyag és energiamérleg meghatározása céljából
RészletesebbenTERMOELEM-HİMÉRİK (Elméleti összefoglaló)
Alapfogalmak, meghatározások TERMOELEM-HİMÉRİK (Elméleti összefoglaló) A termoelektromos átalakítók hımérsékletkülönbség hatására villamos feszültséget szolgáltatnak. Ezért a termoelektromos jelátalakítók
RészletesebbenMCFC ALKALMAZÁSOK: William Robert Grove KITEKINTÉS A MINDENNAPOK VILÁGÁBA
AVAGY Christian Friedrich Schoenbein és MCFC ALKALMAZÁSOK: William Robert Grove TÜZELİANYAG-FLEXIBILIS (1839-1868), KISERİMŐVEK, továbbá KITEKINTÉS A MINDENNAPOK Oláh György professzor úr VILÁGÁBA nyomában
RészletesebbenFafizika 6. elıad. Hıtechnikai NYME, FMK,
Fafizika 6. elıad adás Hıtechnikai és égési tulajdonságok Prof. Dr. Molnár r SándorS NYME, FMK, Faanyagtudományi nyi Intézet Gyakorlati szerepe A fa hıtágulása A faanyag fajhıje je Hıvezetés, hıdiffúzió
RészletesebbenEnergetikai Gépek és Rendszerek Tanszék. Emisszió mérés berendezései
Energetikai Gépek és Rendszerek Tanszék Emisszió mérés berendezései 2009 Az emisszió mérés célja A tüzeléstechnikában folyamatszabályozás, illetve környezetszennyezés megállapítása érdekében gyakran elıforduló
RészletesebbenTELEPÜLÉSI SZENNYVÍZISZAP HASZNOSÍTÁSÁNAK LEHETİSÉGEI 3.
TELEPÜLÉSI SZENNYVÍZISZAP HASZNOSÍTÁSÁNAK LEHETİSÉGEI 3. 1 2. 1. 4. JELENLEGI HELYZET A települési szennyvíziszap Magyarországi mennyisége évente megközelítıen 700.000 tonna Ennek 25-30%-a szárazanyag
RészletesebbenHŐTERMELŐKRŐL KAZÁNOKRÓL BŐVEBBEN
HŐTERMELŐKRŐL KAZÁNOKRÓL BŐVEBBEN HŐTERMELŐK Közvetlen hőtermelők olyan berendezések, amelyekben fosszilis vagy nukleáris tüzelőanyagok kötött energiájából használható hőt állítanak elő a hőfogyasztók
RészletesebbenA CSOPORT. 1. Ábrázolja a fázisváltozási diagramon a 40 C elpárologtatási és +30 C
SZEGEDI TUDOMÁNYEGYETEM SZEGEDI ÉLELMISZERIPARI FŐISKOLAI KAR ÉLELMISZERIPARI MŰVELETEK ÉS KÖRNYEZETTECHNIKA TANSZÉK A CSOPORT Név:.. Alkalmazott műszaki hőtan, Csoport:. Hűtés Dátum: 2005.10.25. Adott
RészletesebbenÁltalános mérnöki ismeretek
Általános mérnöki ismeretek 3. gyakorlat A mechanikai munka, a teljesítmény, az energiakonverzió és a hőtan fogalmával kapcsolatos számítási példák gyakorlása 1. példa Egy (felsőgépházas) felvonó járószékének
RészletesebbenALKALMAZOTT MŰSZAKI HŐTAN
TÁMOP-4.1.1.F-14/1/KONV-2015-0006 Duális és moduláris képzésfejlesztés ALKALMAZOTT MŰSZAKI HŐTAN Prof. Dr. Keszthelyi-Szabó Gábor TÁMOP-4.1.1.F-14/1/KONV-2015-0006 Duális és moduláris képzésfejlesztés
RészletesebbenA hegesztési eljárások áttekintése. A hegesztési eljárások osztályozása
A hegesztési eljárások áttekintése A hegesztés célja két vagy több, fémes vagy nemfémes alkatrész között mechanikai igénybevételre alkalmas nem oldható kötés létrehozása. A nem oldható kötés fémek esetében
RészletesebbenKörnyezettechnika. 1. A környezettechnika alapjai és jelentősége. Energiaforrások és felhasználásuk.
Fodor Béla Környezettechnika 1. A környezettechnika alapjai és jelentősége. Energiaforrások és felhasználásuk. Megj.: - A napenergia, biomassza s geotermikus energia tématerületén részben a Nimfea Természetvédelmi
RészletesebbenVízzel oltó tőzvédelmi berendezések. Vízellátás, csatornázás, gázellátás II. 2008/2009. tanév tavasz
Vízzel oltó tőzvédelmi berendezések Vízellátás, csatornázás, gázellátás II. 2008/2009. tanév tavasz A vonatkozó rendelet: 9/2008. (II. 22.) ÖTM rendelet az Országos Tőzvédelmi Szabályzat kiadásáról Az
RészletesebbenHőtı körfolyamat. Vezérfonal a számításokhoz. Hűtőgépek számításai 1
Hőtı körfolyamat Vezérfonal a számításokhoz Hűtőgépek számításai 1 2 Gızzel mőködı kompresszoros hőtı körfolyamat 3 log p 4 4 3 s=áll. s=áll. v=áll. 1 q h 5 2 p 2 ε = q h w =1,5...3,5 ε x=áll. 5 q h x=0
RészletesebbenMiskolci Egyetem, Gyártástudományi Intézet, Prof. Dr. Dudás Illés
6. MENETMEGMUNKÁLÁSOK A csavarfelületek egyrészt gépelemek összekapcsolására (kötő menetek), másrészt mechanizmusokban mozgás átadásra (kinematikai menetek) szolgálnak. 6.1. Gyártási eljárások a) Öntés
RészletesebbenKözbenső hőcserélővel ellátott hőszivattyú teljesítménytényezőjének kivizsgálása
Közbenső hőcserélővel ellátott hőszivattyú teljesítménytényezőjének kivizsgálása Boros Dorottya Szabadkai Műszaki Szakfőiskola Szabadka, Szerbia dorottya93@gmail.com Összefoglaló: A dolgozatunkban bemutatunk
RészletesebbenBiztonsági rendszerekek 2 Vezérlı berendezés
Biztonsági rendszerekek 2 Vezérlı berendezés Villamosmérnök BSc szak Az irányítási feladatot megoldó berendezés Alapjeladó Összehasonlító Kezelı felület Érzékelı Szabályozó Központi vezérlı Vasúti folyamat
RészletesebbenVízgyűrűs vákuumszivattyú (Vi)
Vízgyűrűs vákuumszivattyú (Vi) 1. Melyek a vákuumszivattyúk leggyakrabban alkalmazott jelleggörbéi? Ismertessen hármat! Az izotermikus teljesítmény a relatív vákuum függvényében: P izot = f 1 ( p ) A térfogatáram
Részletesebben1.9. A forgácsoló szerszámok éltartama
1. oldal, összesen: 8 1.9. A forgácsoló szerszámok éltartama A forgácsoló szerszámok eredeti szabályos mértani alakjukat bizonyos ideig tartó forgácsolás után elvesztik. Ilyenkor a szerszámokat újra kell
RészletesebbenElméleti alapok: Fe + 2HCl = FeCl 2 +H 2 Fe + S = FeS FeS + 2HCl = FeCl 2 + H 2 S
6. gyakorlat. Keverék, vegyület,oldat, elegy, szuszpenzió, emulzió fogalma. A vegyületek termikus hatásra bekövetkezı változásai: olvadás, szublimáció, bomlás: kristályvíz vesztés, krakkolódás. Oldódás
RészletesebbenA tételsor a 12/2013. (III. 28.) NGM rendeletben foglalt szakképesítés szakmai és vizsgakövetelménye alapján készült. 2/43
A vizsgafeladat ismertetése: Vegyipari technikus és vegyianyaggyártó szakképesítést szerzőknek Ismerteti a vegyipari technológiák anyag és energia ellátását. Bemutatja a vegyiparban szükséges fontosabb
Részletesebben1. tétel. a) Alapismeretek
1. tétel - Milyen alakváltozások léphetnek fel a külső terhelés, illetve igénybevétel (húzó feszültség) hatására kis és nagy hőmérsékleten (T > 350 o C)? - Mit nevezünk karbonát keménységnek, illetve nem
RészletesebbenFeszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra
newton Dr. Szalai Kálmán "Vasbetonelmélet" c. tárgya keretében elhangzott előadások alapján k 1000 km k m meter m Ft 1 1 1000 Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra deg A következőkben
Részletesebben52 522 06 0000 00 00 Erőművi kazángépész Erőművi kazángépész
A 10/2007 (II. 27.) SzMM rendelettel módosított 1/2006 (II. 17.) OM rendelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről alapján. Szakképesítés,
RészletesebbenTájékoztató. Használható segédeszköz: számológép, rajzeszközök
12/2013. (III. 29.) NFM rendelet szakmai és vizsgakövetelménye alapján. Szakképesítés, azonosító száma és megnevezése 54 525 02 Autószerelő Tájékoztató A vizsgázó az első lapra írja fel a nevét! Ha a vizsgafeladat
RészletesebbenA szárított faanyag minıségének korrekt meghatározása, különös tekintettel az EU-s szabványokra
A szárított faanyag minıségének korrekt meghatározása, különös tekintettel az EU-s szabványokra Dr. Németh Róbert Prof. Dr Takáts Péter Szabvány fogalma A szabvány elismert szervezet által alkotott vagy
RészletesebbenHULLADÉK ÉGETÉS X. Előadás anyag
TÁMOP-4.1.1.F-14/1/KONV-2015-0006 Az ipari hulladékgazdálkodás vállalati gyakorlata HULLADÉK ÉGETÉS X. Előadás anyag Dr. Molnár Tamás Géza Ph.D főiskolai docens SZTE MK Műszaki Intézet FŐBB TERMIKUS HULLADÉKHASZNOSÍTÁSI
RészletesebbenKecskeméti Fıiskola GAMF Kar Informatika Tanszék. Johanyák Zsolt Csaba
Kecskeméti Fıiskola GAMF Kar Informatika Tanszék Johanyák Zsolt Csaba 003 Tartalomjegyzék. Bevezetés.... A megbízhatóság fogalmai..... A termék idıtıl függı képességei...... Használhatóság /Üzemkészség/
RészletesebbenVillamos tulajdonságok
Villamos tulajdonságok A vezetés s magyarázata Elektron függıleges falú potenciálgödörben: állóhullámok alap és gerjesztett állapotok Több elektron: Pauli-elv Sok elektron: Energia sávok Sávelméletlet
RészletesebbenA tételhez használható segédeszközöket a vizsgaszervező biztosítja.
A vizsgafeladat ismertetése: A szóbeli vizsgatevékenység központilag összeállított vizsgakérdései az Épületgépészeti munkabiztonsági és környezetvédelmi feladatok, valamint a Kisteljesítményű kazán fűtői
RészletesebbenEnergetikai minőségtanúsítvány összesítő
Energetikai minőségtanúsítvány 1 Energetikai minőségtanúsítvány összesítő Épület Épületrész (lakás) Megrendelő Polgármesteri Hivatal 3350. Kál szent István tér 2 Teljes épület Kál Nagyközség Önkormányzata
RészletesebbenELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT
BUDAPEST MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Segédlet v1.14 Összeállította: Koris Kálmán Budapest,
RészletesebbenOktatási segédlet REZGÉSCSILLAPÍTÁS. Dr. Jármai Károly, Dr. Farkas József. Miskolci Egyetem
Oktatási segélet REZGÉSCSILLAPÍTÁS a Nemzetközi Hegesztett Szerkezettervező mérnök képzés hallgatóinak Dr. Jármai Károly, Dr. Farkas József Miskolci Egyetem 4 - - A szerkezeteket különböző inamikus hatások
Részletesebben1. Termodinamika. 1.1. Az ideális gázok állapotváltozásai
. Termodinamika.. Az ideális gázok állapotváltozásai... Egy hengerben 000 cm3 térfogatú, atm nyomású, 7 oc hõmérsékletû levegõ van. Mekkora lesz a levegõ nyomása,ha hõmérsékletét állandó térfogaton -3
RészletesebbenMŰSZAKI ISMERETEK. Az Agrármérnöki MSc szak tananyagfejlesztése TÁMOP-4.1.2-08/1/A-2009-0010
MŰSZAKI ISMERETEK Az Agrármérnöki MSc szak tananyagfejlesztése TÁMOP-4.1.2-08/1/A-2009-0010 Az előadás áttekintése Méret meghatározás Alaki jellemzők Felületmérés Tömeg, térfogat, sűrűség meghatározása
RészletesebbenCelsius Plussz Kft Termelı Szolgáltató és Kereskedelmi Kft.
Celsius Plussz Kft Termelı Szolgáltató és Kereskedelmi Kft. Kezelési utasítás Celsius P-V típusú szilárdtüzeléső kazánokhoz Alkalmasak családi házak, kis lakások, fólia és üvegházak, kisebb üzemcsarnokok
RészletesebbenStatisztikai módszerek
Statisztikai módszerek A hibaelemzı módszereknél azt néztük, vannak-e kiugró, kritikus hibák, amelyek a szabályozás kivételei. Ezekkel foglalkozni kell; minıségavító szabályozásra van szükség. A statisztikai
RészletesebbenVillamos kapcsolókészülékek BMEVIVEA336
Villamos kapcsolókészülékek BMEVIVEA336 Szigetelések feladatai, igénybevételei A villamos szigetelés feladata: Az üzemszerűen vagy időszakosan különböző potenciálon lévő vezető részek (fém alkatrészek
Részletesebben(Fordította: Dr Való Magdolna)
Nemesíthetı acélok alkalmazása és önkeményedésének kihasználása zománcozásra. Dr. Joachim Schöttler, Salzgitter Mannesmann Forschung GmbH (Email Mitteilungen, 2009/6) (Fordította: Dr Való Magdolna) Bevezetés
RészletesebbenHATÁROZATOT: a Techcon Kft. (továbbiakban: Engedélyes) Polgár Regionális gumihasznosító kiserımő
1081 BUDAPEST, KÖZTÁRSASÁG TÉR 7. ÜGYSZÁM: ES-142/07 ÜGYINTÉZİ: Slenker Endre TELEFON: 06-1-459-7777; 06-1-459-7773 TELEFAX: 06-1-459-7766; 06-1-459-7764 E-MAIL: eh@eh.gov.hu; slenkere@eh.gov.hu HATÁROZAT
RészletesebbenMagyar fejlesztéső geotermikus hıszivattyúcsalád
Mőszaki és Természettudományi Konferencia Mőszaki Szekció (M136) 2013. november 11. 16:50 17:10 Magyar fejlesztéső geotermikus hıszivattyúcsalád KOMLÓS Ferenc a Magyar Napenergia Társaság (ISES Hungary)
RészletesebbenFémes szerkezeti anyagok
Fémek felosztása: Fémes szerkezeti anyagok periódusos rendszerben elfoglalt helyük alapján, sűrűségük alapján: - könnyű fémek, ha ρ 4,5 kg/ dm 3. olvadáspont alapján:
RészletesebbenÉpületek gázellátása. A gázkészülékek elhelyezésének szempontjai. Vízellátás, csatornázás, gázellátás I. 2011. november 9.
Épületek gázellátása A gázkészülékek elhelyezésének szempontjai ízellátás, csatornázás, gázellátás I. 2011. november 9. 1 A gázfogyasztó készülékek elhelyezésére vonatkozó általános elıírások GOMBSZ: az
RészletesebbenMUNKAANYAG. Bukovinszky Márta. Otto motorok felépítése és működési elve I. A követelménymodul megnevezése: Gépjárműjavítás I.
Bukovinszky Márta Otto motorok felépítése és működési elve I. A követelménymodul megnevezése: Gépjárműjavítás I. A követelménymodul száma: 0675-06 A tartalomelem azonosító száma és célcsoportja: SzT-001-30
RészletesebbenFOLYADÉKOK ÉS GÁZOK MECHANIKAI TULAJDONSÁGAI
FOLYADÉKOK ÉS GÁZOK MECHANIKAI TULAJDONSÁGAI A gázok és gzök egyharmad hangsebesség alatti áramlása nem mutat eltérést a folyadékok áramlásánál. Emiatt nem mindig szükséges a kétféle halmazállaot megkülönböztetése.
Részletesebben/ CSAK ISKOLAI HASZNÁLATRA / GÉPJÁRMŐ SZERKEZETEK MÉRETEZÉSI FELADATOK ÖSSZEÁLLÍTOTTA: SZEKERES GYÖRGY
/ CSAK ISKOLAI HASZNÁLATRA / GÉJÁRMŐ SZERKEZETEK MÉRETEZÉSI FELAATOK ÖSSZEÁLLÍTOTTA: SZEKERES GYÖRGY α. Feadat: Az iert é záított adatokka atározzuk eg: a, Az eekedéi eenááa zebeni vonóerıt b, Az eez zükége
RészletesebbenHogyan válasszunk ventilátort légtechnikai rendszerekhez?
Próhászkáné Varga Erzsébet Hogyan válasszunk ventilátort légtechnikai rendszerekhez? A követelménymodul megnevezése: Fluidumszállítás A követelménymodul száma: 699-06 A tartalomelem azonosító száma és
RészletesebbenTalaj - talajvédelem
Talaj - talajvédelem A Talaj: - a levegıvel és a vízzel egyenértékő elem - a természeti és mővi környezet eleme - az anyag és energiaáramlások közege - három v. négy fázisú összetett rendszer A talaj,
RészletesebbenV. Gyakorlat: Vasbeton gerendák nyírásvizsgálata Készítették: Friedman Noémi és Dr. Huszár Zsolt
. Gyakorlat: asbeton gerenák nyírásvizsgálata Készítették: Frieman Noémi és Dr. Huszár Zsolt -- A nyírási teherbírás vizsgálata A nyírási teherbírás megfelelő, ha a következő követelmények minegyike egyiejűleg
RészletesebbenPegasus F2 N 2S. Gáztüzeléső, elektronikus gyújtású és lángırzéső öntöttvas tagos gázkazánok
Pegasus F2 N 2S Gáztüzeléső, elektronikus gyújtású és lángırzéső öntöttvas tagos gázkazánok Használati kezelési utasítás, gépkönyv Modell: 51-68-85-102 Magyarországi képviselı és forgalmazó: Két Kör Kft.
RészletesebbenMINIMUMTESZT A ramla s e s ho technikai ge pek (A HTG) c. tanta rgy za rthelyi dolgozat minimum ke rde sei
MINIMUMTESZT A ramla s e s ho technikai ge pek (A HTG) c. tanta rgy za rthelyi dolgozat minimum ke rde sei (Áramlástechnikai gépek rész) A minimumteszt célja a vizsgára és zárthelyi dolgozat megírására
RészletesebbenKezelési útmutató az üzemeltető számára Logano G221
Szilárd tüzelésű kazán 6 720 809 698 (2014/03) HU Kezelési útmutató az üzemeltető számára Logano G221 Teljesítmény-tartomány 20 kw-tól 40 kw-ig Kezelés előtt figyelmesen olvassa el. Tartalomjegyzék Tartalomjegyzék
RészletesebbenA motor mozgásának alapelemei A belsőégésű motor felépítése 1. Levegő-üzemanyagkeverék 2. Nyomás 3. Égés 4. Alternáló mozgás 5. Forgó mozgás 6. Munkarend (két- vagy négyütemű) 1. Szelepfedél 2. Szelepfedél
RészletesebbenCölöpözési technológiák
Cölöpözési technológiák Cölöpök anyaguk szerint fa-, acél-, beton-, vasbeton-, A készítés módja szerinti csoportosítás elıregyártott -, helyben készített cölöp talajhelyettesítéssel készülı cölöpök, amelyek
RészletesebbenSZILÁRDSÁGTAN A minimum teszt kérdései a gépészmérnöki szak egyetemi ágon tanuló hallgatói részére (2004/2005 tavaszi félév, szigorlat)
SILÁRDSÁGTAN A minimum teszt kérdései a gépészmérnöki szak egetemi ágon tanuló hallgatói részére (2004/2005 tavaszi félév, szigorlat) Szilárdságtan Pontszám 1. A másodrendű tenzor értelmezése (2) 2. A
RészletesebbenMűszaki ismeretek Géptan
Műszaki ismeretek Géptan 1. Ismertesse a benzin- és diesel motorok szerkezeti felépítését, működését vázlatrajz segítségével! Hogyan határozhatjuk meg a motor effektív teljesítményét méréssel? 2. Ismertesse
Részletesebbenmotorokban Dr. Bereczky Ákos Energetikai Gépek és Rendszerek Tanszék BME
Megújuló tüzelőanyagok felhasználása belsőégésű motorokban Dr. Bereczky Ákos Energetikai Gépek és Rendszerek Tanszék BME Tartalom: Előzmények, várható trendek, követelmények Bioetanol előállítása energetikai
RészletesebbenFafizika 10. elıad. A faanyag szilárds NYME, FMK,
Fafizika 10. elıad adás A faanyag szilárds rdságának jellemzése Prof. Dr. Molnár r SándorS NYME, FMK, Faanyagtudományi nyi Intézet A szils zilárdsági és rugalmassági gi vizsgálatok konkrét céljai lehetnek
RészletesebbenJÁRMŰ HIDRAULIKA ÉS PNEUMATIKA
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM KÖZLEKEDÉSMÉRNÖKI KAR JÁRMŰ HIDRAULIKA ÉS PNEUMATIKA SZERZŐK: DR. BALPATAKI ANTAL DR. BÉCSI TAMÁS KÁROLY JÓZSEF RAJZOLÓK: MÁRTON GERGELY SZENTANNAI GÁBOR
RészletesebbenMechanikai megmunkálás Ipari termék- és formatervezıknek
Mechanikai megmunkálás Ipari termék- és formatervezıknek Összeállította: Dr. Kovács Zsolt NyME FMK Terméktervezési és Gyártástechnológiai Intézet http://tgyi.fmk.nyme.hu NYME FMK TGYI 2006.08.28. 7/1.
Részletesebben1. A berendezés ismertetése
1. A berendezés ismertetése 1.1. Műszaki leírás Az FHB-04 típusú fatüzelésű melegvíz-kazán egy égetőberendezésből (tüzelőberendezésből) és a tetejére telepített hőcserélőből (kazánból) áll. A kazán egy
RészletesebbenKazánok. Hőigények csoportosítása és jellemzőik. Hőhordozó közegek, jellemzőik és főbb alkalmazási területeik
Kazánok Kazánnak nevezzük azt a berendezést, amely tüzelőanyag oxidációjával, vagyis elégetésével felszabadítja a tüzelőanyag kötött kémiai energiáját, és a keletkezett hőt hőhordozó közeg felmelegítésével
RészletesebbenKULCS_GÉPELEMEKBŐL III.
KULCS_GÉPELEMEKBŐL III. 1.Tűréseknek nevezzük: 2 a) az anyagkiválasztás és a megmunkálási eljárások előírásait b) a gépelemek nagyságának és alakjának előírásai c) a megengedett eltéréseket az adott mérettől
RészletesebbenÁSVÁNYI DÖRZSÖLT VAKOLAT 2.0 és 2.5
MŐSZAKI ADATLAP 11.09-hun DEKORÁCIÓS VAKOLATOK ÁSVÁNYI DÖRZSÖLT VAKOLAT 2.0 és 2.5 1. Leírás, alkalmazás Az ÁSVÁNYI DÖRZSÖLT VAKOLAT 2.0 és 2.5 cement. mész és polimer kötıanyagok kombinációján alapuló
RészletesebbenTüzelőanyagok és jellemzőik. Biomassza Hasznosítás
Tüzelőanyagok és jellemzőik Biomassza Hasznosítás Tartalom Tüzelőanyagok csoportosítása Égéshő és fűtőérték definíciója Szilárd tüzelőanyag összetétel vizsgálatai, hamuvizsgálatok, tüzelőanyag ellátás
RészletesebbenMÉHSEJT PP Ilyen könnyő a szilárdság
MÉHSEJT PP Ilyen könnyő a szilárdság A méhsejt gyártás alapanyaga polipropilén, egy termoplasztikus, újrahasznosított anyag a poliolefinek termékcsoportjából. A méhsejt PP szerkezeti félkész gyártmány,
RészletesebbenKULCS_TECHNOLÓGIA_GÉPJÁRMŰSZERELŐ_2016
KULCS_TECHNOLÓGIA_GÉPJÁRMŰSZERELŐ_2016 1. A gyújtás alapján a motorokat felosztjuk: 2 a) benzinmotorokra (Otto) b) dízel motorokra (Diesel) 2. A többhengeres motorokat a hengerek helyzetétől függően felosztjuk:
Részletesebben52 524 01 0100 31 01 Nyomástartóedény-gépész Kőolaj- és vegyipari géprendszer üzemeltetője
A 0/007 (. 7.) SzMM rendelettel módosított /006 (. 7.) OM rendelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről alapján. Szakképesítés, szakképesítés-elágazás,
RészletesebbenALTERNATÍVÁJA-E MA A NÖVÉNYI BIOMASSZA A SZÉNNEK A VILLAMOS ENERGIA TERMELÉSÉBEN?
ALTERNATÍVÁJA-E MA A NÖVÉNYI BIOMASSZA A SZÉNNEK A VILLAMOS ENERGIA TERMELÉSÉBEN? Molnár József Dr. egyetemi docens Miskolci Egyetem, Bányászati és Geotechnikai Intézet e-mail: bgtmj@uni-miskolc.hu A magyarországi,
RészletesebbenMINIGAZ EVOLUTION. MH 16/21/28/35/45/55/75/95 MV 36/55/75/95 MC 21/28/35/45/55/75 típusok MŐSZAKI LEÍRÁS SZERELÉS HASZNÁLAT
MINIGAZ EVOLUTION MH 16/21/28/35/45/55/75/95 MV 36/55/75/95 MC 21/28/35/45/55/75 típusok Centrifugális vagy axiális ventilátor Szabályozás és irányítás egy vezetéken Elektronikus gyújtás és ionizációs
RészletesebbenLÉGCSATORNÁZHATÓ KLÍMAKONVEKTOROK FUN 2009.11.16.
LÉGCSATORNÁZHATÓ KLÍMAKONVEKTOROK FUN 2009.11.16. SOLARONICS Central Europe Kereskedelmi Kft. 1116 Budapest, Építész u. 8-12. Tel.: 203-1125, 206-2718, Fax: 206-2719 Szerviz: 382-0150, 0151, (20) 9673-875,
RészletesebbenOktatási segédlet. Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra. Dr. Jármai Károly.
Oktatási segédlet Acél- és alumínium-szerkezetek hegesztett kapcsolatainak méretezése fáradásra a Létesítmények acélszerkezetei tárgy hallgatóinak Dr. Jármai Károly Miskolci Egyetem 013 1 Acél- és alumínium-szerkezetek
RészletesebbenEnergetikai minőségtanúsítvány összesítő
Energetikai minőségtanúsítvány 1 Energetikai minőségtanúsítvány összesítő Épület: Megrendelő: Tanúsító: Kovács Pál és Társa. Kft. 06-1-388-9793 (munkaidőben) 06-20-565-8778 (munkaidőben) Az épület(rész)
RészletesebbenHáromjáratú keverı- és osztószelepek
Háromjáratú keverı- és osztószelepek Normblatt 4037 2007. júniusi kiadás Beépítési méretek, mm Rendelési szám Méret G a c L H p max kvs [m 3 /h] 1 4037 15 1/2 G 3/4 B 50 32 100 117 4 4 1 4037 20 3/4 G
Részletesebben1. táblázat. Szórt bevonatokhoz használható fémek és kerámiaanyagok jellemzői
5.3.1. Termikus szórási eljárások általános jellemzése Termikus szóráskor a por, granulátum, pálca vagy huzal formájában adagolt hozag (1 és 2. táblázatok) részleges vagy teljes megolvasztásával és így
RészletesebbenIntegrált áramkörök termikus szimulációja
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Villamosmérnöki és Informatikai Kar Elektronikus Eszközök Tanszéke Dr. Székely Vladimír Integrált áramkörök termikus szimulációja Segédlet a Mikroelektronika
RészletesebbenÉpületgépész rendszerek
Épületgépész rendszerek Hőmennyiség Q, Energia E, Munka W Nm=J 1 cal = 4,1868 J 1 Wh = 3600 J Munka:fizikai értelemben munkavégzésről beszélünk, ha erő hatására elmozdulás történik. Energia az anyag különböző
RészletesebbenÁramlástechnikai gépek. Különböző volumetrikus elven működő gépek, azok szerkezeti megoldásai
Áramlástecnikai gépek Különböző volumetrikus elven működő gépek, azok szerkezeti megoldásai 1 A térfogatkiszorítás elvén működő gépeknél az energia átalakítás úgy történik, ogy egy körülatárolt térben
RészletesebbenEGÉSZSÉGVÉDELEM. Munkaegészségtan
EGÉSZSÉGVÉDELEM Munkaegészségtan A munkaegészségtan fogalma és feladata Munkahigiéné: az a tud., amely kutatja az ember és a munkakörnyezet kölcsönhatását, tanulmányozza az emberi szervezetnek a munkakörnyezethez
Részletesebben1687: Newton, Principiamathematica
1687: Newton, Principiamathematica Ismétlés 0. Statika súly -> erő: erők felbontása, összeadása merev test: -> erőrendszer redukciója erőcsavarra nyugalom feltételei, súlypont 1. Kinematika Pillanatnyi
RészletesebbenFűtsünk pellettel, téli költségcsökkentés új kazánnal.
Energiahatékonyság és költségmegtakarítás az épületek üzemeltetésben. Debrecen 2010. október 15. Fűtsünk pellettel, téli költségcsökkentés új kazánnal. Pannon Pellet Kft. Molnár Milán épületgépész mérnök
Részletesebben= szinkronozó nyomatékkal egyenlő.
A 4.45. ábra jelöléseit használva, tételezzük fel, hogy gépünk túllendült és éppen a B pontban üzemel. Mivel a motor által szolgáltatott M 2 nyomaték nagyobb mint az M 1 terhelőnyomaték, a gép forgórészére
RészletesebbenAlternatív motorhajtóanyagok alkalmazása belsőégésű motorban Doktori (Ph.D.) disszertáció
Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Kandó Kálmán Gépészeti Tudományok Doktori Iskola Alternatív motorhajtóanyagok alkalmazása belsőégésű motorban Doktori (Ph.D.) disszertáció okleveles gépészmérnök
Részletesebbenegyetemi tanár Nyersanyagelőkészítési és Környezeti Eljárástechnikai
Székesfehérvár, 2010. november 18. Fejér Megyei Mérnök Kamara Környezetvédelmi Szakcsoportja Szakmai Ülése Települési éi szilárd iá hulladék mechanikai előkezelése másodlagos tüzelőanyaggá történő felhasználáshoz
RészletesebbenAnyagmozgatás és gépei. 3. témakör. Egyetemi szintű gépészmérnöki szak. MISKOLCI EGYETEM Anyagmozgatási és Logisztikai Tanszék.
Anyagmozgatás és gépei tantárgy 3. témakör Egyetemi szintű gépészmérnöki szak 3-4. II. félé MISKOLCI EGYETEM Anyagmozgatási és Logisztikai Tanszék - 1 - Graitációs szállítás Jellemzője: hajtóerő nélküli,
RészletesebbenFINISH THOMPSON IPARI VEGYSZERSZIVATTYÚK
FINISH THOMPSON IPARI VEGYSZERSZIVATTYÚK MÁGNESKUPLUNGOS CENTRIFUGÁLSZIVATTYÚK TÍPUSJELÖLÉSE A könnyebb eligazodás érdekében a Finish Thompson szivattyúknál az alábbi típusjelölést alkalmazzuk. Az alábbi
Részletesebben