SZÉLTEHER. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Erdélyi Tamás március 23.
|
|
|
- Natália Horváthné
- 7 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 zélteher SZÉLTEHER Erdélyi Tamás egy. tanársegéd BME Építészmérnöki kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék március 23. Szakmérnöki tanfolya
2 zabványok SZ EN : ind actions ren January ind actions SZ agasépítési szerkezetek terhei
3 zabványok SZ / agasépítési szerkezetek terhei és ülönleges követelményei SZ pületek teherhordó szerkezetei ltalános statikai előírások rszágos magasépítési méretezési zabályzat 1949.
4 zabványok agyar országos szabványok (1936.) pítésügyi szabályzat Budapest zékesfőváros területére (1914.)
5 zabványok agyar országos szabványok (1936.) pítésügyi szabályzat Budapest zékesfőváros területére (1914.)
6 ekkora szél fúj? SZ EN : ,6 m/s = 85,0 km/h 0,0 m/s =72,0 km/h SZ (10 m magasságban) 3,5 m/s = 120,5 km/h öller Károly 5-48 m/s = km/h
7 ekkora szél fúj?
8 ekkora szél fúj?
9 ekkora szél fúj?
10 ekkora szél fúj? SZ EN : m magasságban 10 perces átlag SZ (10 m magasságban) ármely irányba 3 s időtartamú széllökés eteorológia, bulvársajtó: ltalában maximális szélsebesség
11 ekkora szél fúj? SZ z adott magasságban 5 évente előforduló aximális szélsebesség 957., incs szélsebesség és átszámítás
12 ekkora szél fúj? SZ z adott magasságban 5 évente előforduló aximális szélsebesség 957., incs szélsebesség és átszámítás
13 tlagos szélsebesség alapértéke b = cdir cseason v = b ,6 m/s tlagos szélsebesség kiindulási értéke: v b0 = 23,6 m/s ránytényező: c dir =1,0 Szezonális (évszak-) tényező c season =1,0
14 tlagos szélsebesség alapértéke NA b = c dir c season v b0 = 0,85 23,6 = 20 m/s tlagos szélsebesség kiindulási értéke: v b0 = 23,6 m/s ránytényező: c dir = 0,85 Szezonális (évszak-) tényező c season =1,0
15 tlagos szélsebesség alapértéke
16 orlónyomás alapértéke q p (z)= [1+7 l v (z)] 0,5 ρ v m2 (z),5 ρ v m2 (z) Torlónyomás értéke v ebesség esetén (z) Szélsebesség ingadozásának ariációs tényezője
17 orlónyomás alapértéke q p (z)= [1+7 l v (z)] 0,5 ρ v m2 (z) orlónyomás csökkenése: 0,85 2 = 0,72
18 orlónyomás alapértéke q p (z)= [1+7 l v (z)] 0,5 ρ v m2 (z) Köralakú alaprajz Körszerű alaprajz Kétirányú merevítés
19 orlónyomás alapértéke q p (z)= [1+7 l v (z)] 0,5 ρ v m2 (z) Köralakú alaprajz Körszerű alaprajz Kétirányú merevítés
20 zélteher mértékadó / tervezési értéke w p = γ w q p (z) c p p : Felületi (külső / belső / nettó) szélszívás / szélnyomás / szélsúrlódás = 1,50 : Biztonsági tényező p (z): Torlónyomás z (referencia)magasságban p : Alaki tényező (C pe ; C pi ; C net ; C fr ; C f ) w W : 0 p w = γ c w 0 Szélteher = 1,20 : Biztonsági tényező : Torlónyomás adott magasságban : Alaki tényező
21 zélteher mértékadó / tervezési értéke 1971.: p= γ c p T : Szélteher = 1,20 : Biztonsági tényező T : Torlónyomás adott magasságban : Alaki tényező 1947.: p= c p T : Szélteher T : Torlónyomás adott magasságban : Alaki tényező
22 zélteher mértékadó / tervezési értéke w p = γ w q p (z) c p p : Felületi (külső / belső / nettó) szélszívás / szélnyomás / szélsúrlódás = 1,50 : Biztonsági tényező p (z): Torlónyomás z (referencia)magasságban p : Alaki tényező (C pe ; C pi ; C net ; C fr ; C f ) w w : ref : s c d F w = c s c d w p A ref Szélerő tervezési értéke Referencia felület Szerkezeti tényező
23 eépítési kategóriák Általános eset Csökkentett érték városi belterületen. Nyílt tenger.tavak, akadály nélküli sík területek. Sík területek, növényzet, épületek kisebb csoportokban. Alacsony beépítettség, a terület max. 15%-án, max. 15 m magasságban. Sűrű, magas beépítés
24 orlónyomás alapértéke
25 orlónyomás alapértéke
26 orlónyomás alapértéke
27 orlónyomás alapértéke
28 orlónyomás alapértéke
29 orlónyomás alapértéke
30 orlónyomás alapértéke
31 orlónyomás alapértéke gasság A szél torlónyomásának értékei Magyarországon q p (z) Beépítés övezet (beépítési kategória) Beépítés övezet (beépítési kategória) I II III IV Magasság I II III IV z [m] q p (z) [kn/m 2 ] z [m] q p (z) [kn/m 2 ] 1 0,536 0,495 0,446 0, ,172 1,042 0,826 0,63 2 0,654 0,495 0,446 0, ,189 1,060 0,845 0,65 3 0,727 0,571 0,446 0, ,205 1,077 0,863 0,67 4 0,781 0,627 0,446 0, ,227 1,101 0,888 0,70 5 0,824 0,672 0,446 0, ,248 1,123 0,911 0,72 6 0,860 0,709 0,484 0, ,272 1,150 0,940 0,75 7 0,891 0,742 0,516 0, ,300 1,180 0,972 0,7 8 0,918 0,770 0,545 0, ,326 1,207 1,001 0,8 9 0,942 0,796 0,571 0, ,349 1,232 1,028 0, ,964 0,819 0,595 0, ,370 1,255 1,052 0, ,984 0,840 0,617 0, ,390 1,277 1,075 0, ,002 0,860 0,637 0, ,408 1,297 1,096 0,9 13 1,019 0,878 0,655 0, ,425 1,315 1,117 0, ,035 0,895 0,673 0, ,441 1,333 1,135 0, ,050 0,911 0,689 0, ,471 1,365 1,170 0,9 16 1,064 0,926 0,705 0, ,498 1,395 1,202 1, ,077 0,940 0,720 0, ,522 1,421 1,230 1, ,090 0,953 0,734 0, ,545 1,446 1,257 1, ,102 0,966 0,747 0, ,565 1,469 1,282 1, ,113 0,978 0,760 0, ,585 1,490 1,305 1, ,135 1,001 0,783 0, ,620 1,529 1,347 1, ,154 1,022 0,805 0, ,651 1,563 1,384 1,2
32 laki tényező fajtái pe pi Külső felületi nyomás alaki ténye Belső felületi nyomás alaki ténye p, net Összesített felületi nyomás alaki fr Szélsúrlódás alaki tényezője
33 elület mérete szerint m 2 alatt: e cpe,1 cpe,10 1,0 c pe, A [m2] 0 m 2 felett: c pe,10-10 m 2 között: Logaritmikus interpolálás c pe (A)=c pe,1 -(c pe,1 -c pe,10 ) log 10 (A)
34 zélteher függőleges megoszlása ontos felvétel v. helyettesítő torlónyomás h w0 = 0, ,32
35 laki tényező függőleges felület szélirány D e/5 e=min{b;2h} A B C e A B C A B C d E b
36 laki tényező függőleges felület min{b;2h} élirány D e/5 e A B C A B C A B C d E b Külső nyomási (alaki) tényezők épületek függőleges felületeire zóna A B C D E h/d Szélirányra merőleges felület Szélirányra merőleges felület Szélirányra merőleges felület Széltámadta oldal c pe Szélárnyékos olda c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 5-1,2-1,4-0,8-1,1-0,5 0,8 1,0-0,7 1-1,2-1,4-0,8-1,1-0,5 0,8 1,0-0,5 0,25-1,2-1,4-0,8-1,1-0,5 0,7 1,0-0,3 Ha h/d > 5 a szélerő a szakasz szerint meghatározott erőtényező segítségével is számítható.
37 laki tényező lapostető szélirány F,G e/4 F G e/4 F e/2 H H e/10 d I e= min{b; 2h} I b
38 laki tényező lapostető Külső nyomási tényezők épületek vízszintes felületein c pe,10 és c pe,1 Zóna F G H I Tető típusa Szélirányra merőleges felület Szélirányra merőleges felület Szélirányra merőleges felület Szélárnyékos oldal c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 a) Szögletes peremű -1,8-2,5-1,2-2,0-0,7-1,2 α =60 o -1,3-1,9-1,3-1,9-0,5 +0,2-0,2 +0,2 e/4 F -0,2 +0,2 h p /h=0,025-1,6-2,2-1,1-1,8-0,7-1,2-0,2 +0,2 h p /h=0,05-1,4-2,0-0,9-1,6-0,7-1,2-0,2 +0,2 h p /h=0,10-1,2-1,8-0,8-1,4-0,7-1,2-0,2 +0,2 r/h=0,05-1,0-1,5-1,2-1,8-0,4-0,2 +0,2 F,G r/h=0,10-0,7-1,2-0,8-1,4-0,3-0,2 H I +0,2 r/h=0,20-0,5-0,8-0,5-0,8-0,3-0,2 e/2 e= min{b; +0,2 α =30 o -1,0-1,5-1,0-1,5-0,3 e/10-0,2 e/4 F +0,2 α =45 o -1,2-1,8-1,3-1,9-0,4 szélirány -0,2 G H I d
39 erhelési esetek szélirány Lapostető Félnyeregtetők Nyeregtető Kontyolt tető 1 3 Szabadon álló félnyeregtető Szabadon álló nyeregtető 1.
40 etőfelület régi MSZ szerint h w0 = 0, ,32
41 etőfelület régi MSZ szerint
42 etőfelület MSZ EN szerint -0,4-0,6-0, ,8 0,6 0,4 0, ,2 Szélnyomás Félnyereg szélszívás Nyereg szélszívás Kontyolt nyereg szélszívás Szélszívás lapostetőn
43 laki tényező nyeregtető széltámadta oldal h α szélirány szélárnyékos oldal e= b és 2h értéke közül a kisebb e/4 e/4 széltámadta oldal α +α e/10 F G F H gerincvonal d e/10 J +α I szélárnyékos oldal h b
44 laki tényező nyeregtető Nyeregtetők külső nyomási (alaki) tényezői - szélirányban Tetőhajlás (α) Szélirányból (Θ=0 o ) Szélárnyékos oldalon (Θ=180 o ) F G H I J cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1-45 o -0,6-0,6-0,8-0,7-1,0-1,5-30 o -1,1-2,0-0,8-1,5-0,8-0,6-0,8-1,4-15 o -2,5-2,8-1,3-2,0-0,9-1,2-0,5-0,7-1,2-5 o 0,2 0,2-2,3-2,5-1,2-2,0-0,8-1,2-0,6-0,6-1,7-2,5-1,2-2,0-0,6-1,2 5 o 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0-0,6-0,6-0,9-2,0-0,8-1,5-0,4-1,0-1,5 15 o -0,3 0,2 0,2 0,2 0,0 0,0 0,0-0,5-1,5-0,5-1,5 30 o -0,2-0,4-0,5 0,7 0,7 0,4 0,0 0,0 45 o 0,0 0,0 0,0-0,2-0,3 0,7 0,7 0,6 0,0 0,0
45 laki tényező nyeregtető Nyeregtetők külső nyomási (alaki) tényezői - szélirányban J Tetőhajlás (α) Szélirányból (Θ=0 o ) Szélárnyékos oldalon (Θ=180 o ) F G H I J cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1-45 o -0,6-0,6-0,8-0,7-1,0-1,5-30 o -1,1-2,0-0,8-1,5-0,8-0,6-0,8-1,4 szélirány F H I -15 o -2,5-2,8-1,3-2,0-0,9-1,2-0,5-0,7-1,2-5 o 0,2 0,2-2,3-2,5-1,2-2,0-0,8-1,2-0,6-0,6-1,7-2,5-1,2-2,0-0,6-1,2 5 o 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0-0,6-0,6-0,9-2,0-0,8-1,5-0,4-1,0-1,5 15 o -0,3 0,2 0,2 0,2 0,0 0,0 0,0-0,5-1,5-0,5-1,5 30 o -0,2-0,4-0,5 0,7 0,7 0,4 0,0 0,0 45 o 0,0 0,0 0,0-0,2-0,3 0,7 0,7 0,6 0,0 0,0 G F α
46 laki tényező nyeregtető Tetőhajlás (α) Nyeregtetők külső nyomási (alaki) tényezői - szélirányra merőlegesen Szélirányra merőlegesen (Θ=90 o ) F G H I cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1-45 o -1,4-2,0-1,2-2,0-1,0-1,3-0,9-1,2-30 o -1,5-2,1-1,2-2,0-1,0-1,3-0,9-1,2-15 o -1,9-2,5-1,2-2,0-0,8-1,2-0,8-1,2-5 o -1,8-2,5-1,2-2,0-0,7-1,2-0,6-1,2 5 o -1,6-2,2-1,3-2,0-0,7-1,2-0,6 15 o -1,3-2,0-1,3-2,0-0,6-1,2-0,5 30 o -1,1-1,5-1,4-2,0-0,8-1,2-0,5 45 o -1,1-1,5-1,4-2,0-0,9-1,2-0,5
47 laki tényező nyeregtető Nyeregtetők külső nyomási (alaki) tényezői - szélirányra merőlegesen J F H I Szélirányra merőlegesen (Θ=90 o ) Tetőhajlás F G H G I cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 (α) -45 o F -1,4-2,0-1,2-2,0-1,0-1,3-0,9 α -1,2-30 o -1,5-2,1-1,2-2,0-1,0-1,3-0,9-1,2-15 o -1,9-2,5-1,2-2,0-0,8-1,2-0,8-1,2-5 o -1,8-2,5-1,2-2,0-0,7-1,2-0,6-1,2 5 o -1,6-2,2-1,3-2,0-0,7-1,2-0,6 15 o -1,3-2,0-1,3-2,0-0,6-1,2-0,5 30 o -1,1-1,5-1,4-2,0-0,8-1,2-0,5 45 o -1,1-1,5-1,4-2,0-0,9-1,2-0,5 szélirány
48 laki tényező kontyolt nyeregtető in{b;2h} élirány szélirány (Θ=0) e/4 e/4 F G F αο e/10 e/10 L H L d M K M J I J h b szélirány (Θ=90) e/4 e/4 e/2 e/10 F G F α9ο L M H L M d N N J I J h e/10 b
49 laki tényező félnyeregtető szélirány (Θ=0) α e= b és 2h értéke közül a kisebb szélirány e/4 e/4 szélirány (Θ=180) e/10 F G F d α H h b e/2 e/10 Fup e/4 G H d I α e/4 Flow h szélirány (Θ=90) b
50 gyszerűsített eljárás teljes épületre ható szélteher eghatározására szolgál ha d >h vagy d >b/2 közül legalább az egyik teljesül, or szokásos tömegű az épület [1] a d >h/2,5 vagy d >b/5 közül alább az egyik teljesül, akkor y hosszú, vagy toronyszerű a tömeg [2] Szélirány b d
51 gyszerűsített eljárás e tetőfelületek tényezői tősík sszöge (α) 5º 5º 0º Tetősík a széltámadta oldalon c pe,10 Tetősík a szélárnyékos oldalon Félnyereg Nyereg Kontyo [1] [2] [1] [2] [1] [2] [1] ,04 +0,1-0,9-1,05-0,72-0,9-0,6-0,6 +0,2 +0,2-0,4-0,55 +0,46 +0,55-0,26-0,35-0, ,98-1,1-0,52-0,7-0, ,8-0,8-0,42-0,45-0,42-5º +0,62 +0,65-0,66-0,6-0,22-0,25-0,3-0º +0,7 +0,7-0,5-0,5-0,22-0,25-0,3-5º +0,8 +0,8-0,5-0,5-0,22-0,25-0,3 - sszög (α) - 75º Széliránnyal párhuzamos tetőfelület Félnyereg Nyereg Kontyo [1] [2] [1] [2] [1] -1,10-1,35-1,04-1,15-0,92 -
52 orolt félnyeregtetők zélirány zélirány zélirány 1,0 Cpe Cpe Cpe Cpe= -0,4 Ψmr =1,0 Ψmr =0,8 Ψmr =0,6 Ψmr =0,6 Félnyeregtetö szélirány felöl I. Cpe Cpe= -0,4 Cpe= -0,4 Félnyeregtetö szélirány felöl II. Ψmr =1,0 Ψmr =0,8 Ψmr =0,6 Ψmr =0,6 Félnyeregtetö szélárnyékban
53 orolt félnyeregtetők zélirány zélirány zélirány 1,0 Cpe Cpe Cpe Cpe= -0,4 Ψmr =1,0 Ψmr =0,8 Ψmr =0,6 Ψmr =0,6 Félnyeregtetö szélirány felöl I. Cpe Cpe= -0,4 Cpe= -0,4 Félnyeregtetö szélirány felöl II. Ψmr =1,0 Ψmr =0,8 Ψmr =0,6 Ψmr =0,6 Félnyeregtetö szélárnyékban
54 orolt nyeregtetők Cpe Cpe Cpe Cpe Ψmr =1,0 Ψmr =0,6 Ψmr =0,8 Ψmr =0,6 Nyeregtetõ I. Ψmr =1,0 Ψmr =1,0 Ψmr =0,8 Ψmr =0,6 Ψmr =0,6 Nyeregtetõ I. Ψmr =
55 orolt nyeregtetők Cpe Cpe Cpe Cpe Ψmr =1,0 Ψmr =0,6 Ψmr =0,8 Ψmr =0,6 Nyeregtetõ I. Ψmr =1,0 Ψmr =1,0 Ψmr =0,8 Ψmr =0,6 Ψmr =0,6 Nyeregtetõ I. Ψmr =
56 laki tényező szabadon álló tető szélirány α h=z e szélirány dalain nyitott ferdesíkú tető alaki tényezői Tetősík jlásszöge α 15 Alaki tényező jellemzője Általános erőtényező C B A B d/10 d/10 d c p,net és c f C zónák b/10 b/10 A B C c f c p,net c p,net c p,net Maximum 0,7 1,4 2,7 1,8 Minimum φ = 0-1,1-1,8-2,4-2,5 φ = 1-1,4-1,6-2,9-3,0 b
57 laki tényező szabadon álló tető szélirány α h=z e szélirány dalain nyitott ferdesíkú tető alaki tényezői Tetősík jlásszöge α 15 Alaki tényező jellemzője Általános erőtényező C B A B d/10 d/10 d C c p,net és c f zónák b/10 b/10 A B C c f c p,net c p,net c p,net Maximum 0,7 1,4 2,7 1,8 Minimum φ = 0-1,1-1,8-2,4-2,5 φ = 1-1,4-1,6-2,9-3,0 b
58 laki tényező szabadon álló tető p,net: f: Erőtényező, a teljes felületre ható szélteher eredője dalain nyitott ferdesíkú tető alaki tényezői Tetősík jlásszöge α 15 Alaki tényező jellemzője Általános erőtényező c p,net és c f zónák A B C c f c p,net c p,net c p,net Maximum 0,7 1,4 2,7 1,8 Minimum A felület két oldalán ható szélnyomás összege φ = 0-1,1-1,8-2,4-2,5 φ = 1-1,4-1,6-2,9-3,0
59 laki tényező donga B B A C d ze=h+f f h Cpe,10 0,8 0,6 0,4 0,2 0-0,2-0,4-0,6-0,8-1,0-1,2 f/d 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 C C B A (h=0) A (h/d<0,5) A (h/d?0,5) B A (h/d?0,5)
60 laki tényező kupola B A d - B + A B + B - - C C f h Cpe,10 0,8 0,6 0,4 0,2 0-0,2-0,4-0,6-0,8-1,0-1,2-1,4-1,6-1,8 -Cpe,10 A(h/d=0) C(h/d=0) 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 f/d C(h/d 0, B(h/d=0) A(h/d 1) Cpe,10 értéke konstans a szélirányra meröleges metszetsíkok mentén A(h/d=0,25) B(h/d 0,5)
61 zélsúrlódás A szélsúrlódás alaki tényezője inden esetben 0,03 A szélsúrlódás alaki tényezője elület jellege c fr c fr súrlódási tényező ima (acél, simított beton) 0,01 urva nyersbeton, kátránypapír) 0,02 en durva hullámos, bordás felület) 0,04 c
62 e zélsúrlódás d b d A fr =2 b d A fr =2 h d z e =h a) Referencia felület A fr b) z e =h min{2b;4h} b d c) ábra
63 áblák ze=zg+h/2 h zg b b/4 b/2 b/4 b/4 vízszintes külpontosság A szabadonálló tábla alaki (erö-) tényezöje: c f feltétel c f erötényezö z g h/4 z g < h/4 és b/h 1 (álló tábla) 1,80 z g < h/4 de b/h >1 (fekvö tábla) Szabadon álló falként!
64 Köszönöm a figyelmet!
SZÉLTEHER. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Szakmérnöki tanfolyam SZÉLTEHER Erdélyi Tamás egy. tanársegéd BME Építészmérnöki kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 2014. február 27. Szabványok MSZ EN 1991-1-4: 2005. Wind actions pren 1991-1-4
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
SZÉLTEHER Erdélyi Tamás BME Építészmérnöki kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 2016. február 26. Szakmérnöki tanfolyam Szabványok MSZ EN 1991-1-4: 2005. Wind actions pren 1991-1-4 2004. January
SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ
SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ A segédlet nem helyettesíti az építmények teherhordó szerkezeteinek erőtani tervezésére vonatkozó
TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐ, SZAKÉRTŐ: 1. A tartószerkezeti tervezés kiindulási adatai
TARTÓSZERKEZETI KIVITELI TERVDOKUMENTÁCIÓ a Újtikos, Széchenyi tér 12-14. sz. ( Hrsz.: 135/1 ) alatt lévő rendelő átalakításának, bővítésének építéséhez TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐ, SZAKÉRTŐ: Soós Ferenc okl.
Új szelek fújnak? A szél változásának tendenciái.
Új szelek fújnak? A szél változásának tendenciái. Kakasy Gergely, építészmérnök 2013 Bevezetésként Építészmérnök... hogyhogy...? Eredeti cél: szakmai kiadvány frissítésével áttekintést adni a szélteher
Terhek felvétele az EC 1 ENV szerint Szemelvények
Terhek felvétele az EC 1 ENV szerint Szemelvények Varga Géza, 2004-09-09 1. Önsúlyterhek karakterisztikus értéke (ENV 1991-2-1) TEHERFAJTA ÉRTÉK (kn/m 3 ) Acél 77 Normálbeton 24 Cementhabarcs 19-23 Gipsz-
Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban
Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban dr. Visnovitz György BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék Rekonstrukciós szakmérnöki tanfolyam Terhek és hatások - 2014. 03. 20. 1 Rekonstrukciós
TARTÓSZERKEZETI KIVITELI TERVDOKUMENTÁCIÓ
TARTÓSZERKEZETI KIVITELI TERVDOKUMENTÁCIÓ ÉPÍTÉS TÁRGYA: RADÓ KÚRIA FELÚJÍTÁSA ÉPÍTÉSI HELY: RÉPCELAK, BARTÓK B. U. 51. HRSZ: 300 ÉPÍTTETŐ: TERVEZŐ: RÉPCELAK VÁROS ÖNKORMÁNYZATA RÉPCELAK, BARTÓK B. U.
MAGYAG ELŐSZABVÁNY SOROZAT EUROCODE MSZ ENV. EC0 MSZ EN 1990 A tartószerkezetek tervezésének alapjai
MAGYAG ELŐSZABVÁNY SOROZAT EUROCODE MSZ ENV EC0 MSZ EN 1990 A tartószerkezetek tervezésének alapjai EC1 MSZ EN 1991 A tartószerkezeteket érő hatások +(teherszabvány) MSZ EN 1991-1-1 Sűrűség, önsúly és
TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
Magasépítési acélszerkezetek
Magasépítési acélszerkezetek Egyhajós acélszerkezetű csarnok tervezése Szabó Imre Gábor Pécsi Tudományegyetem Műszaki és Informatikai Kar Építőmérnök Tanszék 1. ábra. Acél csarnoképület tipikus hierarchikus
Környezeti hatások a tetőre telepített gépészeti berendezésekre
2013 Környezeti hatások a tetőre telepített gépészeti berendezésekre Napkollektorok, égéstermék elvezetések hatásvizsgálata szélsőséges éghajla8 viszonyok (szél- terhelés) melle> Előadó: Versits Tamás
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Terhek és hatások 4. előadás Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban dr. Visnovitz György Rekonstrukciós szakmérnöki tanfolyam Terhek és hatások - 2016. 04. 08. 1 Rekonstrukciós szakmérnöki
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Terhek és hatások 3. előadás Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban dr. Visnovitz György 1 2 1 Kérdés 1: Miben más a földrengés, mint a többi rendkívüli hatás? Kérdés 2: rendkívüli hatás-e
Fedélidomok szerkesztése
Fedélidomok szerkesztése Az előadás átdolgozott részleteket tartalmaz a következőkből: Gubis Katalin: Ábrázoló geometria Szabó Ferenc: Fedélidom szerkesztés (segédlet) Fedélidom: egy adott épület tetőfelületeinek
TARTÓSZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS
TARTÓSZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS MÁGOCS, ÓVODA BŐVÍTÉS, BÖLCSŐDE ÉPÍTÉS KIVITELEZÉSHEZ 734 MÁGOCS, TEMPLOM TÉR. HRSZ.: 539. ÉPÍTTETŐ ÉPÍTÉSZ STATIKUS TERVEZŐ Mágocs Városi Önkormányzata 734 Mágocs, Szabadság
A FERIHEGYI IRÁNYÍTÓTORONY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉNEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM
A FERIHEGYI IRÁYÍTÓTOROY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM 1. KIIDULÁSI ADATOK 3. 2. TERHEK 6. 3. A teherbírás igazolása 9. 2 / 23 A ferihegyi irányítótorony tetején elhelyezett
TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.
statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek
ÜVEG FIZIKAI TULAJDONSÁGAI,
ÜVEG FIZIKAI TULAJDONSÁGAI, ÜVEGTERMÉKEK Erdélyi Tamás egyetemi tanársegéd BME Építészmérnöki é kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 2013. február 28. Tematika alkal om 1. 2. 3. 4. 5. nap 02.28.
SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS + STATIKAI SZÁMÍTÁS
454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz: 16/8 Iváncsa Faluház felújítás 454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz.: 16/8 Építtető: Iváncsa Község Önkormányzata Iváncsa, Fő utca 61/b. Fedélszék ellenőrző számítása
TETŐSZIGETELÉSEK SZÉLSZÍVÁS ELLENI RÖGZÍTÉSE R+R KONSTRUKT SZAKMAI NAP
TETŐSZIGETELÉSEK SZÉLSZÍVÁS ELLENI RÖGZÍTÉSE R+R KONSTRUKT SZAKMAI NAP Történeti áttekintés miért irányelv? európai szabályozási gyakorlat: - csak anyagvizsgálati szabvány - a szerkezetalkalmazás
Tetőszigetelések 2. Épületszerkezettan 4
Tetőszigetelések 2. Épületszerkezettan 4 Tetőidom szerkesztése vápában áttörés, felépítmény ne legyen! Tetőidom szerkesztése áttörések mögött terelőnyereg Tetőidom szerkesztése vízszintes csőelhúzás födémben
A MÉRETEZÉS ALAPJAI ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETI RENDSZEREI ÉS ELEMEI ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ MSZ SZERINT
A MÉRETEZÉS ALAPJAI ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETI RENDSZEREI ÉS ELEMEI ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ MSZ SZERINT ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ EUROCODE SZERINT 1 ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETÉNEK RÉSZEI Helyzetük
TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
ZÖLD PONT SZABADIDŐS PIAC ÉPÍTÉS ENGEDÉLYEZÉSI TERVE
ÖLD PONT SABADIDŐS PIAC ÉPÍTÉS ENEDÉLYEÉSI TERVE TARTÓSERKEETI LEÍRÁS KÉSÜL: SUKORÓ, FEHÉRVÁRI ÚT HRS.: 416. ÉPÍTTETŐ: SUKORÓ KÖSÉ ÖNKORMÁNYATA SUKORÓ, ÓVODA U. 2. Tartószerkezet. tervező: Tóth Attila
A.4. Az Eurocode 1 tárgya és felépítése
A.4.1 Bevezetés A.4. Az Eurocode 1 tárgya és felépítése Az Eurocode szabványsorozat előírásai szerint a szerkezeteket hatások felvételére kell tervezni. Ezek elsősorban terheket jelentenek (közvetlen hatások),
STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című pályázat keretében a
Kardos László okl. építőmérnök 4431 Nyíregyháza, Szivárvány u. 26. Tel: 20 340 8717 STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP-6.1.4.-15 Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című
Teherfelvétel. Húzott rudak számítása. 2. gyakorlat
Teherfelvétel. Húzott rudak számítása 2. gyakorlat Az Eurocode 1. részei: (Terhek és hatások) Sűrűségek, önsúly és az épületek hasznos terhei (MSZ EN 1991-1-1) Tűznek kitett tartószerkezeteket érő hatások
K - K. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása.
6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata 6.1. Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása. pd=15 kn/m K - K 6φ5 K Anyagok : φ V [kn] VSd.red VSd 6φ16 Beton:
TARTÓ(SZERKEZETE)K. 3.Tartószerkezeteket érő hatások és tervezési állapotok TERVEZÉSE II. Dr. Szép János Egyetemi docens
TARTÓ(SZERKEZETE)K TERVEZÉSE II. 3.Tartószerkezeteket érő hatások és tervezési állapotok Dr. Szép János Egyetemi docens 2018. 10. 15. Az előadás tartalma Terhek térbeli megoszlása Terhek lefutása Terhek
Nyeregetetős csarnokszerkezetek terhei az EN 1991 alapján
BME Hdak és Szerkezetek Tanszék Magasépítés acélszerkezetek tárgy Gyakorlat útmutató Nyeregetetős csarnokszerkezetek terhe az EN 1991 alapján Összeállította: Dr. Papp Ferenc tárgyelőadó Budapest, 2006.
ÉPÍTÉSI KIVITELEZÉSI TERVDOKUMENTÁCIÓ STATIKAI MŰSZAKI LEÍRÁS STATIKAI SZÁMÍTÁS
ÉPÍTÉSI KIVITELEZÉSI TERVDOKUMETÁCIÓ STATIKAI MŰSZAKI LEÍRÁS STATIKAI SZÁMÍTÁS Monor, Petőfi Sándor u.34 Hrsz:2594 Építtető: Monor Város Önkormányzata, Monor Kossuth Lajos utca 78-80 Építés helye Monor,
ÉPÍTMÉNYEK TEHERHORDÓ SZERKEZETEINEK ERÕTANI TERVEZÉSE Magasépítési szerkezetek terhei
3. kiadás, 1989 624.042 Magyar Népköztársaság Országos Szabvány ÉPÍTMÉNYEK TEHERHORDÓ SZERKEZETEINEK ERÕTANI TERVEZÉSE Magasépítési szerkezetek terhei MSZ 15021/1-86 Az MSZ 15021/1-1971 és MSZ KGST 1407-1978
Magyar név Jel Angol név jel Észak É = North N Kelet K = East E Dél D = South S Nyugat Ny = West W
A szél Földünkön a légkör állandó mozgásban van, nagyon ritka est, amikor nincsenek vízszintes és/vagy függőleges áramlások. A levegő vízszintes irányú mozgását nevezzük szélnek. A szelet két tulajdonságával,
Földrengésvédelem Példák 2.
Síkbeli rezgések, válaszspektrummódszer, helyettesítő terhek módszere Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 7. május 8. A példák kidolgozásához felhasznált
0 KL - 1 KISVÁROSIAS LAKÓTERÜLET ZÁRTSORÚ BEÉPÍTÉSSEL
0 KL - 1 KISVÁROSIAS LAKÓTERÜLET ZÁRTSORÚ BEÉPÍTÉSSEL BEÉPÍTETTSÉ G meglévő teleknagyság 250 m 2 alatt 250-500 m 2 között 500 m 2 felett 60 (75)* de max.137,5(175) a telek beépítési százalék (% max) m
SARNAWELD INDUKCIÓS RÖGZÍTÉS TETŐSZIGETELÉSEKHEZ
INDUKCIÓS RÖGZÍTÉS TETŐSZIGETELÉSEKHEZ SZÉLTEHER LAPOS TETŐKÖN A mechanikusan rögzített műanyaglemezes tetőszigetelési rendszereknél az egyik legfontosabb tényező a szélterhelés, ezért a tetőszigetelő
TARTÓSZERKEZETI SZAKVÉLEMÉNY a TISZALADÁNYI ÁLTALÁNOS ISKOLA ÉS ÓVODA ENERGETIKAI KORSZERŰSÍTÉSHEZ 3929 TISZALADÁNY, KOSSUTH LAJOS UTCA 54. HRSZ.
TARTÓSZERKEZETI SZAKVÉLEMÉNY a TISZALADÁNYI ÁLTALÁNOS ISKOLA ÉS ÓVODA ENERGETIKAI KORSZERŰSÍTÉSHEZ 3929 TISZALADÁNY, KOSSUTH LAJOS UTCA 54. HRSZ.:294 Miskolc, 2017. december 12 1. TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐI
Photovoltaikus rendszerek a KT-Electronic-tól
Photovoltaikus rendszerek a KT-Electronic-tól Nagypál Mihály KT-Electronic Kft. Műszaki igazgató 2012. Május 10.-12. 6. RENEXPO Termékek I. Mono kristályos PV panel TPVXX 180-300Wp Poly kristályos PV panel
Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése
1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)
TETŐK VIHARKÁR ESETEI ÉS AZOK TANULSÁGAI
TETŐK VIHARKÁR ESETEI ÉS AZOK TANULSÁGAI Dr. Kakasy László okleveles építészmérnök építésügyi és igazságügyi műszaki szakértő Igaz ugyan, hogy az éghajlat változik, szélsőségesebb, és ez az építményeket
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Vasalt falak: 4. Vasalt falazott szerkezetek méretezési mószerei Vasalt falak 1. Vasalás fekvőhézagban vagy falazott üregben horonyban, falazóelem lyukban. 1 2 1 Vasalt falak: Vasalás fekvőhézagban vagy
A tartós biztonság alapja
A tartós biztonság alapja Homlokzati hőszigetelő rendszerek rögzítéstechnikája Egy kellemetlen helyzet 1. veszélyfaktor: A szél szívóhatása Nem minden az, aminek látszik 2. veszélyfaktor: Silány minőségű
Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése
Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése okl. faip. mérnök - szerkezettervező Előadásvázlat Bevezetés, a statikai tervezés alapjai, eszközei Az EuroCode szabványok rendszere Bemutató számítás
Rétegelt-ragasztott íves fatartó kupola főtartójának tervezési problémái. Design problems of the main beam of a curved glued laminated wood dome
6 TUDOMÁNY Rétegelt-ragasztott íves fatartó kupola főtartójának tervezési problémái VANYA Csilla 1, CSÉBFALVI Anikó 1 1 PTE-Pollack Mihály Műszaki Kar Szilárdságtan és Tartószerkezetek Tanszék Kivonat
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan)
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János 2012.10.11. Vasbeton külpontos nyomása Az eső ágú σ-ε diagram miatt elvileg minden egyes esethez külön kell meghatározni a szélső szál összenyomódását.
Donga sávfelülvilágító Nyeregtetõ sávfelülvilágító Gúla alakú felülvilágító 13. 5. DONGÁK HOMLOKZAT
ACO felülvilágítás 3.2 Alkalmazási terület - részletrajzok 12. 6. 7. 12. 10. 5. 3. 1. 2. 4. 5. 3. 1. 2. 4. 3. 1. 11. 2. 4. Donga sávfelülvilágító Nyeregtetõ sávfelülvilágító Gúla alakú felülvilágító 9.
A LÉGKÖRBEN HATÓ ERŐK, EGYENSÚLYI MOZGÁSOK A LÉGKÖRBEN
A LÉGKÖRBEN HATÓ ERŐK, EGYENSÚLYI MOZGÁSOK A LÉGKÖRBEN Egy testre ható erő a más testekkel való kölcsönhatás mértékére jellemző fizikai mennyiség. A légkörben ható erők Külső erők: A Föld tömegéből következő
Tartószerkezetek földrengési méretezésének hazai kérdései az előregyártott szerkezetek tekintetében
Joó Attila László, Kollár László Tartószerkezetek földrengési méretezésének hazai kérdései az előregyártott szerkezetek tekintetében Köszönetnyilvánítás: Kollár László Tartalom 1. Földrengések kialakulása
A MÉRETEZÉS ALAPJAI ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETI RENDSZEREI ÉS ELEMEI ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ MSZ SZERINT
A MÉRETEZÉS ALAPJAI ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETI RENDSZEREI ÉS ELEMEI ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ MSZ SZERINT ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ EUROCODE SZERINT ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETÉNEK RÉSZEI Helyzetük
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
2010. szeptember X. Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék Alapozás Rajzfeladatok Hallgató Bálint részére Megtervezendő egy 30 m 18 m alapterületű épület síkalapozása és a
GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve
GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1 multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve STATIKAI SZÁMÍTÁSOK Tervezők: Róth Ernő, okl. építőmérnök TT-08-0105
Magasépítési acélszerkezetek
BME Hidak és Szerkezetek Tanszéke Magasépítési acélszerkezetek Trapézlemez és szelemen méretezése Gyakorlati vázlat 2007.03.05. Készitette: Dr. Dunai László Seres Noémi Tartalom 1. Bevezetés 1.1. Vékonyfalú
Aszimmetrikus nyeregtető ~ feladat 2.
1 Aszimmetrikus nyeregtető ~ feladat 2. Ehhez tekintsük az 1. ábrát is! Itt az A és B pontok egy nyeregtető oromfali ereszpontjai, a P pont pedig a taréj pontja. Az ereszek egymástól való távolságának
Tartószerkezeti Műszaki Leírás és ellenőrző statikai számítások
Tartószerkezeti Műszaki Leírás és ellenőrző statikai számítások Előzmények: Az építési engedélyezési terv szerkezettervezői tervfejezetét jelen esetben szerkezeti műszaki leírást és statikai ellenőrző
Káprázás -számítási eljárások BME - VIK
Káprázás -számítási eljárások 2014.04.07. BME - VIK 1 Ismétlés: mi a káprázás? Hatása szerint: Rontó (disabilityglare, physiologische Blendung) Zavaró(discomfortglare, psychologischeblendung) Keletkezése
SZÉL A KIMERÍTHETETLEN ENERGIAFORRÁS
SZÉL A KIMERÍTHETETLEN ENERGIAFORRÁS MEGÚJULÓ ENERGIAFORRÁSOK Napenergia Vízenergia Szélenergia Biomassza SZÉL TERMÉSZETI ELEM Levegő vízszintes irányú mozgása, áramlása Okai: eltérő mértékű felmelegedés
SDT VarioTwin Large. Az SDT Vario Twin egy új rendszer a lapos tetős szerelési megoldások között, amit a német SOLARDIREKT
feszültségi gyors 10 év szélcsatornában vizsgálattal könnyűszerkezetből Német szerelhetőség garancia vizsgált tesztelt készült minőség Adatlap és összeszerelési útmutató: SDT VarioTwin Large gyors telepíthetőség
Építészeti tartószerkezetek II.
Építészeti tartószerkezetek II. Vasbeton szerkezetek Dr. Szép János Egyetemi docens 2019. 05. 03. Vasbeton szerkezetek I. rész o Előadás: Vasbeton lemezek o Gyakorlat: Súlyelemzés, modellfelvétel (AxisVM)
ÉPÜLETEK HASZNOS ÉS METEOROLÓGIAI TERHEI AZ EUROCODE SZERINT
ÉPÜLETEK HASZNOS ÉS METEOROLÓGIAI TERHEI AZ EUROCODE SZERINT Eurocode 1 MSZ EN 1991-1-1 Eurocode 1: A tartószerkezeteket terhelő hatások. 1-1. rész: Általános hatások Sűrűség, önsúly és az épületek hasznos
TARTÓSZERKEZETEK ÁLTALÁNOS TERHEI
TARTÓSZERKEZETEK ÁLTALÁNOS TERHEI Önsúly, hasznos terhek, meteorológiai terhek Visnovitz György Kulcsár Béla Erdélyi Tamás 2016. február 26. szakmérnök előadás EC 1: TERHEK ÉS HATÁSOK MSZ EN 1991-1-1:2005
Erőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez
Erőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez Pécs, 2015. június . - 2 - Tartalomjegyzék 1. Felhasznált irodalom... 3 2. Feltételezések... 3 3. Anyagminőség...
Pápa, Belső-Várkert 6406 hrsz. Kávézó építési engedélyezési terve. Tartószerkezeti műszaki leírás ÉPÍTTETŐ:
Pápa, Belső-Várkert 6406 hrsz. Kávézó építési engedélyezési terve Tartószerkezeti műszaki leírás ÉPÍTTETŐ: 8500 Pápa Fő utca 5. TERVEZŐK: TÁJ- ÉS KERTÉPÍTÉSZET, ZÖLDFELÜLETEK Pagony Táj- és Kertépítész
Felvételi, 2018 szeptember - Alapképzés, fizika vizsga -
Sapientia Erdélyi Magyar Tudományegyetem Marosvásárhelyi Kar Felvételi, 2018 szeptember - Alapképzés, fizika vizsga - Minden tétel kötelező Hivatalból 10 pont jár Munkaidő 3 óra I Az alábbi kérdésekre
A= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező
Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:
Meteorológiai paraméterek hatása a zaj terjedésére Budaörsön az M7-es autópálya térségében
Meteorológiai paraméterek hatása a zaj terjedésére Budaörsön az M7-es autópálya térségében Készítette: Kádár Ildikó Környezettudomány szak Témavezető: Pávó Gyula, ELTE Atomfizikai Tanszék Konzulensek:
Hő és füst elleni védelem, TvMI szerint. az új OTSZ és. Nagy Katalin TMKE elnöke Visegrád, TSZVSZ - Országos Tűzvédelmi Konferencia
Hő és füst elleni védelem, az új OTSZ és TvMI szerint Nagy Katalin TMKE elnöke Visegrád, 2014. 10. 02. TSZVSZ - Országos Tűzvédelmi Konferencia Szabályozási elv OTSZ kötelező követelmény TvMI önkéntes
Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk be.
2. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Szögtámfal tervezése Program: Szögtámfal File: Demo_manual_02.guz Feladat: Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk
Schöck Isokorb T K típus
(Konzol) Konzolosan kinyúló erkélyekhez. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerők felvételére. A VV1 nyíróerő terhelhetőségi osztályú Schöck Isokorb KL típus negatív nyomatékot, valamint pozitív és negatív
Megrendelő: Budakalászi völgyhíd tervezése az M0 autóút északi szektorának továbbépítése kapcsán
Megrendelő: Budakalászi völgyhíd tervezése az M0 autóút északi szektorának továbbépítése kapcsán Előadók: Baranovszky Ádám Kővári Ákos Az előadás tartalma: Projekt és az M0 autóút rövid bemutatása M0 északi
Gázkészülékek égéstermék-elvezetése 1. Gravitációs, nyitott berendezések
Gázkészülékek égéstermék-elvezetése 1. Gravitációs, nyitott berendezések Épületgépészeti rendszerek I. 2009. február 17. 1 Az égéstermék-elvezető berendezések csoportosítása 2 Osztályozás és jelölés Hőmérsékleti
MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év
Kéttámaszú vasbetonlemez MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre Geometria: fesztáv l = 3,00 m lemezvastagság h s = 0,120 m lemez önsúlya g 0 = h
MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év
Vasbeton kéttámaszú tartó MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre Geometria: fesztáv l = 6,00 m tartó magassága h = 0,60 m tartó szélessége b = 0,30
Rugalmasan ágyazott gerenda. Szép János
Rugalmasan ágyazott gerenda vizsgálata AXIS VM programmal Szép János 2013.10.14. LEMEZALAP TERVEZÉS 1. Bevezetés 2. Lemezalap tervezés 3. AXIS Program ismertetés 4. Példa LEMEZALAPOZÁS Alkalmazás módjai
Tervezés földrengés hatásra II.
Szerkezetépítés II. 204/205 II. félév Előadás /5 205. február 4., szerda, 9 50-30, B-2 terem Tervezés földrengés hatásra II. - energiaelnyelő viselkedés - hosszkötés egyszerűsített méretezése - Papp Ferenc
JÖHET ORKÁN, JÖHET SZÉL! Viharálló RHEINZINK fémlemez fedések
JÖHET ORKÁN, JÖHET SZÉL! Viharálló RHEINZINK fémlemez fedések Dr. Birghoffer Péter RHEINZINK Hungaria KO. RHEINZINK- FEDÉSEK AMIK MÁR BIZONYÍTOTTÁK SZÉLÁLLÓSÁGUKAT Szabó Ervin Könyvtár épülete, Budapest
Schöck Isokorb Q, Q-VV
Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív és negatív nyíróerők felvételére.
A LÉGKÖRBEN HATÓ ERŐK, EGYENSÚLYI MOZGÁSOK A LÉGKÖRBEN
A LÉGKÖRBEN HATÓ ERŐK, EGYENSÚLYI MOZGÁSOK A LÉGKÖRBEN Egy testre ható erő, a más testekkel való kölcsönhatás mértékére jellemző fizikai mennyiség. A légkörben ható erők Külső erők: A Föld tömegéből következő
Schöck Isokorb D típus
Schöck Isokorb típus Schöck Isokorb típus Többtámaszú födémmezőknél alkalmazható. Pozítív és negatív nyomatékot és nyíróerőt képes felvenni. 89 Elemek elhelyezése Beépítési részletek típus 1 -CV50 típus
Fotovillamos és fotovillamos-termikus modulok energetikai modellezése
Fotovillamos és fotovillamos-termikus modulok energetikai modellezése Háber István Ervin Nap Napja Gödöllő, 2016. 06. 12. Bevezetés A fotovillamos modulok hatásfoka jelentősen függ a működési hőmérséklettől.
Egy érdekes nyeregtetőről
Egy érdekes nyeregtetőről Adott egy nyeregtető, az 1 ábra szerinti adatokkal 1 ábra Végezzük el vetületi ábrázolását, az alábbi számszerű adatokkal: a = 10,00 m; b = 6,00 m; c = 3,00 m; α = 45 ; M 1:100!
A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA
A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A FÖDÉMSZERKEZET: helyszíni vasbeton gerendákkal alátámasztott PK pallók. STATIKAI VÁZ:
Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K
Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus (konzol) onzolos erkélyekhez alkalmas. Negatív nyomatékokat és pozitív nyíróerőket képes felvenni. A Schöck Isokorb -VV típus a negatív nyomaték mellett pozitív és negatív
Földrengésvédelem Példák 1.
Rezgésidő meghatározása, válaszspektrum-módszer Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 017. március 16. A példák kidolgozásához felhasznált irodalom: [1]
Fűtési rendszerek hidraulikai méretezése. Baumann Mihály adjunktus Lenkovics László tanársegéd PTE MIK Gépészmérnök Tanszék
Fűtési rendszerek hidraulikai méretezése Baumann Mihály adjunktus Lenkovics László tanársegéd PTE MIK Gépészmérnök Tanszék Hidraulikai méretezés lépései 1. A hálózat kialakítása, alaprajzok, függőleges
Elárasztásos rendszerû
1/7.1/U/2 Elárasztásos rendszerû befúvók QSH ISH sorozat Trox Austria GmbH Telefon 212-1211; 212-9121 Magyarországi Fióktelep Telefax 212-0735 1016 Budapest http://www.troxaustria.at Krisztina krt. 99.
FAFAJTÁK, A FA SZABVÁNYOS OSZTÁLYBA SOROLÁSA, A FAANYAGOK ÉS FATERMÉKEK GYÁRTÁSA ÉS HASZNÁLATA
BME Építészmérnöki Kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék FAFAJTÁK, A FA SZABVÁNYOS OSZTÁLYBA SOROLÁSA, A FAANYAGOK ÉS FATERMÉKEK GYÁRTÁSA ÉS HASZNÁLATA 2016. szeptember 15. BME - Szilárdságtani
Megújuló energiaforrások BMEGEENAEK Kaszás Csilla
Megújuló energiaforrások BMEGEENAEK6 2012.03.07. Kaszás Csilla Előadás vázlata A szél sajátosságai Szélenergia-hasznosítás elmélete Szélenergia-hasznosítás története Szélenergia-hasznosító berendezések
Tartószerkezeti műszaki leírás
1. Előzmények Tartószerkezeti műszaki leírás Nyíregyháza, Bocskai-Kálmán szolgáltató ház (4400 Nyíregyháza, Bocskai u. 16., hrsz. 76/1) Kiviteli terveihez Megrendelő (Nyíregyháza Megyei Jogú Város Önkormányzata)
LINDAB TRAPÉZLEMEZES BURKOLATI RENDSZER. (LindabEcoRoof, LindabEcoWall) LINDAB KFT. 2005. K K H H B B A N M P P R R F F
M T T M L L K K I I G Q Q O O N N M M G J J F F E E C C H H B B A A D D P P R R (LindabEcoRoof, LindabEcoWall) LINDAB TRAPÉZLEMEZES BURKOLATI RENDSZER LINDAB KFT. 200 N N ÁLTALÁNOS KERESZTIRÁNYÚ TETŐ-METSZET
MECHANIKA I. /Statika/ 1. előadás SZIE-YMM 1. Bevezetés épületek, építmények fizikai hatások, köztük erőhatások részleges vagy teljes tönkremenetel használhatatlanná válás anyagi kár, emberáldozat 1 Cél:
alkalmazástechnika mon o-c ov er é rvé nye s : 2007. május 1-től
alkalmazástechnika mon o-c ov er é rvé nye s : 2007. május 1-től A MOno-cover tetőrendszer Kétségtelenül az épület egyik legfontosabb része a tető. A modern építészetben már gyakran az 5. homlokzatként
6720616592.00-1.SD. Síkkollektorok tartóállványra szerelése WMF. Szerelési utasítás szakemberek számára 6 720 643 515 (2010/02) HU
6720616592.00-1.SD Síkkollektorok tartóállványra szerelése WMF HU Szerelési utasítás szakemberek számára 2 Tartalomjegyzék HU Tartalomjegyzék 1 Szimbólumok magyarázata és biztonsági tudnivalók..............................
Javaslatok a távvezeték tervezési követelmények felülvizsgálatára
Javaslatok a távvezeték tervezési követelmények felülvizsgálatára Szerzők: Podonyi Gábor ETV-ERŐTERV Zrt. Dr. Sági Lajos ETV-ERŐTERV Zrt. Tárczy Péter ENERGIN Kft. MEE Konferencia Miskolc 211.4.14 Tervezési
Személyre szabott épületrendszer
Személyre szabott épületrendszer 11 15 11 7 9 8 3 20 12 5 18 10 19 4 16 13 6 17 2 1 12 1. Főtartó keret: Keretoszlop 2. Főtartó keret: Keretgerenda 3. Szélrács 4. Szelemen 5. Falváztartó 6. Tetőburkolat
Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W
Schöck Isokorb Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus Konzolos faltárcsákhoz alkalmazható. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerő mellett kétirányú horizontális erőt tud felvenni. 115 Schöck Isokorb Elemek
Központosan nyomott vasbeton oszlop méretezése:
Központosan nyomott vasbeton oszlop méretezése: Központosan nyomott oszlopok ellenőrzése: A beton által felvehető nyomóerő: N cd = A ctot f cd Az acélbetétek által felvehető nyomóerő: N sd = A s f yd -
ÉPÜLETSZERKEZETTAN 5. Bevezetés. Dr. Kakasy László egyetemi adjunktus
ÉPÜLETSZERKEZETTAN 5. Bevezetés Dr. Kakasy László egyetemi adjunktus KIKNEK AJÁNLJUK? A minta tanterv szerint haladók részére, akik elvégezték az Épszerk1 Épszerk2 Épszerk3 Épszerk4 tárgyakat és az Épszerk
Egy főállás keresztmetszete
Pápai Nagytemplom Pápa város nevezetességei közé tartozik a Szent István Plébánia Templom. A helyiek által katolikus nagytemplom nevezett templomot 1774-ben gróf Eszterházy Károly egri püspök, pápai földesúr
Lindab polikarbonát bevilágítócsík Műszaki adatlap
Műszaki adatlap Termék: Funkció: Egyrétegű, polikarbonát anyagú bevilágító trapézlemez. A bevilágító lemez mindkét oldalon koextrudált UV védő fóliával rendelkezik. Önhordó tetőfedő és falburkoló trapézlemezek