SZÉLTEHER. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
|
|
|
- Lili Hegedüs
- 7 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 Szakmérnöki tanfolyam SZÉLTEHER Erdélyi Tamás egy. tanársegéd BME Építészmérnöki kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék február 27.
2 Szabványok MSZ EN : Wind actions pren January Wind actions MSZ Magasépítési szerkezetek terhei
3 Szabványok MSZ / Magasépítési szerkezetek terhei és különleges követelményei MSZ Épületek teherhordó szerkezetei Általános statikai előírások Országos magasépítési méretezési szabályzat 1949.
4 Szabványok Magyar országos szabványok (1936.) Építésügyi szabályzat Budapest székesfőváros területére (1914.)
5 Szabványok Magyar országos szabványok (1936.) Építésügyi szabályzat Budapest székesfőváros területére (1914.)
6 Mekkora szél fúj? MSZ EN : ,6 m/s = 85,0 km/h 20,0 m/s =72,0 km/h MSZ (10 m magasságban) 33,5 m/s = 120,5 km/h Möller Károly m/s = km/h
7 Mekkora szél fúj?
8 Mekkora szél fúj?
9 Mekkora szél fúj?
10 Mekkora szél fúj? MSZ EN : m magasságban 10 perces átlag MSZ (10 m magasságban) Bármely irányba 3 s időtartamú széllökés Meteorológia, bulvársajtó: Általában maximális szélsebesség
11 Mekkora szél fúj? MSZ Az adott magasságban 5 évente előforduló maximális szélsebesség 1957., Nincs szélsebesség és átszámítás
12 Mekkora szél fúj? MSZ Az adott magasságban 5 évente előforduló maximális szélsebesség 1957., Nincs szélsebesség és átszámítás
13 Átlagos szélsebesség alapértéke v b = c dir c season v b0 = ,6 m/s Átlagos szélsebesség kiindulási értéke: Iránytényező: v b0 = 23,6 m/s c dir =1,0 Szezonális (évszak-) tényező c season =1,0
14 Átlagos szélsebesség alapértéke NA v b = c dir c season v b0 = 0,85 23,6 = 20 m/s Átlagos szélsebesség kiindulási értéke: Iránytényező: v b0 = 23,6 m/s c dir = 0,85 Szezonális (évszak-) tényező c season = 1,0
15 Átlagos szélsebesség alapértéke
16 Torlónyomás alapértéke q p (z)= [1+7 l v (z)] 0,5 v m2 (z) 0,5 v m2 (z) Torlónyomás értéke v sebesség esetén I v (z) Szélsebesség ingadozásának variációs tényezője
17 Torlónyomás alapértéke q p (z)= [1+7 l v (z)] 0,5 v m2 (z) Torlónyomás csökkenése: 0,85 2 = 0,72
18 Torlónyomás alapértéke q p (z)= [1+7 l v (z)] 0,5 v m2 (z) Köralakú alaprajz Körszerű alaprajz Kétirányú merevítés
19 Torlónyomás alapértéke q p (z)= [1+7 l v (z)] 0,5 v m2 (z) Köralakú alaprajz Körszerű alaprajz Kétirányú merevítés
20 Szélteher mértékadó / tervezési értéke w p = w q p (z) c p W p : Felületi (külső / belső / nettó) szélszívás / szélnyomás / szélsúrlódás w = 1,50 : Biztonsági tényező q p (z): Torlónyomás z (referencia)magasságban C p : Alaki tényező (C pe ; C pi ; C net ; C fr ; C f ) p W : w 0 : C : p w = c w 0 Szélteher = 1,20 : Biztonsági tényező Torlónyomás adott magasságban Alaki tényező
21 Szélteher mértékadó / tervezési értéke 1971.: p= c p T p: Szélteher = 1,20 : Biztonsági tényező p T : Torlónyomás adott magasságban C : Alaki tényező 1947.: p= c p T p: Szélteher p T : Torlónyomás adott magasságban C : Alaki tényező
22 Szélteher mértékadó / tervezési értéke w p = w q p (z) c p W p : Felületi (külső / belső / nettó) szélszívás / szélnyomás / szélsúrlódás w = 1,50 : Biztonsági tényező q p (z): Torlónyomás z (referencia)magasságban C p : Alaki tényező (C pe ; C pi ; C net ; C fr ; C f ) F w : A ref : c s c d F w = c s c d w p A ref Szélerő tervezési értéke Referencia felület Szerkezeti tényező
23 Szélteher mértékadó / tervezési értéke w p = w q p (z) c p W p : Felületi (külső / belső / nettó) szélszívás / szélnyomás / szélsúrlódás w = 1,50 : Biztonsági tényező q p (z): Torlónyomás z (referencia)magasságban C p : Alaki tényező (C pe ; C pi ; C net ; C fr ; C f ) F w : A ref : c s c d F w = c s c d w p A ref Szélerő tervezési értéke Referencia felület Szerkezeti tényező
24 Beépítési kategóriák - Általános eset - Csökkentett érték városi belterületen 0. Nyílt tenger 1.Tavak, akadály nélküli sík területek 2. Sík területek, növényzet, épületek kisebb csoportokban 3. Alacsony beépítettség, a terület max. 15%-án, max. 15 m magasságban 4. Sűrű, magas beépítés
25 Torlónyomás alapértéke
26 Torlónyomás alapértéke
27 Torlónyomás alapértéke
28 Torlónyomás alapértéke
29 Torlónyomás alapértéke
30 Torlónyomás alapértéke
31 Torlónyomás alapértéke
32 Torlónyomás alapértéke Magasság A szél torlónyomásának értékei Magyarországon Beépítés övezet (beépítési kategória) q p (z) Beépítés övezet (beépítési kategória) I II III IV Magasság I II III IV z [m] q p (z) [kn/m 2 ] z [m] q p (z) [kn/m 2 ] 1 0,536 0,495 0,446 0, ,172 1,042 0,826 0, ,654 0,495 0,446 0, ,189 1,060 0,845 0, ,727 0,571 0,446 0, ,205 1,077 0,863 0, ,781 0,627 0,446 0, ,227 1,101 0,888 0, ,824 0,672 0,446 0, ,248 1,123 0,911 0, ,860 0,709 0,484 0, ,272 1,150 0,940 0, ,891 0,742 0,516 0, ,300 1,180 0,972 0, ,918 0,770 0,545 0, ,326 1,207 1,001 0, ,942 0,796 0,571 0, ,349 1,232 1,028 0, ,964 0,819 0,595 0, ,370 1,255 1,052 0, ,984 0,840 0,617 0, ,390 1,277 1,075 0, ,002 0,860 0,637 0, ,408 1,297 1,096 0, ,019 0,878 0,655 0, ,425 1,315 1,117 0, ,035 0,895 0,673 0, ,441 1,333 1,135 0, ,050 0,911 0,689 0, ,471 1,365 1,170 0, ,064 0,926 0,705 0, ,498 1,395 1,202 1, ,077 0,940 0,720 0, ,522 1,421 1,230 1, ,090 0,953 0,734 0, ,545 1,446 1,257 1, ,102 0,966 0,747 0, ,565 1,469 1,282 1, ,113 0,978 0,760 0, ,585 1,490 1,305 1, ,135 1,001 0,783 0, ,620 1,529 1,347 1, ,154 1,022 0,805 0, ,651 1,563 1,384 1,210
33 Alaki tényező fajtái c pe c pi Külső felületi nyomás alaki tényező Belső felületi nyomás alaki tényező c p, net Összesített felületi nyomás alaki t. c fr c f Szélsúrlódás alaki tényezője Erőtényező
34 Felület mérete szerint 1 m 2 alatt: c pe,1 10 m 2 felett: c pe, m 2 között: Logaritmikus interpolálás cpe cpe,1 0,1 1,0 c pe (A)=c pe,1 - (c pe,1 -c pe,10 ) log 10 (A) 2 cpe, A [m2]
35 Szélteher függőleges megoszlása Pontos felvétel v. helyettesítő torlónyomás: h w0 0, ,32
36 Alaki tényező függőleges felület e=min{b;2h} D szélirány e/5 e A B C A B C A B C d E b Külső nyomási (alaki) tényezők épületek függőleges felületeire zóna A B C D E h/d Szélirányra merőleges felület Szélirányra merőleges felület Szélirányra merőleges felület Széltámadta oldal c pe Szélárnyékos oldal c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 5-1,2-1,4-0,8-1,1-0,5 0,8 1,0-0,7 1-1,2-1,4-0,8-1,1-0,5 0,8 1,0-0,5 0,25-1,2-1,4-0,8-1,1-0,5 0,7 1,0-0,3 Ha h/d > 5 a szélerő a szakasz szerint meghatározott erőtényező segítségével is számítható.
37 Alaki tényező függőleges felület e=min{b;2h} szélirány D e/5 e A B C A B C A B C d E b
38 Alaki tényező lapostető szélirány F,G e/ 4 F G e/ 4 F e/ 2 H e/ 10 e= m in{b; 2h} I H I b d
39 Alaki tényező lapostető b) Attikafalas c) Lekerekített peremű d) Kontyolt peremű Külső nyomási tényezők épületek vízszintes felületein Tető típusa Zóna c pe,10 és c pe,1 F G H I Szélirányra merőleges felület Szélirányra merőleges felület Szélirányra merőleges felület Szélárnyékos oldal c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 a) Szögletes peremű -1,8-2,5-1,2-2,0-0,7-1,2 h p /h=0,025-1,6-2,2-1,1-1,8-0,7-1,2 h p /h=0,05-1,4-2,0-0,9-1,6-0,7-1,2 h p /h=0,10-1,2-1,8-0,8-1,4-0,7-1,2 r/h=0,05-1,0-1,5-1,2-1,8-0,4 r/h=0,10-0,7-1,2-0,8-1,4-0,3 r/h=0,20-0,5-0,8-0,5-0,8-0,3 +0,2 e/ 2 e= m in{b; 2h} -0,2 e/ 10 +0,2 e/ 4 F α =30 o -1,0-1,5-1,0-1,5-0,3 szélirány -0,2 G H I b +0,2 α =45 o -1,2-1,8-1,3-1,9-0,4 e/ 4-0,2 F +0,2 d α =60 o -1,3-1,9-1,3-1,9-0,5-0,2 +0,2-0,2 +0,2-0,2 +0,2-0,2 +0,2-0,2 +0,2-0,2 +0,2-0,2 F,G H I
40 Terhelési esetek Lapostető Félnyeregtetők Nyeregtető Kontyolt tető 1 3 szélirány Szabadon álló félnyeregtető Szabadon álló nyeregtető 1.
41 Tetőfelület régi MSZ szerint h w0 0, ,32
42 Tetőfelület régi MSZ szerint
43 Tetőfelület MSZ EN szerint 1 0,8 0,6 0,4 0, ,2-0,4-0,6-0,8-1 Szélnyomás Félnyereg szélszívás Nyereg szélszívás Kontyolt nyereg szélszívás Szélszívás lapostetőn
44 Alaki tényező nyeregtető széltámadta oldal h e= b és 2h értéke közül a kisebb szélirány szélárnyékos széltámadta oldal oldal e/4 e/4 F G F e/10 H gerincvonal d e/10 J szélárnyékos oldal I h b
45 Alaki tényező nyeregtető Nyeregtetők külső nyomási (alaki) tényezői - szélirányban Tetőhajlás (α) Szélirányból (Θ=0 o ) Szélárnyékos oldalon (Θ=180 o ) F G H I J cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1-45 o -0,6-0,6-0,8-0,7-1,0-1,5-30 o -1,1-2,0-0,8-1,5-0,8-0,6-0,8-1,4-15 o -2,5-2,8-1,3-2,0-0,9-1,2-0,5-0,7-1,2-5 o 0,2 0,2-2,3-2,5-1,2-2,0-0,8-1,2-0,6-0,6-1,7-2,5-1,2-2,0-0,6-1,2 5 o 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0-0,6-0,6-0,9-2,0-0,8-1,5-0,4-1,0-1,5 15 o -0,3 0,2 0,2 0,2 0,0 0,0 0,0-0,5-1,5-0,5-1,5 30 o -0,2-0,4-0,5 0,7 0,7 0,4 0,0 0,0 45 o 0,0 0,0 0,0-0,2-0,3 0,7 0,7 0,6 0,0 0,0
46 Alaki tényező nyeregtető Nyeregtetők külső nyomási (alaki) tényezői - szélirányban Tetőhajlás (α) J F Szélirányból (Θ=0 o H I ) Szélárnyékos oldalon (Θ=180 o ) F G H I J G cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1-45 o -0,6-0,6-0,8-0,7-1,0-1,5 F -30 o -1,1-2,0-0,8-1,5-0,8-0,6-0,8-1,4-15 o -2,5-2,8-1,3-2,0-0,9-1,2-0,5-0,7-1,2-5 o 0,2 0,2-2,3-2,5-1,2-2,0-0,8-1,2-0,6-0,6-1,7-2,5-1,2-2,0-0,6-1,2 5 o 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0-0,6-0,6-0,9-2,0-0,8-1,5-0,4-1,0-1,5 15 o -0,3 0,2 0,2 0,2 0,0 0,0 0,0-0,5-1,5-0,5-1,5 30 o -0,2-0,4-0,5 0,7 0,7 0,4 0,0 0,0 45 o 0,0 0,0 0,0-0,2-0,3 0,7 0,7 0,6 0,0 0,0 szélirány
47 Alaki tényező nyeregtető Tetőhajlás (α) Nyeregtetők külső nyomási (alaki) tényezői - szélirányra merőlegesen Szélirányra merőlegesen (Θ=90 o ) F G H I cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1-45 o -1,4-2,0-1,2-2,0-1,0-1,3-0,9-1,2-30 o -1,5-2,1-1,2-2,0-1,0-1,3-0,9-1,2-15 o -1,9-2,5-1,2-2,0-0,8-1,2-0,8-1,2-5 o -1,8-2,5-1,2-2,0-0,7-1,2-0,6-1,2 5 o -1,6-2,2-1,3-2,0-0,7-1,2-0,6 15 o -1,3-2,0-1,3-2,0-0,6-1,2-0,5 30 o -1,1-1,5-1,4-2,0-0,8-1,2-0,5 45 o -1,1-1,5-1,4-2,0-0,9-1,2-0,5
48 Alaki tényező nyeregtető Nyeregtetők külső nyomási (alaki) tényezői - szélirányra merőlegesen J F H I Szélirányra merőlegesen (Θ=90 o ) Tetőhajlás F G H G I cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 (α) -45 o F -1,4-2,0-1,2-2,0-1,0-1,3-0,9-1,2-30 o -1,5-2,1-1,2-2,0-1,0-1,3-0,9-1,2-15 o -1,9-2,5-1,2-2,0-0,8-1,2-0,8-1,2-5 o -1,8-2,5-1,2-2,0-0,7-1,2-0,6-1,2 5 o -1,6-2,2-1,3-2,0-0,7-1,2-0,6 15 o -1,3-2,0-1,3-2,0-0,6-1,2-0,5 30 o -1,1-1,5-1,4-2,0-0,8-1,2-0,5 45 o -1,1-1,5-1,4-2,0-0,9-1,2-0,5 szélirány
49 Alaki tényező kontyolt nyeregtető e=min{b;2h} szélirány szélirány ( =0) e/4 e/4 F G F e/10 e/10 L H L d M J K I J M h b szélirány ( =90) e/4 e/4 F G H L M F L M e/2 e/10 d N N J I J h e/10 b
50 Alaki tényező félnyeregtető szélirány ( =0) e= b és 2h értéke közül a kisebb e/4 szélirány e/4 szélirány ( =180) e/10 F G F d H h b e/2 e/10 e/4 Fup H d h szélirány ( =90) e/4 G I Flow b
51 Szakmérnöki tanfolyam SZÉLTEHER II. Erdélyi Tamás egy. tanársegéd BME Építészmérnöki kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék március 21.
52 Egyszerűsített eljárás A teljes épületre ható szélteher meghatározására szolgál ha d >h vagy d >b/2 közül legalább az egyik teljesül, akkor szokásos tömegű az épület [1] ha d >h/2,5 vagy d >b/5 közül legalább az egyik teljesül, akkor vagy hosszú, vagy toronyszerű a tömeg [2] Szélirány b d h
53 Egyszerűsített eljárás Ferde tetőfelületek tényezői Tetősík hajlásszöge (α) 5º 15º 30º Tetősík a széltámadta oldalon c pe,10 Tetősík a szélárnyékos oldalon Félnyereg Nyereg Kontyolt [1] [2] [1] [2] [1] [2] [1] [2] 0 0-0,9-1,05 +0,04 +0,1-0,72-0,9-0,6-0,6 +0,2 +0,2-0,4-0,55 +0,46 +0,55-0,26-0,35-0,36-0,45-0,98-1,1-0,52-0,7-0,64-0,85-0,8-0,8-0,42-0,45-0,42-0,45 45º +0,62 +0,65-0,66-0,6-0,22-0,25-0,3-0,3 60º +0,7 +0,7-0,5-0,5-0,22-0,25-0,3-0,3 75º +0,8 +0,8-0,5-0,5-0,22-0,25-0,3-0,3 Hajlásszög (α) Széliránnyal párhuzamos tetőfelület Félnyereg Nyereg Kontyolt
54 Sorolt félnyeregtetők szélirány szélirány szélirány 1,0 Cpe Cpe Cpe mr =1,0 mr =0,8 mr =0,6 mr =0,6 Félnyeregtetö szélirány felöl I. Cpe Cpe= -0,4 Cpe= -0,4 Cpe= -0,4 Félnyeregtetö szélirány felöl II. mr =1,0 mr =0,8 mr =0,6 mr =0,6 Félnyeregtetö szélárnyékban
55 Sorolt félnyeregtetők szélirány szélirány szélirány 1,0 Cpe Cpe Cpe mr =1,0 mr =0,8 mr =0,6 mr =0,6 Félnyeregtetö szélirány felöl I. Cpe Cpe= -0,4 Cpe= -0,4 Cpe= -0,4 Félnyeregtetö szélirány felöl II. mr =1,0 mr =0,8 mr =0,6 mr =0,6 Félnyeregtetö szélárnyékban
56 Sorolt nyeregtetők Cpe Cpe Cpe Cpe mr =1,0 mr =0,6 mr =0,8 mr =0,6 Nyeregtetõ I. mr =1,0 mr =1,0 mr =0,8 mr =0,6 mr =0,6 mr =0,6 Nyeregtetõ I.
57 Sorolt nyeregtetők Cpe Cpe Cpe Cpe mr =1,0 mr =0,6 mr =0,8 mr =0,6 Nyeregtetõ I. mr =1,0 mr =1,0 mr =0,8 mr =0,6 mr =0,6 mr =0,6 Nyeregtetõ I.
58 Alaki tényező szabadon álló tető szélirány h=z e szélirány Oldalain nyitott ferdesíkú tető alaki tényezői Tetősík hajlásszöge α C B A d C b/10 B b/10 d/10 d/10 c p,net és c f Általános zónák Alaki erőtényező tényező jellemzője A B C c f c p,net c p,net c p,net Maximum 0,7 1,4 2,7 1,8 15 Minimum φ = 0-1,1-1,8-2,4-2,5 φ = 1-1,4-1,6-2,9-3,0 b
59 Alaki tényező szabadon álló tető szélirány h=z e szélirány Oldalain nyitott ferdesíkú tető alaki tényezői Tetősík hajlásszöge α C B A d C b/10 B b/10 d/10 d/10 c p,net és c f Általános zónák Alaki erőtényező A B C tényező jellemzője c f c p,net c p,net c p,net Maximum 0,7 1,4 2,7 1,8 15 Minimum φ = 0-1,1-1,8-2,4-2,5 φ = 1-1,4-1,6-2,9-3,0 b
60 Alaki tényező szabadon álló tető c p,net : c f : Oldalain nyitott ferdesíkú tető alaki tényezői Tetősík hajlásszöge α A felület két oldalán ható szélnyomás összege Erőtényező, a teljes felületre ható szélteher eredője c p,net és c f Általános zónák Alaki erőtényező A B C tényező jellemzője c f c p,net c p,net c p,net Maximum 0,7 1,4 2,7 1,8 15 Minimum φ = 0-1,1-1,8-2,4-2,5 φ = 1-1,4-1,6-2,9-3,0
61 Alaki tényező donga A B d B C ze=h+f f h Cpe,10 0,8 0,6 0,4 0,2 0-0,2-0,4-0,6-0,8-1,0-1,2 0,05 0,1 0,2 0,3 C B A (h=0) A (h/d?0,5) A (h/d<0,5) A (h/d?0,5) 0,4 0,5 f/d C B
62 Alaki tényező kupola A A + + B d - B B B - - C C f h Cpe,10 0,8 0,6 0,4 0,2 0-0,2-0,4-0,6-0,8-1,0-1,2-1,4-1,6-1,8 -Cpe,10 A(h/d 1) Cpe,10 értéke konstans a szélirányra meröleges metszetsíkok mentén A(h/d=0) A(h/d=0,25) 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 C(h/d=0) f/d C(h/d 0,5) B(h/d=0) B(h/d 0,5)
63 Szélsúrlódás A szélsúrlódás alaki tényezője minden esetben 0,03 A szélsúrlódás alaki tényezője Felület jellege c fr c fr súrlódási tényező sima (acél, simított beton) 0,01 durva (nyersbeton, kátránypapír) 0,02 c
64 Szélsúrlódás z e b z e =h d A fr =2 b d A fr =2 h d z e =h a) Referencia b) felület A fr b min{2b;4h} d c) d ábra
65 Táblák ze=zg+h/2 h zg b b/4 b/2 b/4 b/4 vízszintes külpontosság A szabadonálló tábla alaki (erö-) tényezöje: feltétel c f erötényezö z g h/4 z g < h/4 és b/h 1 (álló tábla) 1,80 z g < h/4 de b/h >1 (fekvö tábla) Szabadon álló c f
66 l h ze l h ze m f 0,02 0,7 ρ h A h l ref 2 h ze 1,25
67 Négyzetes oszlop c f0 erőtényező
68 Köroszlop c P0 alaki tényező R e = 5 X 10 5
69 Terep hatása
70 Terep hatása
71 Terep hatása
72 Terep hatása
73 Terep hatása
74 Szélteher k é z s s é n a épz T i ik t e z k e ö k n r r e é z s m ó ak t r a z S T s s é ó i i c n k a tru t g á s s n d o r k á l t-re i z S e z E e k BM szer ó t r Ta Terep hatása
75 Alaki tényező fajtái c pe c pi Külső felületi nyomás alaki tényező Belső felületi nyomás alaki tényező c p, net Összesített felületi nyomás alaki t. c fr c f Szélsúrlódás alaki tényezője Erőtényező
76 Erőtényező Én 0,78
77 Erőtényező Én 0,78 Tatra T77 0,21
78 Erőtényező Én 0,78 Tatra T77 0,21 Air Force One 0,031
79 Erőtényező Én 0,78 Tatra T77 0,21 Air Force One 0,031 Empire State Building 1,3-1,5
80 Erőtényező Én 0,78 Tatra T77 0,21 Air Force One 0,031 Empire State Building 1,3-1,5 Eiffel torony 1,8-2,0
81 Erőtényező Én 0,78 Tatra T77 0,21 Air Force One 0,031 Empire State Building 1,3-1,5 Eiffel torony 1,8-2,0
82 Köszönöm a figyelmet!
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
SZÉLTEHER Erdélyi Tamás BME Építészmérnöki kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 2016. február 26. Szakmérnöki tanfolyam Szabványok MSZ EN 1991-1-4: 2005. Wind actions pren 1991-1-4 2004. January
SZÉLTEHER. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Erdélyi Tamás március 23.
zélteher SZÉLTEHER Erdélyi Tamás egy. tanársegéd BME Építészmérnöki kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 2012. március 23. Szakmérnöki tanfolya zabványok SZ EN 1991-1-4: 2005. ind actions ren
SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ
SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ A segédlet nem helyettesíti az építmények teherhordó szerkezeteinek erőtani tervezésére vonatkozó
Új szelek fújnak? A szél változásának tendenciái.
Új szelek fújnak? A szél változásának tendenciái. Kakasy Gergely, építészmérnök 2013 Bevezetésként Építészmérnök... hogyhogy...? Eredeti cél: szakmai kiadvány frissítésével áttekintést adni a szélteher
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Terhek és hatások 4. előadás Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban dr. Visnovitz György Rekonstrukciós szakmérnöki tanfolyam Terhek és hatások - 2016. 04. 08. 1 Rekonstrukciós szakmérnöki
TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐ, SZAKÉRTŐ: 1. A tartószerkezeti tervezés kiindulási adatai
TARTÓSZERKEZETI KIVITELI TERVDOKUMENTÁCIÓ a Újtikos, Széchenyi tér 12-14. sz. ( Hrsz.: 135/1 ) alatt lévő rendelő átalakításának, bővítésének építéséhez TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐ, SZAKÉRTŐ: Soós Ferenc okl.
TARTÓSZERKEZETI KIVITELI TERVDOKUMENTÁCIÓ
TARTÓSZERKEZETI KIVITELI TERVDOKUMENTÁCIÓ ÉPÍTÉS TÁRGYA: RADÓ KÚRIA FELÚJÍTÁSA ÉPÍTÉSI HELY: RÉPCELAK, BARTÓK B. U. 51. HRSZ: 300 ÉPÍTTETŐ: TERVEZŐ: RÉPCELAK VÁROS ÖNKORMÁNYZATA RÉPCELAK, BARTÓK B. U.
Terhek felvétele az EC 1 ENV szerint Szemelvények
Terhek felvétele az EC 1 ENV szerint Szemelvények Varga Géza, 2004-09-09 1. Önsúlyterhek karakterisztikus értéke (ENV 1991-2-1) TEHERFAJTA ÉRTÉK (kn/m 3 ) Acél 77 Normálbeton 24 Cementhabarcs 19-23 Gipsz-
Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban
Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban dr. Visnovitz György BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék Rekonstrukciós szakmérnöki tanfolyam Terhek és hatások - 2014. 03. 20. 1 Rekonstrukciós
MAGYAG ELŐSZABVÁNY SOROZAT EUROCODE MSZ ENV. EC0 MSZ EN 1990 A tartószerkezetek tervezésének alapjai
MAGYAG ELŐSZABVÁNY SOROZAT EUROCODE MSZ ENV EC0 MSZ EN 1990 A tartószerkezetek tervezésének alapjai EC1 MSZ EN 1991 A tartószerkezeteket érő hatások +(teherszabvány) MSZ EN 1991-1-1 Sűrűség, önsúly és
TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
Magasépítési acélszerkezetek
Magasépítési acélszerkezetek Egyhajós acélszerkezetű csarnok tervezése Szabó Imre Gábor Pécsi Tudományegyetem Műszaki és Informatikai Kar Építőmérnök Tanszék 1. ábra. Acél csarnoképület tipikus hierarchikus
Környezeti hatások a tetőre telepített gépészeti berendezésekre
2013 Környezeti hatások a tetőre telepített gépészeti berendezésekre Napkollektorok, égéstermék elvezetések hatásvizsgálata szélsőséges éghajla8 viszonyok (szél- terhelés) melle> Előadó: Versits Tamás
FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR
MAGASÉPÍTÉSI ACÉLSZERKEZETEK 1. AZ ACÉLÉPÍTÉS FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR A vas felhasználásának felfedezése kultúrtörténeti korszakváltást jelentett. - - Kőkorszak - Bronzkorszak - Vaskorszak - A
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Terhek és hatások 3. előadás Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban dr. Visnovitz György 1 2 1 Kérdés 1: Miben más a földrengés, mint a többi rendkívüli hatás? Kérdés 2: rendkívüli hatás-e
A MÉRETEZÉS ALAPJAI ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETI RENDSZEREI ÉS ELEMEI ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ MSZ SZERINT
A MÉRETEZÉS ALAPJAI ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETI RENDSZEREI ÉS ELEMEI ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ MSZ SZERINT ÉPÜLETEK TERHEINEK SZÁMÍTÁSA AZ EUROCODE SZERINT 1 ÉPÜLETEK TARTÓSZERKEZETÉNEK RÉSZEI Helyzetük
SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS + STATIKAI SZÁMÍTÁS
454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz: 16/8 Iváncsa Faluház felújítás 454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz.: 16/8 Építtető: Iváncsa Község Önkormányzata Iváncsa, Fő utca 61/b. Fedélszék ellenőrző számítása
TARTÓSZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS
TARTÓSZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS MÁGOCS, ÓVODA BŐVÍTÉS, BÖLCSŐDE ÉPÍTÉS KIVITELEZÉSHEZ 734 MÁGOCS, TEMPLOM TÉR. HRSZ.: 539. ÉPÍTTETŐ ÉPÍTÉSZ STATIKUS TERVEZŐ Mágocs Városi Önkormányzata 734 Mágocs, Szabadság
ÜVEG FIZIKAI TULAJDONSÁGAI,
ÜVEG FIZIKAI TULAJDONSÁGAI, ÜVEGTERMÉKEK Erdélyi Tamás egyetemi tanársegéd BME Építészmérnöki é kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 2013. február 28. Tematika alkal om 1. 2. 3. 4. 5. nap 02.28.
TARTÓSZERKEZETEK ÁLTALÁNOS TERHEI
TARTÓSZERKEZETEK ÁLTALÁNOS TERHEI Önsúly, hasznos terhek, meteorológiai terhek Visnovitz György Kulcsár Béla Erdélyi Tamás 2016. február 26. szakmérnök előadás EC 1: TERHEK ÉS HATÁSOK MSZ EN 1991-1-1:2005
Nyeregetetős csarnokszerkezetek terhei az EN 1991 alapján
BME Hdak és Szerkezetek Tanszék Magasépítés acélszerkezetek tárgy Gyakorlat útmutató Nyeregetetős csarnokszerkezetek terhe az EN 1991 alapján Összeállította: Dr. Papp Ferenc tárgyelőadó Budapest, 2006.
Fedélidomok szerkesztése
Fedélidomok szerkesztése Az előadás átdolgozott részleteket tartalmaz a következőkből: Gubis Katalin: Ábrázoló geometria Szabó Ferenc: Fedélidom szerkesztés (segédlet) Fedélidom: egy adott épület tetőfelületeinek
TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.
statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek
A.4. Az Eurocode 1 tárgya és felépítése
A.4.1 Bevezetés A.4. Az Eurocode 1 tárgya és felépítése Az Eurocode szabványsorozat előírásai szerint a szerkezeteket hatások felvételére kell tervezni. Ezek elsősorban terheket jelentenek (közvetlen hatások),
A FERIHEGYI IRÁNYÍTÓTORONY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉNEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM
A FERIHEGYI IRÁYÍTÓTOROY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM 1. KIIDULÁSI ADATOK 3. 2. TERHEK 6. 3. A teherbírás igazolása 9. 2 / 23 A ferihegyi irányítótorony tetején elhelyezett
TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
TETŐSZIGETELÉSEK SZÉLSZÍVÁS ELLENI RÖGZÍTÉSE R+R KONSTRUKT SZAKMAI NAP
TETŐSZIGETELÉSEK SZÉLSZÍVÁS ELLENI RÖGZÍTÉSE R+R KONSTRUKT SZAKMAI NAP Történeti áttekintés miért irányelv? európai szabályozási gyakorlat: - csak anyagvizsgálati szabvány - a szerkezetalkalmazás
Javaslatok a távvezeték tervezési követelmények felülvizsgálatára
Javaslatok a távvezeték tervezési követelmények felülvizsgálatára Szerzők: Podonyi Gábor ETV-ERŐTERV Zrt. Dr. Sági Lajos ETV-ERŐTERV Zrt. Tárczy Péter ENERGIN Kft. MEE Konferencia Miskolc 211.4.14 Tervezési
Tetőszigetelések 2. Épületszerkezettan 4
Tetőszigetelések 2. Épületszerkezettan 4 Tetőidom szerkesztése vápában áttörés, felépítmény ne legyen! Tetőidom szerkesztése áttörések mögött terelőnyereg Tetőidom szerkesztése vízszintes csőelhúzás födémben
STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című pályázat keretében a
Kardos László okl. építőmérnök 4431 Nyíregyháza, Szivárvány u. 26. Tel: 20 340 8717 STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP-6.1.4.-15 Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című
ZÖLD PONT SZABADIDŐS PIAC ÉPÍTÉS ENGEDÉLYEZÉSI TERVE
ÖLD PONT SABADIDŐS PIAC ÉPÍTÉS ENEDÉLYEÉSI TERVE TARTÓSERKEETI LEÍRÁS KÉSÜL: SUKORÓ, FEHÉRVÁRI ÚT HRS.: 416. ÉPÍTTETŐ: SUKORÓ KÖSÉ ÖNKORMÁNYATA SUKORÓ, ÓVODA U. 2. Tartószerkezet. tervező: Tóth Attila
Ó Ó ó ö ó
É ó ö É Á ó ó ü ó Ü ó ö ú ű ö ö ö ü ó Ó Ó ó ö ó Ó Ó ö ö ö ü Ó Ó ö ö ü ö ó ó ü ü Ó Ó Ó Ó ó ö ó ö ó ö ó ö ü ö ö ü ö ó ü ö ü ö ö ö ü ü ö ü É ü ö ü ü ö ó ü ü ü ü Ó Ó ü ö ö ü ö ó ö ö ü ó ü ó ö ü ö ü ö ü ö ó
ó Ó ú ó ó ó Á ó ó ó Á ó ó ó ó Á ó ú ó ó ó
É ó ú ó ú ó Á ó ó ú ó ó ó ú ó ó ó ó ú ó ó ó ó ó ó ú ó ó ú ó ó ó ó Ó ú ó ó ó Á ó ó ó Á ó ó ó ó Á ó ú ó ó ó Ö ó ó ó ó ó ó ó ó ó ó ó ó Ü ó ű ú ú ó ó ó ó ó ó ó É ó É ó É ó ó ó ó ó ó É ó ú ó ó É ó ó ó ó É ó
ű ű ű Ú Ú Á ű Ö ű ű Ú Ő É
Ü ű ű ű Ú Ú Á ű Ö ű ű Ú Ő É É ű Ö Ö Á É ű Ö Ö Á Ü Á ű ű Ó Ó Á Á É Ü É ű Ó Á Ó Á ű Ö ű ű É Ü Ö ű É Ö ű ű Ó ű ű Ú ű ű ű ű ű É ű É Ú Ö Á É ű ű Ó ű ű ű ű ű ű Ó ű Ü ű ű ű É ű ű Ü Ü ű ű Ő Á Á Á ű ű ű Ó Ó Ó ű
ű Ö ű Ú ű ű ű Á ű
ű ű Ó É É ű Ó ű Ü ű ű Ö ű Ú ű ű ű Á ű É ű Á ű ű ű ű ű ű ű ű ű ű ű Á ű ű Ö Ü Ö É ű ű Ü Ü ű É Á Ú É É ű ű ű Ö É ű É Ó É Á Á É ű ű Á ű ű ű Á É ű Ö Á ű ű ű Á ű Á É Ö Ó Ö ű ű ű ű ű ű ű Á É Á Á ű ű ű Á ű ű ű
Á Ó ű ű Á É ű ű ű ű Ú Ú
Ö ű ű Ö Ü ű ű ű ű ű Ó ű Ü ű Á Ó ű ű Á É ű ű ű ű Ú Ú ű ű Á Á Á É ű ű ű ű ű ű ű ű ű ű É ű Ö Ó Ú ű ű ű ű Ü Ó Ú ű É É Ó É É Ó É É É É Ó ű ű ű ű ű Ü ű Á ű ű ű ű ű Ü ű ű ű ű ű ű Á ű Ú Á Á Ö É Á Á Ö É Ü ű ű Ü
Á Á ő ő Ö ő ő ö É ö ő ö ő ő ö ő ő ö ő ő ü ö
ű É É Á Á Á É Ó É É Á ö ő ő ö ő ő ő Ó ő ö ő ö ő ú ő ü ö ő ü ö Á É ű Á É É É Ö ö Á É É ő ő ö Á Á ő ő Ö ő ő ö É ö ő ö ő ő ö ő ő ö ő ő ü ö É É Á Ö ő ú ő ű Ö ü Ő É Ó É É Á Ó É Á É Ü É Á Ó É ő ő ö ö ő ö ö ö
ű Ú ű ű É Ú ű ű
ű ű ű ű Ú Á É Ú ű Ú ű ű É Ú ű ű ű Á ű ű ű ű ű Ü ű Á ű ű ű Á Á ű ű ű É ű ű ű Ú É ű ű ű ű ű ű ű ű Á É Á Ö Ü ű É ű ű Ö É Ü Ú ű Ó ű É Ó Ó Ó ű É Ü Ü ű ű Ú ű ű ű ű ű ű ű ű ű ű É ű ű Á Á ű Ú ű Ú ű ű Ó ű ű Ü Ü
Á Ö Ö Ö Ö ú ú Ö Ö Ó Ó ú ú Ü ú Ó Ö Ö Ü Ó Ö Ö Á Ó ú ú ú ű Ö Ö Ö Ö Á Ó Ö Ó ú ú Ö
Ó ú ú ú ú ű ű ű ú Á Ö ű Á Ö Ö Ö Ö ú ú Ö Ö Ó Ó ú ú Ü ú Ó Ö Ö Ü Ó Ö Ö Á Ó ú ú ú ű Ö Ö Ö Ö Á Ó Ö Ó ú ú Ö Ú ű ú É Á Ó Ó É Ó Ó ú ű ű ű ú Ö Ó Ö ú ú Ö ú Ü ú Ü É Ö Á Á Á Á ú Ó Ö ú ú ú Ü Ö ú ú ú ú ú ú Ö ú Ö Ó ű
Ó é é Ó Ó ő ű Ó Ö ü Ó é Ó ő Ó Á Ö é Ö Ó Ó é Ó Ó Ó Ó ú Ó Ó Ó Ó ű Ö Ó Ó Ó é Ó Ó ö Ö Ó Ö Ö Ó Ó Ó é ö Ö é é Ü Ó Ö Ó é Ó é ö Ó Ú Ó ő Ö Ó é é Ö ú Ó Ö ö ű ő
É Ó Ű Á Ó É Ó Á É Ó Á ő ű Ó ú Ö ú é Ö Ó Ö ú Ó Ö ú Ó Ó Ó Ó ű é ű ű Ó Ó ú ű ű é é Ö ö Ö Ö Ó ű Ó Ö ü ű Ö Ó ő Ó ő Ó ú Ó ő Ó é Ó ű Ó Ó Ó Ó ú Ó Ó Ó Ó Ö Ó Ó ö ő ü é ü Ö é é é Á é Ó Ó ú ú ű é Ö é é é Ó é é Ó Ó
ó ő ő ó ő ö ő ő ó ó ó ö ő ó ó ó ö ő ó ő ő ö Ö ő ö ó ő ö ő ő ú ö ö ü ö ó ö ö ö ő ö ö Ö ú ü ó ü ő ő ő ő ó ő ü ó ü ö ő ö ó ő ö ő ö ü ö ü ő ö ö ó ö ő ő ö
ü ö ő ö ő ó ö ő ü ü ö ő ó ó ü ő ö ő ö ő ö ü ö ő ö ő ó ö ü ü ö ő ő ő ö ő ö ü ö ő ó ő ö ü ö ő ő ű ő ö ö ő ű ő ü ö Ő ó ö ö ő ü ó ü ú ű ú ő ó ó ó ő ö ő ő ö ó ö ö ő ő ö ö ó ú ő ő ö ó ö ó ö ü ó ő ő ö ó ő ő ó
Ó Ó ö ú ö ö ö ö ü ú ú ö ö ö ú ú ö ö ö ú ú ú ű ö ö ú ö ü ö ö ö ö ü ú Á ö ü Á ö ö ö ö ö ö
É Ó ö É Á ű Ü Ü ö Ú ö ö ö ö ö ö ö ú ö ö ö ö ö ú ú ú ú ú ú ü ú ú ö ö ű ö ü ú ö Ó Ó ö ú ö ö ö ö ü ú ú ö ö ö ú ú ö ö ö ú ú ú ű ö ö ú ö ü ö ö ö ö ü ú Á ö ü Á ö ö ö ö ö ö Á Ó ú ö Á ö Á ö ú ú ö ö ö ö ü ü Ü ú
Ú ű É ű ű Ü Ü ű ű Ú É ű ű Ü ű ű ű ű ű ű ű Ú ű ű
Ú ű ű ű ű ű ű ű ű Ú ű É ű ű Ü Ü ű ű Ú É ű ű Ü ű ű ű ű ű ű ű Ú ű ű É ű Ú Ú Ú Ú Ú ű Á Ú Ú Ú Ú ű Ú Ú ű É ű Ú Ú Ú Ú Ú Á ű Ó ű Ú É É Ú Ú ű É ű ű ű ű É ű Ő ű Ő ű ű ű ű ű É ű É Á ű ű Ü Á Ó ű ű ű Ú ű ű É ű ű Ú
ü ü Ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü É ü ü
ü ü É ű ű É É ű ü ű ü ü ü Á ü ü ü ü ü ű É ü ű É ű ü ü ü Ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü ü É ü ü ü Á ü ü ü ü ü Ú ü ü ű É ü ü ű ü ü ű ü ü ü ü É ü ü ü ü ü ü ü ü É ű ü Á ü ü ü ü ü Á Ö É ü ü ű Ú ü ü ü ű
é ü ó ö é Ö é ü é é ó ö é ü ü é é ó ó ó é Á é é ü ó é ó ó é ö ö ö é é ü é ü é é ö ü ü é ó é é é é é é ö é é é é é é ö é ó ö ü é é é ü é é ó é ü ó ö é
Ó Ö é ü ó ö é é ü é é ó ö é ü ü é é ó é é é é é é ö é é é é é é é ó ö ü é é é ü ó ö é Ö é ü é é ó ö é ü ü é é ó ó ó é Á é é ü ó é ó ó é ö ö ö é é ü é ü é é ö ü ü é ó é é é é é é ö é é é é é é ö é ó ö ü
É Á Á Ö Á
É Á Á Ö Á Á É Á Ü ű Á É Ü ű Ú ű ű É É ű ű Á ű ű ű ű ű É ű ű ű Á É É É ű Á É É Á É Á É Ü Ü ű Á Á Á ű Á Á Á Á Á Á Á Á Ü ű Á ű Ü É É Á Á Á É ű ű ű ű ű ű ű ű ű ű ű ű ű Á Á É É ű É ű Ő ű É Ő Á É É ű ű Ú Á
ú ö ö ö ö ö ö Á ö ö ö á á á ű Ü ű ö ö Á á Á
ú ú ö ö ö ö ö ö Á ö ö ö á á á ű Ü ű ö ö Á á Á Á ú á ú á Á ö á ö ö ö ú á á ö ö ö ö á ű Ü ú ö Ü ű ö ú ű á á á ú á ú ú á ö ö ú ö ú ú ö ö ú ö ö ö á ö ö ö á á ö ú ö á á Ú á ö ö ö Ü ú Á á ű ö Ü ö ú Á á ö á ö
Teherfelvétel. Húzott rudak számítása. 2. gyakorlat
Teherfelvétel. Húzott rudak számítása 2. gyakorlat Az Eurocode 1. részei: (Terhek és hatások) Sűrűségek, önsúly és az épületek hasznos terhei (MSZ EN 1991-1-1) Tűznek kitett tartószerkezeteket érő hatások
ö ő ü ö ő ő ü ü ő ő ő ü ö ü ü ő ú ő ő ő ü ő ő ő ő ő ú ő ő ü ő ő ő ü ö ü ú ő ő ő ő ü ü ő ő ú
ő ű ű ő ö ö Á ö ő ü ö ő ő ü ü ő ő ő ü ö ü ü ő ú ő ő ő ü ő ő ő ő ő ú ő ő ü ő ő ő ü ö ü ú ő ő ő ő ü ü ő ő ú ő ö Á Ó ő ő ü ú ő ő ő ő Á ő ú ű ő ő ő ü ú ő ő ő ő ő ő ő ő ö ü ú ő ő ő ő ű ű ő ő ö ű ü ő ő ő ö ö
ü ú ú ü ú ú ú ú
ú ú ú ü Ü ú ú ű ú ú ü ú ü ü ú ú ü ú ú ú ú ü ú Ö ü ü ü ú ü ú Ó ü ü ű ü Á Ü ü ű ü ű ü ű ű ü Ó ű ú ú ű ú ü ü ú ű ű ú ű ü ú ű ű ü ü ü ű ü ű ü ü ű ü ü ü ü ü ü ü ü ü ú ű ü ű Ó ü ü ü ú Á Ü ú ü ű ü Á Ü Ö Ú Á Á
Egy főállás keresztmetszete
Pápai Nagytemplom Pápa város nevezetességei közé tartozik a Szent István Plébánia Templom. A helyiek által katolikus nagytemplom nevezett templomot 1774-ben gróf Eszterházy Károly egri püspök, pápai földesúr
Photovoltaikus rendszerek a KT-Electronic-tól
Photovoltaikus rendszerek a KT-Electronic-tól Nagypál Mihály KT-Electronic Kft. Műszaki igazgató 2012. Május 10.-12. 6. RENEXPO Termékek I. Mono kristályos PV panel TPVXX 180-300Wp Poly kristályos PV panel
Földrengésvédelem Példák 2.
Síkbeli rezgések, válaszspektrummódszer, helyettesítő terhek módszere Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 7. május 8. A példák kidolgozásához felhasznált
Építészeti tartószerkezetek II.
Építészeti tartószerkezetek II. Vasbeton szerkezetek Dr. Szép János Egyetemi docens 2019. 05. 03. Vasbeton szerkezetek I. rész o Előadás: Vasbeton lemezek o Gyakorlat: Súlyelemzés, modellfelvétel (AxisVM)
SZÉL A KIMERÍTHETETLEN ENERGIAFORRÁS
SZÉL A KIMERÍTHETETLEN ENERGIAFORRÁS MEGÚJULÓ ENERGIAFORRÁSOK Napenergia Vízenergia Szélenergia Biomassza SZÉL TERMÉSZETI ELEM Levegő vízszintes irányú mozgása, áramlása Okai: eltérő mértékű felmelegedés
Magyar név Jel Angol név jel Észak É = North N Kelet K = East E Dél D = South S Nyugat Ny = West W
A szél Földünkön a légkör állandó mozgásban van, nagyon ritka est, amikor nincsenek vízszintes és/vagy függőleges áramlások. A levegő vízszintes irányú mozgását nevezzük szélnek. A szelet két tulajdonságával,
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
HA ENNÉL A FELUJÍTÁSI SZINTNÉL TÖBBRŐL VAN SZÓ, AKKOR A REKONSTRUKCIÓ SORÁN A TARTÓSZERKEZETEKRE IS ÜGYELNÜNK KELL! REVITALIZÁCIÓ KOROS, AVULT, HASZNÁLATLAN ÉPÍTMÉNYEK, VÁROSRÉSZEK ISMÉTELT FELÉLESZTÉSE
A= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező
Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:
TARTÓSZERKEZETI SZAKVÉLEMÉNY a TISZALADÁNYI ÁLTALÁNOS ISKOLA ÉS ÓVODA ENERGETIKAI KORSZERŰSÍTÉSHEZ 3929 TISZALADÁNY, KOSSUTH LAJOS UTCA 54. HRSZ.
TARTÓSZERKEZETI SZAKVÉLEMÉNY a TISZALADÁNYI ÁLTALÁNOS ISKOLA ÉS ÓVODA ENERGETIKAI KORSZERŰSÍTÉSHEZ 3929 TISZALADÁNY, KOSSUTH LAJOS UTCA 54. HRSZ.:294 Miskolc, 2017. december 12 1. TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐI
Rugalmasan ágyazott gerenda. Szép János
Rugalmasan ágyazott gerenda vizsgálata AXIS VM programmal Szép János 2013.10.14. LEMEZALAP TERVEZÉS 1. Bevezetés 2. Lemezalap tervezés 3. AXIS Program ismertetés 4. Példa LEMEZALAPOZÁS Alkalmazás módjai
TARTÓ(SZERKEZETE)K. 3.Tartószerkezeteket érő hatások és tervezési állapotok TERVEZÉSE II. Dr. Szép János Egyetemi docens
TARTÓ(SZERKEZETE)K TERVEZÉSE II. 3.Tartószerkezeteket érő hatások és tervezési állapotok Dr. Szép János Egyetemi docens 2018. 10. 15. Az előadás tartalma Terhek térbeli megoszlása Terhek lefutása Terhek
Megújuló energiaforrások BMEGEENAEK Kaszás Csilla
Megújuló energiaforrások BMEGEENAEK6 2012.03.07. Kaszás Csilla Előadás vázlata A szél sajátosságai Szélenergia-hasznosítás elmélete Szélenergia-hasznosítás története Szélenergia-hasznosító berendezések
K - K. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása.
6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata 6.1. Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása. pd=15 kn/m K - K 6φ5 K Anyagok : φ V [kn] VSd.red VSd 6φ16 Beton:
GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve
GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1 multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve STATIKAI SZÁMÍTÁSOK Tervezők: Róth Ernő, okl. építőmérnök TT-08-0105
ÉPÍTÉSI KIVITELEZÉSI TERVDOKUMENTÁCIÓ STATIKAI MŰSZAKI LEÍRÁS STATIKAI SZÁMÍTÁS
ÉPÍTÉSI KIVITELEZÉSI TERVDOKUMETÁCIÓ STATIKAI MŰSZAKI LEÍRÁS STATIKAI SZÁMÍTÁS Monor, Petőfi Sándor u.34 Hrsz:2594 Építtető: Monor Város Önkormányzata, Monor Kossuth Lajos utca 78-80 Építés helye Monor,
alkalmazástechnika mon o-c ov er é rvé nye s : 2007. május 1-től
alkalmazástechnika mon o-c ov er é rvé nye s : 2007. május 1-től A MOno-cover tetőrendszer Kétségtelenül az épület egyik legfontosabb része a tető. A modern építészetben már gyakran az 5. homlokzatként
ÉPÍTMÉNYEK TEHERHORDÓ SZERKEZETEINEK ERÕTANI TERVEZÉSE Magasépítési szerkezetek terhei
3. kiadás, 1989 624.042 Magyar Népköztársaság Országos Szabvány ÉPÍTMÉNYEK TEHERHORDÓ SZERKEZETEINEK ERÕTANI TERVEZÉSE Magasépítési szerkezetek terhei MSZ 15021/1-86 Az MSZ 15021/1-1971 és MSZ KGST 1407-1978
TETŐK VIHARKÁR ESETEI ÉS AZOK TANULSÁGAI
TETŐK VIHARKÁR ESETEI ÉS AZOK TANULSÁGAI Dr. Kakasy László okleveles építészmérnök építésügyi és igazságügyi műszaki szakértő Igaz ugyan, hogy az éghajlat változik, szélsőségesebb, és ez az építményeket
METEOROLÓGIAI MÉRÉSEK és MEGFIGYELÉSEK
METEOROLÓGIAI MÉRÉSEK és MEGFIGYELÉSEK Földtudomány BSc Mészáros Róbert Eötvös Loránd Tudományegyetem Meteorológiai Tanszék MIÉRT MÉRÜNK? A meteorológiai mérések célja: 1. A légkör pillanatnyi állapotának
Felvételi, 2018 szeptember - Alapképzés, fizika vizsga -
Sapientia Erdélyi Magyar Tudományegyetem Marosvásárhelyi Kar Felvételi, 2018 szeptember - Alapképzés, fizika vizsga - Minden tétel kötelező Hivatalból 10 pont jár Munkaidő 3 óra I Az alábbi kérdésekre
JÖHET ORKÁN, JÖHET SZÉL! Viharálló RHEINZINK fémlemez fedések
JÖHET ORKÁN, JÖHET SZÉL! Viharálló RHEINZINK fémlemez fedések Dr. Birghoffer Péter RHEINZINK Hungaria KO. RHEINZINK- FEDÉSEK AMIK MÁR BIZONYÍTOTTÁK SZÉLÁLLÓSÁGUKAT Szabó Ervin Könyvtár épülete, Budapest
SDT VarioTwin Large. Az SDT Vario Twin egy új rendszer a lapos tetős szerelési megoldások között, amit a német SOLARDIREKT
feszültségi gyors 10 év szélcsatornában vizsgálattal könnyűszerkezetből Német szerelhetőség garancia vizsgált tesztelt készült minőség Adatlap és összeszerelési útmutató: SDT VarioTwin Large gyors telepíthetőség
FAFAJTÁK, A FA SZABVÁNYOS OSZTÁLYBA SOROLÁSA, A FAANYAGOK ÉS FATERMÉKEK GYÁRTÁSA ÉS HASZNÁLATA
BME Építészmérnöki Kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék FAFAJTÁK, A FA SZABVÁNYOS OSZTÁLYBA SOROLÁSA, A FAANYAGOK ÉS FATERMÉKEK GYÁRTÁSA ÉS HASZNÁLATA 2016. szeptember 15. BME - Szilárdságtani
Fűtési rendszerek hidraulikai méretezése. Baumann Mihály adjunktus Lenkovics László tanársegéd PTE MIK Gépészmérnök Tanszék
Fűtési rendszerek hidraulikai méretezése Baumann Mihály adjunktus Lenkovics László tanársegéd PTE MIK Gépészmérnök Tanszék Hidraulikai méretezés lépései 1. A hálózat kialakítása, alaprajzok, függőleges
Rétegelt-ragasztott íves fatartó kupola főtartójának tervezési problémái. Design problems of the main beam of a curved glued laminated wood dome
6 TUDOMÁNY Rétegelt-ragasztott íves fatartó kupola főtartójának tervezési problémái VANYA Csilla 1, CSÉBFALVI Anikó 1 1 PTE-Pollack Mihály Műszaki Kar Szilárdságtan és Tartószerkezetek Tanszék Kivonat
SARNAWELD INDUKCIÓS RÖGZÍTÉS TETŐSZIGETELÉSEKHEZ
INDUKCIÓS RÖGZÍTÉS TETŐSZIGETELÉSEKHEZ SZÉLTEHER LAPOS TETŐKÖN A mechanikusan rögzített műanyaglemezes tetőszigetelési rendszereknél az egyik legfontosabb tényező a szélterhelés, ezért a tetőszigetelő
ű ú Í Ó Á ú Ű ű Ő Ö Á ú Ű Ü ú ú Á ú ű
É Á É É Ó Á ű Á ű ú ú ű ű ú ű ű ú Á ú ű ú ű ú ű ú ű Á ű ú ű ű Ö Ú Á ű ű Á ű ű ú Í Ó Á ú Ű ű Ő Ö Á ú Ű Ü ú ú Á ú ű ű ú ű ű ű ű ű ú ű ű ű ű ű ű Á ú ű ű ú ú ű ű ű ű ű ú ű Á ű ű ű ű ű ű ú ű ú ű ú ű Ö ú ű Ö
Donga sávfelülvilágító Nyeregtetõ sávfelülvilágító Gúla alakú felülvilágító 13. 5. DONGÁK HOMLOKZAT
ACO felülvilágítás 3.2 Alkalmazási terület - részletrajzok 12. 6. 7. 12. 10. 5. 3. 1. 2. 4. 5. 3. 1. 2. 4. 3. 1. 11. 2. 4. Donga sávfelülvilágító Nyeregtetõ sávfelülvilágító Gúla alakú felülvilágító 9.
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan)
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János 2012.10.11. Vasbeton külpontos nyomása Az eső ágú σ-ε diagram miatt elvileg minden egyes esethez külön kell meghatározni a szélső szál összenyomódását.
0 KL - 1 KISVÁROSIAS LAKÓTERÜLET ZÁRTSORÚ BEÉPÍTÉSSEL
0 KL - 1 KISVÁROSIAS LAKÓTERÜLET ZÁRTSORÚ BEÉPÍTÉSSEL BEÉPÍTETTSÉ G meglévő teleknagyság 250 m 2 alatt 250-500 m 2 között 500 m 2 felett 60 (75)* de max.137,5(175) a telek beépítési százalék (% max) m
É ú É ö ö ű ö ö ö ú ú ú ű ű ú ö ű ö ű ű ü ö ö ü ű ö ü ö ö ö ö ú ü ö ö ö ú ö ö ú ö ö ú ü ú ú ú ű ü ö ö ű ú ű ű ü ö ű ö ö ö ű ú ö ö ü ú ü ö ö ö ü ú ö ű
É É É Ó Á É ú É ö ö ű ö ö ö ú ú ú ű ű ú ö ű ö ű ű ü ö ö ü ű ö ü ö ö ö ö ú ü ö ö ö ú ö ö ú ö ö ú ü ú ú ú ű ü ö ö ű ú ű ű ü ö ű ö ö ö ű ú ö ö ü ú ü ö ö ö ü ú ö ű ü ű ö ö ú ö ú ö ö ö ö ö ü ú ü ö ö ö ö ö ü
É Í Á Á É Ü Ó É É É É Í Ó Ó Ő Á Á É Á É É É É Á É É Á Á É É Á É Í
Í É Í Á Á É Ü Ó É É É É Í Ó Ó Ő Á Á É Á É É É É Á É É Á Á É É Á É Í É Á É Í Í É É Í Í Í Á Í Á Á ö ó ö ö ő ő ő ö ö ó ő ű ö ö ö ö ü ö ö ö ü ü ó ö Á ó ó ö ö ő ő ő ő ö ó ü ó ó ó ó ó ó ö ü ü ó ö Ó Í Í É É
É Ö Á Í Á Ó Ö ü
Ö ű Ö ő ü ő ő ő ű Ö Ö ü Á Á É Ö Á Í Á Ó Ö ü Ö ű ű Ö ű ű ú ű ű ú ú ő ő ü ű ű É Ö ú ű ő ű ű ú ő ü Ö ú ú ő ő ú ű ü ő ü ű ú ú ű Ü ő ő Ó ü É Ó Ö Ö ú ü ü ü ü Ű ú Ö Á ü É Ó ű Á Ö Á ű ü ú Ö ű ű ű ü ő ő ő Á ő ő
Dr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Dr. Móczár Balázs 1 A z e l ő a d á s c é l j a MSZ EN 1997-1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása
Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése
1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)
Ö Ö Ú Ó Ö ű Ő Ő ű ű Ü Ő Ó Ő
ű É ű ű É Ö Ö Ú Ó Ö ű Ő Ő ű ű Ü Ő Ó Ő É Ó Ó É ű Ö ű Ö ű ű ű Ú Ú Ö ű ű ű Ö ű ű ű ű ű ű ű ű Ú É É É É Ö Ö Ú Ö É ű ű ű ű ű ű ű Ó ű Ö Ö ű ű ű É ű ű ű ű ű ű ű ű ű É ű ű ű ű ű ű ű ű ű ű Ö ű ű ű Ü ű ű ű ű Ö ű
Ü
Ó Á ú Á É Ü Ö Ö Ö É É É Ö É Ü Ö É É É É É Ó Ö Ó Í Ö Ö Ö Ö Í Ö Ö É É É Í Ö Ö É Ö Í Á Ó Í Á É É Ó É Ú Á Í É É É Ö Ö Ó Ö Ö Ö Ö Ó Ó Ó Í Ü Ö É É Ö Ó Ö Ó ö Ö Ö Ö Ö Ö Ó Ü Ö Ó É ű É É É É É É É É Í Ö Ó Ö É Ö Ö
Megrendelő: Budakalászi völgyhíd tervezése az M0 autóút északi szektorának továbbépítése kapcsán
Megrendelő: Budakalászi völgyhíd tervezése az M0 autóút északi szektorának továbbépítése kapcsán Előadók: Baranovszky Ádám Kővári Ákos Az előadás tartalma: Projekt és az M0 autóút rövid bemutatása M0 északi
ú ú ö ö ü ü ü ü ű ü ü
Ü ú ű ű ú ű ú ú ö ö ü ü ü ü ű ü ü ö ö ö ö ö ö ű ö ö ö ö ö ö ö ö ö ü ü ü Ú ú ü ű ü ú ű ö ű ú ö ö ö ö Á ú ú ű Á ú Á Á Á ü ö ö Á ö ö ü Á ú Á ú Á Á Ö Á Á ö ű ö ö ü ú ü ú ö ú ű ú ú ü ü ü ü ű ű Ő ú ö ű ú ú ű