A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Méret: px
Mutatás kezdődik a ... oldaltól:

Download "A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA"

Átírás

1 A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A FÖDÉMSZERKEZET: helyszíni vasbeton gerendákkal alátámasztott PK pallók. STATIKAI VÁZ: HASZNOS TERHELÉS: kéttámaszú tartók (szabadon felfekvőek). p = 5,0 knm -2 [az MSZ 15021/1-86 szabvány szerint] Budapest, Készítette: HALLGATÓ BÁLINT NÉPBSC III. évf. BUDAPEST 2008

2 2 T A R T A L O M 0. ALAPADATOK Geometriai adatok és a PK pallók adatai Terhelési adatok Állandó födémterhek Esetleges/hasznos födémterhek Összesített födémterhek Anyagjellemzők Beton Betonacélok 9 I. A PK pallós FÖDÉM SZÁMÍTÁSA 10 I.1. IGÉNYBEVÉTELEK 10 I.1.1. Használati határállapotokban (repedéskorlátozás, lehajlás) 10 I.1.2. Teherbírási határállapotokban (hajlítás, nyírás) 11 I.2. A TEHERBÍRÁSI HATÁRÁLLAPOTOK ELLENŐRZÉSE 12 I.2.1. Hajlítás 12 I.2.2. Nyírás 12

3 3 I.3. A HASZNÁLATI HATÁRÁLLAPOTOK ELLENŐRZÉSE 13 I.3.1. Repedéskorlátozás 13 I.3.2. Lehajlás 13 II. AZ ALÁTÁMASZTÓ G jelű GERENDÁK SZÁMÍTÁSA 14 II.1. IGÉNYBEVÉTELEK 14 II.1.1. Használati határállapotokban (repedéskorlátozás, lehajlás) 14 II.1.2. Teherbírási határállapotokban (hajlítás, nyírás, csavarás) 15 II.2. A TEHERBÍRÁSI HATÁRÁLLAPOTOK ELLENŐRZÉSE 16 II.2.1. Hajlítás 16 II.2.2. Nyírás 17 II.3. A HASZNÁLATI HATÁRÁLLAPOTOK ELLENŐRZÉSE 18 II.3.1. Repedéskorlátozás 18 II.3.2. Lehajlás 19

4 0. ALAPADATOK GEOMETRIAI ADATOK ÉS A PK PALLÓK ADATAI L. a következő oldalakon.

5

6

7 0.2. TERHELÉSI ADATOK ÁLLANDÓ FÖDÉMTERHEK Ezeket az adatokat a 0.1. pont alapján határozzuk meg. burkolat: 19 cm PK palló 1,5 cm vakolat 2 cm mozaiklap 2 cm cementhabarcs SÚLYELEMZÉS: 1.) Burkolat: 2 cm mozaiklap: 0,02*23= 0,46 knm -2 2 cm cementhabarcs: 0,02*23= 0,46 knm -2 2.) PK pallók (SEGÉDLET 28. old.): 3,15 knm -2 3.) 1,5 cm vakolat: 0,015*23= 0,35 knm -2 4.) Válaszfalteher az alaprajzi vetület 1 m 2 -ére. Közelítő érték! A G vb. gerenda vizsgálatához megfelelő. : 2,00 knm -2 A PK pallók pontos ellenőrzéséhez a fal pontos élterhét kell figyelembe venni. Ettől most a oldalon eltekintünk. Az állandó födémteher (fö) alapértéke (a): Σi =1 4 g fö,a = Σg fö,a,i = 6,42 knm -2 5

8 5a Most meghatározzuk az állandó födémteher szélsőértékét is: Az állandó terhek γ g biztonsági tényezőit az MSZ 15021/1-86 és a évi módosítás Építmények teherhordó szerkezeteinek erőtani tervezése. Magasépítési szerkezetek terhei szabvány alapján vettük figyelembe. A biztonsági tényezők: γ g = 1,2 1,4. 1.) Burkolat: 2 cm mozaiklap: 1,2*0,02*23= 0,55 knm -2 2 cm cementhabarcs: 1,4*0,02*23= 0,65 knm -2 2.) PK pallók (SEGÉDLET 28. old.): 1,2*3,15= 3,78 knm -2 3.) 1,5 cm vakolat: 1,4*0,015*23= 0,49 knm -2 4.) Válaszfalteher az alaprajzi vetület 1 m 2 -ére (közelítő érték): 1,2*2,0= 2,40 knm Az állandó födémteher (fö) szélsőértéke, azaz a mértékadó (M) födémteher: Σi =1 4 g fö,m = Σγ g,i g fö,a,i = 7,87 knm -2 6

9 ESETLEGES/HASZNOS FÖDÉMTERHEK Az esetleges/hasznos födémteher értékét az MSZ 15021/1-86 és a évi módosítás Építmények teherhordó szerkezeteinek erőtani tervezése. Magasépítési szerkezetek terhei szabvány alapján vettük figyelembe. Mivel a tervezett épület funkciója raktár, a hasznos födémteher (fö) alapértéke (a): p fö,a = p = 5,0 knm -2. A biztonsági tényező: γ p = 1,2. A nevezett szabvány a fenti terhet teljes egészében tartósnak definiálja. Dinamikus hatás nincs, ezért a dinamikus tényező: μ = 1,0. A hasznos teher szélsőértéke, azaz a mértékadó (M) hasznos födémteher: p fö,m = γ p p fö,a = 1,2*5,0 = 6,0 knm

10 ÖSSZESÍTETT FÖDÉMTERHEK a) A födém 1 m 2 -ére Az összesített födémteher (fö) alapértéke (a) (5a.-6. old.): q fö,a = g fö,a + p fö,a = 6,42+5,00 = 11,42 knm -2. Az összesített födémteher (fö) szélsőértéke, azaz a mértékadó (M) födémteher (5a.-6. old.): q fö,m = g fö,m + p fö,m = 7,87+6,00 = 13,87 knm -2. b) A PK pallók 1 fm-ére A PK pallók egymástól b o = 0,60 m kiosztási tengelytávolságra vannak. Az összesített PK palló teher (PK) alapértéke (a) : q PK,a = b o q fö,a = 0,60*11,42 = 6,86 knm -1. Mivel a nevezett teherszabvány a teljes hasznos terhet tartósnak definiálja, erre a teherre kell elvégezni a repedéskorlátozási és a lehajlási ellenőrzéseket. Az összesített PK palló teher (PK) szélsőértéke, azaz a mértékadó (M) teher: q PK,M = b o q fö,m = 0,60*13,87 = 8,33 knm -1. c) A G jelű gerendák 1 fm-ére A G jelű gerendák egymástól t o = 5,70 m kiosztási tengelytávolságra vannak. A G jelű gerendák (G) összesített fajlagos terhének alapértéke (a) : q G,a = t o q fö,a + bh t γ vb = 5,70*11,42 + 0,30*0,40*25,0 = 68,1 knm -1. A G jelű gerendák (G) összesített fajlagos terhének szélsőértéke, azaz a mértékadó teher (M): q G,M = t o q fö,m + γ g bh t γ vb = 5,70*13,87 + 1,2*0,30*0,40*25,0 = 82,7 knm -1. Megjegyzés: a gerenda kis önsúlyát itt közelítő h t mérettel vettük figyelembe. 8 8

11 0.3. ANYAGJELLEMZŐK BETON A betonok szilárdsági adatait, valamint egyéb anyagjellemzőit az MSZ 15022/1-86 és a évi módosítás (MSZ /2M) Építmények teherhordó szerkezeteinek erőtani tervezése. Vasbetonszerkezetek szabvány határozza meg. A PK pallókat alátámasztó G jelű vasbeton gerendák a helyszínen készülnek. A beton jele A szerkezeti beton (b) szilárdsági anyagjellemzői Nyomási határfeszültség bh [Nmm -2 ] Húzási határfeszültség hh [Nmm -2 ] Kúszási tényező φ [1] Rugalmassági tényező E bo [knmm -2 ] C20/25 14,5 1,4 1,9 28,8 9

12 BETONACÉLOK 9 A betonacélok szilárdsági adatait az MSZ 15022/1-86 és a évi módosítás (MSZ /2M) Építmények teherhordó szerkezeteinek erőtani tervezése. Vasbetonszerkezetek szabvány határozza meg. Az alkalmazott betonacél minőségek: B60.50 főacélbetétek, B38.24 kengyelek. A betonacélok (s) anyagjellemzői A betonacél jele Határfeszültség sh [Nmm -2 ] Tapadási tényező [1] ξ o ξ o ' Határnyúlás sh [ ] B ,0 0,57 1,35 25 B ,0 0,44 4,34 25 Rugalmassági tényező: E s = 206 [knmm -2 ] 10

13 10 I. A PK pallós FÖDÉM SZÁMÍTÁSA A födém kialakítása vázlatosan a 4a.-b. oldalon látható. I.1. IGÉNYBEVÉTELEK Itt l a gerenda támaszköze/fesztávolsága: 1,05b = 5,67 m b+c = 5,50 m }a kisebb: l = 5,50 m. I.1.1. Használati (h) határállapotokban (repedéskorlátozás, lehajlás) 7.oldal: A használati (h) megoszló teher fajlagos értéke: q h = q PK,a = 6,86 knm -1. q h T h 18,9 T h = 6,86*5,50/2 = 18,9 kn [kn] A legnagyobb használati (h) nyomaték: M h = q h l 2 /8 = 6,86*5,50 2 /8 = 25,94 knm. M h [knm] 25,94 11

14 11 I.1.2. Teherbírási határállapotokban (hajlítás, nyírás) 7.oldal: A mértékadó (M) megoszló teher fajlagos értéke: q M = q PK,M = 8,33 knm -1. q M T M 23,0 [kn] T M = 8,33*5,50/2 = 23,0 kn A legnagyobb mértékadó (M) nyomaték: M M = q M l 2 /8 = 8,33*5,50 2 /8 = 31,50 knm. M M [knm] 31,50 12

15 12 I.2. A TEHERBÍRÁSI HATÁRÁLLAPOTOK ELLENŐRZÉSE I.2.1. Hajlítás A legnagyobb M M mértékadó (M) nyomaték értékének az ellenőrzése: M M : 11. oldal. M H : 4b. oldal; PK típusú palló. Tehát megfelel. M M = 31,5 knm < M H = 38,6 knm. I.2.2. Nyírás A q M mértékadó (M) megoszló teher fajlagos értékének az ellenőrzése: q M : 11. oldal. q H : 4b. oldal; PK típusú palló. Tehát megfelel. Megjegyzés: q M = 8,33 knm -1 < q H = 10,2 knm -1. A nyírási ellenőrzés szokásosabb alakjában is elvégezzük az ellenőrzést: Tehát megfelel. T M = 23,0 kn (11. oldal) < T H = q H l/2 = 10,2*5,50/2 = 28,1 kn. 13

16 13 I.3. A HASZNÁLATI HATÁRÁLLAPOTOK ELLENŐRZÉSE I.3.1. Repedéskorlátozás A q h használati (h) megoszló fajlagos teher értékének az ellenőrzése: q h : 10. oldal. q ü : 4b. oldal; PK típusú palló. Tehát megfelel. q h = 6,86 knm -1 < q ü = 9,3 knm -1. A legnagyobb M h használati (h) nyomaték értékének az ellenőrzése: M h : 10. oldal. M ü : 4b. oldal; PK típusú palló. Tehát megfelel. M h = 25,94 knm < M ü = 35,0 knm. I.3.2. Lehajlás A fenti megfelelés egyben a lehajlási megfelelőséget is magában foglalja. 14

17 II. AZ ALÁTÁMASZTÓ G jelű GERENDÁK SZÁMÍTÁSA A födém kialakítása vázlatosan a 4a.-b. oldalon látható. II.1. IGÉNYBEVÉTELEK Itt l a gerenda támaszköze/fesztávolsága: 1,05a = 8,19 m a+c = 8,10 m }a kisebb: l = 8,10 m. 14 II.1.1. Használati (h) határállapotokban (repedéskorlátozás, lehajlás) Az egyenletesen megoszló q h használati (h) teher: q h = q G,a = 68,1 knm -1 : 7. oldal. A legnagyobb M h használati (h) nyomaték: M h = q h l 2 /8 = 68,1*8,10 2 /8 = 558,5 knm. M h [knm] 558,5 Megjegyzés: használati állapotokban nyíróerőket nem vizsgálunk, ezért a nyíróigénybevételeket nem határozzuk meg. 15

18 15 II.1.2. Teherbírási határállapotokban (hajlítás, nyírás) Az egyenletesen megoszló q M mértékadó (M) teher: q M = q G,M = 82,7 knm -1 : 7. oldal. A legnagyobb M M mértékadó (M) nyomaték: M M = q M l 2 /8 = 82,7*8,10 2 /8 = 678,3 knm. Figyelem! Az ide tartozó M M és M H ábrát l. külön lapokon megrajzolva! A téglafalra való felfekvésnél kb. (0,20-0,25)M M nagyságú befogást kell feltételezni. A legnagyobb T M mértékadó (M) nyíróerő: T M = q M l/2 = 82,7*8,10/2 = 335,0 kn. Figyelem! Az ide tartozó T M és T H ábrát l. külön lapokon megrajzolva! 16

19 15a Megjegyzés: ha a PK pallókon csak a G jelű gerenda egyik oldalán van p hasznos terhelés, azaz féloldalas a hasznos teher, akkor abból a G jelű gerendában csavarás keletkezik. Ugyancsak csavarás keletkezik a G jelű gerendában építés közben is, ha a PK pallókat a G jelű gerenda tengelyére nézve nem szimmetrikusan emelik be. Ezekkel most nem foglalkozunk. R: egy PK pallóról leadódó reakcióerő G M t = Re: csavarónyomaték e: külpontosság 17

20 II.2. A TEHERBÍRÁSI HATÁRÁLLAPOTOK ELLENŐRZÉSE 16 II.2.1. Hajlítás Először megmutatjuk, hogy szabad méretezéssel milyen h t tartómagasság adódik. Legyenek a főacélbetétek Ø20 mm átmérőjűek, míg a kengyelek Ø8 mm átmérőjűek. Az acélbetétek helyzetének szerelési bizonytalansága: Δ = 10 mm. Tételezzük először azt fel, hogy az acélbetétek 1 sorban elférnek. A betonfedés: c = 20 mm. Ekkor az acélbetétek súlypontjának a távolsága a húzott szélső száltól: a = /2+Δ = 48 mm. A gerenda teljes h t magasságából a h dolgozó magasság így adódik: h = h t a. Szabad méretezés esetén arra törekszünk, hogy a nyomott betonzónát teljes mértékben kihasználjuk (nyomott acélbetéteket ne alkalmazzunk; A s ' = 0 ). A megfelelő alapegyenlet azt fejezi ki, hogy az N b beton nyomóerőnek a H acél húzóerő támadáspontjára vonatkozó nyomatéka -mint ellenállás- azonos az M M külső mértékadó nyomatékkal: M M = N b z b. Itt z b = h-x o /2 a belső erők karja. A nyomott betonzóna magasságát x o lal jelöljük. A további részletek (ξ o : 9. old.): x o = ξ o h, N b = bx o σ bh = bhξ o σ bh, z b = h-x o /2 = h(1-ξ o /2), M M = N b z b = bh 2 ξ o (1-ξ o /2)σ bh. Esetünkben M M = 678,3 knm (15.old.), b = 300 mm, ξ o = 0,44 (9. old.), σ bh = 14,5 Nmm -2 (8. old.). Ezeket az értékeket az előbbi egyenletbe helyettesítve ezt kapjuk: 6,783*10 8 = 300h 2 0,44(1-0,44/2)14,5 = 1493h 2. Ebből a h értéke: h = 674 mm. 18

21 A gerenda teljes h t magassága: h t = h+a = = 722 mm. 16a A vasbeton építőiparban elvárható építési pontosságot figyelembe véve h t = mm lenne alkalmazható. Azonban az építész társtervezővel egyeztetve a lehetőségeket, végül is h t = 650 mm lehet a legnagyobb alkalmazható tartómagasság. Ez azzal jár együtt, hogy több vasalás szükséges. Az itt nem részletezett módon meghatározott betonacél mennyiségekre most kimutatjuk a keresztmetszet M H határnyomatékát, és ellenőrzést végzünk. A keresztmetszet adatai: A húzott vasalás: A s = 3456 mm 2. 6Ø20; a 1 = 48 mm-re, az 1. sorban, 5Ø20; a 2 = 88 mm-re, a 2. sorban. Összesítve: 11Ø20; a = 66 mm re az alsó szélső száltól. A szélesség: b = 300 mm. A h dolgozó magasság: h = = 584 mm. A nyomott vasalás: A s ' = 943 mm 2 ; 3Ø20 a' = h' = 48 mm-re. A 9. oldal szerint σ sh = 420 Nmm -2 az acélbetétek határfeszültsége. Megfolyás esetén az A s vasalásban fellépő húzóerő: H = A s σ sh = 3456*420*10 3 = 1451,5 kn. Megfolyás esetén az A s ' vasalásban fellépő nyomóerő: N s = A s 'σ sh = 943*420*10 3 = 396,1 kn. Az x feszültségi semleges tengely helyzetének meghatározása: N b = H-N s = 1451,5-396,1 = 1055,4 kn, N b =1055,4*10 3 = bxσ bh = 300x14,5 = 4350x, x = 242,6 mm ξ = 242,6/584 = 0,4154 < ξ o = 0,44. Tehát a feltételezettnek megfelelően valóban megfolyik a húzott vasalás. 19

22 Az N b beton nyomóerő karja: z b = h x/2 = ,6/2 = 462,7 mm. Az N s acél nyomóerő karja: h s = h a' = = 536,0 mm. 16b A határnyomaték: M H = N b z b +N s h s = 1055,4*0, ,1*0,536 = 700,6 knm. Ellenőrzés hajlításra: M H = 700,6 knm > M M = 678,3 knm. (15. old.) Tehát megfelel. 20

23 17 II.2.2. Nyírás A vizsgált keresztmetszetben, a támasz mellett 2db acélbetét van felhajlítva. Figyelem! Ez itt egy mintaszámítás! A mellékelt T H rajzon más vasalás, más vaskiosztás és más adatok szerepelnek! L. még a 17a. oldalon. Szilárdsági adatok (8.-9.o.): σ bh = 14,5 Nmm -2, σ hh = 1,4 Nmm -2 ; σ sh = 420 Nmm -2, σ shk = 210 Nmm -2. Vasalási adatok: 2Ø20 ferde vas+ø8/15 kengyel A keresztmetszet dolgozó magassága a 16a. old. szerint: h = h t a = = 584 mm. A keresztmetszet nyírási teherbírásának alsó korlátja: T Ha = 0,5bhσ hh = 0,5*300*584*1,4*10-3 = 122,6 kn. A keresztmetszet nyírási teherbírásának felső korlátja: T Hf = 0,25bhσ bh = 0,25*300*584*14,5*10-3 = 635,1 kn. A kengyelezés teherbírása: T Hs,k = 0,85h(A sk )/t k [σ shk ] = 0,85*584*(2*50,3)/150*[210]*10-3 = 69,9 kn. A felhajlított vasalás teherbírása: T Hs,f = 0,85h(A sf )/t f [σ sh ](sinα+cosα) = 0,85*584*(2*314,1)/700*[420]* *(0,707+0,707)*10-3 = 264,6 kn. A vasalás összesített teherbírása: T Hs = T Hs,k + T Hs,f = 69, ,7 = 334,5 kn. 21

24 17a A vasalt beton teherbírása: T Hb =(1 T Hs /T Hf )T Ha = (1 334,5/635,1)122,6 = 58,0 kn. A határnyíróerő: T H = T Hs +T Hb = 334,5+58,0 = 392,5 kn < T Hf = 635,1 kn. Ellenőrzés: T H = 392,5 kn > T M = 335,0 kn. Tehát megfelel. A fenti mintaszámításhoz az alábbi adatok tartoznak: A mellékelt T H T M rajz egy részletét itt is megmutatjuk: 22

25 18 II.3. A HASZNÁLATI HATÁRÁLLAPOTOK ELLENŐRZÉSE II.3.1. Repedéskorlátozás Szilárdsági és geometriai adatok (8.-9.o.): σ bh = 14,5 Nmm -2,σ hh = 1,4 Nmm -2 ; E bo = 28,8 knm -2, φ = 1,9. σ sh = 420 Nmm -2, E s = 206 knmm -2 ; α = 2,0. A húzott vasalás: 11 Ø20, A s = 3456 mm 2. Betonfedés: c = 20 mm. Kengyelátmérő: 8 mm. Vaselhelyezési bizonytalanság: Δ = 0 mm (az a alapérték). 6Ø20; a 1 = /2 + 0 = 38 mm-re, az 1. sorban, 5Ø20; a 2 = *20 = 78 mm-re, a 2. sorban. Összesítve: 11Ø20; a = 56 mm re az alsó szélső száltól. A nyomott vasalás: 3Ø20, A s ' = 943 mm 2 ; a' = 38 mm-re felülről. A szélesség: b = 300 mm. A teljes magasság: h t = 650 mm. A dolgozó magasság: h = = 594 mm. I.) Keresztmetszeti jellemzők az I. feszültségi állapotban. Szélső szálfeszültségek. A használati nyomaték: M = M h = 558,5 knm. 14. old. A merevségi tényező: n = E s /[E bo /(1+φ)] = 206/[28,8/(1+1,9)] = 20,74. 23

26 24

27 18b A ii = bh t + (n 1)A s ' + (n 1)A s = = 300*650 + (20,74 1)943 + (20,74 1)3456 = 2,81834*10 5 mm 2. Statikai nyomaték a felső (nyomott) szélső szálra: S iit = bh t2 /2 + (n 1)A s 'a' + (n 1)A s h = = 300*650 2 /2 + (20,74 1)943*38 + (20,74 1)3456*594 = 1,04612*10 8 mm 3. x ii = S iit /A ii = 371,2 mm. I ii = bh t3 /12+bh t (h t /2 x ii ) 2 +(n 1)A s '[x ii a'] 2 + (n 1)A s [h x ii ] 2 = = 300*650 3 /12+300*650(650/2 371,2) 2 + (20,74 1)943[371,2 38] 2 + +(20,74 1)3456[ ,2] 2 = 1,27358*10 10 mm 4. Beton (b) nyomófeszültség a felső (f) szélső szálban: σ bi,f = (M h /I ii )x ii = (558,5*10 6 /1,27358*10 10 )371,2 = = 16,28 Nmm -2 < 1,2σ bh = 1,2*14,5 = 17,4 Nmm -2. Beton (b) húzófeszültség az alsó (a) szélső szálban: σ bi,a = (M h /I ii )(h t x ii ) = (558,5*10 6 /1,27358*10 10 )( ,2) = = 12,23 Nmm -2 >> σ hh = 1,4 Nmm -2. Jól látható, hogy a σ bi,a fiktív (!) beton húzófeszültség az alsó szélső szálban sokkal nagyobb, mint a beton σ hh húzó határfeszültsége. Ugyanakkor mi most nem a szélső szálfeszültség megfelelőségét ellenőriztük le, hanem csak a későbbi repedéskorlátozási számítás egy segédmennyiségét határoztuk meg: σ bi,a = 12,23 Nmm

28 18c II.) Keresztmetszeti jellemzők a II. feszültségi állapotban. Szélső szálfeszültségek. Ellenőrzés A teher nem sokszor ismétlődő, ezért ψ = 1 (α/3)(σ hh /σ bi,a ) = 1 (2,0/3)* *(1,40/12,23) = 0,9237. Mivel ψ < 1, a II. feszültségi állapotban E s helyébe E s /ψ írandó! A húzott vasalás merevségi tényezője: n t = (E s /ψ)/e b = (206/0,9237)/28,8*(1+1,9) = 22,46. Statikai nyomaték az x iii semleges tengelyre: S xiii = bx iii2 /2+(n 1)A s '(x iii a') n t A s (h x iii ) = 0, 300x iii 2 /2+(20,74 1)943(x iii 38) 22,46*3456(594 x iii ) = 0, x iii ,6x iii 3,12098*10 5 = 0. x iii = [ 641,6+ ]/2 = 0. x iii = 323,4 mm. I iii = bx iii3 /3+(n 1)A s '[x iii a'] 2 + n t A s [h x iii ] 2 = = 300*323,4 3 /3+(20,74 1)943[323,4 38] ,46*3456[ ,4] 2 = = 1,05826*10 10 mm 4. A iii = bx iii + (n 1)A s ' + n t A s = = 300*323,4+(20,74 1) ,46*3456 = 1,93259*10 5 mm 2. 26

29 18d A szélső betonszálban ébredő nyomófeszültség: σ b,ii = (M h /I iii )x iii = (558,5*10 6 /1,05826*10 10 )323,4 = 17,1 Nmm -2. σ b,ii = 17,1 Nmm -2 < 1,2σ bh = 1,2*14,5 = 17,4 Nmm -2. Megfelel (a keresztmetszet nem került III. feszültségi állapotba). A szélső acélbetétekben ébredő húzófeszültség: σ sii = n t (M h /I iii )(h t a 1 x iii ) = = 22,46*(558,5*10 6 /1,05826*10 10 )( ,4) = 342,1 Nmm -2. σ sii = 342,1 Nmm -2 < σ sh = 420 Nmm -2. Megfelel (a keresztmetszet nem került III. feszültségi állapotba). Figyelem! Az előző I.) ponttól eltérően a szélső szálfeszültségek fenti ellenőrzésének valóságos fizikai tartalma van. Nem kerülhet III. feszültségi állapotba a repedéskorlátozásra ellenőrizendő keresztmetszet. Az a M mértékadó repedéstágasság meghatározása: A r = σ sii 2 D/(E s ασ bi,a ) = 342,1 2 20/(2,06*10 5 *2,0*12,23) = 0,465 mm. Itt D = 20 mm a szélső acélbetétek átmérője. a M = A r Φ r ψ = 0,465*0,5*0,9237 0,22 mm. ELLENŐRZÉS: a M 0,22 mm < a H = 0,30 mm. Tehát megfelel. 27

30 19 II.3.2. Lehajlás A lehajlás f H határértékét az MSZ 15021/2-86 Építmények teherhordó szerkezeteinek erőtani tervezése. Magasépítési szerkezetek merevségi követelményei szabvány határozza meg: f H = l/200 = 8100/200 = 40,5 mm. Itt l = 8,10 m a gerenda támaszköze/fesztávolsága. L. a 14. oldalon. A megoszló használati teher (14.old.; most a teljes hasznos teher tartós!): q = q h = 68,1 knm -1 = 68,1 Nmm -1. A berepedt (II) gerenda keresztmetszetének hajlítómerevsége: E b I iii = E bo /(1+φ)I iii = 2,88*10 4 /(1+1,9)*1,05826*10 10 = 1,05096 *10 14 Nmm 2. A mértékadó lehajlás: f M = 5/384q h l 4 (E b I iii ) = 5/384*68,1*( )/(1,05096*10 14 ) = 36,3 mm. ELLENŐRZÉS: f M = 36,3 mm < f H = 40,5 mm. Tehát megfelel. Megjegyzés: a repedésmentes, vasalás nélküli betonkeresztmetszet (b) tehetetlenségi nyomatéka: I b = bh 3 t /12 = 300*650 3 /12 = 6,8656*10 9 mm 4 = 0,6488I iii. A betonkeresztmetszet (b) kúszás figyelembevétele nélküli (φ = 0) hajlítómerevsége: E bo I b = 2,88*10 4 *6,8656*10 9 = 1,9773*10 14 Nmm 2 = 1,88E b I iii. Tehát a vasalás, a berepedés és a kúszás figyelembevételével mintegy 2-szer akkora lehajlást kapunk, mint ezeknek a hatásoknak az elhanyagolásával. 28

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek

Részletesebben

Vasbeton tartók méretezése hajlításra

Vasbeton tartók méretezése hajlításra Vasbeton tartók méretezése hajlításra Képlékenység-tani méretezés: A vasbeton keresztmetszet teherbírásának számításánál a III. feszültségi állapotot vesszük alapul, amelyre az jellemző, hogy a hajlításból

Részletesebben

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése 1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)

Részletesebben

1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra!

1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! 1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! Beton: beton minőség: beton nyomószilárdságnak tervezési értéke: beton húzószilárdságának várható

Részletesebben

54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus

54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus Az Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről szóló 133/20. (IV. 22.) Korm. rendelet alapján. Szakképesítés, szakképesítés-elágazás, rész-szakképesítés,

Részletesebben

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III.

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes

Részletesebben

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ Öszvérszerkezetek 3. előadás Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ készítette: 2016.10.28. Tartalom Öszvér gerendák kifordulása

Részletesebben

Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok

Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Szép János A tartószerkezeti méretezés alapjai Tartószerkezetekkel szemben támasztott követelmények: A hatásokkal (terhekkel) szembeni ellenállóképesség

Részletesebben

VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény)

VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény) V VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény) Ez a segédlet az alábbi tankönyv szerves része: Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ VASBETONSZERKEZETEK I.-II. BUDAPEST 2009 V/1 V V.1. VASALÁSI ALAPISMERETEK V/2 Az íves vezetésű

Részletesebben

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v=0,3

Részletesebben

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II.

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. 1. Feladat Keresztmetszetek osztályzása Végezzük el a keresztmetszet osztályzását tiszta nyomás és hajlítás esetére! Monoszimmetrikus, hegesztett I szelvény (GY02 1. példája)

Részletesebben

Tartalomjegyzék a felszerkezet statikai számításához

Tartalomjegyzék a felszerkezet statikai számításához Tartalomjegyzék a felszerkezet statikai számításához 1. Kiindulási adatok 3. 1.1. Geometria; 3. 1.2. Terhelés; 6. 1.3. Szabványok; 6. 1.4. Anyagok, anyagmin ségek; 6. 2. A statikai számításról 7. 2.1.

Részletesebben

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban)

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) Készítették: Dr. Kiss Rita és Klinka Katalin -1- A

Részletesebben

EC4 számítási alapok,

EC4 számítási alapok, Öszvérszerkezetek 2. előadás EC4 számítási alapok, beton berepedésének hatása, együttdolgozó szélesség, rövid idejű és tartós terhek, km. osztályozás, képlékeny km. ellenállás készítette: 2016.10.07. EC4

Részletesebben

A FERIHEGYI IRÁNYÍTÓTORONY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉNEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM

A FERIHEGYI IRÁNYÍTÓTORONY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉNEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM A FERIHEGYI IRÁYÍTÓTOROY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM 1. KIIDULÁSI ADATOK 3. 2. TERHEK 6. 3. A teherbírás igazolása 9. 2 / 23 A ferihegyi irányítótorony tetején elhelyezett

Részletesebben

E-gerendás födém tervezési segédlete

E-gerendás födém tervezési segédlete E-gerendás födém tervezési segédlete 1 Teherbírás ellenőrzése A feszített vasbetongerendákkal tervezett födémek teherbírását az MSZ EN 1992-1-1 szabvány szerint kell számítással ellenőrizni. A födémre

Részletesebben

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2016.11.11. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti

Részletesebben

A gerendák 60 cm tengelykiosztással kéttámaszú tartóként alkalmazhatók. A gerendákhoz EB 60/19 és EB 60/24 kitöltő elemek építhetők be.

A gerendák 60 cm tengelykiosztással kéttámaszú tartóként alkalmazhatók. A gerendákhoz EB 60/19 és EB 60/24 kitöltő elemek építhetők be. E-JELŰ FESZÍTETT FÖDÉMGERENDÁK Az E-jelű feszített gerendákból készített födém évek óta alkalmazott és jól bevált födémszerkezet. Egyszerűen kivitelezhető, nem kíván különleges szaktudást és gépesítést.

Részletesebben

KÖZÚTI VASBETON HÍDSZERKEZET STATIKAI SZÁMÍTÁSA

KÖZÚTI VASBETON HÍDSZERKEZET STATIKAI SZÁMÍTÁSA KÖZÚTI VASBETON HÍDSZERKEZET STATIKAI SZÁMÍTÁSA I. FELSZERKEZET: helyszíni vb. lemezzel EGYÜTTDOLGOZÓ, ITG típusú, előregyártott, előfeszített tartók STATIKAI VÁZ: Kéttámaszú, L = 20,40 m támaszközű, sűrűbordás

Részletesebben

VASBETONSZERKEZETEK I.

VASBETONSZERKEZETEK I. Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ VASBETONSZERKEZETEK I. (magasépítés) BUDAPEST 2009 ELŐSZÓ Egyetemünkön eléggé régen jelent meg utoljára vasbeton szilárdságtannal, vasbeton szerkezetek tervezésével, méretezésével

Részletesebben

VASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján

VASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján VASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján A rácsostartó modell az Eurocode-ban. Szerkezeti részletek kialakítása, méretezése: Keretsarkok, erőbevezetések, belső csomópontok, rövidkonzol. Visnovitz

Részletesebben

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása A TELJES TEHERBÍRÁSI VONAL SZÁMÍTÁSA Az alábbi példa egy asszimmetrikus vasalású keresztmetszet teherbírási görbéjének 9 pontját mutatja be. Az első részben

Részletesebben

STNA211, STNB610 segédlet a PTE PMMK építész és építészmérnök hallgatói részére

STNA211, STNB610 segédlet a PTE PMMK építész és építészmérnök hallgatói részére EURÓPAI UNIÓ STRUKTURÁLIS ALAPOK V A S B E T O N S Z E R K E Z E T E K STNA11, STNB610 segédlet a PTE PMMK építész és építészmérnök hallgatói részére Az építész- és az építőmérnök képzés szerkezeti és

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Méretezés az Eurocode szabványrendszer szerint áttekintés Teherbírási határállapotok Húzás Nyomás

Részletesebben

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet 2. előadás A rugalmas lemezelmélet alapfeltevései A lemez anyaga homogén, izotróp, lineárisan rugalmas (Hooke törvény); A terheletlen állapotban

Részletesebben

Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K

Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus (konzol) onzolos erkélyekhez alkalmas. Negatív nyomatékokat és pozitív nyíróerőket képes felvenni. A Schöck Isokorb -VV típus a negatív nyomaték mellett pozitív és negatív

Részletesebben

Schöck Isokorb Q, Q-VV

Schöck Isokorb Q, Q-VV Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív és negatív nyíróerők felvételére.

Részletesebben

PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz

PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRÖKI KAR HIDAK ÉS SZERKEZETEK TASZÉKE PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz Budapest, 007 Szerzők: Friedman oémi Huszár Zsolt Kiss Rita

Részletesebben

Építőmérnöki alapismeretek

Építőmérnöki alapismeretek Építőmérnöki alapismeretek Szerkezetépítés 3.ea. Dr. Vértes Katalin Dr. Koris Kálmán BME Hidak és Szerkezetek Tanszék Építmények méretezésének alapjai Az építmények megvalósításának folyamata igény megjelenése

Részletesebben

Navier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás

Navier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás Navier-formula Akkor beszélünk egyenes hajlításról, ha a nyomatékvektor egybeesik valamelyik fő-másodrendű nyomatéki tengellyel. A hajlítást mindig súlyponti koordinátarendszerben értelmezzük. Ez még a

Részletesebben

FÖDÉMEK MEGERŐSÍTÉSE

FÖDÉMEK MEGERŐSÍTÉSE FÖDÉMEK MEGERŐSÍTÉSE FASZERKEZETŰ TARTÓK Csapos gerendafödém megerősítése A, B keresztmetszetek; C hosszmetszet a felfekvésnél; D alternatív km; E, F igényesebb födém megerősítése (kereszt- és hosszmetszet)

Részletesebben

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János VASBETON SZERKEZETEK TERVEZÉSE 2 Szabvány A tartószerkezetek tervezése jelenleg Magyarországon és az EU államaiban az Euronorm szabványsorozat alapján

Részletesebben

Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint

Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Dr. Horváth László egyetemi docens Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszék Tartalom Mire ad választ az Eurocode?

Részletesebben

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája Egészségügyi mérnökképzés MECHNIK I. rész: Szilárd testek mechanikája készítette: Németh Róbert Igénybevételek térben I. z alapelv ugyanaz, mint síkban: a keresztmetszet egyik oldalán levő szerkezetrészre

Részletesebben

SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS ÉS STATIKAI SZÁMÍTÁS A KEREKEGYHÁZA, PARK U. HRSZ.: 2270/3 ALATT LÉTESÜLŐ ÓVODA BŐVÍTÉS ÉPÍTÉSI ENGEDÉLYEZÉSI TERVÉHEZ

SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS ÉS STATIKAI SZÁMÍTÁS A KEREKEGYHÁZA, PARK U. HRSZ.: 2270/3 ALATT LÉTESÜLŐ ÓVODA BŐVÍTÉS ÉPÍTÉSI ENGEDÉLYEZÉSI TERVÉHEZ Balogh és Társa Mérnöki Szolgáltató BT. Kecskemét, Gázló u. 26. Tel. / Fax : 06 / 76 / 411-159 SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS ÉS STATIKAI SZÁMÍTÁS A KEREKEGYHÁZA, PARK U. HRSZ.: 2270/3 ALATT LÉTESÜLŐ ÓVODA

Részletesebben

Alapcsavar FBN II Milliószor bizonyított, rugalmas az ár és a teljesítmény tekintetében.

Alapcsavar FBN II Milliószor bizonyított, rugalmas az ár és a teljesítmény tekintetében. 1 Milliószor bizonyított, rugalmas az ár és a teljesítmény tekintetében. Áttekintés FBN II cinkkel galvanizált acél FBN II A4 korrózióálló acél, III-as korrózióállósági osztály, pl. A4 FBN II fvz* tüzihorganyzott

Részletesebben

Vasbeton gerendás födémek Betonból otthont

Vasbeton gerendás födémek Betonból otthont Vasbeton gerendás födémek Betonból otthont TARTALOMJEGYZÉK Hol érdemes használni a betongerendát? Miért érdemes használni a betongerendát? Hol lehet beszerezni a betongerendát? Hogyan készül a betongerenda?

Részletesebben

Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam

Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam Tankönyv: Herczeg Balázs, Bán Tivadarné: Vasbetonszerkezetek /Tankönyvmester Kiadó/ I. félév Vasbetonszerkezetek lényege, anyagai, vasbetonszerkezetekben alkalmazott betonok

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Okt. Hét 1. Téma Bevezetés acélszerkezetek méretezésébe, elhelyezés a tananyagban Acélszerkezetek használati területei

Részletesebben

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ METAL-SHEET TRAPÉZLEMEZEKHEZ

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ METAL-SHEET TRAPÉZLEMEZEKHEZ TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ METAL-SHEET METAL-SHEET KFT. TARTALOMJEGYZÉK Bevezetés...4 Az alkalmazott szabványok... 4 Metal-sheet trapézlemezek jellemzői... 4 Metal-sheet trapézlemezek jellemzői... 4 Keresztmetszeti

Részletesebben

A nyírás ellenőrzése

A nyírás ellenőrzése A nyírás ellenőrzése A nyírási ellenállás számítása Ellenőrzés és tervezés nyírásra 7. előadás Nyírásvizsgálat repedésmentes állapotban (I. feszültségi állapotban) A feszültségek az ideális keresztmetszetet

Részletesebben

8556 Pápateszér, Téglagyári út 1. Tel./Fax: (89) 352-152

8556 Pápateszér, Téglagyári út 1. Tel./Fax: (89) 352-152 Pápateszéri Téglaipari Kft. 8556 Pápateszér, Téglagyári út 1. Tel./Fax: (89) 352-152 Bakonytherm Födémrendszer használati és kezelési útmutatója! 1 Alkalmazási és tervezési útmutató Bakonytherm födémrendszer

Részletesebben

FÖDÉMEK. összeállította: D.Müller Mária 2007

FÖDÉMEK. összeállította: D.Müller Mária 2007 2007 BOLTOZATOK MONOSTORI ERŐD BOLTOZATOK FŐPOLGÁRMESTERI HIVATAL III. EMELET ACÉLGERENDÁS FÖDÉMEK felülbordás alulbordás FAL-FÖDÉM KAPCSOLATOK FF JELŰ VB. GERENDA+B60 G GERENDA+ BH

Részletesebben

Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W

Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W Schöck Isokorb Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus Konzolos faltárcsákhoz alkalmazható. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerő mellett kétirányú horizontális erőt tud felvenni. 115 Schöck Isokorb Elemek

Részletesebben

Magasépítési acélszerkezetek

Magasépítési acélszerkezetek Magasépítési acélszerkezetek Egyhajós acélszerkezetű csarnok tervezése Szabó Imre Gábor Pécsi Tudományegyetem Műszaki és Informatikai Kar Építőmérnök Tanszék 1. ábra. Acél csarnoképület tipikus hierarchikus

Részletesebben

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év Kéttámaszú vasbetonlemez MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre Geometria: fesztáv l = 3,00 m lemezvastagság h s = 0,120 m lemez önsúlya g 0 = h

Részletesebben

"FP" jelű előfeszített vasbeton hídgerendák ALKALMAZÁSI SEGÉDLETE

FP jelű előfeszített vasbeton hídgerendák ALKALMAZÁSI SEGÉDLETE "FP" jelű előfeszített vasbeton hídgerendák ALKALMAZÁSI SEGÉDLETE Gyártás, forgalmazás: Tervezés, tanácsadás: Pont TERV MÉRNÖKI TERVEZŐ ÉS TANÁCSADÓ Zrt. H-1119 Budapest, Thán Károly u. 3-5. E-mail: hidak@pont-terv.hu

Részletesebben

ELŐREGYÁRTOTT, SŰRŰBORDÁS VASBETON HÍDFELSZERKEZET SZÁMÍTÁSA

ELŐREGYÁRTOTT, SŰRŰBORDÁS VASBETON HÍDFELSZERKEZET SZÁMÍTÁSA BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke ELŐREGYÁRTOTT, SŰRŰBORDÁS VASBETON HÍDFELSZERKEZET SZÁMÍTÁSA - mintapélda Segédlet a VASBETON HIDAK c. tárgy

Részletesebben

STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY

STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY SZERKEZET és FORMA MÉRNÖKI IRODA Kft. 6725 SZEGED, GALAMB UTCA 11/b. Tel.:20/9235061 mail:szerfor@gmail.com STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY a Szeged 6720, Szőkefalvi Nagy Béla u. 4/b. sz. alatti SZTE ÁOK Dialízis

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek 2. előadás Előregyártott vasbeton szerkezetek kapcsolatai Dr. Sipos András Árpád 2012. december 8. Vázlat

Részletesebben

Előregyártott körgyűrű keresztmetszetű oszlopokból kialakított többszintes vázszerkezet csomópontjainak vizsgálata

Előregyártott körgyűrű keresztmetszetű oszlopokból kialakított többszintes vázszerkezet csomópontjainak vizsgálata Előregyártott körgyűrű keresztmetszetű oszlopokból kialakított többszintes vázszerkezet csomópontjainak vizsgálata Dr.Kiss Zoltán, Becski Álmos Kolozsvári Műszaki Egyetem Ebben a munkában a két szerző

Részletesebben

LINDAB LTP150 TRAPÉZLEMEZ STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ

LINDAB LTP150 TRAPÉZLEMEZ STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ LINDAB LTP150 TRAPÉZLEEZ STATIKAI ÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTUTATÓ 840 153 119 280 161 41 Készítették: Dr. Ádány Sándor Dr. Dunai László Kotormán István LINDAB KFT., 2007 Tartalom 1. BEVEZETÉS... 3 1.1. A tervezési

Részletesebben

Kizárólag oktatási célra használható fel!

Kizárólag oktatási célra használható fel! DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II III. Előadás Vékonyfalú keresztmetszetek nyírófeszültségei - Nyírófolyam - Nyírási középpont - Shear lag hatás - Csavarás Összeállította:

Részletesebben

FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI SZÁMÍTÁSA. Magyar Mérnöki Kamara Tartószerkezeti Tagozat - Budapest, 2010

FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI SZÁMÍTÁSA. Magyar Mérnöki Kamara Tartószerkezeti Tagozat - Budapest, 2010 FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI SZÁMÍTÁSA Magyar Mérnöki Kamara Tartószerkezeti Tagozat - Budapest, 2010 FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI

Részletesebben

VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága

VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 199 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága Készítették: Kovács Tamás és Völgyi István -1- Készítették: Kovács Tamás, Völgyi István

Részletesebben

4.4 Oszlop- és pillérzsaluzó elemek. 4.5 Koszorúelemek. 5. Tartószerkezeti tervezési szabályok: statika

4.4 Oszlop- és pillérzsaluzó elemek. 4.5 Koszorúelemek. 5. Tartószerkezeti tervezési szabályok: statika c./redônykávás áthidalók A rednykávás FABETON áthidaló homogén keresztmetszetû, így biztosítja a redôny mögötti faltest hôhídmentességét. Statikai szempontból önhordó, kéttámaszú gerendaként viselkedik,

Részletesebben

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ C ÉS Z SZELVÉNYEKHEZ

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ C ÉS Z SZELVÉNYEKHEZ TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ C ÉS Z SZELVÉNYEKHEZ SZÉP ÉS TÁRSA KFT. TARTALOMJEGYZÉK 1. Bevezetés 3 1.2. Az alkalmazott szabványok 3 2. C ész szelvények jellemzői 3 2.1. Szelvények geometriai jellemzői 3 2.2. Keresztmetszeti

Részletesebben

Schöck Isokorb QP, QP-VV

Schöck Isokorb QP, QP-VV Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus (Nyíróerő esetén) Megtámasztott erkélyek feszültségcsúcsaihoz, pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus (Nyíróerő esetén) Megtámasztott erkélyek

Részletesebben

Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése. Tervezési útmutató

Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése. Tervezési útmutató Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése Tervezési útmutató Készítette: Dr. Ádány Sándor Lindab Kft 2007. február ZC200ECO / 1 1. Bevezetés Jelen útmutató a Lindab Kft. által 1998-ban kiadott Lindab

Részletesebben

Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ. VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az EC és az MSZ összehasonlítása is TANKÖNYV I. AZ ÁBRÁK.

Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ. VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az EC és az MSZ összehasonlítása is TANKÖNYV I. AZ ÁBRÁK. Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az és az összehasonlítása is TANKÖNYV I. AZ ÁBRÁK N Ed M Edo (alapérték, elsőrendű elmélet) Mekkora az N Rd határerő? l

Részletesebben

HSQ hüvely HK kombihüvely HS kombihüvely. ED (nemesacél) Típusok és jelölések 36-37. Alkalmazási példák 38-39

HSQ hüvely HK kombihüvely HS kombihüvely. ED (nemesacél) Típusok és jelölések 36-37. Alkalmazási példák 38-39 Schöck Dorn HSQ hüvely HK kombihüvely HS kombihüvely ED (tűzihorganyzott) ED (nemesacél) -B Schöck acéltüske-rendszerek Tartalom Oldal Típusok és jelölések 36-37 Alkalmazási példák 38-39 Méretek 40 Korrózióvédelem

Részletesebben

Ytong tervezési segédlet

Ytong tervezési segédlet Ytong tervezési segédlet Tartalom Statika Falazott szerkezetek 4 Áthidalások Pu zsaluelemekkel 8 Pu 20/25 jelű Ytong kiváltógerenda 9 Pu 20/30 jelű Ytong kiváltógerenda 10 Pu 20/37,5 jelű Ytong kiváltógerenda

Részletesebben

Nyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák)

Nyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák) zéhenyi István Egyetem zerkezetépítési és Geotehnikai Tanszék yomott oszlopok számítása E szerint 1. Központosan nyomott oszlop Központosan nyomott az oszlop ha e = 0 (e : elsőrendű, vagy kezdeti külpontosság).

Részletesebben

Födémszerkezetek megerősítése

Födémszerkezetek megerősítése Födémszerkezetek megerősítése FÖDÉMEK MEGERŐSÍTÉSE FASZERKEZETŰ TARTÓK CSAPOS GERENDAFÖDÉM A csapos gerendafödémek károsodása a falazatra felfekvő végek bütüinek és az 50..10 cm hosszra kiterjedő felső

Részletesebben

GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve

GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1 multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve STATIKAI SZÁMÍTÁSOK Tervezők: Róth Ernő, okl. építőmérnök TT-08-0105

Részletesebben

- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági

- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági 1. - Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági vizsgálatát. - Jellemezze a vasbeton három feszültségi

Részletesebben

Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ. VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az EC és az MSZ összehasonlítása is TANKÖNYV II.

Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ. VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az EC és az MSZ összehasonlítása is TANKÖNYV II. Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az EC és az MSZ összehasonlítása is TANKÖNYV II. A SZÖVEGES RÉSZ N Ed M Edo (alapérték, elsőrendű elmélet) Mekkora az N

Részletesebben

Rákóczi híd próbaterhelése

Rákóczi híd próbaterhelése Rákóczi híd próbaterhelése Dr. Kövesdi Balázs egyetemi docens, BME Dr. Dunai László egyetemi tanár, BME Próbaterhelés célja - programja Cél: Villamos forgalom elindítása előtti teherbírás ellenőrzése helyszíni

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek 1. előadás Előregyártott vasbeton szerkezetek kapcsolatai Dr. Sipos András Árpád 2012. november 17. Vázlat

Részletesebben

Útmutató az. AxisVM rapido 2. használatához

Útmutató az. AxisVM rapido 2. használatához 2011-2013 Inter-CAD Kft. Minden jog fenntartva Útmutató az AxisVM rapido 2 használatához A program célja a tervezési munka megkönnyítése. Használata nem csökkenti felhasználójának felelősségét, hogy a

Részletesebben

BETONSZERKEZETEK TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Farkas György 1 Kovács Tamás 2 Szalai Kálmán 3

BETONSZERKEZETEK TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Farkas György 1 Kovács Tamás 2 Szalai Kálmán 3 BETONSZERKEZETEK TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Farkas György 1 Kovács Tamás 2 Szalai Kálmán 3 A betonszerkezetek Eurocode szerinti tervezését az épületekre vonatkozó MSZ EN 1992-1- 1 [1] és a hidakra vonatkozó

Részletesebben

- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági

- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági 1. - Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági vizsgálatát. - Jellemezze a vasbeton három feszültségi

Részletesebben

Legkisebb keresztmetszeti méretek: 25 cm-es falnál 60 25 cm (egy teljes falazó elem) 30 cm-es falnál 50 30 cm 37,5 cm-es falnál 40 37,5 cm.

Legkisebb keresztmetszeti méretek: 25 cm-es falnál 60 25 cm (egy teljes falazó elem) 30 cm-es falnál 50 30 cm 37,5 cm-es falnál 40 37,5 cm. Statika Tartalom Falazott szerkezetek...4 Áthidalások Pu zsaluelemekkel...8 Pu 20/25 jelű YTONG kiváltógerenda...9 Pu 20/30 jelű YTONG kiváltógerenda...10 Pu 20/37,5 jelű YTONG kiváltógerenda...11 Pu

Részletesebben

Acélszerkezetek I. Gyakorlati óravázlat. BMEEOHSSI03 és BMEEOHSAT17. Jakab Gábor

Acélszerkezetek I. Gyakorlati óravázlat. BMEEOHSSI03 és BMEEOHSAT17. Jakab Gábor Acélszerkezetek I. BMEEOHSSI0 és BMEEOHSAT17 Gakorlati óravázlat Készítette: Dr. Kovács Nauzika Jakab Gábor A gakorlatok témája: 1. A félév gakorlati oktatásának felépítése. A szerkezeti acélanagok fajtái,

Részletesebben

TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT

TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT Dr. Nyitrai János Dr. Nyolcas Mihály TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT Segédlet a Jármű- és hajtáselemek III. tantárgyhoz Kézirat 2012 TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT "A" típusú feladat: Pneumatikus

Részletesebben

Vasbeton gerendák törési viselkedése acélszálak és hagyományos vasalás egyidejű alkalmazása esetén

Vasbeton gerendák törési viselkedése acélszálak és hagyományos vasalás egyidejű alkalmazása esetén Vasbeton gerendák törési viselkedése acélszálak és hagyományos vasalás egyidejű alkalmazása esetén Kovács Imre Dr. Erdélyi László Dr. Balázs L. György BME Vasbetonszerkezetek Tanszéke Az előadás felépítése

Részletesebben

Schöck Isokorb K-HV, K-BH, K-WO, K-WU

Schöck Isokorb K-HV, K-BH, K-WO, K-WU Schöck Isokorb,,, Schöck Isokorb,,, Schöck Isokorb típus Olyan konzolos erkélyhez, mely a födémnél mélyebben fekszik, és egy monolit gerendán keresztül kapcsolódik a födémbe. Negatív nyomatékokat és pozitív

Részletesebben

Schöck Isokorb V SCHÖCK ISOKORB. Példák az elemek elhelyezésére metszetekkel Méretezési táblázat/alaprajzok Alkalmazási példák...

Schöck Isokorb V SCHÖCK ISOKORB. Példák az elemek elhelyezésére metszetekkel Méretezési táblázat/alaprajzok Alkalmazási példák... Schöck Isokorb SCHÖCK ISOKORB Schöck Isokorb 6/6 Tartalom oldal Példák az elemek elhelyezésére metszetekkel......................................................... 46 Méretezési táblázat/alaprajzok..................................................................

Részletesebben

TARTALOMJEGYZÉK 1. VASÚTI FELSZERKEZET VIZSGÁLATA 1.1. KIINDULÁSI ADATOK 1.1.1. GEOMETRIA 1.1.2. ANYAGJELLEMZŐK 1.1.3. ELŐÍRÁSOK, SZABÁLYZATOK

TARTALOMJEGYZÉK 1. VASÚTI FELSZERKEZET VIZSGÁLATA 1.1. KIINDULÁSI ADATOK 1.1.1. GEOMETRIA 1.1.2. ANYAGJELLEMZŐK 1.1.3. ELŐÍRÁSOK, SZABÁLYZATOK TARTALOMJEGYZÉK. VASÚTI FELSZERKEZET VIZSGÁLATA.. KIINDULÁSI ADATOK... GEOMETRIA... ANYAGJELLEMZŐK..3. ELŐÍRÁSOK, SZABÁLYZATOK.. KERESZTMETSZETI JELLEMZŐK.3. HATÁRTEHERBÍRÁS MEGHATÁROZÁSA.4. SZÁMÍTÓGÉPES

Részletesebben

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év Vasbeton kéttámaszú tartó MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre Geometria: fesztáv l = 6,00 m tartó magassága h = 0,60 m tartó szélessége b = 0,30

Részletesebben

Nyírt csavarkapcsolat Mintaszámítás

Nyírt csavarkapcsolat Mintaszámítás 1 / 6 oldal Nyírt csavarkapcsolat Mintaszámítás A kapcsolat kiindulási adatai 105.5 89 105.5 300 1. ábra A kapcsolat kialakítása Anyagminőség S355: f y = 355 N/mm 2 ; f u = 510 N/mm 2 ; ε = 0.81 Parciális

Részletesebben

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai.

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II VI. Előadás Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. - Tönkremeneteli módok - Méretezési kérdések - Csomóponti kialakítások Összeállította:

Részletesebben

Teherfelvétel. Húzott rudak számítása. 2. gyakorlat

Teherfelvétel. Húzott rudak számítása. 2. gyakorlat Teherfelvétel. Húzott rudak számítása 2. gyakorlat Az Eurocode 1. részei: (Terhek és hatások) Sűrűségek, önsúly és az épületek hasznos terhei (MSZ EN 1991-1-1) Tűznek kitett tartószerkezeteket érő hatások

Részletesebben

CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK

CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK Verzió 8.0 2013.11.20 www.consteelsoftware.com Tartalomjegyzék 1. Szerkezet modellezés... 2 1.1 Új szelvénykatalógusok... 2 1.2 Diafragma elem... 2 1.3 Merev test... 2 1.4 Rúdelemek

Részletesebben

NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása

NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása Farkas Gy.-Huszár Zs.-Kovács T.-Szalai K. R forgalmi terhelésű utak - megnövekedett forgalmi terhelés - fokozott tartóssági igény - fenntartási idő és költségek csökkentése

Részletesebben

STATIKA MŰSZAKI LEÍRÁS

STATIKA MŰSZAKI LEÍRÁS 2081 Piliscsaba Aulich u. 5. Iroda: 1139 Budapest, Petneházy u. 58-60., Mobil: +36-30-408-4468, Tel.: +36-1-791-7514, E-mail.: office@perfectproject.hu, Web: www.perfectproject.hu STATIKA MŰSZAKI LEÍRÁS

Részletesebben

Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.

Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik. Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.hu Termékeink cementtel készülnek Helyszíni felbetonnal együttdolgozó

Részletesebben

Általános elvek. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Falazott szerkezetek megerősítése

Általános elvek. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Falazott szerkezetek megerősítése Gyufa skatulya címke; 1896 New York Palota; Budapest Általános elvek Falazott szerkezetek megerősítése LOGO A mérnöki tevékenység 1. MEGISMERÉS: KORABELI: - ÉPÍTŐANYAGOK - ÉPÍTÉSTECHNIKÁK - TRÜKKÖK (rejtett

Részletesebben

1. A vasbetét kialakításának szabályai. 1.1 A betétek közötti távolság

1. A vasbetét kialakításának szabályai. 1.1 A betétek közötti távolság Az MSZ EN 1992-1 fontosabb szerkesztési szabályai 1. A vasbetét kialakításának szabályai 1.1 A betétek közötti távolság A (horizontális, vagy vertikális) betétek közötti legkisebb távolság (bebetonozhatóság

Részletesebben

Az S&P épület-megerősítések anyagának gyártója

Az S&P épület-megerősítések anyagának gyártója bemutatja... Az S&P épület-megerősítések anyagának gyártója N/mm 2 3000 2500 2000 1500 1000 500 Szén Aramid Üveg Az S&P megerősítések száltípusai PP PES Acél 0 A szál típusa Szén Aramid Üveg PES / PP acél

Részletesebben

A beton kúszása és ernyedése

A beton kúszása és ernyedése A beton kúszása és ernyedése A kúszás és ernyedés reológiai fogalmak. A reológia görög eredetű szó, és ebben az értelmezésben az anyagoknak az idő folyamán lejátszódó változásait vizsgáló műszaki tudományág

Részletesebben

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ TRAPÉZLEMEZEKHEZ

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ TRAPÉZLEMEZEKHEZ TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ TRAPÉZLEMEZEKHEZ BORSOD-TRAPÉZ TARTALOMJEGYZÉK 1. Bevezetés 3 1.2. Az alkalmazott szabványok 3 2. Trapézlemezek jellemzői 3 2.1. Trapézlemezek jellemzői 3 2.2. Keresztmetszeti jellemzők

Részletesebben

ÁGAZATI SZAKMAI ÉRETTSÉGI VIZSGA GÉPÉSZET ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA MINTAFELADATOK

ÁGAZATI SZAKMAI ÉRETTSÉGI VIZSGA GÉPÉSZET ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA MINTAFELADATOK GÉPÉSZET ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA MINTAFELADATOK Tesztfeladatok 1. feladat 1 pont Az alábbi összetett mondat egy állításból és egy indoklásból áll. Írja a mondat utáni kipontozott helyre

Részletesebben

5. AZ "A" HÍDFÕ VIZSGÁLATA

5. AZ A HÍDFÕ VIZSGÁLATA statikai száítás Tsz.: 51.89/506 5. AZ "A" HÍDFÕ VIZSGÁLATA Hogy az alépítény szerkezetét a felszerkezet által kitáasztottnak, avagy egyszerûen csak alul befogottnak tételezhetjük fel, a ne tudjuk eldönteni,

Részletesebben

Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására

Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására FÓDI ANITA Témavezető: Dr. Bódi István Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki kar Hidak és Szerkezetek

Részletesebben

Megerősítés dübelezett acélszalagokkal

Megerősítés dübelezett acélszalagokkal Megerősítés dübelezett acélszalagokkal Vasbetonszerkezetek megerősítése történhet dübelekkel rögzített acélszalagok felerősítésével a szerkezet húzott zónájában. A húzóerőt ekkor az acélszalag a szerkezetben

Részletesebben

Lindab DimRoof v. 3.3 Szoftver bemutató

Lindab DimRoof v. 3.3 Szoftver bemutató Lindab DimRoof v. 3.3 Szoftver bemutató 1. Bevezetés: a Lindab cégcsoport Lindab AB anyacég: Båstad, Svédország, 1959 Lindab Kft. leányvállalat: Biatorbágy, Magyarország, 1992 Fő tevékenységi terület:

Részletesebben

DEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR GÉPÉSZMÉRNÖKI TANSZÉK MŰSZAKI MECHANIKA II. HÁZIFELADAT

DEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR GÉPÉSZMÉRNÖKI TANSZÉK MŰSZAKI MECHANIKA II. HÁZIFELADAT DEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR GÉPÉSZMÉRNÖKI TANSZÉK MŰSZAKI MECHANIKA II. HÁZIFELADAT 2013 Feladat: Adott az ábrán látható kéttámaszú tartó, amely melegen hengerelt I idomacélokból és melegen hengerelt

Részletesebben

LINDAB TRAPÉZLEMEZEK STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ

LINDAB TRAPÉZLEMEZEK STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ LINDAB TRAPÉZLEMEZEK STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ HARMADIK, ÁTDOLGOZOTT KIADÁS Készítették: Dr. Dunai László Ádány Sándor Kotormán István LINDAB KFT., 2007. Tartalom 1. BEVEZETÉS... 4 1.1. A

Részletesebben