ELŐREGYÁRTOTT, SŰRŰBORDÁS VASBETON HÍDFELSZERKEZET SZÁMÍTÁSA

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Méret: px
Mutatás kezdődik a ... oldaltól:

Download "ELŐREGYÁRTOTT, SŰRŰBORDÁS VASBETON HÍDFELSZERKEZET SZÁMÍTÁSA"

Átírás

1 BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke ELŐREGYÁRTOTT, SŰRŰBORDÁS VASBETON HÍDFELSZERKEZET SZÁMÍTÁSA - mintapélda Segédlet a VASBETON HIDAK c. tárgy gyakorlataihoz v1.0 Összeállította: Kovács Tamás Budapest, 00. november

2 - - TARTALOMJEGYZÉK 1. GEOMETRIA 1.1. Keresztmetszeti kialakítás 1.. Hosszmetszeti kialakítás 1.. Geometriai alapadatok. ANYAGJELLEMZŐK. TERHEK.1. Állandó terhek.1.1. Önsúly.1.. Zsugorodás.. Esetleges terhek..1. Hasznos teher.. Biztonsági tényezők 4. KERESZTMETSZETI JELLEMZŐK 4.1. Hatásos feszítőerő 4.. Az EHGTM gerenda keresztmetszeti jellemzői 4.. Az együttdolgozó tartó keresztmetszeti jellemzői Hajlítási merevség számítása 4... Csavarási merevség számítása 4.4. Statikai nyomatékok számítása Statikai nyomatékok számítása az együttdolgozó tartón Statikai nyomatékok számítása az EHGTM gerendán 5. IGÉNYBEVÉTELEK SZÁMÍTÁSA 5.1. Igénybevételek az EHGTM gerendán Hajlítónyomatékok a középső keresztmetszetben Nyíróerők a támasztól 0,5 h ger távolságra 5.. Igénybevételek az együttdolgozó tartón Hajlítónyomaték a helyszíni lemez zsugorodásából 5... Kereszteloszlás 5... Hajlítónyomatékok az önsúly harmadik részéből (g ) és a hasznos terhekből mezőközépen Nyíróerők az önsúly harmadik részéből (g ) és a hasznos terhekből a támasznál 5.. Mértékadó igénybevételek Mezőközépi keresztmetszet (K) igénybevételei 5... Támasz melletti (0,5 h ger ) keresztmetszet (A ) igénybevételei 5... Az együttdolgozó szerkezet keresztirányú hajlítónyomatékai. TEHERBÍRÁSI HATÁRÁLLAPOTOK VIZSGÁLATA.1. Hajlítási teherbírás vizsgálata.. Az együttdolgoztató kapcsolat vizsgálata..1. Függőleges terhekből származó csúsztatófeszültségek... A helyszíni vb. lemez zsugorodásából származó csúsztatófeszültségek... A csúsztatófeszültségek összegzése. HASZNÁLHATÓSÁGI HATÁRÁLLAPOTOK VIZSGÁLATA.1. Normálfeszültségek ellenőrzése.. Főfeszültségek ellenőrzése.. Üzemi állapot vizsgálata. LOKÁLIS TEHERBÍRÁS-CSÖKKENÉS MIATTI MEGERŐSÍTÉS.1. Pótlandó hajlítónyomaték.. A kereszteloszlás figyelembevétele a szükséges emelőerő.. Szükséges feszítőerő.4. Szükséges kábelszám A példa során ****** jelek között lévő feladatrész előállításához szoftver áll rendelkezésre, mely letölthető a oldalról.

3 - - BEVEZETÉS Az alábbi mintapélda egy adott támaszközű és kocsipálya-szélességű, KH szerinti A terhelési osztályra tervezett előregyártott híd-felszerkezet számítását mutatja be. Célja az erőtani számítás felépítésének és végrehajtásának bemutatása. 1. GEOMETRIA 1.1. Keresztmetszeti kialakítás 0,55 b kp,0 m 0,55 0, 0, cm 0,5 mélyvonal 1,5% 1,5% mélyvonal 0,5 cm 15 5, 5 5, 15 B 11 0,5 0,5, m 11,1 m Alkalmazott gerendatípus: EHGTM 95 Gerenda elhelyezési szabály: Maximális távolság a gerendák között: 5 cm (itt most 5, cm), ami 1,00 m gerenda-tengelytávolságot jelent. Térfogatsúly (γ) Rétegrend: 4 cm kopóréteg kn/m 4 cm kötőréteg kn/m 4 cm védőbeton 4 kn/m 1 cm szigetelés 4 kn/m 0- cm vb. lemez 5 kn/m (átlagvastagság: 4 cm) 95 cm EHGTM gerenda 1.. Hosszmetszeti kialakítás EHGTM , L 1 0,40 m L 0,0 m

4 Geometriai alapadatok Ld. a keresztmetszeti és hosszmetszeti kialakítást. Támaszköz: építési állapotban: L 1 0,40 m Kocsipálya szélessége: végleges állapotban: L 0,0 m b kp,00 m Együttdolgozó vb. lemez: átlagvastagsága: v átl (v min v max ) 0,5 4 cm együttdolgozó szélesség: b l 5 5, 0, cm EHGTM gerenda magassága: h ger 0,95 m hossza: Együttdolgozó km. magassága: L g 0,0 m h e h g v átl 0,95 0,4 1,19 m. ANYAGJELLEMZŐK Beton: EHGTM gerenda: C40/50 Nyomási határszilárdság: σ bh.g,0 N/mm Megengedett feszültség nyomásra: σ bem.g, N/mm Megengedett feszültség húzásra: σ beh.g 1,5 N/mm Rugalmassági modulus: E b0.g 4500 N/mm Kúszási tényező végértéke: ϕ.g 1, Helyszíni vb. lemez: C5/0 Nyomási határszilárdság: σ bh.l 1,5 N/mm Megengedett feszültség nyomásra: σ bem.l 1,0 N/mm Megengedett feszültség húzásra: σ beh.l 1, N/mm Rugalmassági modulus: E b0.l 0500 N/mm Kúszási tényező végértéke: ϕ.l 1, Feszítőacél: Fp-0/10 Átmérő: φ 1,9 mm Határszilárdság: σ ph 0 N/mm Rugalmassági modulus: E p N/mm Betonacél: B 0.50 Határszilárdság: σ sh 40 N/mm A továbbiakban a lágyvasalást tekintettel annak kis mennyiségére az ideális keresztmetszet jellemzőinek számításakor nem vesszük figyelembe.. TERHEK.1. Állandó terhek Az alábbiakban csak azokkal az állandó terhekkel foglakozunk, melyekből a szerkezeten igénybevétel keletkezik.

5 Önsúly EHGTM 95 gerenda folyómétersúlya (a teljes súlyt (G) ld. a kiadott táblázatban): g 1 G L g,, kn/m 0,0 Együttdolgoztató vb. lemez egy gerendára eső folyómétersúlya: g b l v átl γ vb 1,00 0,4 5,0,05 kn/m Burkolati rétegek súlyai (a fenti rétegrend alapján): 4 4 cm aszfaltburkolat: g burk v burk γ a 0,0 1, kn/m 4 cm védőbeton: g v v v γ v 0,04 4 0,9 kn/m 1 cm szigetelés: g szig v szig γ szig 0,01 4 0,4 kn/m Összesen: g.kp g burk g v g szig 1, 0,9 0,4,9 kn/m Egy gerendára: g.k b l g.kp 1,00,9,9 kn/m Kiemelt szegély és korlát súlyai: Kiemelt szegély: g sz A sz γ sz / 0,5 [0,5 0,500,15 (0,00,110,0)] 5/0,51,94 kn/m Korlát: g k 0,5 kn/m / 0,5 m 1,4 kn/m Összesen: g.szeg g sz g k 1,94 1,4 19, kn/m Folyómétersúlyban: g.sz g szeg 0,5 m 1,94 0,5, kn/m.1.. Zsugorodás A helyszíni pályalemez zsugorodásának végértéke: ε zs 0,4 0 / 00 (általában szabadban)... Esetleges terhek Az alábbiakban csak azokkal az esetleges terhekkel foglakozunk, melyekből a szerkezeten jelentős igénybevétel keletkezik. A fékező- és indítóerőből és a szélteherből származó igénybevételek hatását tekintettel azok mértékére elhanyagoljuk...1. Hasznos teher KH 000 szerinti A terhelési osztály (ld. részletesen az I. tervezési feladatban). Egyenletesen megoszló teher: Kocsipálya szélesség: b kp,0 m ebből: p,5 kn/m Egy gerendára: p k b l p 1,00,5, kn/m A kiemelt szegélyt a jelenlegi kialakítás esetén hasznos teherrel nem kell terhelni (járda esetén azonban p j 1,0 kn/m alkalmazandó).

6 - - Üzemi érték: p ü 1,00 kn/m Egy gerendára: p ü.k b l p ü 1,00 1,00 1,01 kn/m Járműteher: Kerékteher: Összsúly: F k 0 kn ΣF F k 0 00 kn Kerékteher csökkentő tényezője: ρ 0,90 Kerékteher üzemi csökkentő tényezője: ρ ü 0,4 5 Dinamikus tényező: µ 1,05 L [m] 5 1,05 5 0,0 5 1,5.. Biztonsági tényezők Állandó terhekre: γ g.sup 1,1; γ g.inf 0,9 Esetleges terhekre: γ q 1,

7 KERESZTMETSZETI JELLEMZŐK A szerkezet erőtani követelményeit elvileg minden különböző építési fázis során ellenőrizni kell. E feladat keretében azonban csak a végleges állapottal kapcsolatos vizsgálatokat végezzük el. A szerkezet keresztmetszeti jellemzőinek számításakor elvileg tekintettel kellene lenni a különböző betonból készülő előregyártott gerenda és helyszíni lemez különböző kúszási viselkedésére. Feltételezve, hogy az élettartam során a gerenda és a helyszíni lemez egymáshoz viszonyított merevségi aránya jelentősen nem változik, valamint, hogy az együttdolgozó szerkezeten az igénybevételek döntő többsége az esetleges teherből származik, az együttdolgozó tartó keresztmetszeti jellemzőinek számításakor a kúszást nem vesszük figyelembe. Az ideális keresztmetszeti jellemzők számítása során a km-ben lévő lágyvasalást nem vesszük figyelembe Hatásos feszítőerő Az EHGTM gerenda keresztmetszeti feszítőpászma elrendezése alapján: Feszítőpászmák száma: 5 db Keresztmetszeti terület: A p mm Feszítési feszültség: σ p N/mm A feszültségveszteségek feltételezett összege végállapotban: 0% Hatásos feszítési feszültség: σ hat (1-0,) σ p0 0, N/mm Hatásos feszítőerő végállapotban P hat A p σ hat kn 4.. Az EHGTM gerenda keresztmetszeti jellemzői Az előregyártott gerenda keresztmetszeti jellemzőit csak a végleges állapotra vonatkozó kúszás figyelembevételével határozzuk meg. Beton alakváltozási tényezője: E b0.g E bt.g 1 ϕ Merevségi arány:.g N/mm 1 1, v f 1 h g 9 y it.g 4,0 v g11 b f 5 1 h p h ger 95 cm n pt E E p bt.g , v a 1 b a 50 4 a p Ideális keresztmetszeti jellemzők számítása (táblázatosan) (közelítően): Km. elem A i [mm ] y i [mm] S i [mm ] c i [mm] A i c i [mm 4 ] I i.lok [mm 4 ] 1 b f v f , 1,05 1, b a v a , 1,11 9,154 h g v g , 14091, (n pt -1) A p , 5,0 9 - Ideális km-i jellemzők: , 1,,4,40 9

8 - - Súlypont helye a felső szélső száltól: y it.g S it.g A it.g 1, 40, mm 400 Ideális inercianyomaték: I it.g ΣI i,lok Σ(A i c i ),40 9,4,54 mm 4 Ideális keresztmetszeti tényezők: Alsó szélső szálra: K it.ga h Felső szélső szálra: K it.gf y ger I it.g y it.g I it.g it.g,54,401 mm ,,54,59 mm 40, 4.. Az együttdolgozó tartó keresztmetszeti jellemzői Hajlítási merevség számítása Az együttdolgozó tartó keresztmetszeti jellemzőit a kúszás figyelmen kívül hagyásával határozzuk meg. r Merevségi arányok: b l0, Ep n p0 5,5 Eb0.g 4500 Eb 0.l 0500 n l0 0, E 4500 b0.g v átl 4 v f1 h g 9 b f5 y 4, v g11 h pe 11 h e119 cm v a1 4 a p b a50 Ideális keresztmetszeti jellemzők számítása (táblázatosan) (közelítően): Km. elem A i [mm ] y i [mm] S i [mm ] c i [mm] A i c i [mm 4 ] I i.lok [mm 4 ] n l0 (b l v átl ) , 1,95 1,0 9 1 b f v f , 1,5 9 1, b a v a ,,05 9,154 h g v g ,,40 9, (n p0-1) A p , 5, Ideális km-i jellemzők: , 1,95,505 4, 9 Súlypont helye a felső szélső száltól: y S0 t.e A 1,95 4, mm 4915 Ideális inercianyomaték: I ΣI i,lok Σ(A i c i ) 4, 9,505,91 mm 4 Ideális keresztmetszeti tényezők: Alsó szélső szálra: K a h Felső szélső szálra: K f y I y e Ii 0.e,91,91 9,04 mm , 1,9 mm 4,

9 - 9 - EHGTM gerenda felső szélső szálára: K g 4... Csavarási merevség számítása y I v átl,91,9 mm 4, 40 Az együttdolgozó keresztmetszet csavarási merevsége az egyenértékű keresztmetszet-részek csavarási merevségeinek összegéből számítható. A vasalást elhanyagoljuk. Alaki tényezők: 40 Ψ,0 1,, Ψ 1,0 1,,1 50 Ψ,0 1,, Ψ,0 1,, 90 4 A keresztmetszet-részek csavarási inercianyomatékai: b I t. n l v átl l0 Ψ 0, 0 40, 49 f I t.1 b v f Ψ 50, 1 1 a I t. b v a Ψ 500, 4 h g v g I t. Ψ 90 1, 4,95 mm 4,1 mm 4,94 mm 4,5 9 mm 4 A teljes keresztmetszet csavarási inercianyomatéka: I t.e ΣI t.i (,5 0,495 0,1 0,94) 9 4,0 9 mm Statikai nyomatékok számítása A statikai nyomatékokat az együttdolgoztató kapcsolat vizsgálata és a nyírófeszültségek ellenőrzése céljából számítjuk. Közelítően minden esetben a v átl átlagos fejlemez vastagsággal számolunk Statikai nyomatékok számítása az együttdolgozó tartón Statikai nyomaték az I-I metszetben (közelítően): S.I n l0 A y v átl i 0.e ,,44 mm y 4, 1 II-II I-I Statikai nyomaték a II-II metszetben (közelítően): 4

10 - - vátl v f S.II n l0 A yi 0.e A 1 y 0.e vátl ( y ) v átl v f i , 9500, Statikai nyomatékok számítása az EHGTM gerendán v g ( 4, 40 ) 4 1, mm Statikai nyomaték a II-II metszetben (közelítően): v ( f y ) v átl v f S it.g.ii A 1 yi 0.e vátl 9500, 40 1,14 mm v g ( 4, 40 ) 4 1 y - v átl 1 4 II-II

11 IGÉNYBEVÉTELEK SZÁMÍTÁSA Mivel az építés során a statikai váz változik, az igénybevételek számításánál ezt figyelembe kell venni. Statikai váz: g 1 és g terhekre: keresztirányú együttdolgozás nélküli kéttámaszú tartók (5.1.) g, zsugorodás és esetleges terhek: keresztirányban együttdolgozó kéttámaszú tartók (5..) A továbbiakban csak a mezőközépi keresztmetszet erőtani követelményeinek ellenőrzéséhez és az együttdolgoztató kapcsolat vizsgálatához szükséges igénybevételeket határozzuk meg Igénybevételek az EHGTM gerendán Hajlítónyomatékok a középső keresztmetszetben A gerenda önsúlyából: g L M g1 1 1, 0,40 5, knm g 1 ; g L 1 A helyszíni vb. lemez önsúlyából: g L M g,05 0,40 14, knm Nyíróerők a támasztól 0,5 h ger távolságra M g1; M g M g1,g A gerenda önsúlyából: g 1; g g L T g g1 0,5 h ger, 0,40 -, 0,5 0,95 59,4 kn 0,5h ger T g1; T g L 1 T g1,g A helyszíni vb. lemez önsúlyából: T g g L 1 - g 0,5 h ger 5.. Igénybevételek az együttdolgozó tartón,05 0,40 -,05 0,5 0,95 5,4 kn Hajlítónyomaték a helyszíni lemez zsugorodásából Az együttdolgozó tartóban zsugorodás címén csak a helyszíni lemez és a gerenda összeépítését követő zsugorodásainak különbségéből keletkezik igénybevétel. Ennek pontos számításához a zsugorodás időbeli folyamatát kellene végigkövetni mind a gerendában, mind a helyszíni lemezben. Ettől a továbbiakban eltekintünk és feltételezzük, hogy az összeépítés után a gerenda és a helyszíni lemez közötti zsugorodás-különbség: ε zs 0,5 ε zs 0,5 0,4 0 / 00 0, 0 / 00. A zsugorodásból keletkező normálerő számítását a zsugorodás esetére levezetett alakváltozási tényező segítségével számítjuk. A helyszíni lemez vastagságának keresztirányú változását nem vesszük N zs v y átl figyelembe, azaz mindegyik együttdolgozó keresztmetszetre azonos, zsugorodásból származó igénybevételt kapunk. S e k zs h g

12 - 1 - A helyszíni lemez zsugorodásából származó erő: N zs b l v átl E 1 0,5 b0.l ϕ.l 0500 ε zs ,5 0, kn 1 0,5 1, Az együttdolgozó keresztmetszetet terhelő egyidejű hajlítónyomaték: v átl 40 M zs N zs k zs N zs y i 0.e 115 4, 55, knm ************************************************************************************************************************

13 Kereszteloszlás Az együttdolgozó tartó keresztirányú teherelosztó viselkedését a Guyon-Massonnet-módszerrel, a helyettesítő ortotróp lemez analógia alapján vizsgáljuk., (II), (I) 0,9 B (0,5 0,5),0 m B 11 0,5 0,5, m 1 4,0 5,04 -b -/4 b -b/ -1/4 b 0 x 1/4 b b/ /4 b b , 4,15 5,544 b 1, 11,0 m 0,000 1,45,00 4, K1 K K

14 A számítási modell felvétele: Hossztartó távolság: Kereszttartó távolság: Számítási modell szélessége : h b l 1,00 m k 1,00 m (folyamatos kereszttartó) b B h,0 1,00 11,0 m Hossztartók fajlagos merevségeinek számítása: Hossztartók fajlagos hajlítási merevsége: Hossztartók fajlagos csavarási merevsége:,91 0 4,0 t h 0 Ii0. e h I. e 9, mm 4, mm Kereszttartók fajlagos merevségeinek számítása: A változó vastagságú kereszttartó helyettesítő vastagsága (v k ): b v l k b b l f v átl ( v v ) 40 ( 40 ) átl b f f ,5-5 1/mm 1 1 v k b 5 l 0 11 mm 5,5,5 Kereszttartó hajlítási inercianyomatéka: 1,0m v k I i.k nl 0 0, 1 1,0 9 mm 4 Kereszttartó csavarási inercianyomatéka: 11 1,0m v Ψ k,0 1,,50 It.k n k l0 00 Ψ Kereszttartók fajlagos merevségeinek számítása: k ,,50,4 9 mm 4 Kereszttartók fajlagos hajlítási merevsége: Kereszttartók fajlagos csavarási merevsége:,0 i 00 k,4 t 00 k I. k I. k 9 9,0 mm,4 mm A helyettesítő ortotróp lemez csavarómerevségi tényezője: α G E It.e It.k h k I I i.k h k 1 4( 1 0, ) ( 4,,4),,0 0,04 ahol: G ( ) E 1 ν

15 A helyettesítő ortotróp lemez hajlékonysági tényezője: b I h 11,0 /, υ 4 4 0, L Ii.k k 0,0,0 A kereszteloszlási ábrák előállítása Általános formula: K α (η,f) K 0 (η,f) [K 1 (η,f) - K 0 (η,f)] α ahol: K α (η,f) - a keresztirányban x f helyen lévő hossztartóhoz tartozó kereszteloszlási hatásábra x η helyen lévő ordinátája α csavarómerevségi tényező esetén K 0 (η,f) - a keresztirányban x f helyen lévő hossztartóhoz tartozó kereszteloszlási hatásábra x η helyen lévő ordinátája α 0 csavarómerevségi tényező esetén. Értéke grafikonokból vagy táblázatokból határozható meg υ aktuális értékének függvényében. K 1 (η,f) - a keresztirányban x f helyen lévő hossztartóhoz tartozó kereszteloszlási hatásábra x η helyen lévő ordinátája α 1,0 csavarómerevségi tényező esetén. Értéke grafikonokból vagy táblázatokból határozható meg υ aktuális értékének függvényében. η és f lehetséges értékei: -b, -/4b, -b/, -b/4, 0, b/4, b/, /4b, b. A közbenső értékek interpolációval határozhatók meg (kétszeres interpoláció!) Az alábbiakban az 1, a és a jellel jelölt hossztartók kereszteloszlási ábráit állítjuk elő. Ehhez először sorrendben az f b, f /4b, f b/ és f 0 helyekhez tartozó kereszteloszlási ábrákat kell meghatározni, majd ezekből kell interpolálni az 1, és jelű hossztartók helyének megfelelő kereszteloszlási ábrák értékeit (f szerinti interpoláció). A fenti ábrán látható kereszteloszlási ábrák értékeinek számításakor lineáris interpolációt alkalmaztunk Hajlítónyomatékok az önsúly harmadik részéből (g ) és a hasznos terhekből mezőközépen A keresztirányban egyenletesen megoszló terhekből származó igénybevételek számításához a kereszteloszlási ábrák előjeles részterületeinek meghatározására van szükség. E részterületeket az ismert ordinátájú pontok egyenessel való összekötéséből (η szerinti, lineáris interpoláció) adódó poligonok területeiként határoztuk meg. A lineáris interpoláció a kereszteloszlási ábrák alulról homorú szakaszain (a legtöbb helyen ez van) a biztonság javára közelít. Nemlineáris interpoláció alkalmazásával (pl. Simpson-szabály) pontosabb eredményre juthatunk. A számítás részleteinek közlésétől eltekintve, itt csak a végeredményeket közöljük. Kiemelt szegélyek alatti ábraterületek (a hossztartó jele indexben): Az 1 hossztartó esetén: A 1szeg -0,095 m A 1szeg 1,51 m A hossztartó esetén: A szeg -0,0 m A szeg 0,9 m A hossztartó esetén: A szeg 0,14 m Kocsipálya alatti ábraterületek (a hossztartó jele indexben): Az 1 hossztartó esetén: A 1kp -0,0 m A 1kp 9, m A hossztartó esetén: A kp -0,1 m A kp,090 m A hossztartó esetén: A kp,14 m

16 Hajlítónyomatékok az önsúly harmadik részéből (g ) (a hossztartó jele indexben) A keresztirányú redukció általános formulája: h g.red (Aszeg g.szeg A kp g.kp ) b ahol: A szeg a kiemelt szegélyek alatti kereszteloszlási ábraterületek (előjeles) összege A kp a kocsipálya alatti összes kereszteloszlási ábraterület (előjelesen) h hossztartó távolság b a helyettesítő ortotróp lemez székessége a kereszteloszlási modellben Az 1 hossztartó esetén: g.red1 h [(A1szeg A 1szeg ) g.szeg (A 1kp A 1kp ) g.kp ] b 1,00 [(1,51-0,095) 19, (9, - 0,0),9] 5,0 kn/m 11,0 M g.1 g L.red1 5,0 0,0 1,1 knm A hossztartó esetén: g.red h [(Aszeg A szeg ) g.szeg (A kp A kp ) g.kp ] b 1,00 [(0,9-0,0) 19, (,090-0,1),9] 4, kn/m 11,0 M g. g L.red 4, 0,0,0 knm A hossztartó esetén: g.red h [(Aszeg A szeg ) g.szeg (A kp A kp ) g.kp ] b 1,00 [(0,14 ) 19, (,14),9], kn/m 11,0 M g. g L, 0,0 1, knm.red 5... Hajlítónyomatékok a megoszló hasznos teherből (p) (a hossztartó jele indexben) A keresztirányú redukció általános formulája: p red ahol: A kp h Akp p b a kocsipálya alatti pozitív előjelű kereszteloszlási ábraterület

17 - 1 - Az 1 hossztartó esetén: p red1 M p.1 h A1kp p b p 1L 1,00 11,0 9,,5, kn/m, 0,0 1,9 knm red A hossztartó esetén: p red M p. h Akp p b p L 1,00 11,0,090,5,5 kn/m,5 0,0 1, knm red A hossztartó esetén: p red M p. h Akp p b p L 1,00 11,0,14,5,5 kn/m,5 0,0 1, knm red A koncentrált járműterhekből származó igénybevételek számításához a mértékadó keresztirányú járműelhelyezésből adódó kerékterhek alatti ordinátákat kell meghatározni. Jelenleg két mértékadó keresztirányú jármű-elhelyezkedést vizsgálunk. Az első esetben (I) a jármű a kiemelt szegélyhez a lehető legközelebb helyezkedik el (1 és hossztartókra mértékadó), a második esetben (II) a jármű egyik oldali keréksora és a híd hossztengelye egybeesik ( hossztartóra mértékadó). (lásd a korábbi ábrát) A kereszteloszlási ábrák ordinátáit szintén lineáris interpolációval határozzuk meg (η szerinti, lineáris interpoláció), azonban a megoszló tehernél az elérhető pontosságról mondottak itt is érvényesek. A számítás részleteinek közlésétől eltekintve, itt is csak a végeredményeket közöljük. A járműkerekek alatti kereszteloszlási-ordináták: Az 1 hossztartó esetén (jármű a szegély mellett): η 1.b 0,9 η 1.j,9 A hossztartó esetén (jármű a szegély mellett): η.b 1,15 η.j,901 A hossztartó esetén (jármű középen): η.b,0 η.j 0, Hajlítónyomatékok a járműteherből (Gk) (a hossztartó jele indexben) A keresztirányú redukció általános formulája: F red ahol: h (ηb η j ) F k b η b ill. η j a jármű bal ill. jobb oldali keréksora alatt lévő kereszteloszlási-ordináta.

18 - 1 - A mértékadó hosszirányú elhelyezés ( A jelű jármű esetén): 1,5 t L η 1 L 4 0,0 1,5 1, 0,0 L 0,0 4 4,5 4 F red t t t L K η 1 η η η 1 η Mk η L L 0,5 t L 4 0,0 0,5 1, 0,0 0,0 4 4,5 Az 1 hossztartó esetén: F red1 h (η1.b η 1.j ) F k b 1,00 11,0 (0,9,9) 0 5,4 kn M Gk.1 F red1 (η 1 η ) 5,4 (4,5 4,5) 44, knm A hossztartó esetén: F red h (η.b η.j ) F k b 1,00 11,0 (1,15,901) 0,0 kn M Gk. F red (η 1 η ),0 (4,5 4,5),1 knm A hossztartó esetén: F red h (η.b η.j ) F k b 1,00 11,0 (,0 0,90) 0, kn M Gk. F red (η 1 η ), (4,5 4,5) 44, knm ************************************************************************************************************************ Nyíróerők az önsúly harmadik részéből (g ) és a hasznos terhekből a támasznál A mezőközépen számított kereszteloszlás hatékonysága a támaszok környezetében jelentősen csökken a függőleges elmozdulások kialakulásának korlátozott lehetősége miatt (közvetlenül a támasz felett meg is szűnik, ekkor kéttámaszú átvitel működik). Ennek elsősorban a koncentrált járműterhek keresztirányú elosztásakor van szerepe. A mezőközépen meghatározott kereszteloszlási modell támaszok környezetében való alkalmazásakor a biztonság kárára járunk el. Emiatt a mezőközépen meghatározott kereszteloszlás a támaszok környezetében csak korlátozottan alkalmazható. A következőkben az önsúly harmadik részére (g ) és a hasznos teher megoszló részére (p) vonatkozóan a támaszok környezetében is a mezőközépi kereszteloszlási modellt alkalmazzuk, tekintettel azok közel azonos intenzitású keresztirányú eloszlására. A járműteher esetén azonban a mezőközépi kereszteloszlási modell és a gerendák közötti kéttámaszú modell keverékét alkalmazzuk Nyíróerők a támasztól 0,5 h ger távolságban az önsúly harmadik részéből (g ) Az együttdolgozó tartó nyíróerőit is (a biztonság javára közelítve) a támasztól mért a keresztirányú együttdolgozás nélküli EHGTM gerendák magassága alapján meghatározott 0,5 h ger távolságban számítjuk. Az szakaszban alkalmazott keresztirányú redukciónál kapott eredmények alapján:

19 Az 1 hossztartó esetén: g.red1 L T g.1-0,5 h ger g.red1 5,0 0,0-0,5 0,95 5,0 50, kn 0,5h ger g.red L T g A hossztartó esetén: T g T g. g.red L - 0,5 h ger g.red 4, 0,0-0,5 0,95 4, 40, kn A hossztartó esetén: T g. g.red L - 0,5 h ger g.red, 0,0-0,5 0,95,, kn Nyíróerők a támasztól 0,5 h ger távolságban a hasznos teher megoszló részéből (p) Az 5... szakaszban alkalmazott keresztirányú redukciónál kapott eredmények alapján: Hatásábra ordináta: η 1 L 0,5h L 0,0 0,5 0,0 ger 0,95 0,95 p red L Az 1 hossztartó esetén: ( ) η 1 L 0,5hger T p.1 p red1 0,95 0,0 0,5 0,95 ( ), 1, kn 0,5h ger η 1 η T A hossztartó esetén: T p. ( L 0,5h ) η 1 A hossztartó esetén: T p. ger ( L 0,5h ) η 1 ger ( ) 0,95 0,0 0,5 0,95 p red ( ) 0,95 0,0 0,5 0,95 p red,5, kn,5, kn Nyíróerők a támasztól 0,5 h ger távolságban a járműteherből (Gk) A járműteherből származó nyíróerő számításakor a hosszirányban a támaszhoz közelebb eső első két tengely súlyát kéttámaszú átvitellel osztjuk szét a szomszédos hossztartók között, a másik két tengely súlyát viszont a mezőközépi kereszteloszlás alkalmazásával redukáljuk keresztirányban (lásd az ábrát). A vizsgált hossztartókra vonatkozóan továbbra is a mezőközépen alkalmazott keresztirányú teherállásokat tekintjük mértékadónak a jármű szempontjából. (Az itt alkalmazott keverék kereszteloszlási modell esetén ez nem egyértelmű.)

20 - 0 - Keresztirányú redukció kéttámaszú átvitellel a támaszhoz közeli két tengely (kerék) esetén (közvetlenül a geometriából): Az 1 hossztartó esetén: F k F red1 * 4,15 4,0 F k h 4,15 4,0 0 1,19 kn 1,00 h A hossztartó esetén: F red * F red1 * F red * 5,040 4,15 F k h 5,040 4,15 0,1 kn 1,00 A hossztartó esetén: F * red F k 0 kn Nyíróerők számítása a hosszirányú leterhelésből: Hatásábra ordináták: F red * t F red η η L 0,5hger t L 0,5 h ger 0,0 0,5 0,95 1, 0,90 0,0 η 1 η η η 4 L 0,5hger t 0,0 0,5 0,95 1, 0,49 L 0,0 L η T η 4 L 0,5h L ger t 0,0 0,5 0,95 1, 0,91 0,0 Az 1 hossztartó esetén: T Gk.1 F red1 * (η 1 η ) F red1 (η η 4 ) 1,19 (0,950,90) 5,4 (0,490,91), kn A hossztartó esetén: T Gk. F red * (η 1 η ) F red (η η 4 ),1 (0,950,90),0 (0,490,91),5 kn A hossztartó esetén: T Gk. F red * (η 1 η ) F red (η η 4 ) 0 (0,950,90), (0,490,91) 0,9 kn 5.. Mértékadó igénybevételek Az alábbiakban csupán e mintafeladat során elvégzendő ellenőrzésekhez szükséges igénybevételeket számítjuk ki. Teherbírási határállapotban a következő vizsgálatokat végezzük el: hajlítási teherbírás vizsgálata a mezőközépi keresztmetszetben, együttdolgoztató kapcsolat vizsgálata a támasz melletti keresztmetszetben.

21 - 1 - Használhatósági határállapotban a következő vizsgálatokat végezzük el: normálfeszültségek ellenőrzése a mezőközépi keresztmetszetben, használati állapotban, főfeszültségek ellenőrzése a támasz melletti keresztmetszetben, használati állapotban, repedezettség ellenőrzése a mezőközépi keresztmetszetben, üzemi állapotban, lehajlás vizsgálata a mezőközépi keresztmetszetben Mezőközépi keresztmetszet (K) igénybevételei Mértékadó nyomaték: Az 1 hossztartó esetén: M KM.1 γ g (M g1 M g M zs M g.1 ) γ q µ (M p.1 ρ M Gk.1 ) 1,1 (5, 14, 55, 1,1) 1, 1,5 (1,9 0,90 44,) knm A hossztartó esetén: M KM. γ g (M g1 M g M zs M g. ) γ q µ (M p. ρ M Gk. ) 1,1 (5, 14, 55,,0) 1, 1,5 (1, 0,90,1) 15 knm A hossztartó esetén: M KM. γ g (M g1 M g M zs M g. ) γ q µ (M p. ρ M Gk. ) 1,1 (5, 14, 55, 1,) 1, 1,5 (1, 0,90 44,) knm Használati nyomaték: Az 1 hossztartó esetén: M Kh.1 (M g1 M g M zs M g.1 ) µ (M p.1 ρ M Gk.1 ) (5, 14, 55, 1,1) 1,5 (1,9 0,90 44,) 4 knm A hossztartó esetén: M Kh. (M g1 M g M zs M g. ) µ (M p. ρ M Gk. ) (5, 14, 55,,0) 1,5 (1, 0,90,1) 00 knm A hossztartó esetén: M Kh. (M g1 M g M zs M g. ) µ (M p. ρ M Gk. ) (5, 14, 55, 1,) 1,5 (1, 0,90 44,) 195 knm Üzemi nyomaték: Az 1 hossztartó esetén: M Kü.1 (M g1 M g M zs M g.1 ) µ ( p p ü M p.1 ρ ü M Gk.1 ) 1,0 (5, 14, 55, 1,1) 1,5 ( 1,9 0,4 44,) 1 knm,5

22 - - A hossztartó esetén: M Kü. (M g1 M g M zs M g. ) µ ( p p ü M p. ρ ü M Gk. ) A hossztartó esetén: 1,0 (5, 14, 55,,0) 1,5 ( 1, 0,4,1) 1595 knm,5 M Kü. (M g1 M g M zs M g. ) µ ( p p ü M p. ρ ü M Gk. ) 1,0 (5, 14, 55, 1,) 1,5 ( 1, 0,4 44,) 14 knm,5 Amint látható, a mezőközépi keresztmetszet hajlítása szempontjából minden esetben az 1 hossztartó mértékadó helyzetű. A szükséges vizsgálatokat a továbbiakban csak erre vonatkozón végezzük el Támasz melletti (0,5 h ger ) keresztmetszet (A ) igénybevételei Mértékadó nyíróerő: Az 1 hossztartó esetén: T A M.1 γ g (T g1 T g T g.1 ) γ q µ (T p.1 ρ T Gk.1 ) 1,1 (59,4 5,4 50,) 1, 1,5 (1, 0,90,) 5 kn A hossztartó esetén: T A M. γ g (T g1 T g T g. ) γ q µ (T p. ρ T Gk. ) 1,1 (59,4 5,4 40,) 1, 1,5 (, 0,90,5) 554 kn A hossztartó esetén: Használati nyíróerő: T A M. γ g (T g1 T g T g. ) γ q µ (T p. ρ T Gk. ) 1,1 (59,4 5,4,) 1, 1,5 (, 0,90 0,9) 559 kn Az 1 hossztartó esetén: T A h.1 (T g1 T g T g.1 ) µ (T p.1 ρ T Gk.1 ) (59,4 5,4 50,) 1,5 (1, 0,90,) 01 kn A hossztartó esetén: T A h. (T g1 T g T g. ) µ (T p. ρ T Gk. ) (59,4 5,4 40,) 1,5 (, 0,90,5) 450 kn

23 - - A hossztartó esetén: T A h. (T g1 T g T g. ) µ (T p. ρ T Gk. ) (59,4 5,4,) 1,5 (, 0,90 0,9) 45 kn Amint látható, a támasztól 0,5 h ger távolságban lévő keresztmetszet nyírása szempontjából minden esetben a hossztartó mértékadó helyzetű. A szükséges vizsgálatokat a továbbiakban csak erre vonatkozón végezzük el Az együttdolgozó szerkezet keresztirányú hajlítónyomatékai Az együttdolgozó szerkezet keresztirányú hajlítónyomatékainak (lemez Guyon-Massonnet módszerrel történő számítása meglehetősen bonyolult feladat. A mértékadó keresztirányú nyomatékok így közelítésképpen a középső hossztartó () mértékadó nyomatékából nyerhetők: M m y.m 0,1 L KM. 0,1 0, knm/m 0,0 L A fenti keresztirányú hajlítónyomatékra a helyszíni vb. lemezt kell megvasalni. A keresztirányú lemeznyomatékok hossz menti eloszlása és így a lemezben elhelyezendő keresztirányú vasalás kiosztása a következőképpen feltételezhető ill. alakítandó ki: 0, L 0, L 0, L m y

24 TEHERBÍRÁSI HATÁRÁLLAPOTOK VIZSGÁLATA E szakaszban a mezőközépi keresztmetszet hajlítási teherbírásának vizsgálatát és az együttdolgoztató kapcsolat teherbírásának vizsgálatát végezzük el..1. Hajlítási teherbírás vizsgálata Feszültség-alakváltozás diagramok: σ b Beton σ p Feszítőacél σ bh σ ph σ hat 0,5,5 ε b [ 0 / 00 ] E p ε hat 5 ε p [ 0 / 00 ] A hatásos feszítőerőhöz tartozó feszítőacél nyúlás: v átl ε bh x σ bh ε hat σ hat E p ,4 % d Feltételezzük, hogy a semleges tengely a fejlemezben marad. A nyomott zóna magassága: x γ g,inf A b σ l p σ bh.l ph 0, mm < v átl 40 mm 0 1,5 ε hat ε ε p σ A p σ ph Hasznos magasság: d h e a p - δ mm (δ: kedvezőtlen elmozdulás) Teljes feszítőacél nyúlás: Határnyomaték: Σε p ε hat ε p ε hat ε bh d 1,5 x 1,5 x ,5 1 0,4 0,5 1,5 % < ε ph,5 % 1,5 1 x 1 M H x b l σ bh.l d 1 0 1, knm > M KM.1 knm megfelel.. Az együttdolgoztató kapcsolat vizsgálata Az együttdolgoztató kapcsolat az előregyártott EHGTM gerenda felső övéből kiálló (és a megfelelő lehorgonyzást lehetővé tevő kialakítással meghajlított) lágyacélbetétek segítségével történik. (Erre vonatkozó példát mutat az ábra.)

25 - 5 - A kapcsolatot a helyszíni vb. lemez és az EHGTM gerenda felső öve között kialakuló csúsztatófeszültségek felvételére kell méretezni. A csúsztatófeszültségek meghatározásakor ügyelni kell arra, hogy a jelenlegi kialakításnál a függőleges 15 terhekből ellentétes előjelű csúsztatófeszültség keletkezik, mint a helyszíni vb. lemez zsugorodásából. Jelen feladat során az együttdolgoztató kapcsolat szükséges mennyiségét csak a maximális csúsztatóerők helyein (a támasz környezetében) határozzuk meg a mértékadó helyzetű hossztartóra vonatkozóan. A támasztól a mezőközép felé haladva, a csúsztatóerő-intenzitás mértékétől függően az elhelyezendő együttdolgoztató kapcsolatok száma csökkenthető...1. Függőleges terhekből származó csúsztatófeszültségek A helyszíni vb. lemez és az EHGTM gerenda közti, függőleges terhekből származó csúsztatófeszültségek az együttdolgozó tartóban kialakuló nyíróerőkből számíthatók, azaz a tartó hossza menti eloszlásuk megegyezik a nyíróerők hossz menti eloszlásával. Az önsúly jellegű terhekből származó csúsztatóerő: Tg.S t g I,,44,91.I 0,0 kn/m A hasznos teher megoszló részéből származó csúsztatóerő: Tp.S t p I,,44,91.I A hasznos járműteherből származó csúsztatóerő: 1,4 kn/m 0,5 h ger t min t max L T max TGk.S t Gk I.I 0,9,44,91 14, kn/m A függőleges terhekből származó minimális és maximális csúsztatóerők nagysága a támasztól 0,5 h ger távolságban: t min γ g.inf t g 0,9 0,0 kn/m t max γ g.sup t g γ q µ (t p ρ t Gk ) 1,1 0,0 1, 1,5 (1,4 14,) 4 kn/m... A helyszíni vb. lemez zsugorodásából származó csúsztatófeszültségek A számításkor feltételezzük, hogy a helyszíni vb. lemez teljes hosszán létrejövő zsugorodásából származó csúsztatófeszültséget a tartó végén lévő együttdolgoztató kapcsolatok veszik fel.

26 - - Az alábbi számítás során eltekintünk attól a körülménytől, hogy az EHGTM gerenda keresztmetszeti jellemzői a végleges állapotra vonatkozó kúszás figyelembevételével, míg az együttdolgozó tartó keresztmetszeti jellemzői a kúszás figyelembe vétele nélkül lettek meghatározva. s t zs N zs * y y it.g S e k zs k S g A tartó végi, háromszög alakú megoszlású csúsztatófeszültségek eredője (levezetés nélkül): v átl N * k Iit.g nl0i y zs.lok zs γ G,sup N zs γ G,sup N Iit.g nl0i zs k I v átl Ii0. e yit.g 40 4, 9,54 1,0 1, kn 40 40,,91.lok A csúsztatófeszültségek eloszlási hossza (s): 0,5b l 0,5 0 0,5 0 s min min min 504 mm L / 000 / 000 / A zsugorodásból származó maximális csúsztatófeszültség: t zs N s * zs kn/m 0,504

27 A csúsztatófeszültségek összegzése Ahogy az alábbi ábrán látható, a zsugorodásból származó csúsztatófeszültségek feltételezett megoszlási hossza (s) kisebb, mint a függőleges terhekből származó nyíróerők EHGTM gerendán való kialakulásának a támasztól mért távolsága (0,5 h ger ). φ φ φ 15 φ/10 0,50 L φ φ/10 t zs T max t min t max 00 ( ) 10 0,1 Ezért a zsugorodásból származó csúsztatófeszültségeket a gerenda végén elhelyezett jelű betétekkel vesszük fel, míg a függőleges terhekből származó csúsztatófeszültségeket a gerenda hossza mentén egyenletesen (a mezőközép felé haladva ritkuló) kiosztott és jelű betétekkel. A lágyacélbetétek képlékeny alakváltozási képessége miatt, a zsugorodásból származó csúsztatófeszültségek felvételére elhelyezett acélbetétek esetén azonos kihasználtságot feltételezünk. A zsugorodásból származó csúsztatófeszültségek felvételére elhelyezett acélbetétek teherbírása: t zs.h n φ π 1 σ sh 1 π t 40 9 kn > zs Nzs 4 4 s * 49 kn megfelel. A függőleges terhekből származó csúsztatófeszültségek felvételére elhelyezett acélbetétek teherbírása: Az acélbetét-sorok távolsága: d t 10 mm Egy acélbetét-sor keresztmetszeti területe: A t 4 φ π φ π π π 01 mm Egy acélbetét-sor teherbírása: t T.H A tσ sh 10 d t kn/m > t max 4 kn/m A tartó közepe felé haladva a d t 10 mm-es acélbetét-sor távolság a csúsztatófeszültségek csökkenésének arányában növelhető.

28 - -. HASZNÁLHATÓSÁGI HATÁRÁLLAPOTOK VIZSGÁLATA.1. Normálfeszültségek ellenőrzése A vizsgálatot a maximális normálfeszültségek helyén, azaz a mezőközépi keresztmetszetben kell elvégezni, használati állapotban. A számításnál figyelembe vesszük az építési módszer miatti statikai váz és merevség változását. A tartós és a pillanatnyi terhekkel szembeni keresztmetszeti ellenállások közti különbség figyelembe vétele nem teljes értékű, ugyanis a zsugorodásból és a g, állandó jellegű teherből származó feszültségeket is a kúszás figyelembe vétele nélküli keresztmetszeti jellemzőkből számítjuk. Az ellenőrzést csak a mértékadó helyzetű, 1 hossztartóra vonatkozóan végezzük el. A keresztmetszetben fellépő normálfeszültségeket az I, II/a, II/b és III helyeken ellenőrizzük (a előjel húzófeszültséget jelent). Az I helyen fellépő normálfeszültségek szélsőértékei: ( ) N zs N Mzs M zs g , 1,1 σ I.max n l0 b 0, lv átl A K f ,9 4, 0, (,54,11,) 0,0 N/mm < σ beh.l 1, N/mm megfelel σ I.min N b v l zs átl n l0 N A zs M zs M , g.1 µ K ( M ρm ) f p.1 Gk.1 [ 55, 1,1 1,5 ( 1,9 0,90 44, )] 1,9 4, 0, [,54,11,1,5 (1,050,90,9)] 5, N/mm > σ bem.l 1,0 N/mm megfelel A II/a helyen fellépő normálfeszültségek szélsőértékei: σ IIa.max σ IIa.min N b v l zs átl n l0 N Mzs M zs A K g g , ( 55, 1,1 ),9 4, 0, (,540,940,4) 1,15 N/mm < σ beh.l 1, N/mm megfelel N b v l zs átl n l0 N A zs M zs M g.1 µ K ( M ρm ) g p.1 Gk , 1,1 1,5 1,9 0,90 44, 0, ,9 4, 0, [,540,940,41,5 (0,40,90 1,0)] 1,0 N/mm > σ bem.l 1,0 N/mm megfelel [ ( )] I II/a II/b III σ IIa.max σ III.max σ I.max () ( ) σ σ I.min σ IIa.min σ IIb.max σ IIb.min σ III.min

29 - 9 - A II/b helyen fellépő normálfeszültségek szélsőértékei: σ IIb.max σ IIb.min P A hat it.g P hat ( h y a ) ger K it.gf it.g p Mg1 M K it.gf g N Mzs M zs A K g g.1 ( , 0) ( 5, 14, ) 115 ( 55, 1,1 ) ,59, ,9,51,90,49 (,540,940,4), N/mm < σ beh.g 1,5 N/mm megfelel P A hat it.g P hat ( h y a ) M M M M µ ( M ρm ) ger K it.gf it.g p g1 K it.gf g N A zs zs g.1 K g p.1 Gk.1 ( , 0) ( 5, 14, ) 115 [ 55, 1,1 1,5 ( 1,9 0,90 44, )] ,59, ,9,51,90,49 [,540,940,41,5 (0,40,90 1,0)] 11,1 N/mm > σ bem.g, N/mm megfelel A III helyen fellépő normálfeszültségek szélsőértékei: σ III.min ( h y a ) P P M M N M M A K K A K hat hat ger it.g p g1 g zs zs g.1 it.g it.ga it.ga 5 5 ( , 0) ( 5, 14, ) 115 ( 55, 1,1 ) 400,401, ,04,5 1,14,5,54,94,11, N/mm > σ bem.g, N/mm megfelel P Phat hger yit.g ap Mg1 M hat g N M zs zs Mg.1 µ Mp.1 ρmgk.1 σ III.max A K K A K it.g ( ) ( ) it.ga it.ga ( , 0) ( 5, 14, ) 115 [ 55, 1,1 1,5 ( 1,9 0,90 44,) ] ,401, ,04,5 1,14,5,54,94,111,5 (1,910,90,14)] 1,5 N/mm < σ beh.g 1,5 N/mm megfelel Az eredményekből látható, hogy a használati állapotban keletkező normálfeszültségekre a szerkezet mindenhol megfelel. A végleges állapotra vonatkozó vizsgálat szempontjából kritikus helyek: az EHGTM gerenda alsó szélső szála, valamint a helyszíni vb. lemez alsó szélső szála. Amennyiben az említett helyeken a fenti megfelelőség a húzófeszültségek szempontjából nem igazolható (a húzófeszültség nagyobb, mint a húzásra megengedett σ beh.l vagy σ beh.g érték), akkor a húzófeszültségek által képviselt teljes húzóerők acélbetétekkel kell felvenni... Főfeszültségek ellenőrzése A főfeszültségeket az együttdolgozó keresztmetszet súlypontjában (II-II metszet) ellenőrizzük, a legnagyobb nyíróerő helyén (a támasztól 0,5 h ger távolságban), használati állapotban. A vizsgálatot az e vizsgálat szempontjából mértékadó helyzetű hossztartóra végezzük el (lásd az 5... szakaszt). A kúszás keresztmetszeti N zs v átl jellemzőkben való figyelembevételére vonatkozóan a.1. y szakasznál leírtakkal azonos módon járunk el. E helyen a S e y it.g y it.g v átl -y függőleges terhekből származó hajlítónyomatékokat S g h ger elhanyagoljuk, tekintettel azok kis értékére, másrészt az h ger -y it.g -a P együttdolgozó tartó súlypontjában az azokból keletkező a P P hat normálfeszültség nagyságára. 0,5 h ger a a

30 - 0 - A számításban figyelembe vesszük, hogy a gerinc felső szakasza (az EHGTM gerenda felső öve alatt) cm magasságon kiékelt. (Az eddigi vizsgálatok során végig a 4.. és 4.. szakaszokban értelmezett egyszerűsített keresztmetszettel dolgoztunk, ahol ezen kiékelésektől mindig eltekintettünk). Így a vizsgált y magasságban a valódi gerincszélesség: v g * v g, mm 1 1 mm 5 v g 5 A vizsgált helyen keletkező normálfeszültség: σ P A ( h y a )( y v y ) hat hat ger it.g p it.g átl zs it.g P I it.g , 0 40, 40 4, , ,5,9,54 -,50 N/mm N A ( )( ) A vizsgált helyen keletkező nyírófeszültség (a tényleges gerincvastagságot figyelembe véve): ( T ) ( ( ) g1 Tg Sit.g.II Tg. µ Tp. ρtgk. τ Főfeszültségek: * it.gv g I I v ( ) 59,4 5,4 1,14 (, 1,5 (, 0,90 0,9 )) * g S.II,54 1,91 0,110,110,01,5 (0,10,90 1,4),5 N/mm σ σ σ 1, ± τ,50,50 ±,5 1 1,1 N/mm < σ 4, N/mm > σ beh.g bem.g, 1,5 N/mm, N/mm megfelel Megjegyzés: A fenti számítás bemenő adataként szereplő, hasznos járműteherből keletkező igénybevételeket a kéttámaszú átvitel és a Guyon-Massonnet-féle kereszteloszlási modell keverékéből állítottuk elő... Üzemi állapot vizsgálata Üzemi állapotban a tartó dekompressziós állapotára vonatkozó követelményt a maximális hajlítónyomaték helyén, azaz mezőközépen ellenőrizzük, a mértékadó helyzetű 1 hossztartó alsó szélső szálában. A kúszás keresztmetszeti jellemzőkben való figyelembevételére, valamint az építési módszer miatti statikai váz és merevség változására vonatkozóan a.1. szakasznál leírtakkal azonos módon járunk el. Normálfeszültség az EHGTM gerenda alsó szélső szálában (III hely), üzemi állapotban: pü Mzs Mg.1 µ Mp.1 ρü MGk.1 P Phat ( hger yit.g ap ) M hat g1 Mg Nzs p σ III.ü A K K A K it.g it.ga it.ga 1,0 55, 1,1 1,5 1,9 0,4 44, 5 5 ( , 0) ( 5, 14, ) 115,5 400,401, ,04 a v g *

31 - 1 -,5 1,14,5,54,94,111,5 (0,50,4,14)] 4,4 N/mm < 0,0 N/mm megfelel Azaz az EHGTM tartó üzemi állapotban dekompressziós állapotban van.

32 - -. LOKÁLIS TEHERBÍRÁS-CSÖKKENÉS MIATTI MEGERŐSÍTÉS A továbbiakban feltételezzük, hogy a szerkezet egyik oldali szélső hossztartója (ez esetben az 1 jelű) valamilyen okból lokális hajlítási teherbírás-csökkenést szenved. A teherbírás-csökkenés létrejöhet korróziós jellegű okok miatt, vagy lehet pl. egy, a híd alatt átmenő úton közlekedő magas járművel való ütközés következménye. A teherbírás csökkenésének mértékéről feltételezzük, hogy a sérült hossztartó hosszának középső harmadában a hajlítási teherbírás 50%-kal csökkent. A híd eredeti teherbírását az ábrán látható kialakítású, csúszókábeles aláfeszítéssel történő lokális megerősítéssel tervezzük helyreállítani. Az aláfeszítés mértékének megválasztásakor (a szükséges pászmaszám meghatározásakor) nem hagyható figyelmen kívül a szerkezet keresztirányú együttdolgozásának hatása. Ezt a mezőközép környéki keresztmetszetekre már alkalmazott Guyon- Massonet féle kereszteloszlási modellel vesszük figyelembe. P P α d P L sz,00 m E L k,0 m E L sz,00 m L 0,0 m 1 B (0,5 0,5),0 m B 11 0,5 0,5, m 4,0 5,04 -b -/4 b -b/ -1/4 b 0 x 1/4 b b/ /4 b b 0 b 1, 11,0 m, 4,15 5, K1

33 - - A megerősítés céljából elhelyezett csúszókábeles utófeszítés lehorgonyzási és vonalvezetési részleteivel a fenti ábrán közöltnél részletesebben nem foglalkozunk. Az utófeszítéssel bevitt normálerőt (a P erő vízszintes komponensét) a számítás során figyelmen kívül hagyjuk, mivel feltételezzük, hogy a helyszíni lemez magasságában történő lehorgonyzás miatt a feszítőerő döntő része a lemezben szétterül, és ebből a sérült hossztartóra jutó hányad kicsi és a számítása is bizonytalan..1. Pótlandó hajlítónyomaték A sérült hossztartó hajlítási teherbírása a feltételezett 50%-os csökkenés után: M H * 0,5 M H 0, knm A szükséges megerősítéssel pótlandó hajlítónyomaték: M M KM.1 M H * knm ************************************************************************************************************************.. A kereszteloszlás figyelembevétele a szükséges emelőerő Szükség van a tervezett helyen bevitt F emelőerő vizsgált (sérült) hossztartóra eső hányadának meghatározására. Ez a már ismert Guyon-Massonnet-féle kereszteloszlási modell alapján az 1 hossztartóra kiszámított kereszteloszlási ábra 1 hossztartó alatti ordinátájának ismeretében számítható. A K1 kereszteloszlási ábra 1 hossztartó alatti ordinátája (lineáris interpolációval) a részletek mellőzésével: η 11 4, Az 1 hossztartó teherbírási hiányának pótlásához szükséges emelőerő nagysága: F 1 M kn, 0 L sz A feszítéssel átadott emelőerő szükséges értéke (a kereszteloszlás figyelembevételével): F 1 h E η11 E b F ,00 11,0 404 kn h η11 4, b ************************************************************************************************************************.. Szükséges feszítőerő Az irányeltérítés feltételezett maximális értéke (lásd a 4.. szakaszban szereplő keresztmetszeti kialakítást is), figyelembe véve a lehorgonyzási körülményeket: d P h ger f a cm Az irányeltérítési szög nagysága: d P 0, tgα 0,05 α 4,99 0 L, 0 sz

34 - 4 - A fent kiszámított E emelőerőhöz szükséges P feszítőerő szükséges nagysága, figyelembe véve a feszítésre vonatkozó γ g.inf 0,9 biztonsági tényezőt is: P E γ g.inf sin α kn 0,9 0, Szükséges kábelszám Az utófeszítéshez n p 19 db Fp-150/10 típusú feszítőpászmából álló feszítőkábeleket alkalmazunk. Az összes feszítési feszültségveszteség mértékére, a kezdeti (és így a hatásos) feszítési feszültség nagyságára vonatkozóan feltesszük, hogy az megegyezik a 4.1. szakaszban feltételezett értékekkel (ν 0%; σ p N/mm, σ hat 950 N/mm ). Egy kábel hatásos feszítőereje: P 0.hat n p A p σ hat kn A szükséges kábelszám: P 55 n k.szüks 1,94 nk.alk P 0.hat 0 Tehát a szükséges mértékű teherbírás helyreállítása a szélső hossztartó két oldalán vezetett egy-egy kábel alkalmazásával helyreállítható. Megjegyezzük, hogy ilyen jellegű megerősítés esetén a megerősítés hatását elvileg nemcsak a sérült, hanem az összes hossztartóra vonatkozóan ellenőrizni kellene. Előfordulhat ugyanis, hogy a sérült tartó teherbírásának helyreállításához pl. ez esetben alkalmazott feszítés túlterheli a szomszédos hossztartókat (a pályalemez jelentős húzást kap, így az azokban használati állapotban keletkező húzófeszültségek hasznos teher hiányában jelentősek lehetnek, melyeket egyéb beavatkozás hiányában csak a már eredetileg elhelyezett vasalással lehet felvenni).

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek

Részletesebben

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III.

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)

Részletesebben

KÖZÚTI VASBETON HÍDSZERKEZET STATIKAI SZÁMÍTÁSA

KÖZÚTI VASBETON HÍDSZERKEZET STATIKAI SZÁMÍTÁSA KÖZÚTI VASBETON HÍDSZERKEZET STATIKAI SZÁMÍTÁSA I. FELSZERKEZET: helyszíni vb. lemezzel EGYÜTTDOLGOZÓ, ITG típusú, előregyártott, előfeszített tartók STATIKAI VÁZ: Kéttámaszú, L = 20,40 m támaszközű, sűrűbordás

Részletesebben

A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA

A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A FÖDÉMSZERKEZET: helyszíni vasbeton gerendákkal alátámasztott PK pallók. STATIKAI VÁZ:

Részletesebben

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése 1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)

Részletesebben

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ Öszvérszerkezetek 3. előadás Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ készítette: 2016.10.28. Tartalom Öszvér gerendák kifordulása

Részletesebben

EC4 számítási alapok,

EC4 számítási alapok, Öszvérszerkezetek 2. előadás EC4 számítási alapok, beton berepedésének hatása, együttdolgozó szélesség, rövid idejű és tartós terhek, km. osztályozás, képlékeny km. ellenállás készítette: 2016.10.07. EC4

Részletesebben

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II.

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. 1. Feladat Keresztmetszetek osztályzása Végezzük el a keresztmetszet osztályzását tiszta nyomás és hajlítás esetére! Monoszimmetrikus, hegesztett I szelvény (GY02 1. példája)

Részletesebben

Vasbeton tartók méretezése hajlításra

Vasbeton tartók méretezése hajlításra Vasbeton tartók méretezése hajlításra Képlékenység-tani méretezés: A vasbeton keresztmetszet teherbírásának számításánál a III. feszültségi állapotot vesszük alapul, amelyre az jellemző, hogy a hajlításból

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes

Részletesebben

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet 2. előadás A rugalmas lemezelmélet alapfeltevései A lemez anyaga homogén, izotróp, lineárisan rugalmas (Hooke törvény); A terheletlen állapotban

Részletesebben

1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra!

1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! 1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! Beton: beton minőség: beton nyomószilárdságnak tervezési értéke: beton húzószilárdságának várható

Részletesebben

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2016.11.11. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti

Részletesebben

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája Egészségügyi mérnökképzés MECHNIK I. rész: Szilárd testek mechanikája készítette: Németh Róbert Igénybevételek térben I. z alapelv ugyanaz, mint síkban: a keresztmetszet egyik oldalán levő szerkezetrészre

Részletesebben

Navier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás

Navier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás Navier-formula Akkor beszélünk egyenes hajlításról, ha a nyomatékvektor egybeesik valamelyik fő-másodrendű nyomatéki tengellyel. A hajlítást mindig súlyponti koordinátarendszerben értelmezzük. Ez még a

Részletesebben

"FP" jelű előfeszített vasbeton hídgerendák ALKALMAZÁSI SEGÉDLETE

FP jelű előfeszített vasbeton hídgerendák ALKALMAZÁSI SEGÉDLETE "FP" jelű előfeszített vasbeton hídgerendák ALKALMAZÁSI SEGÉDLETE Gyártás, forgalmazás: Tervezés, tanácsadás: Pont TERV MÉRNÖKI TERVEZŐ ÉS TANÁCSADÓ Zrt. H-1119 Budapest, Thán Károly u. 3-5. E-mail: hidak@pont-terv.hu

Részletesebben

Kizárólag oktatási célra használható fel!

Kizárólag oktatási célra használható fel! DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II III. Előadás Vékonyfalú keresztmetszetek nyírófeszültségei - Nyírófolyam - Nyírási középpont - Shear lag hatás - Csavarás Összeállította:

Részletesebben

Rákóczi híd próbaterhelése

Rákóczi híd próbaterhelése Rákóczi híd próbaterhelése Dr. Kövesdi Balázs egyetemi docens, BME Dr. Dunai László egyetemi tanár, BME Próbaterhelés célja - programja Cél: Villamos forgalom elindítása előtti teherbírás ellenőrzése helyszíni

Részletesebben

Schöck Isokorb Q, Q-VV

Schöck Isokorb Q, Q-VV Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív és negatív nyíróerők felvételére.

Részletesebben

VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény)

VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény) V VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény) Ez a segédlet az alábbi tankönyv szerves része: Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ VASBETONSZERKEZETEK I.-II. BUDAPEST 2009 V/1 V V.1. VASALÁSI ALAPISMERETEK V/2 Az íves vezetésű

Részletesebben

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban)

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) Készítették: Dr. Kiss Rita és Klinka Katalin -1- A

Részletesebben

A beton kúszása és ernyedése

A beton kúszása és ernyedése A beton kúszása és ernyedése A kúszás és ernyedés reológiai fogalmak. A reológia görög eredetű szó, és ebben az értelmezésben az anyagoknak az idő folyamán lejátszódó változásait vizsgáló műszaki tudományág

Részletesebben

Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint

Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Dr. Horváth László egyetemi docens Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszék Tartalom Mire ad választ az Eurocode?

Részletesebben

Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok

Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Szép János A tartószerkezeti méretezés alapjai Tartószerkezetekkel szemben támasztott követelmények: A hatásokkal (terhekkel) szembeni ellenállóképesség

Részletesebben

A végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok

A végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok A végeselem módszer alapjai Előadás jegyzet Dr. Goda Tibor 2. Alapvető elemtípusok - A 3D-s szerkezeteket vagy szerkezeti elemeket gyakran egyszerűsített formában modellezzük rúd, gerenda, 2D-s elemek,

Részletesebben

Tevékenység: Tanulmányozza a ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál!

Tevékenység: Tanulmányozza a ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál! Tanulmányozza a.3.6. ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál! Az alakváltozás mértéke hajlításnál Hajlításnál az alakváltozást mérnöki alakváltozási

Részletesebben

Hajlított elemek kifordulása. Stabilitásvesztési módok

Hajlított elemek kifordulása. Stabilitásvesztési módok Hajlított elemek kifordulása Stabilitásvesztési módok Stabilitásvesztés (3.3.fejezet) Globális: Nyomott rudak kihajlása Hajlított tartók kifordulása Lemezhorpadás (lokális stabilitásvesztés): Nyomott és/vagy

Részletesebben

GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve

GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1 multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve STATIKAI SZÁMÍTÁSOK Tervezők: Róth Ernő, okl. építőmérnök TT-08-0105

Részletesebben

TARTALOMJEGYZÉK 1. VASÚTI FELSZERKEZET VIZSGÁLATA 1.1. KIINDULÁSI ADATOK 1.1.1. GEOMETRIA 1.1.2. ANYAGJELLEMZŐK 1.1.3. ELŐÍRÁSOK, SZABÁLYZATOK

TARTALOMJEGYZÉK 1. VASÚTI FELSZERKEZET VIZSGÁLATA 1.1. KIINDULÁSI ADATOK 1.1.1. GEOMETRIA 1.1.2. ANYAGJELLEMZŐK 1.1.3. ELŐÍRÁSOK, SZABÁLYZATOK TARTALOMJEGYZÉK. VASÚTI FELSZERKEZET VIZSGÁLATA.. KIINDULÁSI ADATOK... GEOMETRIA... ANYAGJELLEMZŐK..3. ELŐÍRÁSOK, SZABÁLYZATOK.. KERESZTMETSZETI JELLEMZŐK.3. HATÁRTEHERBÍRÁS MEGHATÁROZÁSA.4. SZÁMÍTÓGÉPES

Részletesebben

KERESZTMETSZETI JELLEMZŐK

KERESZTMETSZETI JELLEMZŐK web-lap : www.hild.gor.hu DEME FERENC okl. építőmérnök, mérnöktanár e-mail : deme.ferenc1@gmail.com STATIKA 50. KERESZTMETSZETI JELLEMZŐK A TARTÓK MÉRETEZÉSE SORÁN SZÁMOS ESETBEN SZÜKSÉGÜNK VAN OLYAN ADATOKRA,

Részletesebben

DEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR GÉPÉSZMÉRNÖKI TANSZÉK MŰSZAKI MECHANIKA II. HÁZIFELADAT

DEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR GÉPÉSZMÉRNÖKI TANSZÉK MŰSZAKI MECHANIKA II. HÁZIFELADAT DEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR GÉPÉSZMÉRNÖKI TANSZÉK MŰSZAKI MECHANIKA II. HÁZIFELADAT 2013 Feladat: Adott az ábrán látható kéttámaszú tartó, amely melegen hengerelt I idomacélokból és melegen hengerelt

Részletesebben

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v=0,3

Részletesebben

STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY

STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY SZERKEZET és FORMA MÉRNÖKI IRODA Kft. 6725 SZEGED, GALAMB UTCA 11/b. Tel.:20/9235061 mail:szerfor@gmail.com STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY a Szeged 6720, Szőkefalvi Nagy Béla u. 4/b. sz. alatti SZTE ÁOK Dialízis

Részletesebben

54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus

54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus Az Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről szóló 133/20. (IV. 22.) Korm. rendelet alapján. Szakképesítés, szakképesítés-elágazás, rész-szakképesítés,

Részletesebben

Leggyakoribb fa rácsos tartó kialakítások

Leggyakoribb fa rácsos tartó kialakítások Fa rácsostartók vizsgálata 1. Dr. Koris Kálmán, Dr. Bódi István BME Hidak és Szerkezetek Tanszék Leggakoribb fa rácsos tartó kialakítások Változó magasságú Állandó magasságú Kis mértékben változó magasságú

Részletesebben

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai.

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II VI. Előadás Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. - Tönkremeneteli módok - Méretezési kérdések - Csomóponti kialakítások Összeállította:

Részletesebben

ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT

ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT BUDAPEST MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Segédlet v1.14 Összeállította: Koris Kálmán Budapest,

Részletesebben

Tartalomjegyzék a felszerkezet statikai számításához

Tartalomjegyzék a felszerkezet statikai számításához Tartalomjegyzék a felszerkezet statikai számításához 1. Kiindulási adatok 3. 1.1. Geometria; 3. 1.2. Terhelés; 6. 1.3. Szabványok; 6. 1.4. Anyagok, anyagmin ségek; 6. 2. A statikai számításról 7. 2.1.

Részletesebben

Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése. Tervezési útmutató

Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése. Tervezési útmutató Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése Tervezési útmutató Készítette: Dr. Ádány Sándor Lindab Kft 2007. február ZC200ECO / 1 1. Bevezetés Jelen útmutató a Lindab Kft. által 1998-ban kiadott Lindab

Részletesebben

7. előad. szló 2012.

7. előad. szló 2012. 7. előad adás Kis LászlL szló 2012. Előadás vázlat Lemez hidak, bordás hidak Lemez hidak Lemezhidak fogalma, osztályozása, Lemezhíd típusok bemutatása, Lemezhidak számítása, vasalása. Bordás hidak Bordás

Részletesebben

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. IV. Előadás

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. IV. Előadás DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II IV. Előadás Rácsos tartók szerkezeti formái, kialakítása, tönkremeneteli módjai. - Rácsos tartók jellemzói - Méretezési kérdések

Részletesebben

Schöck Isokorb QP, QP-VV

Schöck Isokorb QP, QP-VV Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus (Nyíróerő esetén) Megtámasztott erkélyek feszültségcsúcsaihoz, pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus (Nyíróerő esetén) Megtámasztott erkélyek

Részletesebben

RR fa tartók előnyei

RR fa tartók előnyei Rétegelt ragasztott fa tartók k vizsgálata Dr. Koris Kálmán, Dr. Bódi István BME Hidak és Szerkezetek Tanszék RR fa tartók előnyei Acélhoz és betonhoz képest kis térfogatsúly Kedvező szilárdsági és merevségi

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 8. Előadás Kapcsolatok II. Hegesztett kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 8. Előadás Kapcsolatok II. Hegesztett kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 8. Előadás Kapcsolatok II. Hegesztett kapcsolatok Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus I. ZH STATIKA!!! Gyakorlás: Mechanikai példatár I. kötet (6.1 Egyenes tengelyű tartók)

Részletesebben

Hegesztett gerinclemezes tartók

Hegesztett gerinclemezes tartók Hegesztett gerinclemezes tartók Lemezhorpadások kezelése EC szerint dr. Horváth László BME Hidak és Szerkezetek Tanszéke Bevezetés Gerinclemezes tartók vékony lemezekből: Bevezetés Összetett szelvények,

Részletesebben

E-gerendás födém tervezési segédlete

E-gerendás födém tervezési segédlete E-gerendás födém tervezési segédlete 1 Teherbírás ellenőrzése A feszített vasbetongerendákkal tervezett födémek teherbírását az MSZ EN 1992-1-1 szabvány szerint kell számítással ellenőrizni. A födémre

Részletesebben

Magasépítési acélszerkezetek

Magasépítési acélszerkezetek Magasépítési acélszerkezetek Egyhajós acélszerkezetű csarnok tervezése Szabó Imre Gábor Pécsi Tudományegyetem Műszaki és Informatikai Kar Építőmérnök Tanszék 1. ábra. Acél csarnoképület tipikus hierarchikus

Részletesebben

2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek

2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek 2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek Falazott szerkezetek: MSZ EN 1996 (Eurocode 6) 1-1. rész: Az épületekre vonatkozó általános szabályok. Falazott szerkezetek vasalással és vasalás nélkül 1-2. rész:

Részletesebben

Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W

Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W Schöck Isokorb Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus Konzolos faltárcsákhoz alkalmazható. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerő mellett kétirányú horizontális erőt tud felvenni. 115 Schöck Isokorb Elemek

Részletesebben

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János VASBETON SZERKEZETEK TERVEZÉSE 2 Szabvány A tartószerkezetek tervezése jelenleg Magyarországon és az EU államaiban az Euronorm szabványsorozat alapján

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés 2010. szeptember X. Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék Alapozás Rajzfeladatok Hallgató Bálint részére Megtervezendő egy 30 m 18 m alapterületű épület síkalapozása és a

Részletesebben

CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK

CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK Verzió 8.0 2013.11.20 www.consteelsoftware.com Tartalomjegyzék 1. Szerkezet modellezés... 2 1.1 Új szelvénykatalógusok... 2 1.2 Diafragma elem... 2 1.3 Merev test... 2 1.4 Rúdelemek

Részletesebben

4. feladat Géprajz-Gépelemek (GEGET224B) c. tárgyból a Műszaki Anyagtudományi Kar, nappali tagozatos hallgatói számára

4. feladat Géprajz-Gépelemek (GEGET224B) c. tárgyból a Műszaki Anyagtudományi Kar, nappali tagozatos hallgatói számára 4. feladat Géprajz-Gépelemek (GEGET4B) c. tárgyból a űszaki Anyagtudományi Kar, nappali tagozatos hallgatói számára TOKOS TENGELYKAPCSOLÓ méretezése és szerkesztése útmutató segítségével 1. Villamos motorról

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Méretezés az Eurocode szabványrendszer szerint áttekintés Teherbírási határállapotok Húzás Nyomás

Részletesebben

A nyírás ellenőrzése

A nyírás ellenőrzése A nyírás ellenőrzése A nyírási ellenállás számítása Ellenőrzés és tervezés nyírásra 7. előadás Nyírásvizsgálat repedésmentes állapotban (I. feszültségi állapotban) A feszültségek az ideális keresztmetszetet

Részletesebben

Nyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák)

Nyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák) zéhenyi István Egyetem zerkezetépítési és Geotehnikai Tanszék yomott oszlopok számítása E szerint 1. Központosan nyomott oszlop Központosan nyomott az oszlop ha e = 0 (e : elsőrendű, vagy kezdeti külpontosság).

Részletesebben

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ METAL-SHEET TRAPÉZLEMEZEKHEZ

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ METAL-SHEET TRAPÉZLEMEZEKHEZ TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ METAL-SHEET METAL-SHEET KFT. TARTALOMJEGYZÉK Bevezetés...4 Az alkalmazott szabványok... 4 Metal-sheet trapézlemezek jellemzői... 4 Metal-sheet trapézlemezek jellemzői... 4 Keresztmetszeti

Részletesebben

A DUNAFÖLDVÁRI DUNA-HÍD PRÓBATERHELÉSE

A DUNAFÖLDVÁRI DUNA-HÍD PRÓBATERHELÉSE A DUNAFÖLDVÁRI DUNA-HÍD PRÓBATERHELÉSE Dunai László * Szatmári István ** Érfalvy Áron *** Kálló Miklós **** - Köröndi László ***** RÖVID KIVONAT A dunaföldvári Duna híd felújítását követoen a BME Hidak

Részletesebben

FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI SZÁMÍTÁSA. Magyar Mérnöki Kamara Tartószerkezeti Tagozat - Budapest, 2010

FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI SZÁMÍTÁSA. Magyar Mérnöki Kamara Tartószerkezeti Tagozat - Budapest, 2010 FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI SZÁMÍTÁSA Magyar Mérnöki Kamara Tartószerkezeti Tagozat - Budapest, 2010 FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI

Részletesebben

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év Kéttámaszú vasbetonlemez MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre Geometria: fesztáv l = 3,00 m lemezvastagság h s = 0,120 m lemez önsúlya g 0 = h

Részletesebben

A FERIHEGYI IRÁNYÍTÓTORONY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉNEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM

A FERIHEGYI IRÁNYÍTÓTORONY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉNEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM A FERIHEGYI IRÁYÍTÓTOROY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM 1. KIIDULÁSI ADATOK 3. 2. TERHEK 6. 3. A teherbírás igazolása 9. 2 / 23 A ferihegyi irányítótorony tetején elhelyezett

Részletesebben

LINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok

LINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok LINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok Budapest, 2004. 1 Tartalom 1. BEVEZETÉS... 4 1.1. A tervezési útmutató tárgya... 4 1.2. Az alkalmazott szabványok...

Részletesebben

Megerősítés dübelezett acélszalagokkal

Megerősítés dübelezett acélszalagokkal Megerősítés dübelezett acélszalagokkal Vasbetonszerkezetek megerősítése történhet dübelekkel rögzített acélszalagok felerősítésével a szerkezet húzott zónájában. A húzóerőt ekkor az acélszalag a szerkezetben

Részletesebben

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása A TELJES TEHERBÍRÁSI VONAL SZÁMÍTÁSA Az alábbi példa egy asszimmetrikus vasalású keresztmetszet teherbírási görbéjének 9 pontját mutatja be. Az első részben

Részletesebben

FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR

FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR MAGASÉPÍTÉSI ACÉLSZERKEZETEK 1. AZ ACÉLÉPÍTÉS FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR A vas felhasználásának felfedezése kultúrtörténeti korszakváltást jelentett. - - Kőkorszak - Bronzkorszak - Vaskorszak - A

Részletesebben

Előregyártott fal számítás Adatbev.

Előregyártott fal számítás Adatbev. Soil Boring co. Előregyártott fal számítás Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.0 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : CSN 0 R Fal számítás Aktív földnyomás számítás

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek 1. előadás Előregyártott vasbeton szerkezetek kapcsolatai Dr. Sipos András Árpád 2012. november 17. Vázlat

Részletesebben

Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K

Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus (konzol) onzolos erkélyekhez alkalmas. Negatív nyomatékokat és pozitív nyíróerőket képes felvenni. A Schöck Isokorb -VV típus a negatív nyomaték mellett pozitív és negatív

Részletesebben

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya, Culmann-szerkesztés, Ritter-számítás

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya, Culmann-szerkesztés, Ritter-számítás ZÉHENYI ITVÁN EGYETE GÉPZERKEZETTN É EHNIK TNZÉK 6. EHNIK-TTIK GYKORLT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya ulmann-szerkesztés Ritter-számítás 6.. Példa Egy létrát egy verembe letámasztunk

Részletesebben

Vasbeton födémek tűz alatti viselkedése Egyszerű tervezési eljárás

Vasbeton födémek tűz alatti viselkedése Egyszerű tervezési eljárás tűz alatti eljárás A módszer célja 2 3 Az előadás tartalma Öszvérfödém szerkezetek tűz esetén egyszerű módszere 20 C Födém modell Tönkremeneteli módok Öszvérfödémek egyszerű eljárása magas Kiterjesztés

Részletesebben

Építőmérnöki alapismeretek

Építőmérnöki alapismeretek Építőmérnöki alapismeretek Szerkezetépítés 3.ea. Dr. Vértes Katalin Dr. Koris Kálmán BME Hidak és Szerkezetek Tanszék Építmények méretezésének alapjai Az építmények megvalósításának folyamata igény megjelenése

Részletesebben

Földstatikai feladatok megoldási módszerei

Földstatikai feladatok megoldási módszerei Földstatikai feladatok megoldási módszerei Földstatikai alapfeladatok Földnyomások számítása Általános állékonyság vizsgálata Alaptörés parciális terhelés alatt Süllyedésszámítások Komplex terhelési esetek

Részletesebben

NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása

NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása Farkas Gy.-Huszár Zs.-Kovács T.-Szalai K. R forgalmi terhelésű utak - megnövekedett forgalmi terhelés - fokozott tartóssági igény - fenntartási idő és költségek csökkentése

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2012.03.11. KERETSZERKEZETEK A keretvázak kialakulása Kezdetben pillér-gerenda rendszerű tartószerkezeti váz XIX XX. Század új anyagok öntöttvas, vas, acél, vasbeton

Részletesebben

TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT

TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT Dr. Nyitrai János Dr. Nyolcas Mihály TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT Segédlet a Jármű- és hajtáselemek III. tantárgyhoz Kézirat 2012 TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT "A" típusú feladat: Pneumatikus

Részletesebben

ÁGAZATI SZAKMAI ÉRETTSÉGI VIZSGA KÖZLEKEDÉSÉPÍTŐ ISMERETEK KÖZÉPSZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA JAVÍTÁSI-ÉRTÉKELÉSI ÚTMUTATÓ A MINTAFELADATOKHOZ

ÁGAZATI SZAKMAI ÉRETTSÉGI VIZSGA KÖZLEKEDÉSÉPÍTŐ ISMERETEK KÖZÉPSZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA JAVÍTÁSI-ÉRTÉKELÉSI ÚTMUTATÓ A MINTAFELADATOKHOZ KÖZLEKEDÉSÉPÍTŐ SMERETEK KÖZÉPSZNTŰ ÍRÁSBEL VZSGA JAVÍTÁS-ÉRTÉKELÉS ÚTMUTATÓ A MNTAFELADATOKHOZ Rövid választ igénylő feladatok 1. feladat 2 pont Az alábbi igaz vagy hamis állítások közül válassza ki a

Részletesebben

Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására

Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására FÓDI ANITA Témavezető: Dr. Bódi István Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki kar Hidak és Szerkezetek

Részletesebben

DEME FERENC okl. építőmérnök, mérnöktanár

DEME FERENC okl. építőmérnök, mérnöktanár DEME FERENC okl. építőmérnök, mérnöktanár web-lap : www.sze.hu/~deme e-mail : deme.ferenc1@gmail.com HÁROMCSUKLÓS TARTÓ KÜLSŐ ÉS BELSŐ REAKCIÓ ERŐINEK SZÁMÍTÁSA, A TARTÓ IGÉNYBEVÉTELI ÁBRÁINAK RAJZOLÁSA

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Okt. Hét 1. Téma Bevezetés acélszerkezetek méretezésébe, elhelyezés a tananyagban Acélszerkezetek használati területei

Részletesebben

Lindab vékonyfalú profilok méretezése DimRoof statikai szoftverrel

Lindab vékonyfalú profilok méretezése DimRoof statikai szoftverrel indab Profil oktatási program 010 indab vékonyfalú profilok méretezése DimRoof statikai szoftverrel indab Kft. 1 1. A statikai tervezés eszközei a indabnál indab vékonyfalú acélszelvények (burkolati lemezek

Részletesebben

AZ ELSŐ MAGYAR NAGYSZILÁRDSÁGÚ/NAGY TELJESÍTŐKÉPESSÉGŰ (NSZ/NT) VASBETON HÍD TERVEZÉSE ÉS ÉPÍTÉSE AZ M-7-ES AUTÓPÁLYÁN

AZ ELSŐ MAGYAR NAGYSZILÁRDSÁGÚ/NAGY TELJESÍTŐKÉPESSÉGŰ (NSZ/NT) VASBETON HÍD TERVEZÉSE ÉS ÉPÍTÉSE AZ M-7-ES AUTÓPÁLYÁN AZ ELSŐ MAGYAR NAGYSZILÁRDSÁGÚ/NAGY TELJESÍTŐKÉPESSÉGŰ (NSZ/NT) VASBETON HÍD TERVEZÉSE ÉS ÉPÍTÉSE AZ M-7-ES AUTÓPÁLYÁN Dr. Farkas János Kocsis Ildikó Németh Imre Bodor Jenő Bán Lajos Tervező Betontechnológus

Részletesebben

Födémszerkezetek megerősítése

Födémszerkezetek megerősítése Födémszerkezetek megerősítése FÖDÉMEK MEGERŐSÍTÉSE FASZERKEZETŰ TARTÓK CSAPOS GERENDAFÖDÉM A csapos gerendafödémek károsodása a falazatra felfekvő végek bütüinek és az 50..10 cm hosszra kiterjedő felső

Részletesebben

Szerkezeti kialakítások

Szerkezeti kialakítások Szerkezeti kialakítások A három rendszer komponens: Trapézlemez Vasbetonlemez Acélgerenda Szerkezeti kialakítások A négy alrendszer: 1 Vasbetonlemez Trapézlemez 2 Vasbetonlemez Trapézlemez 3 Vasbetonlemez

Részletesebben

SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ

SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ A segédlet nem helyettesíti az építmények teherhordó szerkezeteinek erőtani tervezésére vonatkozó

Részletesebben

Dr. Fenyvesi Olivér Dr. Görög Péter Megyeri Tamás. Budapest, 2015.

Dr. Fenyvesi Olivér Dr. Görög Péter Megyeri Tamás. Budapest, 2015. BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRNÖKI KAR ÉPÍTŐANYAGOK ÉS MAGASÉPÍTÉS TANSZÉK GEOTECHNIKA ÉS MÉRNÖKGEOLÓGIA TANSZÉK Készítette: Konzulensek: Csanády Dániel Dr. Lublóy Éva Dr. Fenyvesi

Részletesebben

HSQ hüvely HK kombihüvely HS kombihüvely. ED (nemesacél) Típusok és jelölések 36-37. Alkalmazási példák 38-39

HSQ hüvely HK kombihüvely HS kombihüvely. ED (nemesacél) Típusok és jelölések 36-37. Alkalmazási példák 38-39 Schöck Dorn HSQ hüvely HK kombihüvely HS kombihüvely ED (tűzihorganyzott) ED (nemesacél) -B Schöck acéltüske-rendszerek Tartalom Oldal Típusok és jelölések 36-37 Alkalmazási példák 38-39 Méretek 40 Korrózióvédelem

Részletesebben

MECHANIKA I. /Statika/ 1. előadás SZIE-YMM 1. Bevezetés épületek, építmények fizikai hatások, köztük erőhatások részleges vagy teljes tönkremenetel használhatatlanná válás anyagi kár, emberáldozat 1 Cél:

Részletesebben

II. KÖZÚTI BETONHIDAK TERVEZÉSE

II. KÖZÚTI BETONHIDAK TERVEZÉSE II. KÖZÚTI BETONHIDAK TERVEZÉSE A beton (a továbbiakban: vasalatlan beton), vasbeton és feszített beton anyagú közúti hidakat (a továbbiakban: betonhidak) az I. fejezet 2. szakasza szerinti terhekre és

Részletesebben

Lemez- és gerendaalapok méretezése

Lemez- és gerendaalapok méretezése Lemez- és gerendaalapok méretezése Az alapmerevség hatása az alap hajlékony merev a talpfeszültség egyenletes széleken nagyobb a süllyedés teknıszerő egyenletes Terhelés hatása hajlékony alapok esetén

Részletesebben

Utak tervezése, építése és fenntartása

Utak tervezése, építése és fenntartása BSc. - KÖZLEKEDÉSTERVEZÉS I. Utak tervezése, építése és fenntartása Dr. Timár András professor emeritus Pécsi Tudományegyetem - Műszaki és Informatikai Kar Építőmérnök Tanszék Pécs, 2016 9. Előadás HAJLÉKONY

Részletesebben

Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.

Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik. Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.hu Termékeink cementtel készülnek Helyszíni felbetonnal együttdolgozó

Részletesebben

- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági

- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági 1. - Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági vizsgálatát. - Jellemezze a vasbeton három feszültségi

Részletesebben

Építészettörténet Örökségvédelem

Építészettörténet Örökségvédelem Örökségvédelem VIII. Vasbeton szerkezetek 2. Dr. Déry Attila VIII. előadás 01 VII. 4. Korai gerendás és elemes szerkezetek a kísérletezés útjai Dr. Déry Attila VIII. előadás 02 A fejlesztés lehetőségei:

Részletesebben

A.2. Acélszerkezetek határállapotai

A.2. Acélszerkezetek határállapotai A.. Acélszerkezetek határállapotai A... A teherbírási határállapotok első osztálya: a szilárdsági határállapotok A szilárdsági határállapotok (melyek között a fáradt és rideg törést e helyütt nem tárgyaljuk)

Részletesebben

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év Vasbeton kéttámaszú tartó MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre Geometria: fesztáv l = 6,00 m tartó magassága h = 0,60 m tartó szélessége b = 0,30

Részletesebben

4. előad. szló 2012.

4. előad. szló 2012. Hídépítés 4. előad adás Kis LászlL szló 2012. Előadás vázlat Acélszerkezetű közúti- és gyalogos hidak Fahidak Közúti- és gyalogos acélszerkezetű hidak Fő tartótípusok Közúti acélhidak szerkezetének fejlődése

Részletesebben

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT (kidolgozta: Triesz Péter, egy. ts.; Tarnai Gábor, mérnöktanár)

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT (kidolgozta: Triesz Péter, egy. ts.; Tarnai Gábor, mérnöktanár) SZÉHNYI ISTVÁN GYT LKLZOTT HNIK TNSZÉK 6. HNIK-STTIK GYKORLT (kidolgozta: Triesz Péter egy. ts.; Tarnai Gábor mérnöktanár) Négy erő egyensúlya ulmann-szerkesztés Ritter-számítás 6.. Példa gy létrát egy

Részletesebben

Tipikus fa kapcsolatok

Tipikus fa kapcsolatok Tipikus fa kapcsolatok Dr. Koris Kálmán, Dr. Bódi István BME Hidak és Szerkezetek Tanszék 1 Gerenda fal kapcsolatok Gerenda feltámaszkodás 1 Vízszintes és (lefelé vagy fölfelé irányuló) függőleges terhek

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 7. Előadás Kapcsolatok I. Csavarozott kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 7. Előadás Kapcsolatok I. Csavarozott kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 7. Előadás Kapcsolatok I. Csavarozott kapcsolatok Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Acélszerkezetek kapcsolatai Csavarozott kapcsolatok kialakítása Csavarozott kapcsolatok

Részletesebben

LINDAB LTP150 TRAPÉZLEMEZ STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ

LINDAB LTP150 TRAPÉZLEMEZ STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ LINDAB LTP150 TRAPÉZLEEZ STATIKAI ÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTUTATÓ 840 153 119 280 161 41 Készítették: Dr. Ádány Sándor Dr. Dunai László Kotormán István LINDAB KFT., 2007 Tartalom 1. BEVEZETÉS... 3 1.1. A tervezési

Részletesebben