Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Méret: px
Mutatás kezdődik a ... oldaltól:

Download "Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés"

Átírás

1 Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek 2. előadás Előregyártott vasbeton szerkezetek kapcsolatai Dr. Sipos András Árpád december 8.

2 Vázlat Előregyártott szerkezeti rendszerek Kapcsolatok tervezésének alapjai Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok Húzóerőt közvetítő kapcsolatok Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok Nyomatékot közvetítő kapcsolatok

3 Vázlat Előregyártott szerkezeti rendszerek Kapcsolatok tervezésének alapjai Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok Húzóerőt közvetítő kapcsolatok Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok Nyomatékot közvetítő kapcsolatok

4 Tipikus nyomott kapcsolatok kis nyomott felülettel az erőátadás helye kevésbé bizonytalan, a külpontosság csökkenthető. Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok

5 A nyomott felület típusának és anyagának kiválasztása Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok 1. Nagy nyomóerő vízszintes mozgási / elfordulási lehetőség nélkül Jellemzően acél kötőelemekkel, amelyek helyszíni csavarozással / hegesztéssel kapcsolnak össze.

6 A nyomott felület típusának és anyagának kiválasztása Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok 2. Közepes nyomóerő vízszintes mozgási / elfordulási lehetőség nélkül Egyszintes épületek oszlopainak / falainak toldására, a kapcsolat jellemzően habarcsolással készül, az összekötő acél elem akár el is maradhat.

7 A nyomott felület típusának és anyagának kiválasztása Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok 3. Nagy nyomóerő vízszintes mozgási / elfordulási lehetőséggel Teherátadó támaszelemek (elasztomer, acél) beépítésére van szükség. Miért van szükség a teherátadó elemre? Az acéllemez esetén az elfordulási képesség korlátozott. Maximális nyíróerő: H=0.2*N-0.5*N Az elasztomer nagy választékban kapható, fel tud venni nagy elfordulásokat is. Maximálisan H=0.05*N-0.2*N Kemény műanyag esetén a kapcsolat vastagsága tervezhető, de az elfordulási képesség korlátozott. Maximális nyíróerő: H=0.1*N-0.2*N

8 A nyomott felület típusának és anyagának kiválasztása Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok 4. Közepes nyomóerő kis elfordulási lehetőséggel Tipikusan körüreges pallók és PI panelek kapcsolata. Ilyen szerkezeteknél ha szükséges, a vízszintes erő továbbítása elkülönítetten történik. A felfekvéshez használnak támasz szalagokat (neoprén, kemény műanyag). 5. Kis nyomóerő elhanyagolható elfordulással Rövid födémek jellemző kapcsolata (q Ed =3-10 kn/m), a támaszelem gyakran elmarad. Ekkor a feltámaszkodási felület akkora legyen, hogy a rajta ébredő nyomófeszültség ne haladja meg a MPa-t!

9 Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok Nyomóerő a támaszelemen A kapcsolat vasalásának tervezésekor tekintettel kell lenni a Poisson hatásra, a beton bi- vagy triaxiális feszültségállapotára és a lokálisan fellépő húzófeszültségekre. anyag n betonacél gumi 0.50 beton Probléma: Egymás fölé helyezett, különböző rugalmassági modulusú és Poisson tényezőjű anyagokban eltérő harántirányú nyúlás keletkezik. Ha nincs megcsúszás, ez nyírófeszültséget ébreszt: x y x y x y y x y x y E const E E const E E E E E n n n n

10 Nyomóerő a támaszelemen 1. Acél-beton : az acél n/e értéke kisebb, mint a betoné, ezért a betonban harántirányú nyomófeszültség keletkezik. Ez a beton teherbírását növeli, azonban nem jelentősen, ezért a számításban általában elhanyagoljuk. 2. Habarcs-beton: a habarcs általában a betonnál gyengébb, nagyobb n/e értéke a betonban harántirányú húzófeszültséget eredményez. Ez más hatások mellett annyira kicsi, hogy figyelmen kívül hagyjuk. Azonban a habarcsban ébredő nyomófeszültség jelentősen növeli a habarcs nyomószilárdságát! Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok

11 Nyomóerő a támaszelemen 3. Puha (pl.: elasztomer)- beton: ezen anyagok n/e értéke lényegesen nagyobb, mint a betoné, hatásuk a habarcséhoz hasonló, de jóval nagyobb feszültségeket ébresztenek. A harántirányú nyúlás olyan nagyságú is lehet, hogy a támaszelem elcsúszik. Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok A támaszelemben ébredő nyomófeszültség a tervezés fontos paramétere! Ebben az esetben a betonban ébredő húzófeszültséget sem lehet figyelmen kívül hagyni, az a beton vasalására is hatással van. A húzófeszültséget erősített kengyelezéssel vehetjük fel. Ha nem áll rendelkezésre kísérleti eredmény és/vagy VEM számítás, akkor a helyettesítő rácsostartó modellt lehet használni.

12 Helyi nyomás a betonban központos terhelés esetén a rácsostartó modellből: külpontos nyomás esetén közelítő módszerként először központos nyomást feltételezve meghatározzuk T S1 értékét, majd T S2 számításához a következő, tapasztalati képletet lehet használni: A teljes húzóerő: T s 1.5N 1 0 a a T S 0.015N / 1 2e / h Ehhez hozzá kell adni a kapcsolódó anyagok eltérő nyúlásaiból adódó T lat erőt, azaz tartóvégen: ahol H a tengelyre merőleges külső teher. 2 T T S T T S 1 T S1 S 2 T lat 2 H Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok

13 Helyi nyomás a betonban Koncentrált erő bevezetésénél a helyi nyomást Leonhardt és a CEB-FIP ajánlása nyomán a következő módon lehet számítani: ahol A 1 a hatékony terhelési felület, A 2 az a felület, amire a feszültségek szétoszthatóak. A maximális növeléshez a mellékelt ábra szerinti geometriai feltételeknek kell teljesülnie. Közeli koncentrált erők esetén: f Ha * cd A 1 f f A A 4. 0 f * cd 2a b cd b 1 a 1 * cd 1 1 A 2 cd akkor 3 cd A 1 2 A f 2a f f A A 2. 5 f 2 1 cd 2 Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok b 2 cd f cd

14 Habarccsal, vagy betonnal készülő kapcsolat Egyszerűsített eljárás: N Rd, kapcsolat fcd, elem a1 A habarcs szilárdságnak legalább a beton szilárdság 50%-át el kell érnie! Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok l 0 f cd, habarcs f cd, elem

15 Puha támaszelemmel (elasztomer) készülő kapcsolat Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok Sokféle anyagot (papír, ólom, műanyag) takarhat, de a legelterjedtebb a gumi. Ez lehet természetes gumi, vagy mesterséges (elasztomer). A neoprén és a koloprén olyan szintetikus gumi, ami sokféle vegyületnek és a nagy hőingásnak is ellenáll. Az elasztomereket a használati határállapotban ellenőrizzük (SLS) a teherbírási határállapotban kialakuló túlzott alakváltozások miatt. A gumi Poisson tényezője: n=0.5, ezért a harántirányú alakváltozás jelentős nyomás hatására. A harántirányú alakváltozás gátlásával az elasztomerben ébredő nyomófeszültség csökkenthető. Erre két megoldás létezik: súrlódással vulkanizált vasalással

16 Vázlat Előregyártott szerkezeti rendszerek Kapcsolatok tervezésének alapjai Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok Húzóerőt közvetítő kapcsolatok Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok Nyomatékot közvetítő kapcsolatok

17 Alapelvek Húzóerőt közvetítő kapcsolatok A húzott kapcsolatban jellemzően a megfelelően lehorgonyzott acél közvetíti a húzóerőt, a betont berepedtnek tekintjük. A kapcsolathoz használt normál betonacélt vagy az előregyártott elembe helyezzük (túllógatjuk), vagy az acélt helyszíni kibetonozásba kell lehorgonyozni. Példák:

18 Lehorgonyzás Húzóerőt közvetítő kapcsolatok A lehorgonyzott acélbetét a húzóerő közvetítésének előnyös megoldása, mert a húzóerőt tapadással adjuk át az acélról a betonra, káros feszültségcsúcsok nélkül. A lehorgonyzás nem végtelenül merev! A tapadási feszültségek a lehorgonyzási hossz mentén jellemzően nem egyenletesen megoszlóak, a hatásukra létrejövő megcsúszás is változik a hossz mentén. Azaz az acélbetét NEM merev test! A húzóerő növelésével a tapadás az acélbetét teljes hosszára kiterjed. Részleges lehorgonyzódás Teljes lehorgonyzódás

19 Lehorgonyzás A tönkremenetel kis betonfedés esetén a beton leválásával (spalling) következik be, megfelelő betonfedés esetén lokális nyírási (kihúzódási) tönkremenetel jön létre. A megfelelő betonfedés eléréséhez a betonfedésnek a betonacél átmérőjének 5- szörösét el kell érnie! Húzóerőt közvetítő kapcsolatok A tervezés a helyes betonfedés és a helyes lehorgonyzási hossz megválasztását jelenti. A tapadási szilárdság: ahol fbd hh 1 2h 3 f ctd h 1 =2.25 (bordázott betét), h 2 =1.40 (rovátkolt betét), h 3 =1.00 (sima betét) h 2 =1.00 ( jó tapadás ), h 2 =0.70 (minden egyéb eset) h 3 =1.00 (Ø 32 mm)

20 l Példa Húzóerőt közvetítő kapcsolatok Ø16 B500-as, egyenes betonvasat kell lehorgonyozni C50-es betonban, úgy, hogy az duktilis legyen. A lehorgonyzási zóna messze van sarkoktól, élettől, ezért a beton többirányú feszültségállapotban van. A kivitelezés miatt a tapadási feltételek jók. f MPa f cd, acc MPa f f cd f ck ctd f ctk f bd l b bd yd f yk c c s f f yd bd 4 MPa MPa MPa m , mlb min, 0.16m beton betonacél tapadási szilárdság lehorgonyzási hossz többirányú fesz. áll. itt feltesszük, hogy az acélbetét teherbírását is le kell tudnunk horgonyozni lehorgonyzási hossz tervezési értéke

21 Példa Húzóerőt közvetítő kapcsolatok A duktilitáshoz meg kell növelni a fenti lehorgonyzási hosszat. Részletezés nélkül: l l b b, pl 0.138m, tot lbd lb, pl 0, m duktilitás biztosítása lehorgonyzási hossz

22 Vázlat Előregyártott szerkezeti rendszerek Kapcsolatok tervezésének alapjai Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok Húzóerőt közvetítő kapcsolatok Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok Nyomatékot közvetítő kapcsolatok

23 Alapelvek Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok Kis nyíróerőt lehet súrlódással közvetíteni, feltéve, hogy van összenyomó erő. Jellemzően az ilyen kapcsolatot átlós acél elemekkel alakítjuk ki. Az acél elemek a csaphatás (azaz a nyírási deformációjuk) révén is növelik a nyírási teherbírást., feltéve, hogy a nyíróerő valóban az összekapcsolt elemek között ébred:

24 Súrlódás Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok A nyíróerő súrlódásos közvetítése hasonló a berepedt keresztmetszet működéséhez, ahol a beton adalékszemcséi is részt vesznek az erőátadásban. A súrlódás nagyban függ a felületek érdességétől. Az alábbi ábra szerint az s nyírási elmozdulás együtt jár a w harántirányú megnyílással. Természetesen ez utóbbi nagymértékben függ attól, hogy mekkora harántirányú nyomóerő működik. Empirikus tapasztalatok alapján: sima felületek esetén w 0. 05s A nyírási ellenállás: érdes felületek esetén 2/ 3 F vr N c R w 0.6s c

25 Súrlódás Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok Általában a súrlódási tényező () értéke megszilárdult betonra történő rábetonozás esetén 0.6 és 0.8 között van (kísérleti eredmények alapján). Speciálisan érdesített felületeknél felmehet 1.4-re. Két, külön betonozott elem esetén () értéke A fenti modellt a kohézió (c) figyelembevételével lehet közelíteni a valósághoz: Átmenő vasalás esetén a kohézió: c=2.8 MPa. A fentiek nagy felület (pl: fal panelek) esetén alkalmazhatóak. Kis felület esetén a szakirodalom a következő eljárást javasolja: Külön időben készült, sima felületek: R c c R Rd 0.4 c c 0.4 c c c

26 Súrlódás Külön időben készült, érdes felületek: R Rd 0.5 Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok A fenti képletek alsó becslést adnak a súrlódási erőre, azaz akkor használhatóak, ha a súrlódás kedvező. Kedvezőtlen esetben (pl.: gátolt alakváltozásból származó terhek) 50%-al növelve veendők figyelembe. Ciklikus terhelés esetén (földrengés): Sima felületek: Érdes felületek: f 2 ck 0.5 Rd f ck c c Rd, n Rd,1 Rd, n Rd,1 1/3 2 c 0.7 1/ f 0.5 f ck cc cc 1 s s n u,1 2 1/3 c 1/ f 1/ 3 ck maximális csúszás monoton teherből c

27 Súrlódás az átmenő vasalás szerepe Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok A w megnyílás hatására a kapcsolaton keresztül haladó (és megfelelően lehorgonyzott) vasbetétekben húzó feszültség ébred. Ezt a kapcsolat felületén ébredő nyomófeszültségek ellensúlyozzák, azaz ilyen esetben akkor is figyelembe vehetjük a súrlódást, ha nincs külső nyomóerő. As A Ha az acélbetétek nem a betonban horgonyzódnak le: s s w l a E s s cs A A s c s,max s w l s max a E s c

28 Súrlódás az átmenő vasalás szerepe Ha az acélbetétek a betonban horgonyzódnak le: Ekkor kis acélmennyiséggel szeretnénk a nyomást kiváltani, azaz a kis megnyílásnak folyást kell okoznia az acélban. Ehhez az kell, hogy a betonacél minél jobban lehorgonyzódjon (bordás acél). Ekkor a nyírási ellenállás a csaphatás aktivizálódása előtt már jelen van. Ez esetben a nyúlás zömében a kapcsolódási felületnél következik be. Ehhez az kell, hogy a maximális elválás (w max ) nagyobb legyen, mint az folyásához szükséges érték (w y ). Ekkor a csaphatásból már nem lesz további ellenállás növekményünk, mivel az acélbetétek megfolytak a képlékeny csuklók kialakulása előtt. Természetesen az acélbetét mennyiségével egy határon belül növelhető az ellenállás. Képlékenységtani alapokon ezt a maximális értéket meg lehet határozni. Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok cs.max f y

29 Súrlódás + csaphatás Ha sima acélbetéteket használunk, akkor a csaphatás is aktivizálódik, de sem a súrlódás, sem a csaphatásból adódó ellenállás nem fogja elérni az elméleti maximumát. Az, hogy melyik komponens milyen mértékben vesz részt az erőjátékban, két szempont határozza meg: a felület érdessége az acélok tapadása a betonban. Példa A következő dián látható kapcsolatot kell ellenőrizni N Ed =21.5 kn, M Ed =237 knm Beton: C20/25, acél: B500 s u =2,5 mm (érdes felület), s=2,0 mm (sima felület) Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok

30 Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok érdes felület átlagos nyomófeszültség a hatásokból: cn ,48MPa a kapcsolat megnyílása: w 0.6s 2/ egyszerűsített megközelítéssel, tegyük fel, hogy az acél folyik, ekkor cs c ebből a nyírási ellenállás: 2/ mm cs. max f y cs cn ,77MPa 4,77 7,48 12,25MPa Rd 2 1/ ,25 4,58MPa

31 Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok sima felület átlagos nyomófeszültség a hatásokból: cn ,48MPa a kapcsolat megnyílása: w 0.05s mm hanyagoljuk el az acélban ébredő húzófeszültséget: c cs cn ebből a nyírási ellenállás: 0,0 7,48 7,48MPa Rd 0.277,48 2,02MPa

32 Nyírási teherbírás biztosítása megfelelő geometriával. Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok A leginkább elterjedt megoldás a fogazott kialakítás: a fogazott, előregyártott elemek közét helyszíni betonnal öntik ki. Ezen kapcsolatok kis erőkre mereven viselkednek. A repedés megnyílása előtt az erő közvetítése elsősorban adhéziós jellegű, a repedés megnyílása után beszélhetünk a súrlódás és vasalás esetén a csaphatás miatt jelentkező teherbírásról.

33 Nyírási teherbírás biztosítása megfelelő geometriával. A mellékelt ábra mutatja az erőjátékot: az előregyártott elemek fogai közötti F c nyomóerő adódik át (C), nyírási deformáció hatására a súrlódás (F) és a csaphatás (D) biztosít nyírási ellenállást. Az F c ferde nyomóerő vízszintes komponensét az acélbetétben ébredő húzóerő egyensúlyozza. Az acélbetétek kiosztása lehet egyenletes, de gyakran csak az elemek végén helyezik el azokat. A nyírási ellenállás a 3 említett hatás megfelelően csökkentett értékének összegeként számítható: Rd C F D A tönkremenetel első fázisában a helyszíni betonban alakulnak ki nyírási repedések. Ennek végén a fogazás hatása teljesen megszűnik, de a súrlódás és a csaphatás még mindig biztosít valamekkora ellenállást. Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok

34 Nyírási teherbírás biztosítása megfelelő geometriával. Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok A fogazott kapcsolat viselkedése nagyrészt a fogazat geometriáján múlik, elsősorban az élek meredekségén (). Növekvő meredekség egyre inkább duktilis viselkedéshez vezet, kis szög esetén sokkal inkább ridegtörés jellegű a tönkremenetel. Ennek ellenére az EC szerint a meredekség nem lehet nagyobb, mint 30 fok. Az EC fejezete részletesen is tárgyalja a különböző korú betonok közötti felület nyírási ellenállását.

35 Nyírási teherbírás biztosítása megfelelő geometriával. ahol A / s A j Rdj ctd A s : az átmenő vasalás keresztmetszeti területe A j : a kapcsolat keresztmetszete n : a kapcsolaton ébredő feszültség (nyomás: +!) A többi jelölés megegyezik a vb.-ban megszokottal. n Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok yd sin cos 0. nfcd cf f 5 Felület jellege c monolit fogazott felület érdes felület sima nagyon sima

36 Vázlat Előregyártott szerkezeti rendszerek Kapcsolatok tervezésének alapjai Nyomóerőt közvetítő kapcsolatok Húzóerőt közvetítő kapcsolatok Nyíróerőt közvetítő kapcsolatok Nyomatékot közvetítő kapcsolatok

37 Nyomatékot közvetítő kapcsolatok Elsősorban pillérvázas csarnokoknál a pillérek keresztmetszetének csökkentésére és/vagy az egyéb merevítő-rendszer elhagyása miatt merül fel a nyomatékbíró kapcsolatok igénye. A földrengéssel kapcsolatos tapasztalatok azt mutatják, hogy ezen kapcsolatokat mindenképpen duktilisan kell kialakítani. Ilyen jellegű kapcsolatoknál zömében az a megközelítés dominál, hogy milyen módon lehet alkalmazni a monolit vasbetonnál bevált megoldásokat. Például a következő szerkezetben az egy. gerendát kéttámaszú tartóként önsúlyra méretezik, a helyszíni betonban vezetett utófeszítő pászmákkal biztosítják a többtámaszusítást és a többlet teherbírást a hasznos terhek számára.

38 Injektált kapcsolat menetes szárral készülő kapcsolat pillértoldás csavarozott kapcsolat hegesztett kapcsolat Nyomatékot közvetítő kapcsolatok Tervezői tapasztalatok: knm-nél kisebb tervezési nyomaték esetén érdemesebb csuklós kialakítást választani. (Maximális érték jellemzően 400 knm körül van) Az erőkar ne legyen 200mm-nél kisebb. A helyszíni habarcs / beton kitöltés kis szemcsenagysággal készüljön lehetőleg csak egyfajta kapcsolattípust használjunk a teljes épületben

39 gerendatoldás Nyomatékot közvetítő kapcsolatok Tervezői tapasztalatok: Helyszíni betonnal a monolitikus gerenda teherbírásának (M - Rd) 85%- át el lehet érni. A helyszíni betont az előregyártott elemek közé hézagmentesen be kell dolgozni!

40 pilléralap (kehely nélkül) Nyomatékot közvetítő kapcsolatok fal és födémelemek tipikus kapcsolata

41 csavarónyomaték példa Nyomatékot közvetítő kapcsolatok Két lehetőség: 1. A gerendát csavarónyomatékra is méretezzük. Ekkor a feltámaszkodó elem elméleti fesztávolsága rövidebb. 2. A kapcsolatot úgy tervezzük, hogy a támasz és a támaszkodó elem együttdolgozó legyen. Ekkor az elméleti fesztávolság hosszabb! Ilyen megoldásnál az L keresztmetszetű gerendát a kivitelezés idején meg kell támasztani elcsavarodással szemben!

42 Irodalom fib Bulletin 43: Structural connections for precast concrete buildings, 2008 február EC2: MSZ EN :2010

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek 1. előadás Előregyártott vasbeton szerkezetek kapcsolatai Dr. Sipos András Árpád 2012. november 17. Vázlat

Részletesebben

A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA

A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A FÖDÉMSZERKEZET: helyszíni vasbeton gerendákkal alátámasztott PK pallók. STATIKAI VÁZ:

Részletesebben

VASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján

VASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján VASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján A rácsostartó modell az Eurocode-ban. Szerkezeti részletek kialakítása, méretezése: Keretsarkok, erőbevezetések, belső csomópontok, rövidkonzol. Visnovitz

Részletesebben

EC4 számítási alapok,

EC4 számítási alapok, Öszvérszerkezetek 2. előadás EC4 számítási alapok, beton berepedésének hatása, együttdolgozó szélesség, rövid idejű és tartós terhek, km. osztályozás, képlékeny km. ellenállás készítette: 2016.10.07. EC4

Részletesebben

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése 1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)

Részletesebben

Acélszerkezetek. 3. előadás 2012.02.24.

Acélszerkezetek. 3. előadás 2012.02.24. Acélszerkezetek 3. előadás 2012.02.24. Kapcsolatok méretezése Kapcsolatok típusai Mechanikus kapcsolatok: Szegecsek Csavarok Csapok Hegesztett kapcsolatok Tompavarrat Sarokvarrat Coalbrookdale, 1781 Eiffel

Részletesebben

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ Öszvérszerkezetek 3. előadás Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ készítette: 2016.10.28. Tartalom Öszvér gerendák kifordulása

Részletesebben

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II.

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. 1. Feladat Keresztmetszetek osztályzása Végezzük el a keresztmetszet osztályzását tiszta nyomás és hajlítás esetére! Monoszimmetrikus, hegesztett I szelvény (GY02 1. példája)

Részletesebben

1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra!

1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! 1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! Beton: beton minőség: beton nyomószilárdságnak tervezési értéke: beton húzószilárdságának várható

Részletesebben

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III.

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)

Részletesebben

Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok

Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Szép János A tartószerkezeti méretezés alapjai Tartószerkezetekkel szemben támasztott követelmények: A hatásokkal (terhekkel) szembeni ellenállóképesség

Részletesebben

54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus

54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus Az Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről szóló 133/20. (IV. 22.) Korm. rendelet alapján. Szakképesítés, szakképesítés-elágazás, rész-szakképesítés,

Részletesebben

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek

Részletesebben

Vasbeton tartók méretezése hajlításra

Vasbeton tartók méretezése hajlításra Vasbeton tartók méretezése hajlításra Képlékenység-tani méretezés: A vasbeton keresztmetszet teherbírásának számításánál a III. feszültségi állapotot vesszük alapul, amelyre az jellemző, hogy a hajlításból

Részletesebben

Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására

Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására FÓDI ANITA Témavezető: Dr. Bódi István Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki kar Hidak és Szerkezetek

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek Feszített vasbeton szerkezetek Dr. Sipos András Árpád 2. előadás 2016. október 06. A feszítés alapjai (Kollár

Részletesebben

Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint

Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Dr. Horváth László egyetemi docens Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszék Tartalom Mire ad választ az Eurocode?

Részletesebben

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása A TELJES TEHERBÍRÁSI VONAL SZÁMÍTÁSA Az alábbi példa egy asszimmetrikus vasalású keresztmetszet teherbírási görbéjének 9 pontját mutatja be. Az első részben

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 7. Előadás Kapcsolatok I. Csavarozott kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 7. Előadás Kapcsolatok I. Csavarozott kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 7. Előadás Kapcsolatok I. Csavarozott kapcsolatok Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Acélszerkezetek kapcsolatai Csavarozott kapcsolatok kialakítása Csavarozott kapcsolatok

Részletesebben

VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény)

VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény) V VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény) Ez a segédlet az alábbi tankönyv szerves része: Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ VASBETONSZERKEZETEK I.-II. BUDAPEST 2009 V/1 V V.1. VASALÁSI ALAPISMERETEK V/2 Az íves vezetésű

Részletesebben

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2016.11.11. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti

Részletesebben

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v=0,3

Részletesebben

Vasbeton födémek tűz alatti viselkedése Egyszerű tervezési eljárás

Vasbeton födémek tűz alatti viselkedése Egyszerű tervezési eljárás tűz alatti eljárás A módszer célja 2 3 Az előadás tartalma Öszvérfödém szerkezetek tűz esetén egyszerű módszere 20 C Födém modell Tönkremeneteli módok Öszvérfödémek egyszerű eljárása magas Kiterjesztés

Részletesebben

Streckform munkahézagképzõ zsaluzati elemek

Streckform munkahézagképzõ zsaluzati elemek Streckform munkahézagképzõ zsaluzati elemek Streckform fogazott szerkezetek Együttdolgozó munkahézag-kapcsolatok teherátadás Az MSZ EN 1992-1-1 a fugafelületek képzését a különböző időpontban betonozott

Részletesebben

- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági

- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági 1. - Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági vizsgálatát. - Jellemezze a vasbeton három feszültségi

Részletesebben

- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági

- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági 1. - Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági vizsgálatát. - Jellemezze a vasbeton három feszültségi

Részletesebben

ÉPÜLETSZERKEZETTAN 1 FÖDÉMEK II. HAGYOMÁNYOS FÖDÉMEK, GERENDÁS FÖDÉMEK, TERVEZÉSI SZERKESZTÉSI ELVEK

ÉPÜLETSZERKEZETTAN 1 FÖDÉMEK II. HAGYOMÁNYOS FÖDÉMEK, GERENDÁS FÖDÉMEK, TERVEZÉSI SZERKESZTÉSI ELVEK Dr. Czeglédi Ottó ÉPÜLETSZERKEZETTAN 1 FÖDÉMEK II. HAGYOMÁNYOS FÖDÉMEK, GERENDÁS FÖDÉMEK, TERVEZÉSI SZERKESZTÉSI ELVEK ÉPSZ 1. EA/CO FÖDÉMEK II. 1 Födémek fejlődése, története (sík födémek) Hagyományos

Részletesebben

Építőmérnöki alapismeretek

Építőmérnöki alapismeretek Építőmérnöki alapismeretek Szerkezetépítés 3.ea. Dr. Vértes Katalin Dr. Koris Kálmán BME Hidak és Szerkezetek Tanszék Építmények méretezésének alapjai Az építmények megvalósításának folyamata igény megjelenése

Részletesebben

Előregyártott fal számítás Adatbev.

Előregyártott fal számítás Adatbev. Soil Boring co. Előregyártott fal számítás Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.0 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : CSN 0 R Fal számítás Aktív földnyomás számítás

Részletesebben

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája Egészségügyi mérnökképzés MECHNIK I. rész: Szilárd testek mechanikája készítette: Németh Róbert Igénybevételek térben I. z alapelv ugyanaz, mint síkban: a keresztmetszet egyik oldalán levő szerkezetrészre

Részletesebben

1. A vasbetét kialakításának szabályai. 1.1 A betétek közötti távolság

1. A vasbetét kialakításának szabályai. 1.1 A betétek közötti távolság Az MSZ EN 1992-1 fontosabb szerkesztési szabályai 1. A vasbetét kialakításának szabályai 1.1 A betétek közötti távolság A (horizontális, vagy vertikális) betétek közötti legkisebb távolság (bebetonozhatóság

Részletesebben

Tipikus fa kapcsolatok

Tipikus fa kapcsolatok Tipikus fa kapcsolatok Dr. Koris Kálmán, Dr. Bódi István BME Hidak és Szerkezetek Tanszék 1 Gerenda fal kapcsolatok Gerenda feltámaszkodás 1 Vízszintes és (lefelé vagy fölfelé irányuló) függőleges terhek

Részletesebben

CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK

CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK Verzió 8.0 2013.11.20 www.consteelsoftware.com Tartalomjegyzék 1. Szerkezet modellezés... 2 1.1 Új szelvénykatalógusok... 2 1.2 Diafragma elem... 2 1.3 Merev test... 2 1.4 Rúdelemek

Részletesebben

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet 2. előadás A rugalmas lemezelmélet alapfeltevései A lemez anyaga homogén, izotróp, lineárisan rugalmas (Hooke törvény); A terheletlen állapotban

Részletesebben

PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA

PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA A pontokon megtámasztott síklemez födémek a megtámasztások környezetében helyi igénybevételre nyírásra is tönkremehetnek. Ezt a jelenséget: Nyíróerı

Részletesebben

A nyírás ellenőrzése

A nyírás ellenőrzése A nyírás ellenőrzése A nyírási ellenállás számítása Ellenőrzés és tervezés nyírásra 7. előadás Nyírásvizsgálat repedésmentes állapotban (I. feszültségi állapotban) A feszültségek az ideális keresztmetszetet

Részletesebben

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai.

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II VI. Előadás Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. - Tönkremeneteli módok - Méretezési kérdések - Csomóponti kialakítások Összeállította:

Részletesebben

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. IV. Előadás

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. IV. Előadás DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II IV. Előadás Rácsos tartók szerkezeti formái, kialakítása, tönkremeneteli módjai. - Rácsos tartók jellemzói - Méretezési kérdések

Részletesebben

A falazott szerkezetek méretezési lehetőségei: gravitációtól a földrengésig. 2.

A falazott szerkezetek méretezési lehetőségei: gravitációtól a földrengésig. 2. A falazott szerkezetek méretezési leetőségei: gravitációtól a földrengésig. 2. Dr. Sajtos István BME, Építészmérnöki Kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 2. Vasalatlan falazott szerkezetek méretezési

Részletesebben

2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek

2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek 2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek Falazott szerkezetek: MSZ EN 1996 (Eurocode 6) 1-1. rész: Az épületekre vonatkozó általános szabályok. Falazott szerkezetek vasalással és vasalás nélkül 1-2. rész:

Részletesebben

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban)

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) Készítették: Dr. Kiss Rita és Klinka Katalin -1- A

Részletesebben

Schöck Isokorb Q, Q-VV

Schöck Isokorb Q, Q-VV Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív és negatív nyíróerők felvételére.

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Okt. Hét 1. Téma Bevezetés acélszerkezetek méretezésébe, elhelyezés a tananyagban Acélszerkezetek használati területei

Részletesebben

Schöck Isokorb QP, QP-VV

Schöck Isokorb QP, QP-VV Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus (Nyíróerő esetén) Megtámasztott erkélyek feszültségcsúcsaihoz, pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus (Nyíróerő esetén) Megtámasztott erkélyek

Részletesebben

FÖDÉMEK MEGERŐSÍTÉSE

FÖDÉMEK MEGERŐSÍTÉSE FÖDÉMEK MEGERŐSÍTÉSE FASZERKEZETŰ TARTÓK Csapos gerendafödém megerősítése A, B keresztmetszetek; C hosszmetszet a felfekvésnél; D alternatív km; E, F igényesebb födém megerősítése (kereszt- és hosszmetszet)

Részletesebben

Megerősítés dübelezett acélszalagokkal

Megerősítés dübelezett acélszalagokkal Megerősítés dübelezett acélszalagokkal Vasbetonszerkezetek megerősítése történhet dübelekkel rögzített acélszalagok felerősítésével a szerkezet húzott zónájában. A húzóerőt ekkor az acélszalag a szerkezetben

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes

Részletesebben

E-gerendás födém tervezési segédlete

E-gerendás födém tervezési segédlete E-gerendás födém tervezési segédlete 1 Teherbírás ellenőrzése A feszített vasbetongerendákkal tervezett födémek teherbírását az MSZ EN 1992-1-1 szabvány szerint kell számítással ellenőrizni. A födémre

Részletesebben

STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY

STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY SZERKEZET és FORMA MÉRNÖKI IRODA Kft. 6725 SZEGED, GALAMB UTCA 11/b. Tel.:20/9235061 mail:szerfor@gmail.com STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY a Szeged 6720, Szőkefalvi Nagy Béla u. 4/b. sz. alatti SZTE ÁOK Dialízis

Részletesebben

Csatlakozási lehetőségek 11. Méretek 12-13. A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14. Acél teherbírása 15

Csatlakozási lehetőségek 11. Méretek 12-13. A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14. Acél teherbírása 15 Schöck Dorn Schöck Dorn Tartalom Oldal Termékleírás 10 Csatlakozási lehetőségek 11 Méretek 12-13 A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14 Acél teherbírása 15 Minimális szerkezeti méretek és tüsketávolságok

Részletesebben

ÉPÜLETSZERKEZETTAN 1 FÖDÉMEK II. HAGYOMÁNYOS FÖDÉMEK, GERENDÁS FÖDÉMEK, TERVEZÉSI SZERKESZTÉSI ELVEK

ÉPÜLETSZERKEZETTAN 1 FÖDÉMEK II. HAGYOMÁNYOS FÖDÉMEK, GERENDÁS FÖDÉMEK, TERVEZÉSI SZERKESZTÉSI ELVEK Dr. Czeglédi Ottó ÉPÜLETSZERKEZETTAN 1 FÖDÉMEK II. HAGYOMÁNYOS FÖDÉMEK, GERENDÁS FÖDÉMEK, TERVEZÉSI SZERKESZTÉSI ELVEK ÉPSZ 1. EA/CO FÖDÉMEK II. 1 Födémek fejlődése, története (sík födémek) Hagyományos

Részletesebben

El hormigón estructural y el transcurso del tiempo Structural concrete and time A szerkezeti beton és az idő

El hormigón estructural y el transcurso del tiempo Structural concrete and time A szerkezeti beton és az idő El hormigón estructural y el transcurso del tiempo Structural concrete and time A szerkezeti beton és az idő fib Szimpózium La Plata, Argentina, 2005. Szeptember 28.-30. 1 El hormigón estructural y el

Részletesebben

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya, Culmann-szerkesztés, Ritter-számítás

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya, Culmann-szerkesztés, Ritter-számítás ZÉHENYI ITVÁN EGYETE GÉPZERKEZETTN É EHNIK TNZÉK 6. EHNIK-TTIK GYKORLT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya ulmann-szerkesztés Ritter-számítás 6.. Példa Egy létrát egy verembe letámasztunk

Részletesebben

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János VASBETON SZERKEZETEK TERVEZÉSE 2 Szabvány A tartószerkezetek tervezése jelenleg Magyarországon és az EU államaiban az Euronorm szabványsorozat alapján

Részletesebben

időpont? ütemterv számonkérés segédanyagok

időpont? ütemterv számonkérés segédanyagok időpont? ütemterv számonkérés segédanyagok 1. Bevezetés Végeselem-módszer Számítógépek alkalmazása a szerkezettervezésben: 1. a geometria megadása, tervkészítés, 2. műszaki számítások: - analitikus számítások

Részletesebben

Frissítve: Csavarás. 1. példa: Az 5 gyakorlat 1. példájához hasonló feladat.

Frissítve: Csavarás. 1. példa: Az 5 gyakorlat 1. példájához hasonló feladat. 1. példa: Az 5 gyakorlat 1. példájához hasonló feladat. Mekkora a nyomatékok hatására ébredő legnagyobb csúsztatófeszültség? Mekkora és milyen irányú az A, B és C keresztmetszet elfordulása? Számítsuk

Részletesebben

LINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok

LINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok LINDAB Floor könnyűszerkezetes födém-rendszer Tervezési útmutató teherbírási táblázatok Budapest, 2004. 1 Tartalom 1. BEVEZETÉS... 4 1.1. A tervezési útmutató tárgya... 4 1.2. Az alkalmazott szabványok...

Részletesebben

Síkalap ellenőrzés Adatbev.

Síkalap ellenőrzés Adatbev. Síkalap ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátu : 02.11.2005 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : EN 199211 szerinti tényezők : Süllyedés Száítási ódszer : Érintett

Részletesebben

Általános elvek. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Falazott szerkezetek megerősítése

Általános elvek. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Falazott szerkezetek megerősítése Gyufa skatulya címke; 1896 New York Palota; Budapest Általános elvek Falazott szerkezetek megerősítése LOGO A mérnöki tevékenység 1. MEGISMERÉS: KORABELI: - ÉPÍTŐANYAGOK - ÉPÍTÉSTECHNIKÁK - TRÜKKÖK (rejtett

Részletesebben

FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR

FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR MAGASÉPÍTÉSI ACÉLSZERKEZETEK 1. AZ ACÉLÉPÍTÉS FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR A vas felhasználásának felfedezése kultúrtörténeti korszakváltást jelentett. - - Kőkorszak - Bronzkorszak - Vaskorszak - A

Részletesebben

A.2. Acélszerkezetek határállapotai

A.2. Acélszerkezetek határállapotai A.. Acélszerkezetek határállapotai A... A teherbírási határállapotok első osztálya: a szilárdsági határállapotok A szilárdsági határállapotok (melyek között a fáradt és rideg törést e helyütt nem tárgyaljuk)

Részletesebben

ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT

ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT BUDAPEST MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Segédlet v1.14 Összeállította: Koris Kálmán Budapest,

Részletesebben

Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra

Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra newton Dr. Szalai Kálmán "Vasbetonelmélet" c. tárgya keretében elhangzott előadások alapján k 1000 km k m meter m Ft 1 1 1000 Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra deg A következőkben

Részletesebben

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év Kéttámaszú vasbetonlemez MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre Geometria: fesztáv l = 3,00 m lemezvastagság h s = 0,120 m lemez önsúlya g 0 = h

Részletesebben

VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága

VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 199 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága Készítették: Kovács Tamás és Völgyi István -1- Készítették: Kovács Tamás, Völgyi István

Részletesebben

Dr. MOGA Petru, Dr. KÖLL7 Gábor, GU9IU :tefan, MOGA C;t;lin. Kolozsvári M=szaki Egyetem

Dr. MOGA Petru, Dr. KÖLL7 Gábor, GU9IU :tefan, MOGA C;t;lin. Kolozsvári M=szaki Egyetem Többtámaszú öszvértartók elemzése képlékeny tartományban az EUROCODE 4 szerint Plastic Analysis of the Composite Continuous Girders According to EUROCODE 4 Dr. MOGA Petru, Dr. KÖLL7 Gábor, GU9IU :tefan,

Részletesebben

Nyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák)

Nyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák) zéhenyi István Egyetem zerkezetépítési és Geotehnikai Tanszék yomott oszlopok számítása E szerint 1. Központosan nyomott oszlop Központosan nyomott az oszlop ha e = 0 (e : elsőrendű, vagy kezdeti külpontosság).

Részletesebben

Az S&P épület-megerősítések anyagának gyártója

Az S&P épület-megerősítések anyagának gyártója bemutatja... Az S&P épület-megerősítések anyagának gyártója N/mm 2 3000 2500 2000 1500 1000 500 Szén Aramid Üveg Az S&P megerősítések száltípusai PP PES Acél 0 A szál típusa Szén Aramid Üveg PES / PP acél

Részletesebben

SZEMMEL. Előadó: Tornai László tartószerkezeti vezető tervező KÉSZ Építő Zrt. 2011. 12. 16. 1

SZEMMEL. Előadó: Tornai László tartószerkezeti vezető tervező KÉSZ Építő Zrt. 2011. 12. 16. 1 A FÖLDRENGF LDRENGÉSRŐL L MÉRNM RNÖK SZEMMEL 4. rész: r szabályok, példp ldák Előadó: Tornai László tartószerkezeti vezető tervező KÉSZ Építő Zrt. 2011. 12. 16. 1 Szabályok A földrengésre méretezett szerkezetek

Részletesebben

PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz

PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRÖKI KAR HIDAK ÉS SZERKEZETEK TASZÉKE PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz Budapest, 007 Szerzők: Friedman oémi Huszár Zsolt Kiss Rita

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Méretezés az Eurocode szabványrendszer szerint áttekintés Teherbírási határállapotok Húzás Nyomás

Részletesebben

Vasbeton gerendás födémek Betonból otthont

Vasbeton gerendás födémek Betonból otthont Vasbeton gerendás födémek Betonból otthont TARTALOMJEGYZÉK Hol érdemes használni a betongerendát? Miért érdemes használni a betongerendát? Hol lehet beszerezni a betongerendát? Hogyan készül a betongerenda?

Részletesebben

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT (kidolgozta: Triesz Péter, egy. ts.; Tarnai Gábor, mérnöktanár)

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT (kidolgozta: Triesz Péter, egy. ts.; Tarnai Gábor, mérnöktanár) SZÉHNYI ISTVÁN GYT LKLZOTT HNIK TNSZÉK 6. HNIK-STTIK GYKORLT (kidolgozta: Triesz Péter egy. ts.; Tarnai Gábor mérnöktanár) Négy erő egyensúlya ulmann-szerkesztés Ritter-számítás 6.. Példa gy létrát egy

Részletesebben

Korrodált acélszerkezetek vizsgálata

Korrodált acélszerkezetek vizsgálata Korrodált acélszerkezetek vizsgálata 1. Szerkezeti példák és laboratóriumi alapkutatás Oszvald Katalin Témavezető : Dr. Dunai László Budapest, 2009.12.08. 1 Általános célkitűzések Korrózió miatt károsodott

Részletesebben

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év Vasbeton kéttámaszú tartó MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre Geometria: fesztáv l = 6,00 m tartó magassága h = 0,60 m tartó szélessége b = 0,30

Részletesebben

horonycsapos fugaképzés ipari padlószerkezetekhez

horonycsapos fugaképzés ipari padlószerkezetekhez BAUTEC FUGAFORM horonycsapos fugaképzés ipari padlószerkezetekhez BAUTEC FUGAFORM horonycsapos fugaképzés ipari padlószerkezetekhez BAUTEC FUGAFORM - XL, FUGAFORM - XDL Ipari padlók tervezése, kivitelezése

Részletesebben

= 1, , = 1,6625 = 1 2 = 0,50 = 1,5 2 = 0,75 = 33, (1,6625 2) 0, (k 2) η = 48 1,6625 1,50 1,50 2 = 43,98

= 1, , = 1,6625 = 1 2 = 0,50 = 1,5 2 = 0,75 = 33, (1,6625 2) 0, (k 2) η = 48 1,6625 1,50 1,50 2 = 43,98 1. Egy vasbeton szerkezet tervezése során a beton nelineáris tervezési diagraját alkalazzuk. Kísérlettel egállapítottuk, hogy a beton nyoószilárdságának várható értéke fc = 48 /, a legnagyobb feszültséghez

Részletesebben

Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W

Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W Schöck Isokorb Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus Konzolos faltárcsákhoz alkalmazható. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerő mellett kétirányú horizontális erőt tud felvenni. 115 Schöck Isokorb Elemek

Részletesebben

A végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok

A végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok A végeselem módszer alapjai Előadás jegyzet Dr. Goda Tibor 2. Alapvető elemtípusok - A 3D-s szerkezeteket vagy szerkezeti elemeket gyakran egyszerűsített formában modellezzük rúd, gerenda, 2D-s elemek,

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 8. Előadás Kapcsolatok II. Hegesztett kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 8. Előadás Kapcsolatok II. Hegesztett kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 8. Előadás Kapcsolatok II. Hegesztett kapcsolatok Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus I. ZH STATIKA!!! Gyakorlás: Mechanikai példatár I. kötet (6.1 Egyenes tengelyű tartók)

Részletesebben

Alkalmazástechnikai és tervezési útmutató

Alkalmazástechnikai és tervezési útmutató BAKONYTHERM Alkalmazástechnikai és tervezési útmutató Alkalmazási előnyök természetes anyagokból készül, költségtakarékos beépítés, a 12,0 cm-es szélességi méretből adódóan kevesebb áthidalóval megoldható

Részletesebben

Alapcsavar FBN II Milliószor bizonyított, rugalmas az ár és a teljesítmény tekintetében.

Alapcsavar FBN II Milliószor bizonyított, rugalmas az ár és a teljesítmény tekintetében. 1 Milliószor bizonyított, rugalmas az ár és a teljesítmény tekintetében. Áttekintés FBN II cinkkel galvanizált acél FBN II A4 korrózióálló acél, III-as korrózióállósági osztály, pl. A4 FBN II fvz* tüzihorganyzott

Részletesebben

Navier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás

Navier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás Navier-formula Akkor beszélünk egyenes hajlításról, ha a nyomatékvektor egybeesik valamelyik fő-másodrendű nyomatéki tengellyel. A hajlítást mindig súlyponti koordinátarendszerben értelmezzük. Ez még a

Részletesebben

NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása

NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása Farkas Gy.-Huszár Zs.-Kovács T.-Szalai K. R forgalmi terhelésű utak - megnövekedett forgalmi terhelés - fokozott tartóssági igény - fenntartási idő és költségek csökkentése

Részletesebben

Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam

Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam Tankönyv: Herczeg Balázs, Bán Tivadarné: Vasbetonszerkezetek /Tankönyvmester Kiadó/ I. félév Vasbetonszerkezetek lényege, anyagai, vasbetonszerkezetekben alkalmazott betonok

Részletesebben

Csarnokok. előre gyártott vasbetonból

Csarnokok. előre gyártott vasbetonból Csarnokok előre gyártott vasbetonból Egy projekt különböző résztvevőinek elvárásai?! Építész: építészeti, esztétikai szempontok figyelembevételét kéri (ez nehezen számszerűsíthető igény), - mekkora legyen

Részletesebben

Tevékenység: Tanulmányozza a ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál!

Tevékenység: Tanulmányozza a ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál! Tanulmányozza a.3.6. ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál! Az alakváltozás mértéke hajlításnál Hajlításnál az alakváltozást mérnöki alakváltozási

Részletesebben

Kizárólag oktatási célra használható fel!

Kizárólag oktatási célra használható fel! DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II III. Előadás Vékonyfalú keresztmetszetek nyírófeszültségei - Nyírófolyam - Nyírási középpont - Shear lag hatás - Csavarás Összeállította:

Részletesebben

A SZERKEZET SEMATIKUS ÁBRÁJA STATIKAI VÁZA ERŐI (KÜLSŐ/TÁMASZ) VALÓSÁG ÉS MODELL 01 az elemek keresztmetszeti mérete a hosszméretnél lényegesen kisebb az elemek vastagsága a másik két méretnél lényegesen

Részletesebben

TŰZ HATÁSA Lublóy Éva

TŰZ HATÁSA Lublóy Éva TŰZ HATÁSA Lublóy Éva http://keressmeg.freeblog.hu/files/2010/06 /energia-tuz.jpg http://termtud.akg.hu/okt/9/afrika/erect200.jpg 1 http://keressmeg.freeblog.hu/files/2010/06 http://mek.niif.hu/04600/04682/html/kepek/0

Részletesebben

A gerendák 60 cm tengelykiosztással kéttámaszú tartóként alkalmazhatók. A gerendákhoz EB 60/19 és EB 60/24 kitöltő elemek építhetők be.

A gerendák 60 cm tengelykiosztással kéttámaszú tartóként alkalmazhatók. A gerendákhoz EB 60/19 és EB 60/24 kitöltő elemek építhetők be. E-JELŰ FESZÍTETT FÖDÉMGERENDÁK Az E-jelű feszített gerendákból készített födém évek óta alkalmazott és jól bevált födémszerkezet. Egyszerűen kivitelezhető, nem kíván különleges szaktudást és gépesítést.

Részletesebben

TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT

TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT Dr. Nyitrai János Dr. Nyolcas Mihály TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT Segédlet a Jármű- és hajtáselemek III. tantárgyhoz Kézirat 2012 TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT "A" típusú feladat: Pneumatikus

Részletesebben

II. KÖZÚTI BETONHIDAK TERVEZÉSE

II. KÖZÚTI BETONHIDAK TERVEZÉSE II. KÖZÚTI BETONHIDAK TERVEZÉSE A beton (a továbbiakban: vasalatlan beton), vasbeton és feszített beton anyagú közúti hidakat (a továbbiakban: betonhidak) az I. fejezet 2. szakasza szerinti terhekre és

Részletesebben

Előadás /4 2015. február 25. (szerda) 9 50 B-2 terem. Nyomatékbíró kapcsolatok

Előadás /4 2015. február 25. (szerda) 9 50 B-2 terem. Nyomatékbíró kapcsolatok Előadás /4 2015. február 25. (szerda) 9 50 B-2 terem Nyomatékbíró kapcsolatok előadó: Papp Ferenc Ph.D. Dr.habil egy. docens EN 1993-1-8 1. Bevezetés 2. A tervezés alapjai 3. Kapcsolatok (csavarozott,

Részletesebben

ELŐREGYÁRTOTT VB. SZERKEZETEK ÉPÍTÉSTECHNOLÓGIÁJA BME ÉPÍTÉSKIVITELEZÉS 2013. ELŐADÓ: KLUJBER RÓBERT

ELŐREGYÁRTOTT VB. SZERKEZETEK ÉPÍTÉSTECHNOLÓGIÁJA BME ÉPÍTÉSKIVITELEZÉS 2013. ELŐADÓ: KLUJBER RÓBERT ELŐREGYÁRTOTT VB. SZERKEZETEK ÉPÍTÉSTECHNOLÓGIÁJA BME ÉPÍTÉSKIVITELEZÉS 2013. ELŐADÓ: KLUJBER RÓBERT FOGALOMTÁR ÜZEMI ELŐREGYÁRTÁS üzemi jellegű körülmények között vasbeton szerkezetek előállítása HELYSZÍNI

Részletesebben

Vasalási távtartók muanyagból

Vasalási távtartók muanyagból Vasalási távtartók muanyagból Távolságtartó sín (hossz: m) Rúd alakú távolságtartó sín, alsó fogazással. Alaplemezek és födémek, rámpák alsó vasalásának távolságtartására. További méretek: 60 mm és 70

Részletesebben

Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K

Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus (konzol) onzolos erkélyekhez alkalmas. Negatív nyomatékokat és pozitív nyíróerőket képes felvenni. A Schöck Isokorb -VV típus a negatív nyomaték mellett pozitív és negatív

Részletesebben

támfalak (gravity walls)

támfalak (gravity walls) Támfalak támfalak (gravity walls) Kő, beton vagy vasbeton anyagú, síkalapon nyugvó, előre vagy hátra nyúló talpszélesítéssel, merevítő bordákkal vagy azok nélkül készülő falak. A megtámasztásban meghatározó

Részletesebben

Előregyártott körgyűrű keresztmetszetű oszlopokból kialakított többszintes vázszerkezet csomópontjainak vizsgálata

Előregyártott körgyűrű keresztmetszetű oszlopokból kialakított többszintes vázszerkezet csomópontjainak vizsgálata Előregyártott körgyűrű keresztmetszetű oszlopokból kialakított többszintes vázszerkezet csomópontjainak vizsgálata Dr.Kiss Zoltán, Becski Álmos Kolozsvári Műszaki Egyetem Ebben a munkában a két szerző

Részletesebben

Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban

Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban dr. Visnovitz György BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék Rekonstrukciós szakmérnöki tanfolyam Terhek és hatások - 2014. 03. 20. 1 Rekonstrukciós

Részletesebben