A L M O N T E R V E Z İ É S T A N Á C S A D Ó B T. STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY Kamera kötélpálya tartószerkezet vizsgálata Budapest, 2011. május 17. Fodor Albert okl. építımérnök tartószerkezeti szakértı T-Sz/01-7300 ALMON Tervezı és Tanácsadó Bt. 1147 Czobor u. 92. 30-9494423; almon.bt@gmail.com
Elızmények A Cablecam Systems az általa kifejlesztett kötélpályán közlekedı kamera tartószerkezeteinek statikai vizsgálatára felkérte az Almon Bt-t. A megbízó a felkéréssel egyidıben a kötélpálya rendszert mőködés közben bemutatta, melynek tartószerkezeteit a szakértı szemrevételezés mellett a helyszínen felmérte. A megbízó továbbá az egyes szerkezeti elemek gyártási bizonylatait bemutatta, azokról másolatot adott át a szakértınek. A megbízó által megfogalamazott igény alapján a szakértı feladata a kötélpálya rendszer statikai vizsgálata, a biztonságos mőködés feltételeinek ellenırzése céljából. Ennek keretében vizsgáltuk az egyes elemek teherbírását, így a kötélpálya, a kameramozgató fej, a merevítıtornyok teherbírását, a kihorgonyzás szerkezeteinek állékonyságát, valamint a mozgó kamera függıleges és keresztirányú belengését 80 km/h-s keresztirányú szélterhelés esetén. A tartószerkezetek leírása A kötélpálya rendszer áll két kihorgonyzó egységbıl, valamint két, egymástól vízszintesen 85 cm távolságban futó, Ø6mm névleges átmérıjő 6x37 típusjelő kétszer sodort acélspirálkötélbıl. A kötelekrıl a Sodronykötél Kft. C08SB6994737-es sorszámmal állított ki Megfelelıségi Nyilatkozat, mely szerint az MSZ EN 10204 szerint 1770 N/mm 2 szakítószilárdsággal rendelkezik. A kötelek rögzítése kétféle módon történhet. Nagyobb magasság és fesztávolság esetén a pálya két végén egy-egy 6.60 m magas rácsos acélszerkezető merevítıtorony biztosítja a szükséges végpontokat. A tornyok övrúdvezetése párhuzamos, krm-e téglalap, 1.5 m magasságban négy irányba ferdén ki van támasztva, az alsó támaszpontokat vízszintes szelvényekkel visszakötötték a toronyhoz. Az övrudak és hosszú oldali rácsrudak Ø32-3-as csıszelvényekbıl-, a rövid oldali rácsrudak Ø16-1.8-as csıszelvényekbıl készültek. Az övrúd és a hosszú oldali rácsrudak kapcsolata felhegesztett csomólemezhez történı csavarozással van megoldva, a rácsrúd felvágásával. A rácsrúdbekötések külpontosak, mivel az övrudakra hegesztett csomólemezek a csı széléhez csatlakoznak. Az övrudak toldása átmenıcsavaros csıhüvellyel történt. A rövid oldali rácsrudakat nem csomólemezzel kötötték be, hanem a körbevezetett varratokkal csatlakoznak az övrudak csıszelvényeihez. A torony tetején a rövid oldali övrudak összetalálkoznak, csúcspontjaikat egy Ø32-3-as gerinc köti össze. A torony tetején (gerincén) átvezetett kábelek ferdén futnak le a lehorgonyzóegységhez, ennek elsı eleme a 950x2000 mm külsı mérető acélkeret, melynek hosszanti szelvényei 90-50- 3-as zártszelvénybıl, keresztszelvényei Ø42-3-as szerkezeti acélcsıbıl készültek. A szelvények egymáshoz hegesztett varrattal sarokmereven illeszkednek. A kifeszített kötelek az acélkeret
tetejére rögzített csigákon átvezetve fordulnak lefele tartó függıleges irányba a zártszelvényekre erısített egyenként ~1 tonna teherbírású csörlıkhöz. Kisebb magassági igény esetén a rácsos tornyokra nincs szükség, a kötelek egyenesen a csörlıt tartó acélkerethez érkeznek. A kötélfeszítéshez szükséges ellensúlyt az acélkerettel összerögzített 1000 l-es vízballasztok biztosítják. A víztartályokkal való kapcsolatot-, valamint az acélkeret felsı kereszttartójának visszahorgonyzását két db párhuzamos, egyenként 1 tonna teherbírású mőanyag szıtt heveder biztosítja. A hevederek minıségérıl és teherbírásáról a megrendelı álta birtokolt mőbizonylat tanuskodik. A vízballasztokat minden esetben hevederekkel egymáshoz is rögzítik. A visszahorgonyzás módja helyszíntıl is függ, esetenként megfelelı teherbírású tereptárgyhoz is történhet, ilyenkor a vízballasztra nincs szükség, vagy elegendı lehet egyik oldalon igénybe venni. A kamera rögzítésére szolgáló futókocsi tartószerkezeteinek anyaga alumínium, négy keréken támaszkodik a köteleken, vízszintes méretei 850x1500 mm, a kerekek kisíklásgátlóval vannak ellátva. A kerekeket összekötı szelvény Ø40-3, ezeket hosszirányban két db 50-50-5-ös zártszelvény köti össze. A hossztartók közepére egy-egy csapágyon átvezetett M20-5.6 meneteszár van rögzítve, melyet védıcsı vesz körül. Erre van felfüggesztve az a szintén Al anyagú mozgató fej, amely a kameramozgásokat teszi lehetıvé minden irányban. A kocsi, a kameramozgató szerkezet, valamint a kamera összsúlya: 85 kg, és úgy van kialakítva, hogy súlypontja a kötelek által meghatározott vízszintes sík alatt helyezkedik el. A kocsi távirányítással mozog a kötélpályán, de igény esetén kézzel is mozgatható. A kötélpálya hossza a helyszíni adottságoktól, és a megrendelıi igényektıl függıen 200 m- ig terjedhet. A kameramozgáshoz szükséges kötélfeszesség 100 m-es kötélpályahossz esetén 2 m belógást enged meg. Ennél kisebb, vagy nagyobb kötélpályahossz esetén értelemszerően a megengedett belógás is arányosan változik. Anyagminıségek Szerkezeti acél: S 235 JRG 2 - MSZ EN 10025-1:2005 Szerkezeti csavar: MSZ EN ISO 4014/2001 (DIN 931); Anya: MSZ EN ISO 4032; Alátét: MSZ EN ISO 7091; Acélszerkezetek korrózióvédelme festékbevonattal vagy tüzihorganyzással történik. Varratminıség az MSZ EN ISO 5817:2004 szerint: sarokvarrat :D, tompavarrat :C kategória.
Kötıelemek mechanikai tulajdonságai: MSZ EN ISO 898-1:2000 Kötıelemek korrózióvédelme galvanikus- vagy tüzihorganyzás. A sodronykötél, csörlık, a mőanyag tartóelemek (kötelek, hevederek) minıségérıl gyártói mőbizonylat nyilatkozik. Statikai számítások A szerkezetek szilárdsági és alakváltozási számítását az Eurocode szabványsorozat alapján végeztük el. A vizsgált szerkezetekre vonatkozóan a berendezések önsúly-, a bevitt feszítıerık, valamint a használat során fellépı szélterhek hatását vizsgáljuk. A feszítıerı a kötélpálya megfeszítésébıl származó erı, amely a tornyok tetején vízszintesen hat. Értékeit az alább táblázatokban számítjuk. Az elıírás szerint a szélhatást egyszerősített módon az áramló, turbulens szél hatásaival egyenértékő kvázi-statikus nyomásokkal modellezzük. Az MSZ EN 1991-1-4 a szél torlónyomását az ún. terepkategória, a szélsebesség és a terepszint feletti magasság függvényében határozza meg. A szélhatások karakterisztikus értékei továbbá még függnek a szerkezet jellemzıitıl, az ún. erıtényezıtıl, és a szél által érintett referencia szélfelülettıl, és az egy éven belüli elıfordulási valószínőségük 2%. A tornyokra vonatkozó szélteherszámításhoz szükséges alaki tényezık meghatározásánál az MSZ EN 1993-3-1 elıírásai szerint jártunk el, ez alapján határoztuk meg a hatáskombinációkhoz szükséges szélhatásokat, parciális tényezıket, szerkezeti jellemzıket és a statikai számításhoz szükséges egyéb mennyiségeket. Az iránytényezı (c dir ) értékét =0.85-nek vettük fel. A szerkezetet a leggyakoribb, II. megbízhatósági osztályba- (MSZ EN 1993-3- 1/AnnexA) és II. terepkategoriába (MSZ EN 1991-1-4/AnnexA) soroltuk, a számítás során az ezeknek megfelelı biztonsági tényezıket és szélsebesség értékeket vettünk figyelembe. Az EC-0 alapján kimutatjuk, hogy a szerkezetben ébredı hatáskövetkezmények sehol nem lépik túl a vonatkozó ún. ellenállások tervezési értékeit a teherbírási határállapotban. Megvizsgáltuk az ellensúlyok állékonyságát az MSZ EN 1990 (6.4.2) követelményének megfelelıen. A statikai ellenırzés során az alábbi szabványok elıírásait vettük figyelembe: MSZ EN 1990 Eurocode 0: A tartószerkezetek tervezésének alapjai MSZ EN 1991-1-1 Eurocode 1: A tartószerkezeteket érı hatások: 1-1 Általános hatások. Sőrőség, önsúly és az épületek hasznos terhei MSZ EN 1993-1-1 Eurocode 3: Acélszerkezetek tervezése: 1-1 Általános és az épületekre vonatkozó szabályok MSZ EN 1991-1-4 Eurocode 1: A tartószerkezeteket érı hatások: 1-4 Általános hatások. Szélhatás Az egyes szerkezeti elemek számítására vonatkozó mellékleteket lásd a dokumentáció végén.
Kötélfeszesség szélcsendben Amennyiben 100 m-es kötélhossz mellett 2 m belógás megengedett, úgy a szükséges feszítıerı az erı alatti lehajlás képletébıl kimutatható. Az alapösszefüggés: 2 l G ql 1 f = arctg 2 2 2 koncentrált erı esetén, valamint f = megoszló teher esetén 2 4N F 8N ql 1 2N Ezeknek linearizált formája: Gl f =, ahol G=0,85 kn, valamint f 4N 2 ql = ahol q a kötél önsúlyterhe. 8N A kötél önsúly-, valamint a futókocsi koncentrált terhe ismeretében a 2 Gl ql fv= + 4N 8N összefüggésbıl indulhatunk ki. A kötelek nyúlásával nem számolunk, mivel feltételezzük, hogy az így kialakult egyensúlyi állapotra a sodrásból származó nyúlások lejátszódtak, és itt már a kötél rugalmas tartományában vagyunk. Egy kötél önsúlya: g=0.00125 kn/m A futóteher (kocsi+tartó+kamera) G=0.85 kn A kötélbelógás arányossága alapján a kötelekben jelentkezı erık (szükséges feszítıerık) különbözı kötélhosszaknál és azokkal arányos belógások esetén a fentiek alapján a következık: Kötélerı (1 kötélben) Futóteher (egy kötélre) Kötélhossz Kötélzet önsúlyterhe Belógás N (kn) G (kn) l (m) q (kn/m 2 ) f (m) 5,9 0,43 50 0,00125 0,98 6,0 0,43 100 0,00125 2,05 6,5 0,43 150 0,00125 3,02 6,9 0,43 200 0,00125 4,02 80 km/h keresztirányú szél esetén A vizsgálat ugyanazon az elven történik mind szélcsendben, de itt a keresztirányú szélteher hatásait összegezzük vektoriálisan az önsúlyterhekkel. A két kötélre ható vízszintes együttes szélteher: p 80km/h =0.007 kn/m A kocsira ható vízszintes koncentrált szélteher H 80km/h =0.41 kn A kocsira ható csavarónyomaték M 80km/h =0.41x0.50=0.21 knm A vizsgálathoz a szélcsendben mért belógásokból indulunk, vagyis feltételezzük, hogy a belógó kötél húrmagassága nem-, csak a dılése változik a szél feltámadásával. Kismértékő húrmagasság növekedés a kötél nyúlása miatt jelentkezthet, de a számítás egyszerüsítése miatt ettıl eltekintünk. Az eredı erık kiszámítás után összegezzük a kötélzetre, a kocsira ható
szélteherbıl, valamint az önsúlyterhekbıl származó eredı kilengést a kötélpálya közepén, és ennek feszítıerı növelı hatását (az egyszerüsítés végett az eredıket egyirányúnak tekintjük): Táblázatban összefoglalva: Kötélpálya hossza (m) Kötélerı (két kötélben) N (kn) Két kötél önsúlya g (kn/m) 2 kötélre ható megoszló szélerı p (kn/m) Eredı megoszló erı q (kn/m) Futóteher önsúly G (kn) Konc. szélerı H (kn) Eredı konc. erı Q (kn) Eredı kimozdulás f e (m) b (rad) vízsz. Kimozd. f h (m) függ. kimozd f v (m) 50 14 0,0025 0,01 0,01 0,85 0,41 0,94 1,01 0,34 0,95 0,34 100 16,5 0,0025 0,01 0,01 0,85 0,41 0,94 1,99 0,34 1,88 0,67 150 18,5 0,0025 0,01 0,01 0,85 0,41 0,94 3,04 0,34 2,87 1,02 200 21 0,0025 0,01 0,01 0,85 0,41 0,94 4,02 0,34 3,78 1,35 Megfigyelhetı, hogy a kötélre ható vízszintes terhelés miatt a belógó kötélzet síkja elferdül, a kötélerı pedig a támaszköz-, valamint az eredı terhelések függvényében növekszik. Futókocsi elfordulása keresztirányú szélben A szél csavaróhatásából a futókocsi elfordulását az alábbi összefüggésbıl számolhatjuk: Y g *G*sinα=Yg* H 80km/h *cosα; ez alapján az elfordulás szöge: α=35 Acélkeret ellenırzése Hogyha a kötélzetet az acélkeretek fogadják (tornyok közbeiktatása nélkül) akkor annak függıleges szelvényeiben keletkezı nyomóerı maximális kötélerı esetén (a mellékelt ábra jelöléseivel): F b,ed (kn)=γ Q *N max /tg(54.6 ) = 1.5*10,5/ tg(54.6 ) = 11 kn Szelvény kihajlásvizsgálata: Nb,Rd Szelvény L(x=y) L(min) Egységsúly Rúd súlya A Ix=Iy Imin i(x=y) imin Nb,Rd (max) (min) []50-90-3 2 2 6,12 12,24 7,80 80,38 31,73 3,21 2,02 160,94 121,59 A szelvények egyenként 121.6 kn tengelyirányú nyomóerı felvételére alkalmasak. F b,ed /N b,rd =0,09 => MEGFELEL Az acélszerkezet kihasználsága a legnagyobb terhelés esetén is mindössze 9%! Kihorgonyzás állékonyságvizsgálata (borulásvizsgálata) A vízballaszttal összemerevített acélkeret állékonysága meg kell feleljen az MSZ EN 1990 (6.4.2) követelményének, vagyis a borulással szembeni biztonság nagyobb kell legyen mind 1.66. Borítónyomaték alapértéke: M b,ed = 2*2* N max ; és M b,rd /M b,ed >=1.66 A fenti feltétel teljesedéséhez: N max <= M b,rd /(4*1.66)
Egy vízballaszt esetén a kötélben ébredı max. feszítıerı: N max <=(0.6+a)*10/(4*1.66)=0.9+1.5*a kn Két egymás mögötti vízballaszt esetén ugyanez: N max <=(2.4+2a)*10/(4*1.66)=3.6+3*a kn lehet. Az a méret az acélkeret és a vízballasztok közötti távolságot jelenti. Amennyiben a vízballasztok vízszintes elcsúszás ellen biztosítva vannak úgy az acélkeret és a tartályok közötti távolság növelésével nıhet a lehorgonyzás állékonyságának biztonsága. Ha a =0 (az acélkeret össze van építve a víztartályokkal, úgy min. 3-4 db. vízballasztra is szükség lehet. A fenti példában, ha a feszítıerı 21 kn, akkor két vízballaszt esetén a= min 6 m kell legyen. Ez igaz rácsos tornyok használata esetén is. Az ellensúly borulással szemben akkor biztonságos, ha az összemerevített rendszer együtt marad, vagyis a ballasztok nem csúsznak szét, valamint, ha az ellensúlyrendszer nem tud elcsúszni (pl. acélcövekek leverése a talajba a vízballasztok elıtt). Ezekre a rendszer kiépítésénél fokozottan kell ügyelni. Ha a helyszíni viszonyok engedik, tanácsos valamilyen állékony fix tereptárgyat (fát, épületszerkezetet stb.) bevonni az ellensúly stabilizálásába. Merevítıtornyok statikai vizsgálata A tornyokra ható önsúly, szerelési, és szélterhek mellett a leghangsúlyosabb terhelést a kötelek feszítésébıl származó erık okozzák. A szerkezet nem konzol jellegő, nincs alapozása, sem ellensúllyal nem rendelkezik, így a vízszintes feszítıerık felvételére önmagában nem rendelkezik állékonysággal. Annak ellenére, hogy vízszintes kitámasztásai vannak, ingaoszlopként veszi fel a terheket. Mivel az alsó kitámasztások megléte a teherbírást érzékennyé teszik a toronycsúcs vízszintes elmozdulásaira, ezért a kötélfeszítı erıket minden esetben ki kell egyensúlyozni hátrafeszítéssel. Erre két lehetıség van, egyik az, hogy a torony tetejét eleve 25-30 mm-el hátra kell húzni, mielıtt a feszítıerı be lenne állítva. Másik esetben a feszítés folyamán a kitámasztások alatti talpakat fel kell lazítani, és miután kötélbeállításokat követıen a torony függılegesen beállt a végleges helyzetébe, akkor lehet a talpakat visszaszorítani a talajra. A tornyok tartószerkezeteit önsúly-, szerelési-, szél-, és a feszítés terheire vizsgáltuk meg. A számítást AxisVM végeselem programrendszerrel végeztük el, térbeli rugalmas modellen. A toronyra ható szélterheket a csomópontokra redukálva vettük figyelembe. A rugalmas modell felvételénél a szelvények felmért keresztmetszeti méreteit vettük alapul. A mellékelt eredménytáblázatban szelvényfajtánként mellékeljük mind az övrudakra, mind a rácsrudakra jutó mértékadó igénybevételeket, a szelvények kihasználtságát. Amennyiben az elıbb leírt kiegyensúlyozások megtörténnek, a torony szelvényei és kapcsolatai megfelelnek a vonatkozó erıtani szabványok elıírásainak. A számítás egyes részleteit lásd a mellékletekben.
Kameramozgató szerkezetek vizsgálata A tartószerkezetekre ható terheléseket növelik a gyors mozgásokból származó dinamikusés a gyorsulásokból származó többlethatások. Jelentıs igénybevételnek van kitéve a kocsi és a forgófej közötti szabványos nyaktag. A futókocsi és a kameramozgató fej Al szelvényeinek vizsgálatát rugalmas alapon szintén végeselem programrendszerrel végeztük. A vizsgálandó kamera max. súlya 45 kg. A számítás alapján megállapítást nyert, hogy a futókocsi-, valamint a kameramozgató fej szerkezetei megfelelnek a vonatkozó tartószerkezeti szabványok elıírásainak. Rajz-, és számítási mellékletek:
N p N N H N P N N P
P 1 P P P P H 80 km/h 1 G G M 80 km/h C C C
F b,ed max N T max M b,ed H G b
Kamera kötélpálya torony vizsgálata 2011_04 Torony szakaszok Szelvényjellemzık (EN 1993-1-1:2005/6.3) Szelvények Rúd hossz [m] Karcsúság Ellenállás terv. értéke N Rd [kn] N Ed (%) Össz. [kn] Össz. Övrudak Hosszú rácsrudak Rövid rácsrudak Ferde támaszok Belsı merevítés 1 Ø 32-2 1,40 131,70 18,46 > 7,0 megfelel 38% 2 Ø 32-2 1,40 131,70 18,46 > 9,0 megfelel 49% 3 Ø 32-2 1,40 131,70 18,46 > 9,0 megfelel 49% 4 Ø 32-2 1,40 131,70 18,46 > 9,0 megfelel 49% 1 Ø 32-2 2,00 188,14 9,84 > 0,7 megfelel 7% 2 Ø 32-2 2,00 188,14 9,84 > 1,0 megfelel 10% 3 Ø 32-2 2,20 206,96 8,24 > 1,0 megfelel 12% 4 Ø 32-2 2,00 188,14 9,84 > 0,8 megfelel 8% 1 Ø 16-1,8 1,00 197,60 3,83 > 0,4 megfelel 10% 2 Ø 16-1,8 1,00 197,60 3,83 > 1,6 megfelel 42% 3 Ø 16-1,8 1,00 197,60 4,21 > 1,7 megfelel 40% 4 Ø 16-1,8 0,90 177,84 5,10 > 1,5 megfelel 29% 1 Ø 32-2 2,10 197,55 9,89 > 1,3 megfelel 13% 1 Ø 32-2 1,70 159,92 14,48 > 0,7 megfelel 5% 2011.05.13 Szelvellenor-EC Szigma-X Kft.
10,50 10,50 Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Statikai váz AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.13. 1. oldal Szabvány MSz Eset : Kábel-X Z X Y
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Statikai váz AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.13. 1. oldal Szabvány MSz Eset : ÖNSúLY
10,50 10,50 Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Mértékadó kábelterhek AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.13. 3. oldal Szabvány MSz Eset : Kábel-X Z X Y
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Mértékadó szélterhek AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.13. 2. oldal Szabvány MSz Eset : SZéLX 0,25 0,25 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 Z X Y
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Mértékadó övrúd - ig.vételek AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.13. 4. oldal Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : Torony - X E (W) : 4,84E-11 E (P) : 4,84E-11 E (ER) : 5,30E-11 Komp. : Nx [kn] Részlet : Övell 10,50 10,50-8,31-8,59-8,34-7,86-8,62-8,96-7,89-8,99-7,52-9,22-7,55-4,93-9,25-7,16-4,95-7,18 Z X Y
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Mértékadó hosszú rácsrúd rúd - ig.vételek AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.13. 5. oldal Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : Torony - X E (W) : 4,84E-11 E (P) : 4,84E-11 E (ER) : 5,30E-11 Komp. : Nx [kn] Részlet : Hosszú rácsok 10,50 10,50-0,74 0,58-0,77-0,92 0,55-0,95-0,96 0,62 0,48 0,51 0,65-0,59-0,99-0,69-0,72-0,62 Z X Y
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Mértékadó rövid rácsrúd rúd - ig.vételek AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.13. 6. oldal Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : Burkoló Min E (W) : 4,84E-11 E (P) : 4,84E-11 E (ER) : 5,30E-11 Komp. : Nx [kn] Részlet : Rövid rácsok 10,50 10,50-0,55-1,47-0,55-0,72-1,47-1,72-0,71-1,73-0,72-1,66-0,62-1,66-0,72-1,42-1,43-0,63-0,73-1,57-0,72-1,58-0,73-1,55-0,39-1,55-0,72-0,38-0,38-0,25-0,40-0,20-0,21-0,25 Z X Y
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Ferde- és belsı merevítık AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.13. 7. oldal Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : Torony - Y E (W) : 4,84E-11 E (P) : 4,84E-11 E (ER) : 5,30E-11 Komp. : Nx [kn] Részlet : Támaszok -4,04-0,70-2,69-1,28-0,16-1,28-2,48-2,73-4,08-0,19-2,51 Z X Y
Kötélpálya szekér vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya szekér vizsgálata 2011_05.axs Futókocsi szerkezetének sz.szál feszültségei AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.12. 1. oldal Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : Burkoló Min E (W) : 3,91E-17 E (P) : 3,91E-17 E (ER) : 3,82E-14 Komp. : Smin [N/mm 2 ] -47,30-43,71-47,47-43,71-47,30-112,79-112,79-67,46-67,46-67,46-67,46-4,84-7,18-4,84-7,18-47,30-43,71-47,47-43,71-47,30 Z Y X
Kötélpálya szekér vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya szekér vizsgálata 2011_05.axs Futókocsi m.adó alakváltozás AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.12. 2. oldal Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : ÖNSúLY E (W) : 3,91E-17 E (P) : 3,91E-17 E (ER) : 3,82E-14 Komp. : ez [mm] G G -1,5 G -2,4-1,5 G -7,7-0,85 G G G G -9,0 G G -7,7-1,5 G -2,4-1,5 G Z Y X
Kameramozgató fej vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Fej vizsgálata 2011_05.axs Kameramozgató fej - M.adó feszültségek AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.16. 2. oldal Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : ÖNSúLY E (W) : 2,24E-14 E (P) : 2,24E-14 E (ER) : 1,89E-11 Komp. : Smin [N/mm 2 ] 17 G -0,69 0,22-7,33-7,33-0,83-0,78-0,69-0,89 0,22-0,83-0,78 0,29-11,30-11,30-0,06-0,89-0,47 0,29 Z -0,06 X Y
Kameramozgató fej vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Fej vizsgálata 2011_05.axs Kameramozgató fej - M.adó alakváltozás AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.16. 3. oldal Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : ÖNSúLY E (W) : 2,24E-14 E (P) : 2,24E-14 E (ER) : 1,89E-11 Komp. : ez [mm] -0,47-0,1 Z X
Kameramozgató fej vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Fej vizsgálata 2011_05.axs Kameramozgató fej - M.adó nyomatékok AxisVM 10.0 R2d Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft. 2011.05.16. 1. oldal Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : ÖNSúLY E (W) : 2,24E-14 E (P) : 2,24E-14 E (ER) : 1,89E-11 Komp. : Mz [knm] -0,02 0,01 0,04 0,04 0,01 0,01-0,02-0,02-0,02 0,07 0,07-0,47 0,01 Z X Y