Földstatikai feladatok megoldási módszerei

Hasonló dokumentumok
Lemez- és gerendaalapok méretezése

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE

GEOTECHNIKA I. LGB-SE TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI

Földstatikai feladatok megoldási módszerei

Alagútfalazat véges elemes vizsgálata

GEOTECHNIKAI TERVEZÉS II. LGM_SE012_2

A talajok összenyomódásának vizsgálata

Munkatérhatárolás szerkezetei. programmal. Munkagödör méretezés Geo 5

Cölöpalapozások - bemutató

A végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok

Geotechnika 2010 Konferencia Ráckeve. R. Ray, Scharle P., Szepesházi R. Széchenyi István Egyetem

SOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK KONSZOLIDÁCIÓ

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája

Horgonyzott szerkezetek

Geometriai adatok. réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei

Rugalmasan ágyazott gerenda. Szép János

Töltésalapozások tervezése II.

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

TERMÉKTERVEZÉS NUMERIKUS MÓDSZEREI. 1. Bevezetés

MUNKA- ÉS ENERGIATÉTELEK

Szepesházi Róbert. Széchenyi István Egyetem, Gyır. Hídépítési esettanulmányok

TERMÉKSZIMULÁCIÓ I. 9. elıadás

BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs

Ebben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését és elfordulását.

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II.

GEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE

Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev.

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III.

TERMÉKSZIMULÁCIÓ. Dr. Kovács Zsolt. Végeselem módszer. Elıadó: egyetemi tanár. Termékszimuláció tantárgy 6. elıadás március 22.

Pere Balázs október 20.

Tartószerkezetek modellezése

BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK

Dr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Dr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Hővösvölgyi Terminál Permacrib máglyafal

Konszolidáció-számítás Adatbev.

M0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás WOLF ÁKOS

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

dr. Szepesházi Róbert Az Eurocode-ok végleges bevezetése elé

Végeselem analízis. 1. el adás

Jellemző szelvények alagút

Mikrocölöp alapozás ellenőrzése

Kizárólag oktatási célra használható fel!

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Cölöpcsoport elmozdulásai és méretezése

A talajok nyírószilárdsága

Síkalap ellenőrzés Adatbev.

A= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező

Végeselemes analízisen alapuló méretezési elvek az Eurocode 3 alapján. Dr. Dunai László egyetemi tanár BME, Hidak és Szerkezetek Tanszéke

Szádfal szerkezet tervezés Adatbev.

A szerkezeti anyagok tulajdonságai és azok vizsgálata

GEOTECHNIKA III. NGB-SE005-03

Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése

Hídalapozások tervezésének fejlesztése Szepesházi Róbert

Energiatételek - Példák

időpont? ütemterv számonkérés segédanyagok

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Mechanikai vizsgáltok

Példa: Tartó lehajlásfüggvényének meghatározása végeselemes módszer segítségével

Talajmechanika II. ZH (1)

Talajok összenyom sszenyomódása sa és s konszolidáci. ció. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Excel. Feladatok Geotechnikai numerikus módszerek 2015

MUNKAGÖDÖR TER VEZÉSE TER Bevezetés

Előregyártott fal számítás Adatbev.

Hővösvölgyi Terminál Permacrib máglyafal

Tartószerkezetek modellezése

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE

Tartószerkezetek modellezése

CAD-CAM-CAE Példatár

Dr. Szepesházi Róbert Széchenyi István Fıiskola. Szörényi Júlia Radványi László Bohn Mélyépítı Kft. A MOM-Park munkagödörhatárolási munkái

Dunai magaspart mozgás geotechnikai elemzése. Geotechnical analysis of the movements observed at the Danube s natural high bank

BME Gépészmérnöki Kar 3. vizsga (112A) Név: 1 Műszaki Mechanikai Tanszék január 11. Neptun: 2 Szilárdságtan Aláírás: 3

Vasútépítési esettanulmányok

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK

CAD-CAM-CAE Példatár

Magasépítési öszvérfödémek numerikus szimuláció alapú méretezése

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése

Hídfık erısített háttöltéssel veszély vagy lehetıség? Szepesházi Róbert. Széchenyi István Egyetem

FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR

Példák és esettanulmányok a mából

Hulladékok alakváltozási kérdéseinek vizsgálata

Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására

Egyedi cölöp függőleges teherbírásának számítása

SÍKALAPOK TERVEZÉSE. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezetek II. Használhatósági határállapotok május 07.

Pro/ENGINEER Advanced Mechanica

Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk be.

Gyakorlati példák Dr. Gönczi Dávid

Toronymerevítık mechanikai szempontból

Geotechnikai tervezés az EuroCode7 szerint

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása

Fafizika 9. elıad NYME, FMK,

Töltésépítési veszélyek, nehézségek

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek

Fogorvosi anyagtan fizikai alapjai 6.

Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék. Geotechnikai numerikus módszerek MSc képzés. Készítette Czap Zoltán 2012.

CAD technikák Mérnöki módszerek gépészeti alkalmazása

Cölöpcsoport ellenőrzése Adatbev.

Átírás:

Földstatikai feladatok megoldási módszerei

A véges elemes analízis (Finite Element Method) alapjai

Folytonos közeg (kontinuum) mechanikai állapotának leírása

Egy pont mechanikai állapotjellemzıi és egyenletek 3 normál- és 3 nyírófeszültség a hasáb oldalain σ x σ y σ z τ xy τ yz τ zx egyensúlyi egyenletek q i u i geometriai egyenletek 3 fajlagos nyúlás és 3 szögtorzulás a hasáb deformációi ε x ε y ε z γ xy γ yz γ zx σ i ε i fizikai egyenletek 3 eltolódás a pont elmozdulásvektorának komponensei u x u y u z.

Teherbírási határállapot és a használhatósági állapot elkülönített vizsgálata Teherbírási határállapot - talajtörés vizsgálata P t P P cél csúszóvonalakkal lehatárolt földtömeg egyensúlya kellı biztonság elérése s Használhatósági határállapot - süllyedésszámítás vizsgálata cél rugalmas közeg deformációi süllyedés megállapítása Hagyományos mérnöki számítások

Hagyományos talajmechanikai analízis A differenciál-egyenletrendszer megoldása egyszerőbb peremfeltételekre megtalálható, például Boussinesque megoldása a koncentrált erı esetére, Balla megoldása síkalap alatti alaptörésre A geotechnikai feladatok többségére azonban nem lehet megtalálni a teljes mechanikai állapotot megadó egzakt megoldást. Az eddigi gyakorlati mechanikai analízis a terhelt talajtömeget és a szerkezeti elemeket, valamint a határ- (törési) állapotokat és az üzemi (rugalmasnak tekinthetı) állapotokat elkülönítve vizsgálta. A szerkezetek és a talaj egymásra hatást pl. a földnyomáselmélet vagy a rugómodell segítségével írjuk le.

A FEM lényege A talajt és szerkezeteket folytonos közeg helyett véges számú felületvagy térelemekkel (háromszög, négyszög, rúd, téglatest) modellezzük. Az elemek mechanikailag csak a csomópontokban találkoznak. Csak a csomópontok mechanikai jellemzıit (feszültséget, alakváltozást és elmozdulást) számítjuk az egyensúlyi, geometriai és fizikai egyenletek alapján, ill. ezek helyett gyakran a munka- és energiatételeket használják. A statikai és geometriai peremfeltételek (terhek, elmozdulási kényszerek) figyelembevételével általában a csomóponti elmozdulásokat határozzák meg elıször, majd ezekbıl a további mechanikai jellemzıket. Az elemek belsı pontjainak jellemzıit a csomópontok jellemzıibıl egyszerő függvényekkel (pl. lineáris kombinációval) számítják. Az így kapott megoldások közelítések, viszont lényegében bármilyen, (bonyolult) peremfeltételekre és anyagmodellekkel is adható megoldás.

Háromszög elemek

Gerendaelem 3D-elem

Közbensı pontok mechanikai jellemzıinek meghatározása a csomópontok paramétereibıl P 1 P i (x;y) = A(x;y) P 1 + B(x;y) P 2 + A(x;y) P 3 P i P 3 P 2

Alkalmazási területek Feszültségek alakváltozások meghatározása a talajban Igénybevételek meghatározása mélyépítési szerkezetekben Állékonyságvizsgálat Konszolidációszámítás Talajdinamika

Térmodellezés Síkbeli alakváltozási állapot Tengelyszimmetrikus állapot Térbeli állapot (3-D modell) Kezdeti feszültségi állapot megadása Drénezett és drénezetlen állapot Vízmozgások, konszolidációs folyamatok

Alagútépítés

Talaj Gerenda Modellezhetı elemek - különbözı anyagmodellekkel - hajlítási és nyomási merevséggel nyomatéki és nyomó teherbírással Geotextília - nyúlási merevséggel szakító szilárdsággal Horgony Interfész - nyúlási merevség szakítószilárdsággal - a talajszilárdság mobilizálódási aránya a gerenda és a geotextília mentén

Elemtípusok Fal Pont-pont horgony Talajtömeg Határfelület Injektált horgony (geotextília)

Számítási rend Geometria bevitele Talajjellemzık megadása, anyagmodell-választás Szerkezeti elemek bevitele, paraméterek megadása Terhelések megadása (erık, elmozdulások) Peremfeltételek megadása (elmozdulások a peremeken) Hálógenerálás (a programok megadják, de alakítható) Kezdeti feszültségi állapot (víznyomás, hatékony feszültség) Építési, terhelési fázisok megadása Számítások Eredmények analízise

Anyagmodellek Lineárisan rugalmas tökéletesen képlékeny a Hooke- és a Mohr-Coulomb törvény szerint E, µ, ϕ, c, (ψ, E(z), c(z)) Felkeményedı modell E 50, E s, E ur, µ ur, m, ϕ, c, ψ Bonyolultabb modellek

Hardening Soil Model m ref ref oed oed p E E = σ m ref ref oed oed p ctg c ctg c E E + + = ϕ σ ϕ 1 m ref ref ur ur p ctg c ctg c E E + + = ϕ σ ϕ 3 m ref ref p ctg c ctg c E E + + = ϕ σ ϕ 3 50 50

Soft Soil Model ε ε v e v ε ε 0 v e0 v p' = λ ln( ) p = κ 0 p' ln( p 0 ) ur * ( 2ν ) κ 3 1 E - az átlagos nyomófeszültségtıl függı merevség, - az elsıdleges terhelés és a tehermentesítés-újraterhelés megkülönböztetése, - az elıterhelés számításba vétele - Mohr-Coulomb törési feltétel alkalmazása ur = p

Kompressziós vizsgálat eredménye fajlagos összenyomódás ε % 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 terhelı feszültség σ kpa 0 100 200 300 400 500 ε E z oed ref Eoed = A p E oed = v a = p a ref E ur σ z p a dσ z dε z σ z p a m B w ε v % 2,0 3,0 4,0 5,0 ln p' kpa 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 λ κ K 0 =? 6,0

Peremfeltételek megadása és Hálógenerálás

FEM-output Lehetıségek és példák feszültségmezı fıfeszültségek, feszültségek és növekményeik egy koordinátarendszerben pórusvíznyomások az elmozdulás- és alakváltozás-mezı süllyedések vízszintes mozgások fajlagos összenyomódások szerkezeti elemek igénybevételei résfal. alaplemez nyomatékai Horgony, geotextília húzóerıi a legjobban igénybevett talajzónák képlékeny állapotú pontok potenciális csúszólapok terhelés-elmozdulás-idı görbék cölöpterhelés töltésépítés okozta süllyedés konszolidáció biztonsági tényezı általános állékonyság (phi-c redukció)

Építési fázisok és összetett szerkezetek követése

Egy hídfı véges elemes hálója

Függıleges mozgások árnyékképe

Deformált háló

Fıfeszültségek keresztjei

Teljes elmozdulások kontúrvonalai

A hídfı cölöpjeinek igénybevétele normálerı nyíróerı nyomaték függıleges vízszintes elmozdulás

Fölmőteherbírás vizsgálata

Fölmőteherbírás vizsgálata

Fölmőteherbírás vizsgálata

Állékonyságvizsgálat

Állékonyságvizsgálat

CURVES Összefüggés kiválasztott pontok adatai között és a biztonság és más jellemzık között Sum-Msf 1,5 Chart 1 Curve 1 1,4 1,3 1,2 1,1 1,0 0,9 0 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 U [m]

Kombinált alapozás modellezése 3D végeselemes programmal

3D modell - MIDAS GTS A cölöpök és a talaj közötti kapcsolat paraméterei a MIDAS GTS programban ultimate shear force nyírási ellenállás határértéke folyóméterenként kn/m 80 shear stiffness modulus fajlagos nyírási ellenállás mobilizálódásását kifejezı modulus kn/m 2 /m 1E+06 normal stiffness modulus az interfész elem összenyomhatóságát kifejezı modulus kn/m 2 /m 1E+08 tip bearing capacity a talpellenállás határértéke kn 700 tip spring stiffness a talpellenállás rugóállandója kn/m 1E+06

MIDAS futtatások és eredmények modell sorszám lemez vastagság v (m) cölöpszám N (db) A MIDAS GTS modellel kapott eredmények cölöphossz l (m) közép (A) lemezsüllyedés s (cm) 12 MN esetén sarok (C) 24 MN esetén közép (A) sarok (C) középsı (A) cölöperı F (kn) 12 MN esetén 24 MN esetén külsı (B) középsı (A) 1 50 9 10,0 2,2 1,8 6,6 5,7 800 1300 1400 1400 5 50 9 7,5 2,7 2,2 7,3 6,4 700 1200 1200 1200 6 50 9 12,5 1,9 1,6 5,9 5,0 900 1300 1600 1600 7 50 3 10,0 3,5 3,4 8,7 8,2 1400 1400 1400 1400 8 50 15 10,0 2,1 1,8 4,8 4,4 400 1100 1100 1400 9 30 9 10,0 2,3 1,7 6,8 5,3 1050 1150 1400 1400 10 70 9 10,0 2,2 1,9 6,5 6,0 650 1300 1400 1400 11 50 0 0 4,5 4,0 10,4 9,6 0 0 0 0 külsı (B)

MIDAS eredmények A szerkezetek függıleges elmozdulása 12 MN teher hatására 1. modell 12 MN terhelés

MIDAS eredmények A cölöpökben fellépı erık változása az 1. modell esetén 12 MN erıre

Hídfı modellezés 3D végeselemes programmal

Komplex modellezés MIDAS GTS agyag homok homokkı háttöltés rugalmassági modulus E kn/m 2 30000 50000 150000 50000 Poisson tényezı ν 0,35 0,30 0,25 0,30 száraz térfogatsúly γ d kn/m 3 16,0 18,0 23,0 20,0 telített térfogatsúly γ t kn/m 3 17,0 19,0 23,0 20,0 kohézió c kn/m 2 40 1 100 2 belsı súrlódási szög ϕ 25 34 36 30

Függıleges elmozdulás

Vízszintes elmozdulás

A hídfı szerkezet függıleges mozgásai

A hídfı szerkezet vízszintes mozgásai

Cölöpök normálerı változása

A vége elemes eljárás elınyei Bonyolult geometriai, terhelési körülmények is modellezhetık vele A valóságot jobban leíró, nem lineáris anyagmodellek alkalmazására is képes Teljes építési, terhelési-tehermentesítési folyamatok követhetık vele Eredménye sokféle mechanikai jellemzıt ad meg számszerően vagy vizuálisan