Hővösvölgyi Terminál Permacrib máglyafal

Átírás

1 Hővösvölgyi Terminál Permacrib máglyafal

2

3

4

5 1375 jelő elemek és vízszintes felszín esetén BBA-engedély ÁKMI-engedély térszíni terhelés belsı súrlódási szög ϕ h [ ] q [kpa] térfogatsúly γ h [kn/m 3 ] ,5 0 Egyrakatú falak 3,20 6,00 4,15 7,40 5 megengedhetı H max [m] 2,60 6,00 3,65 6,80 magassága 10 2,00 6,00 3,20 6,30 Támaszok száma A támfal tetejétıl számított mélység H t [m] BBA PERMACRIB FİMTERV TRANSINVEST 0 0,0 1,7 0,0 1,7 0,0 2,0 (2,5) 0,0 1,6 1 1,7 3,8 1,7 3,8 2,0 5,0 1,6 3,6 2 3,8 5,7 3,8 5,7 5,0 8,0 3,6 5,4 3 5,7 6,0 5,7 7,5 5,4 7,3 4 7,5 9,3 7,3 8,0

6

7

8

9

10

11

12

13 hiba 2 hiba falmagasság H m hiba 4 hiba hibák száma hibák száma falszelvény L m

14

15 szegélykı betonágy mőkı beton VIACOLOR homokágy PERMACRIB VIACOLOR homokágy murva geotextília betonréteg háttöltés

16 0 Dinamikus szondaellenállások az L=45,5 m szelvényben N 10 ütésszám Dinamikus szondaellenállások az L=65,8 m szelvényben N 10 ütésszám Dinamikus szondaellenállások az L=109,0 m szelvényben N 10 ütésszám Távolság a szegélygerenda külsı szélétıl ,3 m 2,7 m 5,8 m 9,8 m 3 4 Távolság a szegélygerenda külsı szélétıl 3 4 Távolság a szegélygerenda külsı szélétıl 1,3 m 3,0 m 5,4 m 5 5 1,3 m 5 7,8 m 2,6 m mélység m 6 7 mélység m 6 7 5,1 m mélység m

17 falszelvény L m mérési pontok magassága h m

18 0,00 falszelvény [m] ,04 h=3,35 m vízsz. elmozd. [m] -0,08-0,12-0,16-0,20 h=6,55 m h=7,50 m -0,24 0,00 süllyedés s m -0,02-0,04-0,06-0,08-0,10-0,12-0,14 h=3,35 m h=6,55 m

19 magasság m 4 3 terv: 25:1 hátradılés 2 L= 52,2 m L= 96,5 m L=123,0 m L= 52,2 m L= 96,5 m L=123,0 m ,40 0,30 0,20 0,10 0,00-0,10-0,20-0,30-0,40 homlokfal helyzete az alsó mérési pont síkjához képest x-x a m

20 magasság H m mozgás és között magasság H m mozgás és között 2 L= 52,2 m 2 L= 52,2 m L= 96,5 m L= 96,5 m 1 L=123,0 m 1 L=123,0 m 0 0,00-0,05-0,10-0,15-0,20-0,25 0 0,00-0,05-0,10-0,15-0,20 vízszintes elmozdulás e m függıleges elmozdulás m m

21 idı ,02 0,00 vízszintes elmozdulás e m -0,02-0,04-0,06-0,08-0,10-0,12-0,14 6,77 5,04 3,48 L=52,2 m -0,16 1,10-0,18 0,02 0,00 vízszintes elmozdulás e m -0,02-0,04-0,06-0,08-0,10-0,12-0,14 7,50 5,75 3,36 0,96 L=96,5 m -0,16 0,02 vízszintes elmozdulás e m 0,00-0,02-0,04-0,06-0,08-0,10-0,12 7,49 5,73 3,30 0,91 L=123,0 m -0,14

22 idı vízszintes mozgási sebesség de/dt mm/hó L= 52,2 m h=6,77 m L= 96,5 m h=7,50 m L=123,0 m h=7,49 m átlag max függıleges mozgási sebesség dm/dt mm/hó L= 52,2 m h=6,77 m L= 96,5 m h=7,50 m L=123,0 m h=7,49 m átlag max

23 ,10 idı vízszintes elmozdulás e m 0,05 0,00-0,05-0,10-0,15-0,20 építés ,77 5,04 3,48 1,10 mérés L=52,2 m vizsgálat elırejelzés ,25

24 magasság h m :1 terv 1 L=52,2 m szelvény vízszintes mozgásai építés mérés vizsgálat elırejelzés 0 0,30 0,20 0,10 0,00-0,10-0,20-0,30 homlokfal helyzete az alsó mérési pont síkjához képest x-x a m

25 8 6 falmagasság H m ,05 0,00-0,05-0,10-0,15-0,20 vízszintes elmozdulás e m

26 vízszintes elmozulás e m 0,05 0,00-0,05-0,10-0,15-0,20 0,00 függıleges elmozdulás s m -0,05-0,10-0,15

27 A fal viselkedését befolyásoló tényezık Magasság Dılés Rakatmagasságok Faanyag méretváltozása Szerkezet összenyomhatósága Blokkok száma Mozgások másodlagos hatásai Elemkapcsolatok tönkremenetele Kitöltı anyag tulajdonságai Háttöltés anyaga, romlása

28 Modellezési eredmények falmagasság H m 4 L=52,2 m szelvény körül falmagasság H m 4 3 tervezett hátra-dılés építés vége 10 cm kidılés 1 év 10 % nedv-különbség 10 cm kidılés 5 év % nedv-különbség 20 cm kidılés ,5-0,4-0,3-0,2-0,1 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 homlokfal helyzete az alsó mérési pont síkjához képest x-xa m 0 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 függıleges elmozdulás s m

29 Károsodás mechanizmusa a homlokfali elemek több ok miatt túlterheltek lettek, a normálfeszültségek és a nedvességtartalmak közötti különbségek miatt a homlokfal rövidülése a hátsó elemekénél nagyobb, ami a szögelfordulások révén felül nagy vízszintes elmozdulásokat okoz, s ennek lényegi lassulására nem lehet számítani, a kevésbé elıredılı, befeszülı és valószínőleg jobban kiszáradó homlokfalú északi szakaszokon a kötıelemek fogazásai letörnek, s ennek mértéke ma már elfogadhatatlan,

30 Károsodás okai az éghajlati viszonyok figyelmen kívül hagyása, diszharmónia a teljes magasság, a dılés és rakatmagasság közt a kötıelemeket alátámasztó blokkok részleges elhagyása kitöltı anyag lazasága, egyszemcsés volta földnyomásnövekedés a háttöltés elnedvesedése miatt a fal tetejére épített járda terheinek elhanyagolása a parkoló burkolatának vízáteresztı volta kis mértékő kimozdulás az építés közben minıség-ellenırzés elmaradása

31 Állapotminısítés a fal állapotát a vizsgálatok alapján túlterheltnek és alulméretezettnek és nem tőrhetınek kellett minısíteni, veszélyes, életveszélyes minısítés nem indokolt, ha lenn a zöld sávot és fenn a járdát elzárják és a fal az elıírások szerint figyelik, elengedhetetlen a fal megerısítése vagy részleges elbontása és újjáépítése.

32 Megerısítési lehetıségek hátrahorgonyzás injektálás teljes elbontás + új(já)építés megtámasztó fal georácsos talajtámfal részleges elbontás + újjáépítés

33

34 Magyar-Szlovén Vasútvonal Georáccsal erısített rézső (támfal)

35 A terv tartalma, részei szerkezeti terv technológiai terv minıségbiztosítási terv munkavédelmi terv statikai számítások bevágás támfal víztelenítés alépítmény

36 A támfal mintakeresztszelvénye

37 A támfalak külsı stabilitási vizsgálata Tönkremeneteli mechanizmusok d b c a a általános stabilitás b alaptörés c elcsúszás d elbillenés

38 A megtámasztott agyag Coulomb-egyenesei τ kn/m σ kn/m 2 φ =24 c=60 kn/m 2 1/1,90 2/2,80 3/3,20 3/9,20 4/9,20 5/3,20 5/9,20 7/3,20 jellemzı

39 A megtámasztott agyag nyírószilárdsági vizsgálatainak eredményei Fúrás/gödör Szelvény Oldal jobb bal bal bal jobb bal bal bal Mélység 1,90 2,80 3,20 9,20 9,20 3,20 9,20 3,20 I p % 15,3 35,0 45,1 25,6 18,6 29,0 24,5 24,4 I c - 1,18 1,04 1,05 1,00 1,04 1,08 1,25 1,11 e - 0,52-0,65 0,65 0,55 0,61 0,68 0,55 0,71 w % 16,9 21,1 22,0 18,5 19,0 21,0 16,0 23,6 ϕ 26,6 0 16,7 23,0 20,6 41,4 19,6 25,0 c kn/m A(10)=c u /p c 1,57 1,31 1,22 1,22 0,91 2,92 1,52 2,91 B(0,3)=c u /p c 1,45 1,48 0,74 1,49 0,94 2,39 1,24 2,50 A/B 1,08 0,89 1,64 0,82 0,97 1,22 1,23 1,16

40 Az agyag kúszásának figyelembevétele c c u u ( v ) v 1 = 1+ I. ln 1 ( ) v v v 2 2 c u c u (10) (3, ) = 1+ 0,035. ln 10 3, ,50

41 A B A és B laborvizsgálatok v 1 =10 mm/min v 2 =0,3 mm/min A laborvizsgálat 50 éves élettartam A v 1 =10 mm/min 50 év v 2 =100 mm / 50 év c u (v 1 )/c u (v 2 )=1,5 A/B=c u (v 1 )/c u (v 2 )=1,125 I v =0,035 gyors terhelés (1-2 nap) ϕ=24 és c=60 kn/m 2 lassú terhelés (50 év) ϕ=16 és c=40 kn/m 2

42 A támfalra ható erık

43 Általános stabilitás vizsgált állapot tervezett idıtartam rézsőhajlás φ c biztonság kn/m 2 bevágás kinyitása 1 hónap 45 1: ,57 falépítés közben 1 hét 72 3: ,40 végleges állapotban 50 év ,7:1 1:1, ,43

44 A támfalra ható földnyomás meghatározása

45 A támfal belsı stabilitásának vizsgálata

46 A támfalak belsı stabilitásának vizsgálata a georácsok szakadásának vizsgálata a georácsok kihúzódásának vizsgálata a georácsok közti csúszólapokon való elcsúszás vizsgálata a rácsok erıssége a rácsok hossza és távolsága

47 A georácsokra ható húzóerı T i = K aht. 1 K ah.( γ h γ t.h.h i 3. γ i + 3.p).( t.h i h i B ) 2. V i

48 A georácsok és a töltés közötti súrlódási erı S i = 2 h i γ t tg ϕ L i f cs n = = 2 h i γ t tg ϕ.l i 0,9 2,0

49 A georácsok megengedhetı húzóereje F F 52,5 1,07 1,75 52,5 4,3 sz H = = = A k A b A s 2,3 12,2 kn / m Vegyi, biológiai, gyártási, hımérsékleti hatásokat a szakítóerı figyelembe veszi.

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60 M5 autópálya Infoquest-FORTE máglyatámfal

61

62

63

64

65 Elemvizsgálatok

66 acélkorlát humusz útpályaszerkezet kavics töltés georács eredeti terep vasbeton máglyafal betonalap humusz talajvíz puha agyag tömör homok 5 m CFAcölöp

67 Statikai vizsgálat általános állékonyság síkalap alatti talajtörés kiborulás elcsúszás belsı stabilitás mint rézső esetén mint súlytámfal esetén aktív földnyomás a háttöltésrıl silónyomás belülrıl hajlított elemek nyírt elemkapcsolatok

68

69

70

71

72