! # % & %(
1. Alapadatok Az épületbővítés geoetriája Épületbővítés hossza: b : 17.66 Épületbővítés szélessége: d : 8.8 Tetőhajlás: α : 0 Épületbővítés agassága: h :.1 A száítás során alkalazott anyaginőségek Lásd egyes szerkezeti eleek leírásánál. A száítás során alkalazott szabványok MSZ E 1990:005 Eurocode: A tartószerkezetek tervezésének alapjai MSZ E 1991-1-1:005 Eurocode 1:A tartószerkezeteket érő hatások. 1.1 rész:általános hatások. Sűrűség, önsúly és hasznos terhek épületek esetén MSZ E 1991-1-:005 Eurocode 1:A tartószerkezeteket érő hatások. 1. rész:általános hatások. A tűznek kitett tartószerkezeteket érő hatások MSZ E 1991-1-3:005 Eurocode 1:A tartószerkezeteket érő hatások. 1.3 rész:általános hatások. Hóteher MSZ E 1991-1-:007 Eurocode 1:A tartószerkezeteket érő hatások. 1. rész: Általános hatások. Szélhatás MSZ E 1991-1-5:005 Eurocode 1:A tartószerkezeteket érő hatások. 1.5 rész: Általános hatások. Hőérsékleti hatások MSZ E 1991-1-6:007 Eurocode 1:A tartószerkezeteket érő hatások. 1.6 rész: A tartószerkezeteket érő hatások. Hatások a egvalósítás során MSZ E 1991-1-7:010 Eurocode 1:A tartószerkezeteket érő hatások. 1.7 rész: Általános hatások. Rendkívüli hatások MSZ E 199-1-1:010 Eurocode :Beton szerkezetek tervezése. 1.1 rész:általános és az épületekre vonatkozó szabályok MSZ E 1996-1-1:009 Eurocode 6: Falazott szerkezetek tervezése. 1.1 rész:vasalt és vasalatlan falazott szerkezetekre vonatkozó általános szabályok MSZ E 1997-1:006 Eurocode 7: Geotechnikai tervezés. 1.1 rész:általános szabályok MSZ E 13670:010 Betonszerkezetek kivitelezése. Teherfelvétel.1 Épületre ható terhek és hatások.1.1 Állandó terhek Biztonsági tényezők: Ha az állandó terhek hatása kedvezőtlen az igénybevételek szepontjából: γ G.sup : 1.35 Ha az állandó terhek hatása kedvező az igénybevételek szepontjából: γ G.inf : 1.00.1.1.1 Rétegrendek önsúlya Tető rétegrendje: g tetőrtg : 5.6 1/3
.1. Esetleges terhek.1..1 Hóteher Biztonsági tényezők: γ Q : 1.50 Ψ s.0 : 0.50 Ψ s.1 : 0.0 Ψ s. : 0 Felszíni hóteher karakterisztikus értéke: s k : 1.5 Alaki tényező: (α<30) μ 1 : 0.8 Szélhatás tényező: (Szokásos terep) C e : 1.0 Hőérsékleti tényezõ C t : 1.0 Hóteher értéke Mértékadó eset: (i) eset - totális hóteher p s : s k μ 1 C e C t p s 1.00 Előtető - hófelhalozódás α s : 30 b 1 : 6.6 b : 8.76 h s : 0.9 ( ( )) 5 l s : in 15, ax h s, 5 μ s 0. μ s 0. μ w : in, ax 0.8, in μ w 1. μ : μ s + μ w 1.8 ( ) b 1 + b h s 3 h s, s k p s : s k μ C e C t.3.1.. Szélteher Biztonsági tényezők: γ Q 1.5 Épület referenciaagassága: z : h.1 A szélső értékű szélsebességhez tartozó szélnyoás Az alap értékű szélsebességhez tartozó nyoás Levegő sűrűsége Ψ w.0 : 0.60 Ψ w.1 : 0.50 Ψ w. : 0 ρ : 1.5 kg 3 /3
Az alap értékű szélsebesség: v b : 0 s A topográfiai tényező értéke: C 0z : 1.0 Az érdességi tényező eghatározása (IV helyszínkategória): z 0 : 1 z in : 10 A II. helyszínkategóriához tartozó érdességi hossztényező z 0II : 0.05 A tereptényező: 0.07 z 0 k r : 0.19 0.3 z 0II Az érdességi tényező: C rz : k r ln z z 0.331 0 A szélsebesség átlagos értéke: v.z : C rz C 0z v b 6.613 s Az alap értékű szélsebességhez tartozó nyoás: 1 q b : ρ v.z 0.07 Helyszíntényező Turbulenciatényező (ás előírás hiányában) k I : 1.0 A turbulencia intenzitása: l vz : C 0z ln k I z in z 0 Helyszíntényező C ez : 1 + 7 l vz.0 0.3 Szélső szélsebességhez tartozó szélnyoás q p : C ez q b 0.11 Csarnoktető terhelési ezői A külső nyoási tényező eghatározása Külső nyoási tényező (0 fok) Geoetria h.1 b 17.66 d 8.8 h e d : in( d, h) 8. 0.66 d C pe1.a : 1. C pe10.a : 1. C pe1.b : 1.1 C pe10.b : 0.8 C pe1.c : 0.5 C pe10.c : 0.5 C pe1.d : 1.0 C pe10.d : 0.8 0.3 C pe1.e linterp 0.5 h :,, C 1 0.5 d pe10.e : C pe1.e e d.1 e d.05 e d 10 0.8 3/3
C pe1.e 0.358 C pe1.f :.5 C pe10.f : 1.8 C pe1.g : C pe10.g : 1. C pe1.h : 1. C pe10.h : 0.7 C pe1.i : 0. C pe10.i : 0. C pe.i.p : 0. Külső nyoási tényező (90 fok) Geoetria h.1 d 8.8 b 17.66 e b : in( b, h) 8. h b 0.3 C pe1.a.90 : 1. C pe10.a.90 : 1. C pe1.b.90 : 1.1 C pe10.b.90 : 0.8 C pe1.c.90 : 0.5 C pe10.c.90 : 0.5 C pe1.d.90 : 1.0 C pe10.d.90 : 0.8 C pe1.e.90 : 0.3 C pe10.e.90 : C pe1.e.90 C pe1.f.90 :.5 C pe10.f.90 : 1.8 C pe1.g.90 : C pe10.g.90 : 1. C pe1.h.90 : 1. C pe10.h.90 : 0.7 C pe1.i.90 : 0. C pe10.i.90 : 0. C pe.i.p.90 : 0. Előtető terhelési ezői Geoetria d net : 1.5 b net : 1.6 Külső nyoási tényező (0 fok) Külső nyoási tényező (90 fok) C pe.net.a :.1 C pe.net.a.90 : 1.5 C pe.net.a.poz : 1. C pe.net.a.90.poz : 0.5 C pe.net.b :.6 C pe.net.b.90 : 1.3 C pe.net.b.poz :. C pe.net.b.90.poz : 1.8 C pe.net.c :.7 C pe.net.c.90 : 1. C pe.net.c.poz : 1.6 C pe.net.c.90.poz : 1.1 Szerkezeti eleekre ható szélterhek Keresztirányú szélteher esetén Víszintes felületeket terhelő erők w A.10 : C pe10.a q p 0.13 w A.1 : C pe1.a q p 0.155 w B.10 : C pe10.b q p 0.088 w B.1 : C pe1.b q p 0.11 w C.10 : C pe10.c q p 0.055 w C.1 : C pe1.c q p 0.055 /3
w D.10 : C pe10.d q p 0.088 w D.1 : C pe1.d q p 0.11 w E.10 : C pe10.e q p 0.039 w E.1 : C pe1.e q p 0.039 Lapostető terhei w F.10 : C pe10.f q p 0.199 w F.1 : C pe1.f q p 0.76 w G.10 : C pe10.g q p 0.13 w G.1 : C pe1.g q p 0.1 w H.10 : C pe10.h q p 0.077 w H.1 : C pe1.h q p 0.13 w I.10 : C pe10.i q p 0.0 w I.1 : C pe1.i q p 0.0 w I.p : C pe.i.p q p 0.0 Előtető terhei w net.a : C pe.net.a q p 0.3 w net.a.p : C pe.net.a.poz q p 0.13 w net.b : C pe.net.b q p 0.87 w net.b.p : C pe.net.b.poz q p 0.65 w net.c : C pe.net.c q p 0.98 w net.c.p : C pe.net.c.poz q p 0.177 Hosszirányú szélteher Víszintes felületeket terhelő erők w A.10.90 : C pe10.a.90 q p 0.13 w A.1.90 : C pe1.a.90 q p 0.155 w B.10.90 : C pe10.b.90 q p 0.088 w B.1.90 : C pe1.b.90 q p 0.11 w C.10.90 : C pe10.c.90 q p 0.055 w C.1.90 : C pe1.c.90 q p 0.055 w D.10.90 : C pe10.d.90 q p 0.088 w D.1.90 : C pe1.d.90 q p 0.11 w E.10.90 : C pe10.e.90 q p 0.033 w E.1.90 : C pe1.e.90 q p 0.033 Lapostető terhei w F.10.90 : C pe10.f.90 q p 0.199 w F.1.90 : C pe1.f.90 q p 0.76 w G.10.90 : C pe10.g.90 q p 0.13 w G.1.90 : C pe10.g.90 q p 0.13 w H.10.90 : C pe10.h.90 q p 0.077 w H.1.90 : C pe10.h.90 q p 0.077 w I.10.90 : C pe10.i.90 q p 0.0 w I.1.90 : C pe10.i.90 q p 0.0 5/3
Előtető terhei w net.a.90 : C pe.net.a.90 q p 0.166 w net.a.90.p : C pe.net.a.90.poz q p 0.055 w net.b.90 : C pe.net.b.90 q p 0.1 w net.b.90.p : C pe.net.b.90.poz q p 0.199 w net.c.90 : C pe.net.c.90 q p 0.155 w net.c.90.p : C pe.net.c.90.poz q p 0.11.1..3 Hasznos teher A ne járható tetők hasznos terhének értéke kisebb, int a hóteheré, valaint ás terhek e terhekkel ne jelentkezik együtt, így ne száolunk vele. 3. Elsődleges tartószerkezeti eleek éretezése 3.1 Monolit vasbeton födé éretezése 3.1.1 Szerkezeti kialakítás A főtartó hároféle szerkezeti eleből áll: alaptestbe befogott előregyártott vasbeton oszlopokból, az acélszerkezetű rácsos tartóból, ely kéttáaszú tartó és csuklósan táaszkodik a vasbeton oszlopokra, valaint a töörgerincű tartós kialakítású, rúddal a vasbeton oszlophoz felkötött konzolos előtetőből. Az előtető csuklósan kapcsolódik a vasbeton oszlophoz. Rácsos tartó: Felső öve a vasbeton oszlopra táaszkodik, csuklós talpleezzel ellátott acélbak segítségével. A kapcsolat csavarozott. Alsó öve HEA100, felső öve HEA10-as szelvényű, rácsrúdjai zártszelvények, éretük az igénybevételek nagyságához igazodik. Az alsó öve vízszintes vonalvezetésű, a felső párhuzaos a 10 fokos tetősíkkal. Előregyártott vasbeton oszlop érete 50x30c, kehelynyakba 50 c hosszon befogva. Előtető A konzolgerenda szelvénye IPE00-as, csuklósan (csavarozott kapcsolattal) kapcsolódik a főtartó-oszlopokhoz. A nagy konzolhossz iatt a tartó a vasbeton oszlophoz van felkötve, zártszelvény (10x80x3) felkötő-rúddal. A konzolgerendák végei kifordulás ellen erevítve vannak, a konzolgerendák síkjában húzott pótátlós szélrács található. Kereszetszeti jellezők és vaspozíciók v vb : 18c b vb : 0c h vb : 78c Betonfedés b c.leez : c b c.gerenda : 3c Kedvezőtlen vaselozdulás δ : 10 Alsó alapháló: fi10/0/0 Felső alapháló: fi8/0/0 ϕ a : 10 ϕ f : 8 Peregerenda hosszvasalása: fi16 Alkalazott kengyelezés: fi6/5 ϕ : 16 ϕ w : 6 Száított vaspozíciók: ϕ a d ay : v vb b c.leez + δ + d ax : d ay ϕ a 135 ϕ d g : h vb b c.gerenda + δ + ϕ w + 15 76 d fy : v vb b c.leez + δ + d fx : d fy ϕ f 138 ϕ f 16 6/3
Alkalazott szerkezeti anyagok: Monolit vasbeton födé: Beton C0/5 γ vb : 5 3 γ c : 1.5 f ck 0 f ck : f cd : 13.333 γ c E c : 31.9 E c.eff : 10.3 Betonacél: B500B f ctd : 1.03 γ y : 1.15 ξ c0.f :.11 ξ c0 : 0.9 f yk 500 f yk : f yd : 3.783 γ y E s : 00 3.1. Teherodell A teherodellt a. pontban kiszáított teherértékeket alapul véve állította össze. 3.1..1 Terhek Állandó jellegű terhek Tartószerkezet önsúlya A keret önsúlyát az alkalazott végeselees progra (AXIS9) autoatikusan eghatározza, így önsúly-elezéssel ne kell külön foglalkozni. Tetőrétegrend önsúlya.1.1 alapján: g tetőrtg 5.6 Hóteher Hóteher értéke 1 -re g hó : p s 1 Hózug-teher p s.3 7/3
Szélteher A vasbeton leez és a födé rétegrendje iatt ne lehet értékadó a szélteher, így ezeket ne vesze száításba..1.. Tervezési teherkobinációk összeállítása Biztonsági tényezők Állandó és állandó jellegű terhek γ G.sup 1.35 γ G.inf 1 Hóteher Parciális biztonsági tényező γ Q 1.5 Kobinációs tényező Ψ s.0 0.5 Teherkobinációk A értékadó teherkobináció: kieelt teher a hóteher, ás esetleges teher ne hat a szerkezetre. Teherkobináció 1,35*(önsúly+tetőrétegrend)+1,5*(hóteher+hózugteher) 3.1.3 Statikai száítás Az analízist az AXIS9 statikai prograal végezte, ásodrendű száítással. A száítás során figyelebe vette a szabvány által előírt geoetriai iperfekciókat is. 3.1. Teherbírási követelények igazolása A vizsgált teherkobinációkat a 3.1. pont tartalazza. Az E 199-1-1 alapján történő éretezést az AXIS9 statikai prograal hajtotta végre, az adott keresztetszetek értékadó igénybevételei alapján. A közölt ábrák a vasbeton leez, illetve a vasbeton peregerendák szükséges vasalási ennyiségét ábrázolják Vasbeton leez szükséges vasennyiségei: A sraffozott leezfelületen elegendő az alapháló, a színes területeken erősítésre van szükség. Alsó x irányú vassszükséglet alapháló:fi10/0: A ax : Összesen: π ϕ a 1 0c 39.699 erősítés+fi10/0 A ax.e : π ϕ a 1 0c A ax + A ax.e 785.398 > A ax.sd 1 39.699 : egfelel 8/3
Alsó y irányú vassszükséglet alapháló:fi10/0: erősítés+fi10/0 A ay : π ϕ a 1 0c 39.699 A ay.e : π ϕ a 1 0c 39.699 A ay + A ay.e 785.398 > A ay.sd 681 : egfelel Felső x irányú vassszükséglet alapháló:fi8/0: erősítés+fi1/0 π 1 A fx : ϕ f 51.37 A 0c fx.e ( 10) π 1 : 0c 39.699 A fx + A fx.e 6.06 > A fx.sd 63 : egfelel 9/3
Felső x irányú vassszükséglet alapháló:fi8/0: erősítés+fi1/0 π 1 A fy : ϕ f 51.37 A 0c fy.e ( 1) π 1 : 0c 565.87 A fy + A fy.e 816.81 > A fy.sd 7 : egfelel Leez átszúródási ellenállásának ellenőrzése Átszúródási geoetria eghatározása Leezparaéterek v vb 0.18 d fx 0.138 d fy 0.16 d : d fx + d fy 1 θ : 6.6 c 1 : 30c d 8. c Átszúródási vonal eghatározása ( ) u : 1.5d + 1.5d + c 1 + c 1 π d +.9 Átszúródási vasalás nélküli keresztetszet ellenállása Leezre ható igényb evételek V Ed : 0.37 8.1 + 18.1 1.65 315.7 β : 1.15 β V Ed v Ed : 0.869 u d 10/3
Teherbírás igazolása 00 k : in1 +, d A fx + A fx.e 6.06 A fx + A fx.e ρ lx : d ρ lx.535 10 3 A fy + A fy.e 816.81 A fy + A fy.e ρ ly : d ρ ly 5.75 10 3 ( ) ρ l : in 0.0, ρ lx ρ ly ρ l 5.108 10 3 σ cx : 0.66 c σ cx + σ cy σ cp : 3 v in : 0.035k fck 0.3 1 σ cy : 0.80 c σ cp 7.3 1 0.18 3 v Rd.c 0.1σ cp axv in, k 100ρ γ l f ck : + 1.51 c v Rd.c 1.51 v Ed 0.869 > egfelel G1 jelű gerenda vasalásának ellenőrzése - legjobban igénybevett elerészen Vasszükséglet 11/3
Alkalazott vasalás: A s.in : 0.0013 b vb d g 1.888 c ( 16) A s.a : 3 π 6.03 c > A sa.sd : 5.39c ( 16) A s.f : π.01 c > A sf.sd : 3.75c s kengyel egfelel : 0c > s Sd : 3.1c G jelű gerenda vasalásának ellenőrzése - legjobban igénybevett elerészen Vasszükséglet Alkalazott vasalás: A s.in : 0.0013 b vb d g 1.888 c ( 16) A s.a : π.01 c > A sa.sd : 1.89c ( 16) A s.f : π.01 c > A sf.sd : 1.89c s kengyel egfelel : 5c > s Sd : 39.5c inden keresztetszet egfelel 3.1.5 Lehajlási követelények ellenőrzése A tartót az Eurocode szerinti gyakori teherkobinációk szerint állította össze, a vasbeton eleek effektív (kúszás és zsugorodás iatti erevségcsökkenést agában foglaló) rugalassági odulusával száolva. Az elozdulásokat az AXIS9 végeselees prograal száította. Teherkobináció: hóteher alapértékével száolva 1/3
Főtartó elozdulásainak ellenőrzése Kétirányban teherviselő leez kétirányú kiterjedésének értani közepét vette fel értékadó fesztávolságként. L L : 6.11 6.79 6.1 δ ax.z : 5.76 > d 50 z 1.55 3. Vasbeton oszlopok teherbírásának igazolása A vizsgált teherkobinációkat a 3.1. pont tartalazza. Az oszlopok igénybevételei a onolit födé reakcióerőiből száraztathatóak: : egfelel Az E 199-1-1 alapján történő éretezést az AXIS9 statikai prograal hajtotta végre, az adott keresztetszetek értékadó igénybevételei és az oszlop kihajlási hosszai alapján. 3..1 O1 és O jelű oszlopok teherbírásának igazolása Keresztetszeti éretek: b vb : 5c A vb : b vb b vb 65 c betontakarás b c : c Alkalazott vasalás: fi16 A s : ( 16) π 8.0 c A s vashányad : 1.87 % < vasaxiu : 0.0% A vb vaspozíció 16 d oszlop : b vb b c + ϕ w + δ + 186 13/3
yoatéki teherbírás A nyoatéki teherbírás egfelelő, ha inden igénybevételpár (norálerő-nyoaték) a teherbírási vonalon belül helyezkedik e 3..1 O3 jelű oszlop teherbírásának igazolása Keresztetszeti éretek: egfelel b vb : 30c A vb : b vb b vb 900 c betontakarás b c : c Alkalazott vasalás: fi16 A s : ( 16) π 8.0 c A s vashányad : 0.89 % < vasaxiu : 0.0% A vb 16 d oszlop : b vb b c + ϕ w + δ + 36 yoatéki teherbírás A nyoatéki teherbírás egfelelő, ha inden igénybevételpár (norálerő-nyoaték) a teherbírási vonalon belül helyezkedik e egfelel 1/3
3.3 Porother nyílásáthidalók teherbírásának igazolása 3.3.1 Szerkezeti kialakítás S-1,50 hosszúságú eleagas áthidaló - 100c és 90 c nyílásközöknél axiális nyílásköz: 100c M Rd.S150 :.05 3.3. Teherbírás igazolása A vizsgált teherkobinációkat a 3.1. pont tartalazza. Az födéről szárazó igénybevételeket az AXIS9 statikai prograal száította, a érezezést a gyártói teherbírások (M Rd1; ) alapján végezte el. Födéteherből szárazó igénybevétel: M Q.S150 :.68 Egy áthidalóra jutó nyoaték M Q.S150 M Sd.150 : 1.56 < M 3 Rd.S150.05 egfelel 3. Acél nyílásáthidalók teherbírásának igazolása 3..1 Szerkezeti kialakítás Minden teherhordó fal nyíláskialakításánál két IPE szelvényű áthidalót alkalazunk. Szelvény: IPE10 Szelvény: IPE100 Szelvény: IPE80 Alkalazott szerkezeti anyagok: Szerkezeti acél: S35JRG1 3.. Teherodell Teherelezés Az áthidalók terheit az alábbi általános terhelési ábra szerint száolta. A falban létesített nyílások gelett a 60 fokkal húzott, a falra erőleges síkokon kívül a két falrész egyásnak táaszkodik, és terheket viselni képes. 15/3
Állandó jellegű terhek Tartószerkezet önsúlya A keret önsúlyát az alkalazott végeselees progra (AXIS9) autoatikusan eghatározza, így önsúly-elezéssel ne kell külön foglalkozni. Téglafal önsúlya: töör nagyéretű tégla+ceen thaba rcs Téglafal vastagsága fajsúlya v téglafal : 50c γ téglafal : 18.5 3 g téglafal : v téglafal γ téglafal 9.5 Padlásfödé önsúlya g padlás : 0.5 l padlás : 6.5 Esetleges terhek q padlás : 1 Téglafal önsúlya Padlásfödé önsúlya és hasznos terhe 3.1.3 Statikai száítás és teherbírás igazolása Az analízist az AXIS9 statikai prograal végezte, ásodrendű száítással. A száítás során figyelebe vette a szabvány által előírt geoetriai iperfekciókat is. Az E 1993-1-1 alapján történő éretezést az AXIS9 statikai prograal hajtotta végre, az adott keresztetszetek értékadó igénybevételei és gerendák kihajlási hosszai alapján. - Alábbi ábrán a tartók kihasználtsága: egfelel 16/3
3.5 Téglafalak teherbírásának igazolása A vizsgált teherkobinációkat a 3.1. pont tartalazza. A falra ható igénybevételeket az AXIS9 statikai prograal száította, a érezezést az E 1995-1.1 szabvány alapján végezte el. Geoetriai adatok Falagasság h fal :.65 Vakolat térfogatsúlya ρ v : 18 3 x1c vakolat súlya Falazóele: Porother 30 HS Fal szélessége: t : 30c Falazóele agassága h u : 3.8c Szabványos nyoószilárdság f b : 7 Falazóhabarcs: Po rother M 30 yoószilárdság szabványos értéke: f : 3 g vakolat : ρ v c 0.36 1 vakolatlan fal önsúlya: g fal :.16 3.5.1 Falazat szilárdsági jellezőinek eghatározása Falazat szilárdságának karakterisztikus értéke K : 0.5 f k : K f b 0.65 + f 0.5 Falazat tervezési szilárdsága az anyag parciális biztonsági tényezője f k f d : γ fal 3.5. Falazatra ható terhelés Falazat tetején - onolit vasbeton födé reakcióereje R z : 150 Ed.1 : R z Erő külpontossága: h e 0 : 0.911 c 50 f k.9 γ fal :. f d 1.10 Csökkentő tényező - figyelebe veszik a karcsúság és a külpontos terhelés hatását e 0 Φ 1 : 1 0.939 t Fal középső ötödében G fal : γ G.sup h g 5 fal + g vakolat ( ) Ed. : R z + G fal 155.579 5.579 17/3
falazat egtáasztásának figyele vétele ρ : 1 fal kezdeti alakhibája iatti külpontosság e ini : ρ h 50 9.111 kúszás okozta külpontosság e k : 0.00 ρ h t t e ini 1.9 e k + e ini h ρ t t 13.667 0.035 Csökkentő tényező - figyelebe veszik a karcsúság és a külpontos terhelés hatását - grafikon alapján Φ : 0.85 3.5.3 Falazat teherbírása Rd.1 : Φ 1 t f d 311.17 > Ed.1 150 Rd. : Φ t f d 81.578 > Ed. 155.579 egfelel 3.6. Alaptestek teherbírásának igazolása 3.6.1 Altalaj jellezői A eglévő épület alapozási rendszerét figyelebe véve vette fel az altalaj határfeszültségének alapértékét: súlyelezéssel kiszáolta az épület sávalapjaira ható terheket, ajd az épület használati tapasztalatai alapján (az épületnél ne figyelhető eg alapozási hibákra, valaint elégtelen teherbírásra visszavezethető károsodások) eghatározta a talaj határfeszültségének iniális határfeszültségét. Az épület több int 50 éve épült, aely több a jelenlegi épületbővítés tervezett élettartaánál, így kellő egbízhatósággal alkalazható a használati tapasztalaton alapuló altalaj-paraéter felvételének etódusa. Meglévő épület súlyelezése - épület leírását lásd építész rajzokon Téglafal adatai - ásfél sor széles nagyéretű töör té gláb ól álló fal vakolattal h fal : 6.5 v fal : 50c γ fal : 17 3 G fal : h fal v fal γ fal 55.5 Pincefödé - poro szsüveg boltozato s födé - eg y sor élére állított tégla+i0 acélgerenda 1,00 éterenként - fesztáv 6,1 L f : 6.6 h tégla G I10 : G padló : : 1c h beton : 7c γ beton : 3 0.11 L f 0.739 v fal ( ) L f h tégla γ fal + h beton γ beton Padlásfödé gerend afödé - 5 c sártakarássa l l I10 : 1.0 G I10 + l 5.631 I10 g padlás : 0. G padlás : g padlás L f.6 18/3
Fedélszék - fa fedélszék - agyagcseréppel g cserép : 0.5 g fedélszék : 0. L f + 0.8 L tető : cos( 0deg) 9.66 ( ) G tető : L tető g fedélszék + g cserép Esetleges terhek: 6.79 q hó : 1 q hasznos : 3 ( ) q hó ( ) Q hó : L f + 0.8 7. Q hasznos : q hasznos L f v fal Terhek tervezési értéke G tető + G padlás + G padló G : G fal + 7.55 γ G.sup G 97.909 Q hó + Q hasznos Q : 1.1 γ Q Q + γ G.sup G 116.059 16.8 B sávalap : 60c Talajfeszültség iniális értéke γ Q Q + γ G.sup G σ talaj : 193.31 B sávalap Talaj határfeszülségének alapértéke - fentiek szerint, de a biztoság javára csökkentve: σ a : 175 Mértékadó talajvízszintterepszint 3.6. Pontalapok éretezése 3.6..1 Szerkezeti kialakítás Lábazati gerenda - C0/ 5 vasbeto n b lg : 30c h lg : 71c Sávalap - C1/15 vasalatlan beton - fagyhatár alatt soványbeton B pa : 100c L pa : 100c h pa : 13c Alapozási sík s alapsík : 1.0 Anyagjellezők és biztonsági tényezők Beton: Vasalatlan sávalap és pontalap C1/15 γ beton : 3 B pa L pa 1 f ck 1 f ck : f cd : 8 γ c 19/3
E c : 5.8 E c.eff : 8.3 f ctd : 0.73 Vasalt lábazati gerenda: C0/5 f ck.lg 0 f ck.lg : f cd.lg : 13.333 γ c f ctd.lg : 0.89 E c.lg : 8.8 E c.eff.lg : 9.31 Betonacél: B60.50 f yk 500 ξ c0 0.9 ξ c0.f.11 3.6... Mértékadó igénybevételek Mértékadó igénybevételek a lábazati gerenda tetején Átadódó terhek a felszerkezetről - Kieelt teher a hóteher A vízszintes irányú erőket az oldalirányú földnyoás ellensúlyozza. Sd.1 : 115.8 M Sd.y1 : 0 M Sd.x1 : 6.61 e Sd.x : 0c Mértékadó igénybevételek az alapozási síkon Lábazati gerenda és pontalap súlya ( 3.36 +.75) G lg : b lg h lg γ vb G pa : B pa L pa h pa γ beton 9.0 16.68 Sd. : Sd.1 + γ G.sup G lg + γ G.sup G pa 176.966 Külpontosság nagyságának eghatározása e Sd.x : Sd.1 e Sd.x + M Sd.x1 Sd. 3.735 c f yd 3.78 E s 00 M Sd.y1 e Sd.y : 0 c Sd. B pa B pa.csökk : e Sd.x L pa L pa.csökk : e Sd.y 9.53 c 100 c 3.6..3 Talajtörési ellenállás eghatározása, ellenőrzés c 3 : in + s alapsík + B pa, 3 1.1 R d : c 3 σ a B pa.csökk L pa.csökk 178.1 d Sd. 176.966 : egfelel 0/3
3.6.3 Közbenső sávalap éretezése 3.6.3.1 Szerkezeti kialakítás Lábazati gerenda - C0/ 5 vasbeto n b lg : 30c h lg : 71c Sávalap - C1/15 vasalatlan beton - fagyhatár alatt soványbeton B sa : 80c h sa : 13c Alapozási sík s alapsík : 1.0 Anyagjellezők és biztonsági tényezők Beton: Vasalatlan sávalap és pontalap C1/15 f ck 1 f ck : f cd : 8 γ c E c : 5.8 E c.eff : 8.3 f ctd : 0.73 Vasalt lábazati gerenda: C0/5 f ck.lg 0 f ck.lg : f cd.lg : 13.333 γ c f ctd.lg : 0.89 E c.lg : 8.8 E c.eff.lg : 9.31 Betonacél: B60.50 f yk 500 ξ c0 0.9 ξ c0.f.11 3.6.3. Mértékadó igénybevételek Mértékadó igénybevételek a lábazati gerenda tetején f yd 3.78 E s 00 Átadódó terhek a felszerkezetről - Kieelt teher a hóteher A lábazati gerenda tehereloszó szerepe iatt ne a téglafal reakcióerejéből száítottuk a értékadó terhelést. Sd.1 : 106.8 M Sd.y1 : 0 M Sd.x1 : 0 e Sd.x : 0 Mértékadó igénybevételek az alapozási síkon Lábazati gerenda és pontalap súlya G lg : b lg h lg γ vb 5.35 G sa : B sa h sa γ beton 3.3 Sd. : Sd.1 + γ G.sup G lg + γ G.sup G sa 15.35 1/3
Külpontosság nagyságának eghatározása e Sd.x : Sd.1 e Sd.x Sd. 0 c M Sd.y1 e Sd.y : 0 c Sd. B sa B sa.csökk : e Sd.x 80 c 3.6.3.3 Talajtörési ellenállás eghatározása, ellenőrzés c 3 : in + s alapsík + B sa, 3 1.05 R d : c 3 σ a B sa.csökk 17 d Sd. 15.35 : egfelel 3.6. Pincefal elletti oszlopok alapozásának éretezése A lábazati gerenda teherelosztó szerepát figyelebe vette - 5 fokos feszültség-terjedést figyelebe véve sávalapot alkalazok. 3.6..1 Szerkezeti kialakítás Lábazati gerenda - C0/ 5 vasbeto n b lg : 30c h lg : 71c Sávalap - C1/15 vasalatlan beton - fagyhatár alatt soványbeton B a : 0c L a : 560c h a : 13c Alapozási sík s alapsík : 1.0 Anyagjellezők és biztonsági tényezők Beton: Vasalatlan sávalap és pontalap C1/15 f ck 1 f ck : f cd : 8 γ c E c : 5.8 E c.eff : 8.3 f ctd : 0.73 Vasalt lábazati gerenda: C0/5 f ck.lg 0 f ck.lg : f cd.lg : 13.333 γ c f ctd.lg : 0.89 E c.lg : 8.8 E c.eff.lg : 9.31 Betonacél: B60.50 f yk 500 ξ c0 0.9 ξ c0.f.11 f yd 3.78 E s 00 /3
3.6... Mértékadó igénybevételek Mértékadó igénybevételek a lábazati gerenda tetején Átadódó terhek a felszerkezetről - Kieelt teher a hóteher Sd.1 : 116 M Sd.x1 : 6.3 M Sd.y1 : 0 B a e Sd.x : 1.5c 7.5 c Mértékadó igénybevételek az alapozási síkon Lábazati gerenda és pontalap súlya ( 3.36 +.75) G lg : b lg h lg γ vb G a : B a L a h a γ beton 65.05 16.68 Sd. : Sd.1 + γ G.sup G lg + γ G.sup G a 5.779 Külpontosság nagyságának eghatározása M Sd.x1 + e Sd.x Sd.1 e Sd.x : Sd. M Sd.y1 e Sd.y : Sd. B a.csökk : L a.csökk : B a L a 0 c e Sd.x e Sd.y 0.066 6.713 c 560 c 3.6..3 Talajtörési ellenállás eghatározása, ellenőrzés c 3 : in + s alapsík + B pa, 3 1.1 R d : c 3 σ a B a.csökk L a.csökk 87.96 d Sd. 5.779 : egfelel A vizsgált épületbővítés tartószerkezetének teherbírása igazolt. Mezőhegyes, 010-08-17 Angyal László Tt-0-0178 Okleveles építőérnök Bánfi Zalán Tervező unkatárs Okleveles építőérnök 3/3