10. előadás Kis László Szabó Balázs 2012.
|
|
- Gergely Szilágyi
- 8 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 10.. előad adás Kis LászlL szló Szabó Balázs 2012.
2 Lánc- és függőhidak, ferdekábeles hidak 2
3 Lánc-és függőhidak statikai váz A lánc- és függőhidak merevítőtartóját függőleges függesztőkábelek tartják, amelyek a pilonokon átvezetett és végükön lehorgonyzott tartókábelekhez csatlakoznak. A merevítőtartók az esetek túlnyomó többségében acélból készülnek. A felfüggesztés általában függőleges és kétsíkú. Fő igénybevételek: lánc, vagy kábel: húzás; merevítőtartó: hajlítás+nyírás. A tartókábel első pászmáját csónakkal vagy helikopterrel helyezik el, majd a többit erre csévélik fel. Tartókábelek anyaga általában: 1860N/mm 2 szakítószilárdságú acél. 3
4 Lánchidak I. Lánchíd, Budapest 4
5 Lánchidak II. 5
6 Lánchidak III. Régi Erzsébet-híd 6
7 Lánchidak IV. Régi Erzsébet-híd 7
8 Függőhidak I. Különleges függőhíd Dél-Amerika 8
9 Függőhidak II. Új Erzsébet-híd 9
10 Függőhidak III. Golden Gate híd 10
11 Függőhidak IV. Akashi-Kaikyohíd 11
12 Függőhidak V. Akashi-Kaikyo híd 12
13 Függőhidak VI. Akashi-Kaikyohíd 13
14 Függőhidak VII. Akashi-Kaikyohíd 14
15 Függőhidak VIII. Akashi-Kaikyohíd 15
16 Függőhidak IX. A Messinai szorosnál (olasz csizma és Szicília között) tervezés alatt van egy 3,3 km fesztávolságúfüggőhíd. 16
17 Ferdekábeles hidak I. statikai rendszer alapján A ferdekábeles hidak jellemzője, hogy a függesztőkábelek közvetlenül a pilonhoz csatlakoznak tartókábel közvetítése nélkül. A hosszú, ferde irányú kábelek jelentősen befolyásolják a szerkezet erőjátékát, amit a későbbiekben részletesen tárgyalunk. A szerkezeti anyag és a geometria kialakítás szempontjából változatosabbak a függőhidaknál. 17
18 Ferdekábeles hidak II. történeti áttekintés 1. Az első komolyabb műtárgy, amelyben a ferde kötélzet fontos szerepet játszott a Brooklyn híd volt New Yorkban, amit John Roebling tervezett 1883-ban. Ez a műtárgy azonban nem sorolható egyértelműen sem a ferdekábeles, sem a függőhidak közé. Valójában korát messze megelőzve, a jövő modern vegyes felfüggesztésű hídainak előfutára. Később 1938-ban Dischinger több tervében is felhasználta a két felfüggesztés típus kombinálását, s bár ezek egyike sem valósult meg, világosan rámutatott a ferdekábeles szerkezetek nagyobb merevségére és aerodinamikai stabilitására. 18
19 Ferdekábeles hidak III. történeti áttekintés 2. Az igazi fejlődés azonban csak 1951-től indult meg az Albert Caquot által tervezett Donzère-híddal (81 m), ami az első betonból készült közúti ferdekábeles híd volt ban épült Dischinger tervei alapján az első acélszerkezetű ferdekábeles híd Norvégiában, a Strömsund-híd. Donzère-híd Strömsund-híd (1. generáció) (1. generáció) 19
20 Ferdekábeles hidak IV. típusok, generációk 1. Az utóbbi évtizedekben a ferdekábeles hidak építése gyors fejlődésnek indult, amin belül három generáció különböztethető meg. Az első generációs ferdekábeles hidakat a kevés számú, egymástól távol lehorgonyzott kábelek és igen merev pályatartó jellemezték. Ezeknél a műtárgyaknál a kábelek olyan közbenső támaszokat váltottak ki, amelyek elhelyezése geometriai okok vagy talajviszonyok miatt lehetetlen volt. A szerkezet statikai modellje a felfüggesztési pontokban rugalmasan alátámasztott folytatólagos gerendatartó volt. A felfüggesztési pontok között a tartó hajlításra volt igénybe véve, ezért nagy hajlítási merevségű keresztmetszetre volt szükség. A kábelek nagy keresztmetszettel készültek és a jelentős nagyságú koncentrált erő bevezetése miatt a lehorgonyzásoknál a pilont és a pályatartót meg kellett erősíteni. A legismertebb példa a három düsseldorfi ferdekábeles híd, amelyek 1957 és 1973 között épültek. THEODOR HEUSS hid Dusseldorf 20
21 Ferdekábeles hidak V. típusok, generációk 2. Pozsony Új-híd 21
22 Ferdekábeles hidak VI. típusok, generációk 3. A második generációs hidaknál már sűrűbb kábelezést alkalmaztak, a pályatartó mereven kapcsolódott a pilonhoz. A tartó modellje rugalmas ágyazású, a pilonnál befogott gerendahíd volt, ami a tartó hajlítómerevségének csökkentését tette lehetővé. Ezt a típust részleges felfüggesztésű ferdekábeles hidaknak is nevezik, mivel a pilon környezetében a felfüggesztés kétoldalt megszakad. Az első ilyen híd az acélszerkezetű Friedrich Ebert híd volt, amely Homber tervei alapján épült ben Bonnban. A vasbeton hidak között a sort a Brotonnehíd nyitotta (320 m, Franciaország) 1977-ben, amit több figyelemre méltó műtárgy követett (Coatzacoalcos-híd, Mexikó; Tampa-híd, USA). Riga, Lettország 22
23 Ferdekábeles hidak VII. típusok, generációk 4. Brotonne híd 23
24 Ferdekábeles hidak VIII. típusok, generációk 5. A harmadik generációt a sűrű kábelezésű, teljes felfüggesztésű ferdekábeles hidak alkotják. A pályatartó nem támaszkodik a pilonra, hanem teljes hosszán kábelek függesztik fel. Statikai modellje egy térbeli rácsostartó, amelynek nyomott öve a pályatartó és húzott rácsrudai a ferdekábelek. Ebből adódóan a tartómagasságot, ami majdnem teljesen független a támaszköztől, a pályatartó kihajlása, illetve lehajlásának korlátozása szabja meg. Ez lehetővé tette a vékonylemezes vasbeton merevítőtartók építését. Az első ilyen híd a Leonhardt által tervezett Paco-Kennewick híd volt. További példák a spanyol Barrios de Luna (440 m, vasbeton) és a kanadai Annacis-híd (465 m, öszvér) A világ leghosszabb ferdekábeles hídja, az 1999-ben épült 890 m legnagyobb fesztávú japán Tatara híd is ebbe a csoportba tartozik. 24
25 Ferdekábeles hidak IX. típusok, generációk 6. Tatara Ohashi 25
26 Ferdekábeles hidak X. a kötélzet kialakítása A kötélzet kialakítására háromféle alaptípus létezik: a) hárfa kialakítás b) legyező kialakítás c) fél-legyező kialakítás 26
27 Ferdekábeles hidak XI. normálerők a merevítőtartóban A ferdekábelek - hajlásszögük mértékének megfelelően vízszintesen feszítőerőt ébresztenek a merevítőtartóban, ami a pilon felé halmozódik és merevíti a tartót. A feszítés mértékének azonban gátat szab a pályatartó kihajlása, illetve teherbírása. Megjegyzendő, hogy a középső támaszközben a zárózöm környezetében a normálerő húzást ébreszt a merevítőtartóban, amit e szakasz utófeszítésével ellensúlyoznak. Amennyiben mezőközépen a zárózömöt az utolsó kábel megfeszítése után betonozzák, akkor az utófeszítést csak a zsugorodásból és a lassú alakváltozásból keletkező húzófeszültségre kell méretezni. 27
28 Ferdekábeles hidak XII. összehasonlítás A hárfa és legyező kábel elrendezések összehasonlítása Hárfa: esztétikusabb megjelenés jelentős nyomóerők a merevítőtartóban Legyező: gazdaságosabb H/L < 0.30 esetén kisebb nyomóerő a merevítőtartóban a kábelek átvezetése a pilonon körülményes Elsősorban nagy fesztávú ferdekábeles hidak estén a fél-legyező elrendezés jó kompromisszum a két megoldás között. A költsége a legyező elrendezéshez hasonlóan alakul, és a kábelek átvezetése a pilonnál egyszerűbb. 28
29 Ferdekábeles hidak XIII. Hátrahorgonyzó kábel 1. A hasznos terhekre a legnagyobb kábelerő általában a parti támaszköz leghosszabb ferdekábeleiben ébred. A parti oldal támaszközeinek felvétele jelentősen befolyásolhatja a merevítőtartó igénybevételeit. Szimmetrikus kábelezés és nagy parti fesztáv: a műtárgy csak az önsúlyra van kiegyensúlyozva; a középső támaszközben p h ható hasznos teher megfeszíti a parti mező leghosszabb kábeleit, az ún. hátrahorgonyzó kábeleket. 29
30 Ferdekábeles hidak XIV. Hátrahorgonyzó kábel 2. A parti pilléreknél a merevítőtartó felemelkedését a merevítőtartó lekötésével, többtámaszúvá tételével vagy sarokmerev tartó-pillér kapcsolat kialakításával biztosítják. 30
31 Rövid parti fesztávok: Ferdekábeles hidak XV. Hátrahorgonyzó kábel 3. a parti mezők alakváltozásmentesnek tekinthetők, a parti oldal minden kábele hátrahorgonyzó kábelként működik. A merevítőtartó felemelkedése ellen sarokmerev tartó-pillér alkalmazható, de ilyenkor hajlítónyomaték lép fel a hőtágulás miatt. Ennél jobb megoldás az, ha a középső mezőben könnyebb szerkezetet alkalmazunk. 31
32 Ferdekábeles hidak XVI. Hátrahorgonyzó kábel 4. Legyen g 1 és g 2 a merevítőtartó önsúlya a parti és a középső mezőben. A merevítőtartó nem emelkedik fel, ha g 2 > g 1 + p h, például ha a középső fesztávon a mervítőtartó könnyűbetonból, a szélső támaszközben normál betonból, vagy pedig a középső támaszközben acélból, a szélső támaszközben betonból készül. 32
33 Ferdekábeles hidak XVII. Hátrahorgonyzó kábel 5. A kétféle támaszközkiosztás elsősorban a szélső támaszköz hajlítónyomatékait befolyásolja. A burkolóábrából látható, hogy rövid parti fesztávok mellett kisebb igénybevételek adódnak a merevítőtartóra. 33
34 Ferdekábeles hidak XVIII. Hátrahorgonyzó kábel 5. Aszimmetrikus szerkezet pillérekkel alátámasztott parti támaszközzel: egyensúlyi feltétel: R 2 x 2 = V 1 x 1 (a pilon deformációját elhanyagolva) ugyanakkor R 2 = g 2 dx 2 és V 1 = (g 1 + p h ) dx 1, innen g 2 x 2 dx 2 = (g 1 + p h ) x 1 dx 1 Integrálva a fenti kifejezést a tartó mentén: g 2 (l 2 ) 2 > (g 1 + p h ) (l 1 ) 2 34
35 Ferdekábeles hidak XIX. Keresztirányú kialakítás 1 axiális kábelsík csavarómerev szekrénytartóval: az aszimmetrikus hasznos terhet a szekrénytartó veszi fel csavarómerevsége folytán. 2 szélső kábelsík csavarásra hajlékony merevítőtartóval: a kábelekben ébredő különböző nagyságú erők ellensúlyozzák a hasznos terhet. Az 1 kábelsíkú megoldás esztétikusabb, de az 500 m-nél nagyobb fesztávok esetén a csavarómerev szekrénytartó nem elégséges a stabilitás biztosítására (ld aerodinamikai jelenségek). 35
36 Hosszirányban az egyágú, függőleges pilon a leggyakoribb. Ritkább esetben előfordul V vagy A-alakú, esetleg ferde pilon. Ezeknél a kialakításoknál fokozott figyelmet kell fordítani a pilon alakváltozásaira. Ferdekábeles hidak XX. Pilonok 1. Általában a kábelerőket úgy állítják be, hogy állandó terhekre a pilonban ne legyen hajlítónyomaték. Különösen betonból készült pilonok esetén van ennek jelentősége a lassú alakváltozások miatt. 36
37 Ferdekábeles hidak XXI. Pilonok 2. A pilon hajlítónyomatékai hasznos terhekre több tényezőtől is függnek: a szélső és középső támaszközök arányaitól a kábelsík szimmetriájától (pl. ívben fekvő híd esetén) a pilon megtámasztásától (csuklósan vagy befogással kapcsolódik a merevítőtartóhoz vagy esetleg független tőle) a kötélzet kialakításától (legyező, hárfa vagy fél-legyező) Keresztirányban is többféle kialakítás lehetséges. A-alakú pilon előfordulhat egy- vagy kétsíkú kábelezésnél. Középső felfüggesztésnél alkalmazható egyetlen pilonszár is, de ez helyigénye miatt csökkenti a kocsipálya hasznos szélességét. Kétsíkú felfüggesztésnél gyakori a H-alakú pilon. 37
38 Ferdekábeles hidak XXII. Kábelek lehorgonyzása a pilonban A kábelek lehetnek átmenőek, ekkor a pilontetőn egy íves nyerges támaszon csúszhatnak el. A leggyakoribb azonban a lehorgonyzás, ami lehet kétoldali vagy keresztező. A pilon lehet tömör vagy szekrényes. Tömör esetén a lehorgonyzás lehet átvezetett és az ellenkező oldalon megfogott. Szekrényes pilon esetén a lehorgonyzás belül, védett terülten történik. Az acél lehorgonyzóblokk általában előnyösebb az erős lokális igénybevételek miatt, mint a vasbeton, ez utóbbit gyakran meg kell feszíteni a keresztirányú húzófeszültségek fellépése miatt. 38
39 Ferdekábeles hidak XXIII. Pilon - merevítőtartókapcsolat 1. Ha a szerkezetet a síkjában történő hajlításra vizsgáljuk, különböző pilon-pálya kapcsolati megoldásokkal találkozunk. a) tökéletes befogás (Coatzacoalcoz híd, Mexikó) b) kettős támaszvonal vagy kettőzött pillér (Brotonne híd, Franciaország). Mindkét kapcsolat tökéletes befogásnak tekinthető hosszirányban, de az utóbbi megengedi a pálya hosszirányú mozgását. c) részleges befogás, ahol a két szerkezeti elem relatív elfordulását teszi lehetővé a kereszttartó elcsavarodása, illetve a pillérnyelv hajlítása (Tampico híd, Mexikó). A befogásnál hasznos teherre nyomaték keletkezik, de építési állapotban könnyebben biztosítható a szerkezet stabilitása, mint a többi típus estében. 39
40 Ferdekábeles hidak XXIV. Pilon - merevítőtartókapcsolat 2. d) csuklós megtámasztás, a szerkezet egy konzolra, vagy egy kereszttarttóra támaszkodik. Az eddig említett megtámasztásokat részleges felfüggesztésként is emlegetik, mivel a pilon közvetlen közelében az első egy-két kábel elhagyható. Ekkor azonban a pilon környezetében helyi hajlítónyomaték lép fel állandó és hasznos teherből. A nyomaték és a kábelek hatására fellépő jelentős nagyságú normálerő miatt ebben a zónában általában szükséges a pályaszerkezet megerősítése, de ennek ellenére a részleges felfüggesztés gazdaságos megoldásnak bizonyul, különösen beton pályaszerkezet esetén. 40
41 Ferdekábeles hidak XXV. Pilon - merevítőtartókapcsolat 3. e) teljes felfüggesztés, a pilon és a pálya között nincs függőleges megtámasztás. Teljes felfüggesztés esetén vízszintes kapcsolatot kell kialakítani a pálya és a pilon között a vízszintes erők (szél, földrengés) egyensúlyozására. 41
42 Ferdekábeles hidak XXVI. A kábelek látszólagos rugalmassági modulusa 1. 42
43 Ferdekábeles hidak XXVII. A kábelek látszólagos rugalmassági modulusa 2. 43
44 Ferdekábeles hidak XXVIII. Merevítőtartó 1. Keresztmetszeti kialakítás A merevítőtartókeresztirányú hajlítása A felső pályalemez vastagságát - függetlenül a hídtípustól vagy a szerkezet anyagától - a hasznos teherből adódó helyi igénybevételek határozzák meg. A lokális hajlítónyomaték annál kisebb lesz, minél sűrűbben van a pályalemez alátámasztva. Általában 3-4 m-ként alkalmaznak kereszttartót vagy rácsozást. Kábel lehorgonyzások kialakítása Vasbeton pályatartóesetén megfelelő módon kialakított lehorgonyzófészkekbe kötik a kábeleket. Lényeges ezek helyes geometriai kialakítása és vasalása, mivel a jelentős lokális igénybevételek miatt repedések alakulhatnak ki. Acélszerkezetű merevítőtartóesetén a kábeleket a kereszttartóhoz horgonyozzák, ami biztosítja az erők folytonos elosztását a keresztmetszeten belül. Különös gondot kell fordítani a kapcsolat kialakítására az elemek fáradása szempontjából. 44
45 Ferdekábeles hidak XXIX. Merevítőtartó 2. A teljes keresztmetszet hajlítása Vizsgáljunk egy l hosszúságú tartódarabot ( l = kábellehorgonyzások távolsága). Ha a nyíróerő hosszirányú megváltozását elhanyagoljuk, akkor a tartóra az önsúly, a hasznos teher és a kábelerő függőleges komponense hat. Két eset lehetséges: Érdemes megjegyezni, hogy a maximális nyomatékok nagysága mindkét esetre megegyezik, de ellentétes értelműek. A nyomaték felvételét a keresztmetszet keresztirányú hajlítómerevségebiztosítja. Rácsozás vagy kereszttartó alkalmazásával a merevség növelhető. A rácsozás általában gazdaságosabb a globális hajlítómerevség szempontjából, a kereszttartó azonban hatékonyabb a lokális igénybevételek csökkentésére. A tartómagasság növelése előnyös a keresztirányú hajlítómerevség szempontjából. Beton keresztmetszet esetén a merevítés módjától függetlenül a húzott zónában általában 45 szükség van keresztirányú feszítésre.
46 Ferdekábeles hidak XXX. Merevítőtartó 3. A merevítőtartóhosszirányú hajlítása A megfelelően elosztott kábelezésű modern hidak esetén -legalábbis mezőben -a pályatartóban csak kismértékű hajlítóigénybevételeklépnek fel.. Ezért a keresztmetszeti méreteket legtöbbször a lokális igénybevételek vagy kivitelezési szempontok határozzák meg. Emiatt a keresztmetszet egyenvastagságaa formai kialakítástól függetlenül acélszerkezetnél e eq 0.04 m vasbeton szerkezetnél e eq 0.50 m A tartómagasság hatása a hosszirányú hajlításra Tekintsünk egy téglalap alakúzárt szekrényt. Legyen a keresztmetszeti terület állandó minden h esetén: A = konstans ; I = A / 4 h 2. Hasznos terhekre a pálya rugalmas alátámasztásútartóként modellezhető, a (k) rugóállandók a kábelek függőleges merevségéből számíthatók. Ha növeljük a tartómagasságot, a keresztmetszeti terület - és ezzel együtt az önsúly -csak csekély mértékben változik, így a rugómerevségek is állandók maradnak minden h-ra. 46
47 Ferdekábeles hidak XXXI. Merevítőtartó 4. 47
48 Ferdekábeles hidak XXXII. Merevítőtartó 5. A pályaszerkezet anyagának megválasztása A kötélzet és a pilon költsége egyenesen arányos a hasznos teher nagyságával és a fesztáv négyzetével (p L 2 ). A merevítőtartóköltsége elsősorban annak anyagától (acél, beton vagy öszvértartó) és a kivitelezés módjától (előregyártottvagy monolit) függ. Mivel az egyes szerkezeti anyagokhoz általában meghatározott kivitelezési technológia tartozik, a költségek alapján megállapítható mindegyik tartótípus gazdaságos alkalmazási területe. Kis és közepes fesztáv esetén beton alkalmazása célszerű, növekvő támaszköz mellett előbb az öszvértartó, majd az acél válik gazdaságosabbá. Az anyagmegválasztást jelentősen befolyásolhatja az alapozás költsége főként rossz altalajviszonyok esetén, vagy földrengésveszélyes területen. Ilyenkor könnyű pályaszerkezet alkalmazása közepes fesztáv mellett is gazdaságos lehet. A gazdaságossági megfontolások mellett az egyes tartótípusok alkalmazásának határt szab a pilon közelében fellépő nyomófeszültségek korlátja vagy az aerodinamikai stabilitás kérdése. Tájékoztatójelleggel a következő támaszköz intervallumok adhatók meg: beton: m öszvér: m acél: m 48
49 Ferdekábeles hidak XXXIII. Merevítőtartó 6. A hosszirányú hajlítás számítása - a kábelek beállítása A ferdekábeles hidak statikai-dinamikai számítása meglehetősen bonyolult többszörös külső és (a kábelek okozta) belső határozatlanságuk miatt. Általában az építési folyamat modellezése elengedhetetlen a szerkezet erőjátékának meghatározásához. Az építés során a szerkezet statikai határozatlansági foka fokozatosan növekszik, ami állandóigénybevétel átrendeződést eredményez. Ebből következik, hogy a ferdekábeles hidak számítása szinte minden esetben számítógéppel történik. További nehézséget okoz, hogy a szerkezet hajlékonysága miatt az elmozdulások nagyok, vagyis az igénybevételeket pontosan csak másodrendű elmélet segítségével lehet számítani. Ez utóbbira itt nem térünk ki. A gyakorlatban a közelítő számítás elsőrendű elmélet szerint történik és egy -a használat vagy teherbírás szempontjából mértékadó - referencia állapot megválasztásával kezdődik. Ez a referencia állapot lehet egy építés közbeni állapot vagy a végleges állapot a t = időpontban. Cél, hogy a kábelerőket úgy állítsuk be, hogy ebben az állapotban a szerkezet egyes elemeinek igénybevételei minimálisak legyenek. A következőkben egy lehetséges megközelítést mutatunk be a statikai számításra. 49
50 Ferdekábeles hidak XXXIV. Merevítőtartó 7. Első lépésben a középső támaszközben a ferdekábelekben lévő erőt úgy határozzuk meg, hogy azok függőleges komponense egyensúlyozza a kábelre jutómerevítőtartószakasz súlyát. A szerkezet határozatlanságából és a kábelek hajlékonyságából adódóan azonban ez a feltétel nem biztosítja a merevítőtartó lehajlásmentességét, ezért a kábelerők kiigazítása szükséges az alakváltozások mérséklésére. Minél jobban megközelíti a terhelt merevítőtartóalakja az elméleti alakot, annál kisebb igénybevétel keletkezik a tartóban az állandóterhek hatására. A merevítőtartóban a pilon feléa kábelerők okozta normálerő halmozódása miatt ez a feltétel különösen fontos. A parti támaszközben a kábelerőket oly módon választjuk meg, hogy vízszintes komponensük kiegyenlítse a nekik megfelelő középső támaszközbeli kábelerők vízszintes komponensét. Így biztosítjuk, hogy a pilonban ne lépjen fel az állandóerőkből hajlítónyomaték, ami a lassú alakváltozások miatt idővel a pilon - stabilitási szempontból is káros - elhajlását okozhatná. 50
51 Ferdekábeles hidak XXXV. Merevítőtartó 8. A szerkezet leegyszerűsített statikai modelljében az egyes kábelerőket a pilonon és a merevítőtartón lévő lehorgonyzási pontokban ható, egyenlő nagyságú, ellentétes értelmű, közös hatásvonalú, koncentrált erővel helyettesítjük. Az ily módon beállított szerkezet minden egyes ferdekábelére megkapjuk az F kábelerőt és a lehorgonyzási pontok l távolságát a referencia állapotban. Legyen l 0 a kábelek hálózati hossza (vagyis a két lehorgonyzási pont közötti távolság) a szerkezet terheletlen állapotában. Ha a kábelt a szerkezetből kivéve a földre kifektetjük, akkor a hossza az alábbi képlettel számítható: ahol l 00 a kábel semleges hossza. A kábel semleges hossza invariáns, független a szerkezet terhelési állapotától. Ebből adódóan a kábel megfeszítésekor az adott építési állapotban akkora feszítőerőt kell kifejteni, hogy a semleges hossza kiadódjon. Ez egyenértékű azzal, hogy a terhelt állapotban az i. kábel l i hálózati hosszát akkora Δl i értékkel változtatjuk meg, hogy a kábel semleges hosszát kapjuk. 51
52 Ferdekábeles hidak XXXVI. Merevítőtartó 9. A következő lépésben az építési fázisokon végighaladva módosítjuk a szerkezet statikai vázát az újonnan megépült merevítőtartózömmel és a zömöt felfüggesztő ferdekábel megfelelő hosszra nyújtásával (megfeszítésével). Az építési fázisok követésével végül vissza kell jutnunk a referencia állapothoz. Ez egyben ellenőrzés is arra, hogy a kábelerőket helyesen számítottuk-e ki. Az előző számítás során nem vettük figyelembe a beton zsugorodását és kúszását. Ezek a hatások befolyásolják a tartó lehajlását és így az építési fázisok végén a szerkezet alakváltozási állapota nem egyezik meg a referencia állapotéval. Az előző számítást újból megismételve -ezúttal figyelembe véve a lassú alakváltozásokat is - megkapjuk a szerkezet deformációját a referencia állapotban. A tartóalakot az első lépésben részletezettek szerint újra beállítjuk és kiszámítjuk a kábelek semleges hosszát. A számítás sorozatot megismételjük az újonnan számított semleges hosszakkal, ami végül az összes hatást figyelembe véve jóközelítéssel a referencia állapothoz vezet. 52
53 Ferdekábeles hidak XXXVII. Dinamikus viselkedés 1. A ferdekábeles hidak jelentős szerkezeti karcsúságuk miatt igen érzékenyek a dinamikus terhekre. A szerkezet rezgéseit korlátozni kell a stabilitásvesztés, a szerkezeti elemek fáradt törésének, illetve a használatot zavarórezgések elkerülése érdekében. Dinamikus gerjesztést alapvetően háromféle tehertípus okozhat: a járműteher, a szél és a földrengés. A járműteher dinamikus hatása nem jelentős a szerkezet önsúlyához viszonyítva, hatását általában az egyes szerkezeti elemek lokális vizsgálatánál veszik figyelembe, mint például a kábellehorgonyzások fáradásvizsgálata. Földrengésveszélyes területen a más szerkezetekhez hasonlóan a hidat szeizmikus hatásokra is méretezni kell szokásos dinamikai számításokkal (pl. modálanalízis gyorsulási diagrammok, spektrumok segítségével). 53
54 Ferdekábeles hidak XXXVIII. Dinamikus viselkedés 2. Aerodinamikai jelenségek 1. A közepes és nagyfesztávolságúferdekábeles hidak esetén különös figyelmet kell fordítani a szél dinamikus hatására, ami sok esetben mértékadó lehet a szerkezet hossz- és keresztirányúalakjának és méreteinek felvételekor. A szél dinamikus hatásai két csoportra oszthatók: Közepes, állandó szélsebességgel gerjesztett szerkezet Turbulens örvényleválás (Kármán-féle-örvények) Öngerjesztő rezgések (galopp, belebegés) Széllökésekkel gerjesztett szerkezet A dinamikus vizsgálathoz szükség van a szerkezett sajátfrekvenciáira és sajátrezgés alakjaira; legalább az első függőleges, vízszintes és csavarórezgésadataira. A keresztmetszet áramlástani tulajdonságait szélcsatornában mért aerodinamikai együtthatókkal jellemzik. A szélcsatornában a keresztmetszet egységnyi hosszúságú, rugókra felfüggesztett kicsinyített modelljét permanens, illetve turbulens áramlásba helyezik és a rugók segítségével mérik a keresztmetszetre hatóvízszintes és függőleges erőket, illetve a csavarónyomatékota beesési szög függvényében. 54
55 Ferdekábeles hidak XXXIX. Dinamikus viselkedés 3. Aerodinamikai jelenségek 2. Szélcsatornás modellvizsgálat a BME-n 55
56 Ferdekábeles hidak XL. Dinamikus viselkedés 4. Aerodinamikai jelenségek 3. A keresztmetszetre hatóaerodinamikai erők az együtthatók segítségével a következő módon számíthatók: ahol ρ a levegő térfogatsúlya, B a keresztmetszet szélessége, a hossztengelyre merőleges átlagos szélsebesség, θ a beesési szög, C x (θ), C z (θ) és C m (θ) az aerodinamikai együtthatók, illetve f x a torlónyomás (drag), f z a felhajtóerő (lift) és m y a csavarónyomaték (torque).. 56
57 Ferdekábeles hidak IXL. Dinamikus viselkedés 5. Turbulens örvényleválás (Kármán-féle örvények) A széláramlásba helyezett test két oldalán periodikusanvagy szabálytalanul leváló örvények a testet az áramlásra merőlegesen gerjesztik. Az örvényleválás frekvenciája függ a test alakjától és a Reynolds számtól (Re = v D/ν, ahol v az áramlás sebessége, D a test jellemző mérete és ν m 2 /s a levegő kinematikai viszkozitása). A leválás frekvenciájához megadhatóaz alaktól függő v R redukált szélsebesség, amelynél a jelenség fellép. Ebből és az első függőleges rezgéshez tartozó (f 0 ) sajátfrekvenciából számíthatóa kritikus szélsebesség: v 0 = f 0 h v R ahol h a keresztmetszet magassága. A gyakorlatban előfordulószerkezetekre v 0 = km/h-s kritikus szélsebességek adódnak. A rezgés amplitúdóját a szerkezet belső csillapítása korlátozza. Ugyanakkor a leválások a tartóhossza mentén dekorreláltak, vagyis nem minden pontban egyszerre következnek be, ami szintén a rezgés csillapításához vezet. Megfelelően áramvonalas keresztmetszeti alak választásával a rezgés amplitúdója tovább csökkenthető. 57
58 Ferdekábeles hidak VIIIL. Dinamikus viselkedés 6. Galopp 1. A galopp egy áramlástani instabilitás okozta gerjesztés, amelyet a körüláramlott test mozgása hoz létre és tart fent. Tételezzük fel, hogy a keresztmetszetre merőlegesen hat az áramlás. Ha a testet a szélirányra merőlegesen felfelékimozdítjuk, akkor a relatív szélirány α szöggel megváltozik, a keresztmetszet alsó éle mentén örvényleválás jön létre, ebben a zónában az atmoszférikus nyomás uralkodik, míg a keresztmetszet felső éle mentén ahol áramvonalak lefelégörbülnek, az atmoszférikusnál kisebb a nyomás. Ez a nyomáskülönbség a mozgással egyező irányú felfelé hatóerőt eredményez, aminek csak a szerkezet rugalmas ellenállása és a belső csillapítás szab határt. Ekkor a keresztmetszet mozgása lefeléirányul, de a gerjesztő hatás iránya is megfordul. A Den Hartog által definiált stabilitási kritérium (θ 0): 58
59 Ferdekábeles hidak VIIL. Dinamikus viselkedés 7. Galopp 2. Érdemes megjegyezni, hogy a stabil körkeresztmetszetű ferdekábel is instabillá válhat esőcseppek vagy jéglerakódás hatására. Ezt úgy próbálják megakadályozni, hogy a kábeleket olyan műanyag borítással látják el, amelynek spirálalakban lefutó hornya levezeti az esőcseppeket. 59
60 Ferdekábeles hidak VIL. Dinamikus viselkedés 8. Belebegés (flutter) 1. Létezik még egy öngerjesztett rezgéstípus, ami akkor lép fel, ha a szerkezet a csavarási rezgéshez kapcsolódóan szélirányra merőleges (függőleges) hajlítási rezgést is végez. Ha szerkezetet y sebességgel kimozdítjuk felfelé és ezen felül Ψ szöggel elfordítjuk, akkor a testre Ψ szöggel és v 2 -tel arányos F 1 felhajtóerő hat (lásd a torlónyomás képletét). Ugyanakkor a függőleges elmozdulás sebessége miatt megváltozik a szél - y /v relatív beesési szöge, ezért létrejön egy F 2 lefeléhatóerő, ami azonban már csak v első hatványával arányos. 60
61 Ferdekábeles hidak VL. Dinamikus viselkedés 9. Belebegés (flutter) 2. Az erők külpontosságából fellép egy csavarónyomaték, illetve a szerkezet hajlítási és csavarási rugalmas ellenállása. Ha kiszámítjuk az egy rezgés alatt végzett munkát, akkor látjuk, hogy ez utóbbiak nullára adódnak, F 2 negatív munkát végez (akadályozza a mozgást), míg F 1 pozítívmunkát végez (elősegíti a mozgást), ha a csavarási rezgés megelőzi a hajlítási rezgést. Adott fázisszög esetén egy bizonyos kritikus sebesség felett F 1 munkája lesz nagyobb, ami egyre nagyobb amplitúdójúrezgést okoz a szerkezet tönkremenetelét okozva. A gyakorlatban olyan keresztmetszeteket terveznek, amelyeknél a szerkezet első függőleges hajlító- és csavarórezgés frekvenciájának aránya legalább 1:2. 61
62 Ferdekábeles hidak IVL. Dinamikus viselkedés 10. Kábelek rezgése 62
63 Ferdekábeles hidak IIIL. Dinamikus viselkedés 11. Kármán-féle örvények A turbulens szél hatására ún. Kármán-féle örvényleválás gerjeszti a kábelt, amely periodikusanváltakozva válik le a kábel két oldalán. A rezgés frekvenciája még kisebb szélsebesség esetén is a magasabb rezgéstartományba esik és az amplitúdója nem lépi túl az 1,5 D értéket. A rezgés frekvenciája jó közelítéssel f 0.2 v/d, ahol v a szélsebesség és D a kábel átmérője. 63
64 Ferdekábeles hidak IIL. Dinamikus viselkedés 12. Parametrikus gerjesztés Ha a kábel belső csillapítása kicsiny akkor a kábel és a merevítőtartó sajátfrekvenciáinak bizonyos aránya esetén a merevítőtartó rezgése is gerjesztheti a ferdekábeleket. A merevítőtartó rezgése a kábel feszítőerejének periodikus változását okozza, ami gerjesztheti a kábelt. A feszítőerő maximuma a kétirányú, maximális amplitúdójú kitérésekhez tartozik. Ebből következik, hogy rezonancia jelenség lép fel, ha a normálerő változásának frekvenciája f m = 2 n f k n = 1,2, és a fáziseltolódás a ΔT = T k /8, ahol T k a kábel rezgésének periódusideje. A rezgés amplitúdója elérheti az 1 m-t is. Ennek elkerülésére a kábelek lehorgonyzásánál hidraulikus rezgéscsillapítót alkalmaznak vagy a ferdekábelek rezgéshosszát csökkentik a kábelekre merőleges másodlagos kábelrendszerrel. 64
65 Ferdekábeles hidak IL. EXTRADOSE híd M7 ap. Becsehely 65
66 Ferdekábeles hidak L. Riga, Lettország 66
67 Ferdekábeles LI. Riga, Lettország 67
68 Ferdekábeles hidak LII. szolnoki pályázat 68
69 Ferdekábeles hidak LIII. Irodalomjegyzék Fritz Leonhardt: L Histoire récente des ponts suspendus et haubanés, Annales ITBTP No.312, 1995 René Walther et al: Ponts haubanés, Presses PolytechniquesRomandes, 1986 Alain Morisset: La détermination des phases de constructionet des états en service du pont surl Elorene, Annales ITBTP No. 299, 1993 Alain. Morisset, Christian Riche: Les calculs en grands déplacements du pont de Normandie, Annales ITBTP No. 527, 1994 Bernard-Gely: Conceptionsdes ponts, jegyzet, Ecole Nationale des Ponts et Chaussées, Paris, France J. Mathivat: Les ponts à câbles: des origines à la conquêtesdes grandes portées, Conf. On CableStayedand Suspension Bridges, 1994, Deauville, France Dr. Kollár Lajos: A szél dinamikus hatása az épületekre, Műszaki Könyvkiadó, 1979, Budapest 69
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. IV. Előadás
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II IV. Előadás Rácsos tartók szerkezeti formái, kialakítása, tönkremeneteli módjai. - Rácsos tartók jellemzói - Méretezési kérdések
RészletesebbenKOMÁRNO ÉS KOMÁROM KÖZÖTTI ÚJ KÖZÚTI DUNAHÍD. Mátyássy László és Gilyén Elemér
Dopravoprojekt a.s. Pont-TERV Zrt. KOMÁRNO ÉS KOMÁROM KÖZÖTTI ÚJ KÖZÚTI DUNAHÍD Mátyássy László és Gilyén Elemér I. TANULMÁNYTERV Kiindulási adatok Tanulmányterv Kiindulási adatok Tanulmányterv Kiindulási
RészletesebbenGyakorlati útmutató a Tartók statikája I. tárgyhoz. Fekete Ferenc. 5. gyakorlat. Széchenyi István Egyetem, 2015.
Gyakorlati útmutató a tárgyhoz Fekete Ferenc 5. gyakorlat Széchenyi István Egyetem, 015. 1. ásodrendű hatások közelítő számítása A következőkben egy, a statikai vizsgálatoknál másodrendű hatások közelítő
RészletesebbenVasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet
Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet 2. előadás A rugalmas lemezelmélet alapfeltevései A lemez anyaga homogén, izotróp, lineárisan rugalmas (Hooke törvény); A terheletlen állapotban
RészletesebbenA= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező
Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:
RészletesebbenUTÓFESZÍTETT SZERKEZETEK TERVEZÉSI MÓDSZEREI
UTÓFESZÍTETT SZERKEZETEK TERVEZÉSI MÓDSZEREI DR. FARKAS GYÖRGY Professor emeritus BME Hidak és Szerkezetek Tanszék MMK Tartószerkezeti Tagozat Szakmai továbbképzés 2017 október 2. KÁBELVEZETÉS EGYENES
RészletesebbenDr. Szabó Bertalan. Hajlított, nyírt öszvértartók tervezése az Eurocode-dal összhangban
Dr. Szabó Bertalan Hajlított, nyírt öszvértartók tervezése az Eurocode-dal összhangban Dr. Szabó Bertalan, 2017 Hungarian edition TERC Kft., 2017 ISBN 978 615 5445 49 1 Kiadja a TERC Kereskedelmi és Szolgáltató
RészletesebbenCölöpcsoport elmozdulásai és méretezése
18. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpcsoport elmozdulásai és méretezése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_18.gsp A fejezet célja egy cölöpcsoport fejtömbjének elfordulásának,
RészletesebbenA.2. Acélszerkezetek határállapotai
A.. Acélszerkezetek határállapotai A... A teherbírási határállapotok első osztálya: a szilárdsági határállapotok A szilárdsági határállapotok (melyek között a fáradt és rideg törést e helyütt nem tárgyaljuk)
Részletesebben8. előadás Kis László Szabó Balázs 2012.
8.. előad adás Kis LászlL szló Szabó Balázs 2012. Kerethidak Előadás vázlat Csoportosítás statikai váz alapján, Viselkedésük, Megépült példák. Szekrény keresztmetszetű hidak Csoportosítás km. kialakítás
RészletesebbenTartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan)
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János 2012.10.11. Vasbeton külpontos nyomása Az eső ágú σ-ε diagram miatt elvileg minden egyes esethez külön kell meghatározni a szélső szál összenyomódását.
RészletesebbenSZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS + STATIKAI SZÁMÍTÁS
454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz: 16/8 Iváncsa Faluház felújítás 454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz.: 16/8 Építtető: Iváncsa Község Önkormányzata Iváncsa, Fő utca 61/b. Fedélszék ellenőrző számítása
RészletesebbenLeggyakoribb fa rácsos tartó kialakítások
Fa rácsostartók vizsgálata 1. Dr. Koris Kálmán, Dr. Bódi István BME Hidak és Szerkezetek Tanszék Leggakoribb fa rácsos tartó kialakítások Változó magasságú Állandó magasságú Kis mértékben változó magasságú
RészletesebbenRákóczi híd próbaterhelése
Rákóczi híd próbaterhelése Dr. Kövesdi Balázs egyetemi docens, BME Dr. Dunai László egyetemi tanár, BME Próbaterhelés célja - programja Cél: Villamos forgalom elindítása előtti teherbírás ellenőrzése helyszíni
RészletesebbenTARTÓ(SZERKEZETE)K. 8. Tartószerkezetek tervezésének különleges kérdései (állékonyság, dilatáció, merevítés) TERVEZÉSE II.
TARTÓ(SZERKEZETE)K TERVEZÉSE II. 8. Tartószerkezetek tervezésének különleges kérdései (állékonyság, dilatáció, merevítés) Dr. Szép János Egyetemi docens 2018. 10. 15. Az előadás tartalma Szerkezetek teherbírásának
RészletesebbenÖszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ
Öszvérszerkezetek 3. előadás Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ készítette: 2016.10.28. Tartalom Öszvér gerendák kifordulása
Részletesebben1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra!
1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! Beton: beton minőség: beton nyomószilárdságnak tervezési értéke: beton húzószilárdságának várható
RészletesebbenErőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez
Erőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez Pécs, 2015. június . - 2 - Tartalomjegyzék 1. Felhasznált irodalom... 3 2. Feltételezések... 3 3. Anyagminőség...
RészletesebbenHasználhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése
1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)
RészletesebbenNavier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás
Navier-formula Akkor beszélünk egyenes hajlításról, ha a nyomatékvektor egybeesik valamelyik fő-másodrendű nyomatéki tengellyel. A hajlítást mindig súlyponti koordinátarendszerben értelmezzük. Ez még a
RészletesebbenTARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.
statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek
RészletesebbenKülsőkábeles, utófeszített vasbeton hidak tervezési elvek. Hidász Napok 2014
Külsőkábeles, utófeszített vasbeton hidak tervezési elvek Hidász Napok 2014 Visegrád, 2014. november 26-27. Németh Ferenc - Kovács Tamás NEFER Kft. Újszerű vasbeton hídtípus Közös jellemzők Támaszköz:
RészletesebbenKözpontosan nyomott vasbeton oszlop méretezése:
Központosan nyomott vasbeton oszlop méretezése: Központosan nyomott oszlopok ellenőrzése: A beton által felvehető nyomóerő: N cd = A ctot f cd Az acélbetétek által felvehető nyomóerő: N sd = A s f yd -
RészletesebbenGyakorlat 04 Keresztmetszetek III.
Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)
RészletesebbenFA-BETON ÖSZVÉR HÍDSZERKEZET BEVEZETÉSRE VÁRÓ ÚJ HAZAI HÍDTÍPUS
FA-BETON ÖSZVÉR HÍDSZERKEZET BEVEZETÉSRE VÁRÓ ÚJ HAZAI HÍDTÍPUS Előzmények Első alkalmazások: fafödémek megerősítése Alapötlet: Az új betonöv nyomott-, A régi fatartó húzott szerkezetként dolgozik. Később
RészletesebbenK - K. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása.
6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata 6.1. Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása. pd=15 kn/m K - K 6φ5 K Anyagok : φ V [kn] VSd.red VSd 6φ16 Beton:
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Vasalt falak: 4. Vasalt falazott szerkezetek méretezési mószerei Vasalt falak 1. Vasalás fekvőhézagban vagy falazott üregben horonyban, falazóelem lyukban. 1 2 1 Vasalt falak: Vasalás fekvőhézagban vagy
RészletesebbenA végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok
A végeselem módszer alapjai Előadás jegyzet Dr. Goda Tibor 2. Alapvető elemtípusok - A 3D-s szerkezeteket vagy szerkezeti elemeket gyakran egyszerűsített formában modellezzük rúd, gerenda, 2D-s elemek,
RészletesebbenMECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája
Egészségügyi mérnökképzés MECHNIK I. rész: Szilárd testek mechanikája készítette: Németh Róbert Igénybevételek térben I. z alapelv ugyanaz, mint síkban: a keresztmetszet egyik oldalán levő szerkezetrészre
RészletesebbenÉpítészeti tartószerkezetek II.
Építészeti tartószerkezetek II. Vasbeton szerkezetek Dr. Szép János Egyetemi docens 2019. 05. 03. Vasbeton szerkezetek I. rész o Előadás: Vasbeton lemezek o Gyakorlat: Súlyelemzés, modellfelvétel (AxisVM)
RészletesebbenSzilárd testek rugalmassága
Fizika villamosmérnököknek Szilárd testek rugalmassága Dr. Giczi Ferenc Széchenyi István Egyetem, Fizika és Kémia Tanszék Győr, Egyetem tér 1. 1 Deformálható testek (A merev test idealizált határeset.)
RészletesebbenTARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
Részletesebben- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági
1. - Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági vizsgálatát. - Jellemezze a vasbeton három feszültségi
RészletesebbenTipikus fa kapcsolatok
Tipikus fa kapcsolatok Dr. Koris Kálmán, Dr. Bódi István BME Hidak és Szerkezetek Tanszék 1 Gerenda fal kapcsolatok Gerenda feltámaszkodás 1 Vízszintes és (lefelé vagy fölfelé irányuló) függőleges terhek
RészletesebbenGyakorlat 03 Keresztmetszetek II.
Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. 1. Feladat Keresztmetszetek osztályzása Végezzük el a keresztmetszet osztályzását tiszta nyomás és hajlítás esetére! Monoszimmetrikus, hegesztett I szelvény (GY02 1. példája)
RészletesebbenTartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint
Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Dr. Horváth László egyetemi docens Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszék Tartalom Mire ad választ az Eurocode?
RészletesebbenEC4 számítási alapok,
Öszvérszerkezetek 2. előadás EC4 számítási alapok, beton berepedésének hatása, együttdolgozó szélesség, rövid idejű és tartós terhek, km. osztályozás, képlékeny km. ellenállás készítette: 2016.10.07. EC4
RészletesebbenA BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA
A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A FÖDÉMSZERKEZET: helyszíni vasbeton gerendákkal alátámasztott PK pallók. STATIKAI VÁZ:
RészletesebbenFa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus
Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Méretezés az Eurocode szabványrendszer szerint áttekintés Teherbírási határállapotok Húzás Nyomás
RészletesebbenRezgőmozgás. A mechanikai rezgések vizsgálata, jellemzői és dinamikai feltétele
Rezgőmozgás A mechanikai rezgések vizsgálata, jellemzői és dinamikai feltétele A rezgés fogalma Minden olyan változás, amely az időben valamilyen ismétlődést mutat rezgésnek nevezünk. A rezgések fajtái:
RészletesebbenPÉLDÁK ERŐTÖRVÉNYEKRE
PÉLÁ ERŐTÖRVÉNYERE Szabad erők: erőtörvénnyel megadhatók, általában nem függenek a test mozgásállapotától (sebességtől, gyorsulástól) Példák: nehézségi erő, súrlódási erők, rugalmas erők, felhajtóerők,
RészletesebbenBoltozott vasúti hidak élettartamának meghosszabbítása Rail System típusú vasbeton teherelosztó szerkezet
Hatvani Jenő Boltozott vasúti hidak élettartamának meghosszabbítása Rail System típusú vasbeton teherelosztó szerkezet Fejér Megyei Mérnöki Kamara 2018. november 09. Az előadás témái Bemutatom a tégla-
RészletesebbenHajlított elemek kifordulása. Stabilitásvesztési módok
Hajlított elemek kifordulása Stabilitásvesztési módok Stabilitásvesztés (3.3.fejezet) Globális: Nyomott rudak kihajlása Hajlított tartók kifordulása Lemezhorpadás (lokális stabilitásvesztés): Nyomott és/vagy
RészletesebbenÚjszerű vasbeton hídtípus
Hidak utófeszítése csúszópászmás kábelekkel tervezési elvek Utófeszítés alkalmazása a magas- és mélyépítésben MMK szakmai továbbképzés Tatabánya, 2017. október 2. Dr. Kovács Tamás BME Hidak és Szerkezetek
Részletesebben2. Hangfrekvenciás mechanikai rezgések vizsgálata jegyzőkönyv. Zsigmond Anna Fizika Bsc II. Mérés dátuma: Leadás dátuma:
2. Hangfrekvenciás mechanikai rezgések vizsgálata jegyzőkönyv Zsigmond Anna Fizika Bsc II. Mérés dátuma: 2008. 09. 24. Leadás dátuma: 2008. 10. 01. 1 1. Mérések ismertetése Az 1. ábrán látható összeállításban
RészletesebbenDINAMIKUS TEHERREL TERHELT ACÉL GERENDA MEGERŐSÍTÉSE UTÓFESZÍTÉS ALKALMAZÁSÁVAL
Miskolci Egyetem, Multidiszciplináris tudományok, 1. kötet (2011) 1. szám, pp. 243-250. DINAMIKUS TEHERREL TERHELT ACÉL GERENDA MEGERŐSÍTÉSE UTÓFESZÍTÉS ALKALMAZÁSÁVAL Radnay László Tanársegéd Debreceni
RészletesebbenFa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus
Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Okt. Hét 1. Téma Bevezetés acélszerkezetek méretezésébe, elhelyezés a tananyagban Acélszerkezetek használati területei
RészletesebbenFERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR
MAGASÉPÍTÉSI ACÉLSZERKEZETEK 1. AZ ACÉLÉPÍTÉS FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR A vas felhasználásának felfedezése kultúrtörténeti korszakváltást jelentett. - - Kőkorszak - Bronzkorszak - Vaskorszak - A
RészletesebbenAz M0 Megyeri híd próbaterhelése Dr. Dunai László egyetemi tanár BME, Hidak és Szerkezetek Tanszéke
Az M0 Megyeri híd próbaterhelése Dr. Dunai László egyetemi tanár BME, Próbaterhelési terv - kidolgozás Balparti ártéri híd - 2 híd, BME Céh Zrt. Jobbparti ártéri híd - 2 híd, BME Céh Zrt. Szentendrei-sziget
RészletesebbenMikrocölöp alapozás ellenőrzése
36. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2017. június Mikrocölöp alapozás ellenőrzése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_en_36.gsp Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy mikrocölöp alapozás ellenőrzésének
RészletesebbenFrissítve: Csavarás. 1. példa: Az 5 gyakorlat 1. példájához hasonló feladat.
1. példa: Az 5 gyakorlat 1. példájához hasonló feladat. Mekkora a nyomatékok hatására ébredő legnagyobb csúsztatófeszültség? Mekkora és milyen irányú az A, B és C keresztmetszet elfordulása? Számítsuk
RészletesebbenÖszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ
Öszvérszerkezetek 3. előadás Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ készítette: 2018.11.08. Tartalom Öszvér gerendák kifordulása
RészletesebbenHELYI TANTERV. Mechanika
HELYI TANTERV Mechanika Bevezető A mechanika tantárgy tanításának célja, hogy fejlessze a tanulók logikai készségét, alapozza meg a szakmai tantárgyak feldolgozását. A tanulók tanulási folyamata fejlessze
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek 1. előadás Előregyártott vasbeton szerkezetek kapcsolatai Dr. Sipos András Árpád 2012. november 17. Vázlat
RészletesebbenÖszvérhidak korszerű alkalmazási formái. Gilyén Elemér, Stefanik Péter Pont-TERV Zrt.
Gilyén Elemér, Stefanik Péter Pont-TERV Zrt. Öszvérhíd építés története 1945-55 Világháború utáni újjáépítés (1948 Hosszúréti Sajó híd, lmax= 21,24m) 60-as, 80-as évek Elméleti kérdések tisztázása, 1967
RészletesebbenVasbeton tartók méretezése hajlításra
Vasbeton tartók méretezése hajlításra Képlékenység-tani méretezés: A vasbeton keresztmetszet teherbírásának számításánál a III. feszültségi állapotot vesszük alapul, amelyre az jellemző, hogy a hajlításból
Részletesebben203 00 00 00 Szerkezettan
1. oldal 1. 100870 203 00 00 00 Szerkezettan A faanyagokat környezeti hatások nem károsítják, nem igényelnek kezelést. 2. 100871 203 00 00 00 Szerkezettan A szálerõsítésû mûanyagok nagy szilárdságú szálakból
Részletesebben4. előad. szló 2012.
Hídépítés 4. előad adás Kis LászlL szló 2012. Előadás vázlat Acélszerkezetű közúti- és gyalogos hidak Fahidak Közúti- és gyalogos acélszerkezetű hidak Fő tartótípusok Közúti acélhidak szerkezetének fejlődése
RészletesebbenÖszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.
Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2016.11.11. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti
Részletesebben- Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági
1. - Elemezze a mellékelt szerkezetet, készítse el a háromcsuklós fa fedélszék igénybevételi ábráit, ismertesse a rácsostartó rúdelemeinek szilárdsági vizsgálatát. - Jellemezze a vasbeton három feszültségi
RészletesebbenSzádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev.
Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.05 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : Acél szerkezetek : Acél keresztmetszet teherbírásának
RészletesebbenHidrosztatika. Folyadékok fizikai tulajdonságai
Hidrosztatika A Hidrosztatika a nyugalomban lévő folyadékoknak a szilárd testekre, felületekre gyakorolt hatásával foglalkozik. Tárgyalja a nyugalomban lévő folyadékok nyomásviszonyait, vizsgálja a folyadékba
RészletesebbenA FÜGGESZTŐKÁBELEK KIALAKÍTÁSA ÉS MÉRETEZÉSÉNEK ALAPELVEI FERDEKÁBELES HIDAKNÁL
A FÜGGESZTŐKÁBELEK KIALAKÍTÁSA ÉS MÉRETEZÉSÉNEK ALAPELVEI FERDEKÁBELES HIDAKNÁL Hunyadi Mátyás * - Farkas György ** - Völgyi István *** RÖVID KIVONAT A nagy fesztávolságú hidakat manapság szinte kizárólag
RészletesebbenMegrendelő: Budakalászi völgyhíd tervezése az M0 autóút északi szektorának továbbépítése kapcsán
Megrendelő: Budakalászi völgyhíd tervezése az M0 autóút északi szektorának továbbépítése kapcsán Előadók: Baranovszky Ádám Kővári Ákos Az előadás tartalma: Projekt és az M0 autóút rövid bemutatása M0 északi
RészletesebbenVasbeton födémek tűz alatti viselkedése Egyszerű tervezési eljárás
tűz alatti eljárás A módszer célja 2 3 Az előadás tartalma Öszvérfödém szerkezetek tűz esetén egyszerű módszere 20 C Födém modell Tönkremeneteli módok Öszvérfödémek egyszerű eljárása magas Kiterjesztés
RészletesebbenÚj vasúti híd érdekességek a nagyvilágban
Új vasúti híd érdekességek a nagyvilágban Dr. Dunai László tanszékvezető, egyetemi tanár Bevezetés 1. Kínai óriások 2. Világrekorder ívhíd 3. Észak-Amerika első extradosed hídja 4. Innovatív ívhíd Dél-Koreában
RészletesebbenJárműelemek. Rugók. 1 / 27 Fólia
Rugók 1 / 27 Fólia 1. Rugók funkciója A rugók a gépeknek és szerkezeteknek olyan különleges elemei, amelyek nagy (ill. korlátozott) alakváltozás létrehozására alkalmasak. Az alakváltozás, szemben más szerkezeti
RészletesebbenII. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban)
II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) Készítették: Dr. Kiss Rita és Klinka Katalin -1- A
RészletesebbenBÉLYEGZŐK NYILVÁNTARTÁSA
Szervezeti és Működési Szabályzatának BÉLYEGZŐK NYILVÁNTARTÁSA KÖRBÉLYEGZŐK (SZÁMOSAK) I. leírás: szabályos körben, 39 mm-es körkörös szegéllyel leírt kétsoros szöveg, középen az Egyházat szimbolizáló
RészletesebbenA NIF Zrt. beruházásában megvalósítandó közúti hidak
A NIF Zrt. beruházásában megvalósítandó közúti hidak Hidász Napok, 2015. Visegrád Kardos Gábor Műszaki igazgató BEVEZETŐ, TARTALOM Keretek, források Megvalósuló gyorsforgalmi kivitelezési projektek Megvalósuló
RészletesebbenEgy háromlábú állvány feladata. 1. ábra forrása:
1 Egy háromlábú állvány feladata Az interneten találtuk az alábbi versenyfeladatot 1. ábra Az egyforma hosszúságú CA, CB és CD rudak a C pontban gömbcsuklóval kapcsolódnak, az A, B, D végükön sima vízszintes
RészletesebbenFüggőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására
Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására FÓDI ANITA Témavezető: Dr. Bódi István Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki kar Hidak és Szerkezetek
RészletesebbenTARTÓ(SZERKEZETE)K. 05. Méretezéselméleti kérdések TERVEZÉSE II. Dr. Szép János Egyetemi docens
TARTÓ(SZERKEZETE)K TERVEZÉSE II. 05. Méretezéselméleti kérdések Dr. Szép János Egyetemi docens 2018. 10. 15. Az előadás tartalma Az igénybevételek jellege A támaszköz szerepe Igénybevételek változása A
Részletesebben48. Hídmérnöki Konferencia október Salgótarján - Eger FERDEKÁBELES ÉS EXTRADOSED HIDAK KÁBELEI
48. Hídmérnöki Konferencia 2007. október 8-11. Salgótarján - Eger FERDEKÁBELES ÉS EXTRADOSED HIDAK KÁBELEI Erik Mellier - Borbás Máté (Freyssinet International & Cie. Pannon Freyssinet Kft.) Tartalom 1.
RészletesebbenMit nevezünk nehézségi erőnek?
Mit nevezünk nehézségi erőnek? Azt az erőt, amelynek hatására a szabadon eső testek g (gravitációs) gyorsulással esnek a vonzó test centruma felé, nevezzük nehézségi erőnek. F neh = m g Mi a súly? Azt
RészletesebbenTARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK
TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2010.04.09. VASBETON ÉPÜLETEK MEREVÍTÉSE Az épületeink vízszintes terhekkel szembeni ellenállását merevítéssel biztosítjuk. A merevítés lehetséges módjai: vasbeton
RészletesebbenTARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK
TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2012.03.11. KERETSZERKEZETEK A keretvázak kialakulása Kezdetben pillér-gerenda rendszerű tartószerkezeti váz XIX XX. Század új anyagok öntöttvas, vas, acél, vasbeton
RészletesebbenDEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai.
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II VI. Előadás Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. - Tönkremeneteli módok - Méretezési kérdések - Csomóponti kialakítások Összeállította:
RészletesebbenMechanikai rezgések Ismétlő kérdések és feladatok Kérdések
Mechanikai rezgések Ismétlő kérdések és feladatok Kérdések 1. Melyek a rezgőmozgást jellemző fizikai mennyiségek?. Egy rezgés során mely helyzetekben maximális a sebesség, és mikor a gyorsulás? 3. Milyen
RészletesebbenTARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
RészletesebbenMECHANIKA I. /Statika/ 1. előadás SZIE-YMM 1. Bevezetés épületek, építmények fizikai hatások, köztük erőhatások részleges vagy teljes tönkremenetel használhatatlanná válás anyagi kár, emberáldozat 1 Cél:
RészletesebbenA beton kúszása és ernyedése
A beton kúszása és ernyedése A kúszás és ernyedés reológiai fogalmak. A reológia görög eredetű szó, és ebben az értelmezésben az anyagoknak az idő folyamán lejátszódó változásait vizsgáló műszaki tudományág
RészletesebbenAz Európai Unió Hivatalos Lapja
2003.9.23. HU 179 2. A SZEMÉLYEK SZABAD MOZGÁSA A. SZOCIÁLIS BIZTONSÁG 1. 31971 R 1408: A Tanács 1971. június 14-i 1408/71/EGK rendelete a szociális biztonsági rendszereknek a Közösségen belül mozgó munkavállalókra,
RészletesebbenMechanika I-II. Példatár
Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Műszaki Mechanika Tanszék Mechanika I-II. Példatár 2012. május 24. Előszó A példatár célja, hogy támogassa a mechanika I. és mechanika II. tárgy oktatását
RészletesebbenFogorvosi anyagtan fizikai alapjai 6.
Fogorvosi anyagtan fizikai alapjai 6. Mechanikai tulajdonságok 1. Kiemelt témák: Rugalmas alakváltozás Merevség és összefüggése a kötési energiával A geometriai tényezők szerepe egy test merevségében Tankönyv
RészletesebbenElőregyártott fal számítás Adatbev.
Soil Boring co. Előregyártott fal számítás Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.0 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : CSN 0 R Fal számítás Aktív földnyomás számítás
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
1_5. Bevezetés Végeselem-módszer Végeselem-módszer 1. A geometriai tartomány (szerkezet) felosztása (véges)elemekre.. Lokális koordináta-rendszer felvétele, kapcsolat a lokális és globális koordinátarendszerek
Részletesebben7. előad. szló 2012.
7. előad adás Kis LászlL szló 2012. Előadás vázlat Lemez hidak, bordás hidak Lemez hidak Lemezhidak fogalma, osztályozása, Lemezhíd típusok bemutatása, Lemezhidak számítása, vasalása. Bordás hidak Bordás
RészletesebbenAz igénybevételi ábrák témakörhöz az alábbi előjelszabályokat használjuk valamennyi feladat esetén.
Alkalmazott előjelszabályok Az igénybevételi ábrák témakörhöz az alábbi előjelszabályokat használjuk valamennyi feladat esetén. A kényszererők számításánál a következő a szabály: Az erők iránya a pozitív
RészletesebbenEgy érdekes statikai - geometriai feladat
1 Egy érdekes statikai - geometriai feladat Előző dolgozatunkban melynek címe: Egy érdekes geometriai feladat egy olyan feladatot oldottunk meg, ami az itteni előtanulmányának is tekinthető. Az ottani
RészletesebbenAZ M0 AUTÓPÁLYA ÉSZAKI DUNA-HÍD VASBETON PILONJAINAK ERŐTANI VIZSGÁLATAI
AZ M0 AUTÓPÁLYA ÉSZAKI DUNA-HÍD VASBETON PILONJAINAK ERŐTANI VIZSGÁLATAI Farkas György * - Hegedűs István ** - Kovács Tamás *** - Völgyi István **** RÖVID KIVONAT Az M0 Autópálya Északi Duna-hídjának független
RészletesebbenTartószerkezetek modellezése
Tartószerkezetek modellezése 16.,18. elıadás Repedések falazott falakban 1 Tartalom A falazott szerkezetek méretezési módja A falazat viselkedése, repedései Repedések falazott szerkezetekben Falazatok
RészletesebbenKERETSZERKEZETEK. Definíciók, Keretek igénybevételei, méretezése. 10. előadás
KERETSZERKEZETEK Definíciók, Keretek igénybevételei, méretezése 10. előadás Definíciók: Oszlop definíciója: Az oszlop vonalas tartószerkezet, két keresztmetszeti mérete (h, b) lényegesen kisebb, mint a
RészletesebbenRR fa tartók előnyei
Rétegelt ragasztott fa tartók k vizsgálata Dr. Koris Kálmán, Dr. Bódi István BME Hidak és Szerkezetek Tanszék RR fa tartók előnyei Acélhoz és betonhoz képest kis térfogatsúly Kedvező szilárdsági és merevségi
RészletesebbenRezgések és hullámok
Rezgések és hullámok A rezgőmozgás és jellemzői Tapasztalatok: Felfüggesztett rugóra nehezéket akasztunk és kitérítjük egyensúlyi helyzetéből. Satuba fogott vaslemezt megpendítjük. Ingaóra ingáján lévő
RészletesebbenHasználható segédeszköz: - szöveges adatok tárolására és megjelenítésére nem alkalmas számológép; - körző; - vonalzók.
A 27/2012 (VIII. 27.) NGM rendelet a 29/2016. (VIII. 26.) NGM rendelet által módosított szakmai és vizsgakövetelménye alapján. Szakképesítés, azonosítószáma és megnevezése 54 582 03 Magasépítő technikus
RészletesebbenEbben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését és elfordulását.
10. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Síkalap süllyedése Program: Fájl: Síkalap Demo_manual_10.gpa Ebben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését
RészletesebbenW = F s A munka származtatott, előjeles skalármennyiség.
Ha az erő és az elmozdulás egymásra merőleges, akkor fizikai értelemben nem történik munkavégzés. Pl.: ha egy táskát függőlegesen tartunk, és úgy sétálunk, akkor sem a tartóerő, sem a nehézségi erő nem
RészletesebbenSzerkezetek szerelési sorrendje
Az elemeire bontott szerkezetek - foleg a magasépületek - többféle sorrendben is összeszerelhetoek. Egyszintes, többhajós épületek esetén a szerelés végezheto a hosszanti tengelyre merolegesen és azzal
RészletesebbenKRITIKUS KÉRDÉS: ACÉL ELEMEK
KRITIKUS KÉRDÉS: ACÉL ELEMEK KRITIKUS HŐMÉRSÉKLETE Dr. Horváth László egyetem docens Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop, 2018. 11.09 TARTALOM Acél elemek tönkremeneteli folyamata tűzhatás alatt
Részletesebben