0,00 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 Q

Hasonló dokumentumok
Mérnöki alapok 10. előadás

VENTILÁTOROK KIVÁLASZTÁSA. Szempontok

Örvényszivattyú A feladat

Mérnöki alapok 10. előadás

A hajtás nyomatékigénye. Vegyipari- és áramlástechnikai gépek. 3. előadás

Fűtési rendszerek hidraulikai méretezése. Baumann Mihály adjunktus Lenkovics László tanársegéd PTE MIK Gépészmérnök Tanszék

Propeller és axiális keverő működési elve

ÖRVÉNYSZIVATTYÚ MÉRÉSE A berendezés

ÖRVÉNYSZIVATTYÚ JELLEGGÖRBÉINEK MÉRÉSE

Ventilátor (Ve) [ ] 4 ahol Q: a térfogatáram [ m3. Nyomásszám:

MINIMUMTESZT. Az A ramla stechnikai ge pek (A GT) c. tanta rgy vizsgaminimum ke rde sei

1. feladat Összesen 17 pont

Ventilátorok. Átáramlás iránya a forgástengelyhez képest: radiális axiális félaxiális keresztáramú. Jelölése: Nyomásviszony:

4. RADIÁLIS ÁTÖMLÉSŰ VENTILÁTOROK ÜZEMVITELE

2. mérés Áramlási veszteségek mérése

Mérnöki alapok 11. előadás

Szívókönyökök veszteségeinek és sebességprofiljainak vizsgálata CFD szimuláció segítségével

1. feladat Összesen 21 pont

1.5. VENTILÁTOR MÉRÉS

VIZSGA ÍRÁSBELI FELADATSOR

Szabványos és nem szabványos beépített oltórendszerek, elméletgyakorlat

VIDÉKFEJLESZTÉSI MINISZTÉRIUM. Petrik Lajos Két Tanítási Nyelvű Vegyipari, Környezetvédelmi és Informatikai Szakközépiskola

1. feladat Összesen 25 pont

Szabványos és nem szabványos beépített oltórendszerek, elméletgyakorlat

Dr. Vad János: Ipari légtechnika BMEGEÁTMOD3 1

1. Milyen módszerrel ábrázolhatók a váltakozó mennyiségek, és melyiknek mi az előnye?

Mérnöki alapok I. (BMEGEVGAKM2) Példatár

Vegyipari géptan 3. Hidrodinamikai Rendszerek Tanszék. 1111, Budapest, Műegyetem rkp. 3. D ép. 3. em Tel: Fax:

Propeller, szélturbina, axiális keverő működési elve

2. VENTILÁTOROK KIVÁLASZTÁSA

Figyelem! Csak belső és saját használatra! Terjesztése és másolása TILOS!

PONTSZÁM:S50p / p = 0. Név:. NEPTUN kód: ÜLŐHELY sorszám

A LÉGKÖRBEN HATÓ ERŐK, EGYENSÚLYI MOZGÁSOK A LÉGKÖRBEN

Minta Írásbeli Záróvizsga és BSc felvételi kérdések Mechatronikai mérnök

Modellkísérlet szivattyús tározós erőmű hatásfokának meghatározására

Épületgépész technikus Épületgépészeti technikus

SZÁMÍTÁSI FELADATOK II.

Q 1 D Q 2 (D x) 2 (1.1)

Gépész BSc Nappali MFEPA31R03. Dr. Szemes Péter Tamás 2. EA, 2012/2013/1

Á R A M L Á S T A N. Áramlás iránya. Jelmagyarázat: p = statikus nyomás a folyadékrészecske felületére ható nyomás, egyenlő a csőfalra ható nyomással

Ülékes szelepek (PN 16) VS 2 1-utú szelep, külső menet

1. feladat Összesen 5 pont. 2. feladat Összesen 19 pont

VIZSGA ÍRÁSBELI FELADATSOR

3. Gyakorlat Áramlástani feladatok és megoldásuk

Számítási feladatok megoldással a 6. fejezethez

A LÉGKÖRBEN HATÓ ERŐK, EGYENSÚLYI MOZGÁSOK A LÉGKÖRBEN

Folyamatirányítás. Számítási gyakorlatok. Gyakorlaton megoldandó feladatok. Készítette: Dr. Farkas Tivadar

Áramlástan feladatgyűjtemény. 4. gyakorlat Bernoulli-egyenlet

NYOMÁS ÉS NYOMÁSKÜLÖNBSÉG MÉRÉS. Mérési feladatok

Gravi-szell huzatfokozó jelleggörbe mérése

Áramlástechnikai gépek

Nyomáskiegyenlített átmeneti szelepek (PN 25)

N=20db. b) ÜZEMMELEG ÁLLAPOT MOTORINDÍTÁS UTÁN (TÉLEN)

Danfoss Kft. Távhőtechnikai, Ipari és HVAC Divízió

1. feladat R 1 = 2 W R 2 = 3 W R 3 = 5 W R t1 = 10 W R t2 = 20 W U 1 =200 V U 2 =150 V. Megoldás. R t1 R 3 R 1. R t2 R 2

KÖZLEKEDÉSI ALAPISMERETEK (KÖZLEKEDÉSTECHNIKA)

Nyomástartóedény-gépész Kőolaj- és vegyipari géprendszer üzemeltetője

Tömegpontok mozgása egyenes mentén, hajítások

A +Q töltés egy L hosszúságú egyenes szakasz mentén oszlik el egyenletesen (ld ábra ábra

BEMUTATÓ FELADATOK (2) ÁLTALÁNOS GÉPTAN tárgyból

U = 24 V I = 4,8 A. Mind a két mellékágban az ellenállás külön-külön 6 Ω, ezért az áramerősség mindkét mellékágban egyenlő, azaz :...

1. Feladatok a dinamika tárgyköréből

Felvételi, 2017 július -Alapképzés, fizika vizsga-

Vegyipari technikus. Tájékoztató

TÉRFOGATÁRAM MÉRÉSE. Mérési feladatok

Hálózat hidraulikai modell integrálása a Soproni Vízmű Zrt. térinformatikai rendszerébe

MUNKAANYAG. Szabó László. Áramlástani szivattyúk. A követelménymodul megnevezése:

Nyomáskiegyenlített átmeneti szelepek (PN 25)

Áramlástan feladatgyűjtemény. 6. gyakorlat Bernoulli-egyenlet instacionárius esetben

KÖRMOZGÁS, REZGŐMOZGÁS, FORGÓMOZGÁS

1. ábra. 24B-19 feladat

Nyomástartóedény-gépész Kőolaj- és vegyipari géprendszer üzemeltetője

Tartalomjegyzék. Meghatározás Jellemző adatok Szíjerők Tengelyhúzás Előfeszítés Méretezés

Hatvani István fizikaverseny forduló megoldások. 1. kategória. J 0,063 kg kg + m 3

PELTON TURBINA MÉRÉSE

MATEMATIKA ÉRETTSÉGI TÍPUSFELADATOK KÖZÉPSZINT Függvények

Nyomástartóedény-gépész Kőolaj- és vegyipari géprendszer üzemeltetője

1.1 Hasonlítsa össze a valós ill. ideális folyadékokat legfontosabb sajátosságaik alapján!

Nyomásirányító készülékek. Fenyvesi D. Dr. Harkay G. OE BGK

Modern Fizika Labor. 2. Elemi töltés meghatározása

Hidrosztatikus hajtások, Szivattyúk és motorok BMEGEVGAG11

Meghatározás. Olyan erőzárásos hajtás, ahol a tengelyek közötti teljesítmény-, nyomaték-, szögsebesség átvitelt ékszíj és ékszíjtárcsa biztosítja.

3.1. ábra ábra

Hidrosztatikus hajtások, Szivattyúk és motorok BMEGEVGAG11

1. fejezet. Gyakorlat C-41

Diszkrét Matematika. zöld könyv ): XIII. fejezet: 1583, 1587, 1588, 1590, Matematikai feladatgyűjtemény II. (

MATEMATIKA ÉRETTSÉGI TÍPUSFELADATOK KÖZÉP SZINT Függvények

A HIDRAULIKAI BESZABÁLYOZÁS ÉS SZABÁLYOZÁS KAPCSOLATA április

MATEMATIKA ÉRETTSÉGI TÍPUSFELADATOK KÖZÉP SZINT Függvények

Adatlap: Wilo-Yonos MAXO-D 40/0,5-8

ÖRVÉNYSZIVATTYÚ MÉRÉSE A berendezés

Lemezeshőcserélő mérés

Függvények Megoldások

(HI) HIDRAULIKUS TÁPEGYSÉG

TBV-CM. Kombinált fogyasztói szabályozó és beszabályozó szelepek Készülék beszabályozó szelep folyamatos (modulációs) szabályozással

(L) Lamellás szivattyú mérése

Vegyipari géptan 2. Hidrodinamikai Rendszerek Tanszék. 1111, Budapest, Műegyetem rkp. 3. D ép. 3. em Tel: Fax:

Szivattyú-csővezeték rendszer rezgésfelügyelete. Dr. Hegedűs Ferenc

ÁRAMLÁSTAN MFKGT600443

1. Ábrázolja az f(x)= x-4 függvényt a [ 2;10 ] intervallumon! (2 pont) 2. Írja fel az alábbi lineáris függvény grafikonjának egyenletét!

Átírás:

1. Az ábrában látható kapcsolási vázlat szerinti berendezés két üzemállapotban működhet. A maximális vízszint esetében a T jelű tolózár nyitott helyzetben van, míg a minimális vízszint esetén az automatikus vezérlés lezárja azt. A B és D pontok közötti 100mm belső átmérőjű csővezetékben ennek megfelelően kétféle irányú áramlás lehetséges. atározza meg ezen csővezeték kétféle jelleggörbéjének az egyenletét, majd a -Q koordinátarendszerben adott további jelleggörbéket felhasználva szerkesztéssel határozza meg a két munkapontot. (A csősúrlódási tényező értéke: 0.0) 70 60 SZ 50 [m] 40 30 AB 0 10 BC 0 0,00 0,01 0,0 0,03 0,04 0,05 0,06 Q [m3/s] AB SZ BC

Zárt tolózár esetében, tehát a fenti tározó töltésének kezdetén BD L1 + L v min + λ + ζ + 1 ahol D g Q A 4Q D π v BD 50 + 5 16* Q 10 + 0.0* + *0.35 + 1 10 + 13799* Q 4 0.1 0.1 * π * *9.81 Nyitott tolózár esetében pedig, tehát a tározóból történő ürítés megkezdésekor DB L1 + L v λ + ζ 30 197 D g max * A számítás és szerkesztés eredménye a mellékelt diagramban látható Q 70 60 SZ AB+BD soros eredő 50 SZred AB [m] 40 30 0 BD Szred+ DBpárh 10 BC DB 0 0,00 0,01 0,0 0,03 0,04 0,05 0,06 Q [m3/s] BD AB AB+BD SZ DB BC Szred Szred+Dbpárh Minimális tározó vízszintnél a munkapont adatai: Q0.055 m 3 /s és 50 m Maximális tározó vízszintnél a munkapont adatai: Q0.059 m 3 /s és 16 m

. Egy perdületmentes belépéssel dolgozó járókerék fordulatszáma 1450 /min, kilépő kerületi sebessége.8 m/s, elméleti térfogatárama 0.1 m 3 /s, a kilépő (átlagos) lapátszöge 135º és a kilépő abszolút sebesség meridián-komponense.5 m/s. atározza meg a járókerék átmérőjét és a kihegyezett lapát szélességét! Mekkora az elméleti szállítómagasság és a jellemző fordulatszám értéke, ha a volumetrikus veszteségek elhanyagolásával adódó legjobb hatásfokú pont a fenti elméleti térfogatárammal számítható. Mekkora a hidraulikai hatásfok értéke, ha az adott elméleti térfogatáram a tervezési pontbeli értékkel azonos és itt a szállítómagasság értéke megegyezik a nulla térfogatáramhoz tartozó elméleti szállítómagasság értékével? ajzolja meg mérethelyesen a kilépő sebességi háromszöget! u.8 D 0. 3m πn π *1450 / 60 b qe 0.1 0. 089m Dπ c3m 0.3* π *.5 tg ( 180 c3m β ) ebből c3 u u + c3m.8 +.5 5.3m / s c3u u c3u u g 5.3*.8 9.81 e 58. 8 e u g.8 9.81 ( q 0) 53m ( q q 0.1) m e η h e u g e 53 58.8 0.901 1/ 3/ 4 nq n q 3/ 4 1450 * 0.1 1/ *53 33.8

3. Egy 0 Q 0.4 m 3 /s térfogatáram tartományban működő szivattyú súrlódási vesztesége a h s 15.13*Q összefüggéssel számítható. A leválási veszteség a tervezési pont körül szimmetrikusan változik és értéke Q0 térfogatáramnál 3 m. A járókerék kilépő átmérője 00mm, fordulatszáma 1450/min. A járókerék tervezési pontjában a térfogatáram 0.1 m 3 /s. A volumetrikus veszteségek elhanyagolhatók. A működési tartomány két szélső pontjában határozza meg az elméleti szállítómagasságot, majd a e (Q) függvényt. atározza meg a hidraulikai hatásfok maximumának helyét és értékét, továbbá a tervezési pontbeli hidraulikai hatásfok értékét! (10 pont) A leválási veszteség függvény: h lev (q-q T ) *3/q T (q-0.1) *3/0.1 A hidraulikai veszteség függvény: h s 15.13q Az összes veszteség: h h s + h lev 15.13q +(q-0.1) *3/0.1 A maximális térfogatáramnál a veszteségek nagysága meg kell egyezzen az elméleti szállítómagassággal, mert itt a szállítómagasság értéke 0-ra csökken: h (q max 0.4) h s + h lev 15.13q +(q-0.1) *3/0.1 15.13*0.4 +(0.4-0.1) *3/0.1 3.871m e u D πn0.*π*1450/6015.15m/s Ezzel az elméleti jelleggörbe: e u /g - (u /g-h (q max 0.4))/q max *q15.18 /9.81-(15.18 /9.81-3.871)/0.4*q 3.5-81.74*q qq T behelyettesítésével h (qq T 0.1)0.18 m és e 13.69 m Tehát a tervezési pontban a hidraulikai hatásfok: η h ( e -h )/ e (13.69-0.18)/13.690.984 A veszteség függvény szélsőértékének a helye deriválással: *15.13*q+*3/0.1 *(q-0.1)0 ebből q opt 0.11 m 3 /s qq opt behelyettesítésével h (qq opt 0.11)0.03 m és e 14.345 m Tehát a legkisebb veszteség helyén a maximális hidraulikai hatásfok: η h max ( e -h )/ e (14.345-0.03)/14.3450.986

,e, h', h'lev, h'h [m] 5 1,0 0,9 0 0,8 0,7 15 0,6 0,5 10 0,4 0,3 5 0, 0,1 0 0,0 0,00 0,05 0,10 0,15 0,0 0,5 q [m3/s] eta-h [-] h'h h'lev h' e eta-h

4. Egy örvényszivattyú jelleggörbéit dimenziótlan koordináta-rendszerben ábrázolták. Mekkora az n q jellemző fordulatszám, ha a járókerék külső átmérője 90 mm, a fordulatszám 1440/min és a kagylódiagram középpontját a ϕ n,d 0.04; ψ n,d 4.5 értékek határozzák meg? ajzolja meg alakra helyesen a járókerék meridián metszetét! Egyetemi képzésben résztvevők részére: Mekkora a várható NPS r érték, ha a kavitációs jellemző fordulatszám értéke 150? q ϕ n, D 0. 04 q m s 3 n D n 3 1440 3 ϕ n, D D 0.04* *0.9 0.034 3/ 60 1440 4.5* * 0.9 g n, D n D 60 ψ n, D 4. 5 ψ.m n D g 9.81 1/ 3 / 4 nq n q 3 / 4 1440 * 0.034 1/. 1.5 1/ 1/ 1/ nq nq 1440* 0.034 150 NPS m NPS 3 r / 4 r 1. 67 150 150 4 / 3 4 / 3

5. atározza meg egy tiszta vizet szállító szivattyú járókerekének előlapjára ható, az előlap felőli nyomáseloszlásból származó axiális erőt. A szívótérben a nyomás p 1 80 kpa, a járókerék által létrehozott nyomásnövekedés 360 kpa, a járókerék külső átmérője D 50 mm, a belépésnél pedig D b 10 mm. A kerék fordulatszáma n900 /min. A D és a D 1 átmérőn lévő réseken a nyomásesések azonosak. A folyadék közepes szögsebessége fele a kerékének. A kerék szögsebessége: ω k πn π * 900/ 60 303.69rad / s A folyadék közepes szögsebessége: k 303.69 ω f ω 151.84rad / s p Δp Δ 1 Δp A réseken adódó nyomáskülönbség az alábbi összefüggésből számítható: p ρ p1 Δp + ω f b ( ) Δp p p 1 ρ ω f ( ) 360000 * ( ) b 1000 *151.84 0.15 0.06 110690Pa A nyomás függvény: p ρ 1000 1 ω f b *151.84 0. 06 ( ) p + Δp + ( ) 80000 + 110690 + * ( )

( 0.06 ) 190690 + 1157693* 190690 + 1157693* 41500 149190 +1157693* Az axiális erő: F F ax ax p b ( ) da p( ) πd π p b b ( ) d π ( 1157693 + 149190) d 4 * * 1157693* 0.15 π 0.06 4 b 4 0.15 149190* 0.06 + 98N