Nem konvencionális szénhidrogének, áteresztőképesség. Az eljárás nettó jelenértéke (16/30-as bauxit proppant esetén)

Átírás

1 Hidraulikus Rétegrepesztés Optimalizálása Dr. Jobbik Anita Miskolci Egyetem Alkalmazott Földtudományi Kutatóintézet MTA-ME ME Műszaki Földtudományi Kutatócsoport Lengyel Tamás, Pusztai Patrik Miskolci Egyetem Műszaki Földtudományi Kar

2 Nem konvencionális szénhidrogének, áteresztőképesség 600 Az eljárás nettó jelenértéke (16/30-as bauxit proppant esetén) 400 NPV [MHUF] k=0,15 md ábra: Repedés geometria Repedés félhossz [m] 1.ábra: Nem-konvencionális tároló típusok

3 Nem konvencionális szénhidrogének, áteresztőképesség 600 Az eljárás nettó jelenértéke (16/30-as bauxit proppant esetén) 400 NPV [MHUF] k=0,15 md Repedés félhossz [m] 2.ábra: Permeabilitás eloszlások

4 Hidraulikus rétegrepesztés és jelentősége 3.ábra: A kúthoz történő áramlási rendszer változása

5 4.ábra: Repedés geometria 5.ábra: Proppant repedés kitámasztása

6 Hidraulikus rétegrepesztés és jelentősége 6.ábra: Több tudományterület összedolgozása

7 Hidraulikus rétegrepesztés és jelentősége 7.ábra: Rétegrepesztési művelet

8 Cél: Olyan több lépcsős algoritmus kidolgozása, mely a bemenő paraméterek alapján megadja az adott tárolóra a legoptimálisabb repedés tulajdonságokat gazdasági szempontokra vonatkoztatva 600 Az eljárás nettó jelenértéke (16/30-as bauxit proppant esetén) 400 NPV [MHUF] k=0,15 md Repedés félhossz [m] 8.ábra: NPV alakulása (saját készítésű ábra)

9 A alapadatai, magyarországi referencia A vizsgált reservoir: m mélyen, rétegvastagság 65 m Tömött (tight) homokkő; ~0,15 md permeabilitás; ~8%-os porozitás Erősen túlnyomásos: bar; T~200 C Nyomás, hőmérséklet, porozitás, permeabilitás homogén eloszlású A kút beáramlási területe 650 m oldalhosszúságú négyzet GIIP = 24 * 10 9 nm 3 P50 valószínűség mellett A kút paraméterei: Perforált szakasz átmérője 4 ½ inch A további szerkezeti adatok az algoritmusunkat tekintve elhanyagolhatóak 9. ábra: Illusztráció

10 A repesztés paraméterei 10. ábra: Dimenzió nélküli repedés konduktivitás paraméterei 11.ábra: Repedés geometria

11 A tárolónyomáscsökkenése 12.ábra: Tároló nyomáscsökkenése (saját készítésű ábra)

12 Az első főciklus Az algoritmusunk 21 féle proppant tömeget generál (25 tonnánként), és így az összefüggések alapján, a bemenő paraméterekből 21 eltérő produktivitás indexet kapunk az első főciklus eredményeként. Bemenő paraméterek: Megnevezés jelölés, dimenzió Tároló réteg magassága h[m] Tároló permeabilitása k[md] Tárolónyomása P e [bar] Kúttalpnyomás P wf [bar] Beáramlásiterületoldalhossza X e [m] Tároló hőmérséklete Gáz dinamikai viszkozitása T[K] μ[cp] Gázrelatívsűrűsége γ g [-] Proppantpermeabilitása k f [md] Proppanthalmazsűrűsége ρ p [kg/m 3 ] 13.ábra: Jd-CfD diagram

13

14 A második főciklus

15 Harmadik főciklus: Gazdasági összefüggések Nettó diszkontált árbevétel: Megnevezés Kamatláb jelölés, dimenzió κ[-] Diszkontáltszorzótényező f d [-] Vállalatfenntartásiköltségei f v [-] Államiadók f a [-] Nettódiszkontáltárbevétel R n [HUF] Nettó Jelenérték számítás (NPV): Évesárbevételek $ n [HUF] Adottidőszakalattazárbevétel R h [HUF] Egységnyigázára $ h [HUF/m 3 ] proppantára $ prop [HUF]

16

17 NPV [MHUF] Optimális repedés félhossz (30/60-as bauxit proppant esetén) 28,6 39,2 48,0 55,5 62,0 68,0 73,4 78,5 83,2 87,7 92,0 96,1 100,0 103,8 107,4 111,0 114,4 116,6 119,8 122,8 125,7 xf [m] k=0,15 md XII. ENERGOexpo ENERGOexpo Debrecen, Május

18 h[m]: 65 p e [bar]: 570 p wf [bar]: 475 k f [md]: 3000 X e [m]: 650 T állandó (K) 478,15 Z i 1, Proppant sűrűség[kg/m^3]: 2098,42 B i : 0, µ[cp]: 0,03

19 összegzése Repesztés nélküli kút NPV összehasonlítása (1000 napra összegezve) NPV [MHUF] k=0,25 md k= 0,20 md k=0,15 md

20 Modellünk továbbfejlesztése Proppant inhomogén eloszlása A geometriájának további finomítása A fluidum turbulens áramlása(turbulencia szkin)

21 Köszönjük a figyelmet! Jó Szerencsét!