szakasz geotechnikai kérdései Sánta László - Győr, december 3.

M6-M60 60 autópálya, Szekszárd-Pécs szakasz geotechnikai kérdései Sánta László - Győr, 2009. december 3.

Vázlat M6-M60 autópálya tervezésének története Nyomvonal kiválasztása Geotechnikai munkarészek az engedélyezési és kiviteli terv fázisaiban Általános geotechnikai feladatok - Sárköz Keresztül a Geresdi-dombságondombságon Nyomvonal magassági optimalizálása Egyedi geotechnikai feladatok a Geresdi- dombságon Cölöp próbaterhelések, próbaterhelési program Az alagútépítés geotechnikai kérdései 2

Páneurópai folyosók Közép-Kelet Kelet Európában 3

V/C jelű folyosó M6 4

Az M6 autópálya szakaszai, építésének ütemezése a 2003. évi CXXVIII. törv. szerint I. Budapest (M0) Érd UNITEF 83 Zrt. Vegyépszer Zrt. átadva: 2009.06.11. II. Érd Dunaújváros RODEN Kft. M6 Ap. Koncessziós Zrt. - átadva: 2008.09.23. III. Dunaújváros Szekszárd FŐMTERV Zrt. Roden Kft. M6 Tolna Konzorcium - átadás: 2010 II. negyedév IV. Szekszárd Bóly UNITEF 83 Zrt. FŐMTERV Zrt. Mecsek Ap. Konzorcium - átadás: 2010 II. negyedév V. M60 Bóly - Pécs UNITEF 83 Zrt. FŐMTERV Zrt. Mecsek Ap. Konzorciumorci - átadás: 2010 II. negyedév VI. Bóly Országhatár UVATERV Zrt. -előkészítés: 2006.12. 5

M6 autópálya tervezésének története Előkészítés 1982 Területismertető szakvélemény Budapest Mohács (Uvaterv) 1999 Tanulmányterv Dunaújváros Országhatár (Unitef 83) (megvalósítható nyomvonal keresése) 2002 RKHT Dunaújváros Országhatár (Unitef 83) Részletes tervezés 2003-2004 Engedélyezési terv Szekszárd-Bóly-Pécs (Unitef 83) 2004-20062006 Kiviteli it terv Szekszárd-Bóly-Pécs (Unitef 83) (nagy tömegű, precíz vizsgálatok) 6

Tanulmányterv - Eredeti nyomvonalak BÁTASZÉK PÉCS A C B BÓLY 7

Tanulmányterv - Eredeti nyomvonalak Nyomvonal kiválasztásának szempontjai Úttervezési szabályok (ívviszonyok, lekerekítések, előzési távolság, stb.) Földmérleg (bevágások és töltések aránya) A B Környezetvédelmi szempontok Települések, ingatlanok, keresztező utak A nyomvonal kiválasztásának geotechnikai vonatkozásai (fentiekhez képest alárendelt szerep) Várható töltésanyag geológiai kutatás alapján Kedvezőtlen adottságú szakaszok (mocsár, magas talajvíz) Jelentős méretű töltés bevágás á (süllyedéskonszolidáció, rézsűállékonyság) Hídalapozási megoldások C 8

Nyomvonal kiválasztása 3-4 db fő nyomvonalból RKHT (Részletes Környezeti Hatásvizsgálat) 1db nyomvonalváltozatra t Ki írja elő, ki a döntéshozó? Megrendelő (volt NA Rt.) + Tervezők + Szakhatóságok Szakhatóságok: a. Környezetvédelmi Felügyelőség b. Duna-Dráva Nemzeti Park Igazgatóság c. ÁNTSZ Megyei Szervezetei d. Megyei Növény és Talajvédelmi Szolgálatok e. Megyei Múzeumok Igazgatósága f. Vízügyi Igazgatóságok g. Megyei Földhivatalok h. 25 Település Önkormányzata Döntés: 2001. október 19-i egyezető tárgyalás Hiányzó diszpozíciós tervfázis! C változat 9

Kiválasztott tt nyomvonal BÁTASZÉK PÉCS A B C BÓLY 10

M6 Szekszárd-Bóly, M60 Bóly-Pécs Engedélyezési és kiviteli tervek M6 2x2 sávos autópálya PÉCS M60 BÁTASZÉK M6 Szekszárd-Bóly 67 km M6 Bóly-Országhatár 19 km M60 Bóly-Szentlőrinc 55 km BÓLY M6 11

Autópálya - Geotechnikai i feladatok Engedélyezési és kiviteli terv 2003-2006 Útépítés Nyomvonali geotechnikai szakvélemények Autópálya főpálya, korrekciós keresztező utak, település elkerülők Burkolt utak, földutak Hídépítés Töltésalapozás, konszolidáció Műtárgyak geotechnikai i szakvéleményei é Hidak, átereszek Esetenként támfalak Töltésalapozás, konszolidáció (hídháttöltések) Magasépítés Pihenők geotechnikai szakvéleményei Mérnökségi telepek szakvéleményei Portálok, egyéb szerkezetek Alagútépítés Talajvizsgálati jelentések 12

M6/I. Szekszárd-Bátaszék szakasz Folyópálya szakaszon 1,5 2,5 m töltésmagasság Egykori dunai ártéri terület Közel sík, 85-90 mbf terepszint Humuszos agyag fedőréteg (szántóföld) Átmeneti, jellemzően iszap, homokos iszap 4 10 m mélységig Dunai-Sárvizi finom homok, kavicsos homok Felszínközeli talajvízhelyzet, lokálisan belvíz 400 km patak, csatorna - meliorációs terület 13

14 M6/I. - Sárköz a Bátaszéki csomópont előtti szakaszon

15 M6/I. - Épülő főpálya a Szekszárdi-csomópont után

M6/I. Szekszárd-Bátaszék szakasz Általános geotechnikai feladatok - Síkvidéken Milyen feltárások alapján nyilatkoztunk? nyomvonalon: 300 m-enként 5 m mély kisátmérőjű (100 mm) fúrás hidaknál 2-3 db 20-25 m mély nagyátmérőjű fúrás és elsősorban CPT szonda vagy dinamikus szonda típusmegoldások adhatók Mit vártak tőlünk az Úttervezők? Alkalmatlan fedőréteg (humuszolás) vastagsága Talajvízhelyzet (átlagos, becsült maximális) Talajcsere (szükség esetén) Töltésalapozás (szükség esetén) Töltésanyag, minőség (Trγ, teherbírás E2) Töltések süllyedése, konszolidációja Mit vártak tőlünk az Hídtervezők és a Szerkezet tervezők? Alapozási megoldás (síkalap - cölöpalap), süllyedések Hidak háttöltésének vizsgálata süllyedés és konszolidáció 16

Feltárások Útépítés - általános geotechnikai feladatok Talajstabilizálás 1,0 m talajcsere 17

Útépítés - általános geotechnikai feladatok Földművek felső 1 m-es rétege Tömörségi előírások Teherbírási követelmények Beépíthető anyagminőségek ÚT 2-1.222:2002 Útügyi Műszaki Előírás Pályaszerkezet - megrendelői döntés 18

M6/II. Bátaszék-Bóly szakasz M60 autópálya Bóly-Pécs szakasz Geresdi-domság, Ény-Dk-i völgyek Igen változatos domborzat magas töltések, mély bevágások Lösz, áthalmozott lösz dombhátak Völgytalpakon széles mocsaras sávok Mélyebben pannon agyag Völgytalpakon talajvíz Bevágásokban helyenként szivárgó rétegvizek M60 szakaszon két nagy völgy, nyugodtabb domborzat Karasica patak völgye (egyedi talajadottságok) 19

M6/I. Szekszárd-Bátaszék szakasz Sárköz-sárrét Síkvidéki viszonyok Bátaszéki forgalmi csomópont 85-90 m tengerszint felett 20/78

M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Geresdi-dombság Dombvidéki viszonyok 145-214 m tengerszint felett Bátaszéki forgalmi csomópont 21

22 M6/II. - Belsőréti patak völgye

23 M6/II. - Szebényi vízfolyás völgye

24 M6/II. - Széles, mocsaras sáv a dombhátak közti völgyekben

25 M60 Nagyátmérőjű fúrás készítése Bóly közelében

26 M60 Karasica-patak széles völgye

M6/II. - Felső pleisztocén lösz őshumusz szinttel (Paksi lösz formáció) tipikus lösz: szárazföldi, szél által szállított, jól graduált szemcséjű kőzetliszt, jellemzően mész- kiválásokkal, laza településsel infúziós vagy áthalmozott szerkezetű lösz, mállás eredményeként magasabb agyagtartalommal és kohézióval 40-4545 m mélységű zónája erősen rétegzett 27

Pleisztocént és pannont elválasztó vörösagyag Tengelici vörösagyag formáció hosszan tartó mállás következtében kialakult agyag és áthalmozott aleurit, mészkő- szemcsékkel nagy plaszticítású, gyakran térfogatváltozásra hajlamos magas agyagásványtartalmú jó vízmegtartó (rétegvíz) 28

M6/II. - Vörösagyag és a szürke pannon agyag a közeli agyagbányában Felső pannon agyag (Somlói formáció) igen jó vízzáró magas plaszticítású agyagos g aleurit és agyagmárga g g 29

M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Keresztül a Geresdi-dombságon ÉNY-DK irányú völgyek Nyomvonal ÉK-DNY Magas töltések-mély bevágások Nyomvonal magassági optimalizálása Szempontok (ésszerű gazdaságos megoldás keresése) Kb. 10-12 m max. töltésmagasság g Kb. max. 20 m mély bevágás Földszállítási, organizációs problémák Tájvédelmi kérdések Optimális földegyenleg

M6/II. Bátaszék-Bóly szakasz Nyomvonal optimalizálása - Földegyenlegekl M6 Szakasz Bevágás em 3 Töltés em 3 Többlet em 3 Hiány em 3 Érd-Dunaújváros 2500 2500 Dunaújváros-Paks 2400 3300 900 Paks-Szekszárd 1370 2500 1130 Szekszárd-Bátaszék 1900 1900 Bátaszék-Bóly 10370 3500 6870 Bóly-Országhatár 1730 2160 430 Összesen 15870 15860 6870 6860 6 870 000 m 3 földtöbblet Elhelyezés? Szállítás? Költség? M60 Bóly-Pécs 4390 3900-490 31

M6/II. Bátaszék-Bóly szakasz Nyomvonal optimalizálása - Földegyenlegekl Földtöbblet felhasználása Elszállítás, beépítés más szakaszokon Rekultiváció, árvízvédelmi gátak erősítése Jelentős szállítási távolságok, ideiglenes deponálás Fejtés+fuvar+beépítés - organizáció Földtöbblet csökkentésének lehetőségei 1. Meredekebb bevágási rézsűk Magasabb töltések Erősített rézsű-védelem, szegezés, horgonyzás Süllyedési és konszolidációs problémák Terepszint Korrózióálló acélháló és erózióvédő és humuszmegtartó műanyag háló Horgonyzott bevágási rézsű kötötttalaj esetén,,ρ ρ=0,5, Horgonyzott bevágási rézsű szemcsés vagy vízérzékeny talaj esetén, ρ=1 3,5 10 3,5 3,5 10 3,5 3,5 3,5 1:1 35 3,5 3,5 L = 4 m 3,5 1:1,5 3,5 3,5 Földtöbblet t csökkentésének é k lehetőségei 2. Pályaszint 10 2:1 L = 4 m L = 10 m L = 9 m L = 7 m Bevágási rézsű ρ=1,5 Alagutas nyomvonal, mélyebb vonalvezetés Földmű szintje Ø 28 mm-es injektált talajhorgony ORKA KFT dr. Keleti Imre 2004.03.16. 32

M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Mélyebb vezetésű, alagutas nyomvonal Mélyebb nyomvonallal 4 749 000 m 3 -rel kevesebb földtöbblet 544 m-rel rövidebb völgyhíd hossz 39 ha-ral kevesebb kisajátítandó terület 33

34

M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Egyedi geotechnikai feladatok - Dombvidéken Milyen feltárások alapján nyilatkoztunk? nyomvonalon: 300 m-enként 5 m mély kis- (100 mm) vagy - bevágásoknál - pályaszint -5 m mély nagy átmérőjű (200 mm) fúrás 10 m-nél mélyebb bevágásoknál: 150-200 m-enkénti nagyátmérőjű (200 mm) fúrások, bevágás szintje alá min. 5 m-es mélységig, min. 1 keresztszelvény hidaknál 2-3 db 20-25 m mély nagyátmérőjű fúrás és elsősorban CPT szonda vagy dinamikus szonda völgyhidaknál támaszonként 1 db 25-30 m mély nagyátmérőjű (200 mm) fúrás és CPT szonda, hídfőknél keresztszelvény Alagutaknál, 100-150150 m-enként, alagút aljához képest min. 12 m mélységig, min. 3 keresztszelvény, kiegészítés MAGFÚRÁSOKKAL (Alagút - bevágáshoz képest más jellegű vizsgálatok, más rétegtartomány) 35

M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Egyedi geotechnikai feladatok Dombvidéken Folyópálya szakaszok vizsgálata Felszíni vízelvezetési problémák Bevágások állékonysága Rétegvíz problémák Töltések süllyedése, konszolidációja iój Keresztesések problémája G68/1 270.00 mbf 1 2 0.5 268.7 mbf G68/2 3 Barna humuszos törmelékes sovány agyag 4 3.6 Sárga homokos iszap 265.0 mbf 0.4 260.00 mbf 5 6 Sárga homokos iszap 6.2 8.6 Sárga iszapos homokliszt 3.5 7 6.7 8 Barna mésztörmelékes közepes agyag 9 10 10.7 11 12 250.00 mbf 17.5 13 14 15 16 17 18 21.4 Sárga mésztörmelékes iszapos finom és közepes homok (25.0) Sárga mésztörmelékes közepes homok 20.8 240.00 mbf (25.0) 36 Talajvíz nem jelentkezett (01 09 )

M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Egyedi geotechnikai feladatok Dombvidéken Völgyhidak vizsgálata cölöpalapozás teherbírásának és várható süllyedésének meghatározása hídszerkezet és háttöltés kapcsolata mozdulatlan merev hídszerkezet süllyedő, alakváltozó háttöltés geotechnikai tervezés és a hídtervezés összehangolása (reális modellezés) háttöltések süllyedése és konszolidációja, süllyedés csökkentése, konszolidáció gyorsítása építéstechnológiai kérdések (gerendás vagy betolt szerkezet tolópad vizsgálata) 37

J ll Jellemző ő szelvények l é k bevágás b á á 110 m 22 m M6-181 km k szelvényben l é b lé lévő őb bevágás á á 38

Jellemző ő szelvények völgyhíd 1693 j. völgyhíd Pleisztocén sovány - közepes agyagrétegek 15-18 m-ig, 3-4 m vastag vörös agyag, Felső pannóniai agyagrétegek 16-20 m cölöphossz 4000-5000 kn törőteher. 1800-2400 kn határteher 4-5 sorban 20-30 db cölöp pillérenként 39

M6-M60 60 autópálya, Szekszárd-Pécs szakasz geotechnikai kérdései Próbaterhelési tapasztaltok 40

M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok próbaterhelések célja: - ellenőrizni az előzetes számítást - próbacölöpözés, a cölöpözés próbája Mi lehet a próbaterhelés eredménye? 1.) A számítást nem lehet igazolni. Cölöpszám növelés. Cölöphossz növelés. 2 ) A számítás igazolható (többlet erő < 10-20%) 10 20%) 2.) Marad a tervezett, eredeti számítás szerinti geometria. 3.) A számítás Igazolható (többlet > 10-20%) Cölöpszám csökkentés. 41 Cölöphossz csökkentés.

M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Magyarországi g helyzet Állandó idő és pénzhiány igény az alternatív megoldásokra Hatósági és beruházói szemlélet (mindenképp szükséges) M6-M60 helyzet 2,5 év alatt közel 80 km autópálya építése szoros határidő 61 db híd, 8 db völgyhíd, Sió-híd 96 db statikus próbaterhelés saját szakvéleményeinkben is ez volt előírva tervezési fázisban behatároltabb lehetőségek Komplex próbaterhelési program 42

M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Statikus tik próbaterhelés erőmérő cella hidraulikus sajtó

M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Di Dinamikus ik próbaterhelés ób t h lé 44

Híd / Bridge lenght / hossz támaszköz / clearance Alapozás típusa / type of foundation Cölöphossz / pile lenght Össz cölöpszám / pile lenght Össz cölöphossz / pile lenght Eredetileg Javasolt tervezett statikus statikus Javasolt dinamikus próbaterh. / próbaterh. / próbaterhelés Dinamic TestPile Proposed / Original Static Static TestPile TestPile Talaj / Soil Alapozási változtatási igény (dátum) / Foundation Changes (date) Konszol idáció / Consid alation Hidas adat Folyamatban lévő Elvégzett geotechnikai geotechnikai munkarész munkarész / Ended / Actually geotechnical geotechnical task task Próbacölöp terv / Test pile design Aluljáró az M6 autópálya 147+997,85 km szelvényében, az 5113 sz. út alatt (Szekszárd K-i csp.) 1480 1492 1498 Felüljáró Baksatói árok felett 1505 1509 1524 1544 1560 1561 1576 1587 Felüljáró az M6 autópálya 149+173,83 km szelvényében a NATURA 2000 terület felett Felüljáró az M6 ap. 150+524,36 km szelvényében, a Rétszilas-Bátaszék vasútvonal felett Felüljáró az M6 autópálya 150+961,46 km szelvényében földút felett (Öcsény) Aluljáró az M6 autópálya 152+483,02 km szelvényében, az 5114 sz. út alatt (Szekszárd D-i csp.) Felüljáró az M6 autópálya 154+491.55 km szelvényében, vadátjáró felett Felüljáró az M6 autópálya 156+020,75 km szelvényében, a Szekszárdi Séd-csatorna felett Aluljáró az M6 autópálya 156+180,80 km szelvényében, a Decsi önkormányzati út alatt Aluljáró az M6 autópálya 157+644,515 km szelvényében, földút átvezetése alatt (Őcsény) Felüljáró az M6 ap. 158+770 km szelvényében, a Várdombi vadvízárok felett 1595 Aluljáró az 5113. sz. út alatt 112 29 28,95 f80 fúrt vb. cölöp hullám. acéllemez jele megnevezése m m db m db db db m 30/30 NCS 1417/f M6-M9 csomóponti híd főpálya 74 22-30-22 11,5 80 920 1? 2-3 m-ig átmeneti, homok b. 30/30vert-ről 80-ra vert 30/30 NCS 1417/j M6-M9 csomóponti jobb oldali gyep. főpálya 74 22+30+22 11,5 30/30vert-ről 80-ra - vert Tervező? 30/30 NCS 1417/b M6-M9 csomóponti bal oldali gyep. főpálya 74 22+30+22 11,5 30/30vert-ről 80-ra - vert 30/30 NCS B28 M9 autópálya felüljáró a Fekete ér felett 11 11 8 1? 30/30vert-ről 80-ra vert CPT I. ütem 74,10-89,70- f80 fúrt vb. 1449 Felüljáró Sió csatorna felett + vadátjáró 238 14 125 1 750 2 1 2 8 m-ig átmeneti, homok kiszámítva szállítás próbacölöp terv 02.01. 74,10 cölöp 01.08. 13,17-19,39- f80 fúrt vb. 68 21,42-15,25 cölöp 15,10-21,20- f80 fúrt vb. 72 21,20-15,10 cölöp 12 40 480 1 1 1 8 m-ig átmeneti, homok hídfő töltésről próbacölöp terv 02.01. Megjegyzés / Comment CPT szükséges! Megbízói döntés szükséges Hídtervező adat OK. Hídtervezőtől mértékadó erők szükségesek 15 36 540 1 2 10 m-ig átmeneti, homok próbacölöp terv 02.01. Hídtervező adat OK. 14 és 10 és 8 és 14 40 432 1 2 5 m-ig átmeneti, homok hídfő töltésről próbacölöp terv 02.01. 17 17 síkalap - f80 fúrt vb. 3 m-ig átmeneti, homok, 22-54 27,10-27,10 11 és 10 30 320 1 1 1 próbacölöp terv 02.15. cölöp től agyag 29 29 17 17 f80 fúrt vb. cölöp f80 fúrt vb. cölöp f80 fúrt vb. 50 25,10-25,10 cölöp f80 fúrt vb. 54 27,10-27,10 cölöp 11 11 f80 fúrt vb. cölöp 16,02-24,30- f80 fúrt vb. 27,30-27,30- cölöp 18,025 10 és 12 24 264 1 1 5 m-ig átmeneti, homok 3 m-ig átmeneti, homok, 20-12 24 288 1 1 tól agyag 12 és 10 és 4 m-ig átmeneti, homok, 18-24 292 1 1 1 14,5 tól átmeneti-agyag 11 és 9 és 4 m-ig átmeneti, homok, 20-30 300 1 2 10 tól átmeneti-agyag - Hídtervezőtől mértékadó erők szükségesek Hídtervező adat OK. hídfő töltésről próbacölöp terv 02.15. Hídtervező adat OK. 6 28 168 1 1* 6 m-ig átmeneti, homok - 12 64 768 2 1 2 4 m-ig átmeneti, homok, 19- től átmeneti-agyag hídfő töltésről hídfő töltésről fúrás és CPT?? próbacölöp terv 02.15. Hídtervező adat. Nem OK. (Plussz fúrás és CPT, vagy több PC?) Felüljáró az M6 autópálya 161+045,00 km szelvényében, f80 fúrt vb. b. 1610 21 21,28 12 28 336 1 1 5 m-ig átmeneti, homok a Régi vadvízárok felett cölöp Felüljáró az 5114 sz. út 1+693,39 km szelvényében, a f60 fúrt vb. 6 m-ig átmeneti, homok, 15241 11 11 12 és 14 12 156 1 1* - Szekszárd-Bátai főcsatorna felett cölöp agyag?? Felüljáró az 5114 sz. út 3+518,70 km szelvényében, a f80 fúrt vb. 15242 14 13,86 8 12 96 1 1* 3 m-ig agyag, homok - Szekszárdi Séd-csatorna felett cölöp Felüljáró az 56. sz. út 8+386,09 km szelvényében, a 15243 5 4,6???? 60-ról 80-ra - Tótvölgyi árok felett Felüljáró a Szekszárd Séd csatorna feletti földút f80 fúrt vb. 15601 17 17 8 és 10 6 54 1 1* 5 m-ig átmeneti, homok b. - 0+220,35 km szelvényében cölöp Felüljáró az 5113. sz. út 18+356,79 km szelvényében, a hullám. 15951 10 9,52 - Szekszárd-Bátai főcsatorna felett acéllemez 10,80+14,70 f60 fúrt vb. 60-ról 80-ra, 4 nyílás Hídtervezőtől mértékadó erők 1623 Aluljáró az 56. sz. főút korrekciója alatt 50 +14,70+10,8 11,5 48 552 1 1 1 8 m-ig átmeneti - homok cölöp helyett 2!? szükségesek 0 Felüljáró a Lajvér-patak korrekciója felett (patak korr. f80 fúrt vb. 13 m-ig átmeneti,agyag - 1635 18 18 15 12 180 1 1* - 0+244,47 km sz.) cölöp homok 14,00+18,00 f80 fúrt vb. d. 1638 Felüljáró az 5603 j. út korrekciója felett, Bátaszéki csp. 46 16,7 és 11,7 26 384 0 1 11 m-ig agyag - homok próbacölöp terv kész 01.18. +14,50 cölöp Felüljáró a MÁV Szekszárd-Bátaszék vv. felett f80 fúrt vb. 21,3 és 18 és 16381 52 26,25+26,25 18 354,4 1 1 13 m-ig agyag - homok (182+81,25 hm) cölöp 20,8 MA próbacölöp terv kész 01.18. BRK terhelőhíddal tervezve. f80 fúrt vb. 16382 Felüljáró a Lajvér-patak korrekciója felett 12 11,88 11,5 12 150-1* 10 m-ig átmeneti - homok cölöp COL - 18,10+23,15 Felüljáró a MÁV Dombóvár-Bátaszék vv. felett f80 fúrt vb. 23,4 és 17,8 13 m-ig átmeneti,agyag - felszerkezet változása 16383 75 +20,15+14,1 36 415 1 1 próbacölöp terv kész 02.01. BRK terhelőhíddal tervezve. (583+56,04 hm) cölöp és 22,1 szinte nincs homok miatt csökken a teher 0 1642 Felüljáró a MÁV Dombóvár-Bátaszék vv. felett (590+97,788 hm) 1646 Felüljáró a meglévő 5603 j. út felett 11 1647 Felüljáró a Wienerberger téglagyár iparvágánya felett 11 1652 Felüljáró Kövesdi-víz és vadátjáró felett 9 9 1663 Felüljáró burkolt út és vadátjáró felett 34 17+17 1672 Felüljáró burkolt út felett 1693 Völgyhíd a Belső-réti-patak mellékág és vadátjáró felett f80 fúrt vb. 58 29,10+29,10 23 és 14 48 888 1 1 1 10 m-ig agyag - homok cölöp hullám. Acéllemez, 9 m-ig átmeneti - homok - 14,5 52 754 1 1 1 f80 fúrt vb. átmeneti - homok Cölöp hullám. Acéllemez f80 fúrt vb. Cölöp hullám. acéllemez f80 fúrt vb. cölöp hullám. acéllemez 39,00+4x50, f80 fúrt vb. 278 00+39,00 cölöp 22,08+3x33, 32+2x33,98 f80 fúrt vb. 1703 Völgyhíd a Belső-réti-patak és vadátjáró felett 308 +33,38+33,4 cölöp 0+33,43+22, 16 1717 Felüljáró a Véméndi-patak felett 1727 Völgyhíd a Palotabozsoki vízfolyás felett 481 Felüljáró 5606 j. út és MÁV Pécs-Bátaszék vv. felett 1734 (475+00 hm) Felüljáró az 5606 j. út elkerülő szakasza felett, Véméndi 1742 csomópont 1755 Felüljáró Horpács-patak és vadátjáró felett 1763 Aluljáró földút alatt 48 1769 Völgyhíd Szebényi-vízfolyás, mellékág(malom-patak) és vadátjáró felett 63 38 hullám. acéllemez 22,15+6x33, 5+2x33,975 f80 fúrt vb. +5x33,5+22, cölöp 15 21,15+25,30 f80 fúrt vb. +17,15 cölöp 12,00+14,00 f80 fúrt vb. +12,00 cölöp hullám. acéllemez 10,45+13,80 +13,80+10,4 síkalapozás 5 80,00+7x10 f80 fúrt vb. 828 0,00+92,00 cölöp 22,15+5x33, 5+2x33,975 f80 fúrt vb. 1803 Völgyhíd a Csele-patak és vadátjáró felett 447 +5x33,5+22, cölöp 15 1817 Aluljáró földút alatt 50 11,20+13,80 +13,80+11,2 síkalapozás 0 9 72 648 0 1 16,5 és 15 20 315 1 1 23,5 és 23 és 19 és 25,5 24,5 és 19 és 25,15 23 és 17 és 22,7 20,8 és 22 és 18,8 és 25,8 18 és 14,5 és 19,95 310 6 220 3 2 3 9 m-ig átmeneti - homok - átmeneti - homok 16 gyengén kötött, átmeneti - pannon? átl. 9-10 m-ig pleiszt. - pannon 230 4 556 5 3 4 átl. 4 m-ig pleiszt. - pannon K? 264 4 662 4 2 4 átl. 5 m-ig pleiszt. - pannon c/1. K 84 1 769 1 1 pleisztocén agyag a. MA K 52 861 1 1 pleisztocén agyag a. 20 508 10 160 4 2 4 26,4 és 21 és átl. 19 430 8 732 5 3 4 pleisztocén 9-16 m-ig qc < 5 pleisztocén 10-18 m-ig qc < 5 d. a. c/1. c/2. 5 támasz helyett 3 támasz (11.09.) 5 támasz marad (Tóth Tamás 12.05.) 5 támasz helyett 3 támasz (11.09.) 5 támasz marad (Tóth Tamás 12.05.) K? K K Omega cölöp vizsgálata (12.06.) CPT I. ütem Kész Strabag MML által (12.06.) Rövidítés megadott pontosított vagy kevesebb cölöp szintekkel átszámítás CPT II. ütem 01.30. szükségs CPT I. ütem Kész Strabag MML által (12.06.) Rövidítés megadott pontosított vagy kevesebb cölöp szintekkel átszámítás CPT II. ütem 01.30. szükségs CPT I. ütem Kész (12.06.) Marad az ajánlati terv szerint Omega cölöp vizsgálata (12.06.) Omega cölöp vizsgálata (12.06.) Támaszcsökkentés vizsgálata kész. Adatszolg. a hídtervezőnek (12.13.) CPT I. ütem Kész (12.06.) Marad az ajánlati terv szerint CPT II. ütem szükséges CPT I. ütem Kész (12.06.) Rövidítés vagy kevesebb cölöp CPT II. ütem szükségs Támaszcsökkentés vizsgálata kész. Adatszolg. a hídtervezőnek (12.13.) 27,15+6x33, CPT I. ütem Kész 25,47 és 19,5 40+2x34,05 f80 fúrt vb. pleisztocén 10-19 m-ig qc (12.06.) Rövidítés 1822 Völgyhíd a Himesházi -árok és vadátjáró felett 485 és 20,5 és 480 9 807 5 3 4 c/2. K? +5x33,40+2 cölöp < 5 CPT II. ütem 26,36 7,15 szükségs 1833 Aluljáró az 5607 j. út alatt 51 23,00+28,00síkalapozás - hullám. 1845 Felüljáró vadátjáró felett - acéllemez 1864 Aluljáró az 56112. j. út alatt 60 15,00+15,20 +15,20+15,0 síkalapozás 0 f80 fúrt vb. 1874 Felüljáró vadátjáró felett 33 33 cölöp 10,15+13,80 f80 fúrt vb. 1885 Aluljáró földút alatt 51 +17,60+10,1 cölöp 5 1892 Felüljáró Lánycsók-marázai vízfolyás korrekciója és vadátjáró felett 1906 Aluljáró földút alatt 48 f80 fúrt vb. 54 27,20+27,18 cölöp 10,15+13,80 +13,80+10,1 síkalapozás 5 8,50+11,50+ f80 fúrt vb. 1918 Aluljáró 57. sz. főút alatt, 57. sz. főúti csp. 69 2x14,50+11, cölöp 50+8,50 000 Felüljáró az M6 autópálya felett 66 008 Aluljáró földút alatt 47 22,55+24,81f100 fúrt 018 Felüljáró a Borza-patak és vadátjáró felett 46 16,2 és 18,5 52 902 1 1 pleisztocén iszap agyag a. 13,5 és 12,7 34 440 1 1 pleisztocén agyag iszap a. 5 és 10,6 55 383 1 1 10 m-től diatóma e. 22,6 és 20,5 és 20 és 19,8 és 19,5 és 23,5 52 1 064 1 1 pleisztocén iszap -agyag a. 19,00+28,00 f100 fúrt 23 és 18,5 30 600 1 1 1 lösz - agyag a. +19,00 14,5 és 12,4 és 15 15 205 1 1* lösz - agyag a. 13,25+19,5+ f80 fúrt 19 és 13 72 1080 1 1 lösz - agyag a. 13,25 5 támasz helyett 3 támasz (11.09.) 5 támasz marad (Tóth Tamás 12.05.) 5 támasz helyett 3 támasz (11.09.) 5 támasz helyett 2 támasz (Vőneki Z. 12.19.) 100 CFA helyett 80 (11.09.) konszolidálatlan töltésről való cölöpözés (Kozári Gy. 12.04.) Marad a 100-as cölöp (01.24.) 100 CFA helyett 80 (11.09.) Marad a 100-as cölöp (01.24.) konszolidálatlan töltésről való cölöpözés (Kozári Gy. 12.04.) K K + Támaszcsökkentés vizsgálata kész. Adatszolg. a hídtervezőnek (12.13.) Omega cölöp vizsgálata (12.06.) Omega cölöp vizsgálata (12.06.) Omega cölöp vizsgálata (12.06.) Vizsgálat kész. kéttámaszú megoldás Adatszolg. a vizsgálata (01.22.) hídtervezőnek (12.13.) Omega cölöp vizsgálata (12.06.) 80 cölöpteherbírásszámítás kész (11.28.) -> cölöp db növelés 80 cölöpteherbírásszámítás kész (11.28.) -> cölöphossz növelés konszolidációs vizsgálat zajlik próbacölöp terv kész 01.18. próbacölöp terv kész 01.18. próbacölöp terv kész 01.18. - próbacölöp terv kész 01.18. - Próbacölöpterv 02.15. Próbacölöpterv 02.15. - próbacölöp terv kész 01.18. próbacölöp terv 01.31. próbacölöp terv kész 01.11. - - próbacölöp terv 01.31. - - próbacölöp terv kész 01.11. próbacölöp terv kész 01.11. próbacölöp terv kész 01.11. - próbacölöp terv kész 01.11. - próbacölöpterv kész (12.20.) 023 Aluljáró földút alatt 53 26,62+27,24f80 fúrt 17,5 és 14 16 252 1 1 lösz - agyag a. próbacölöpterv kész (12.20.) 040 Aluljáró az 5714j. út (Bóly-Szajk között) alatt 48 23,00+24,60f80 fúrt 051 Felüljáró a Nagynyárádi vízfolyás és vadátjáró felett 45 13,25+19,5+ f80 fúrt 13,25 20,5 és 16 és 20,7 22,3 és 17 és 22,1 28 521,6 1 2 lösz - agyag a. 72 1348,8 1 2 lösz - agyag a. hídfők térszínről való cölöpözése (Kozári Gy. 12.04.) konszolidálatlan töltésről való cölöpözés (Kozári Gy. 12.04.) konszolidálatlan töltésről való cölöpözés (Kozári Gy. 12.04.) hídfő változik cölöpteherbírás és teljes átszámítás megtörtént próbacölöpterv kész (12.20.) K próbacölöpterv kész (12.20.) Átszámításunkat követően Hídtervező által adott mértékadó teher szükséges. Átszámításunkat követően Hídtervező által adott mértékadó teher szükséges. EMAB terhelőhídjára tervezve Megbízói döntés szükséges. A CPT II. ütem a próbacölöp előtt is indítható Megbízói és Hídtervezői döntés szükséges a kimutatott gazdaságosabb alapozásra való áttérésre. A próbacölöp-terv ezt követően indítható. Megbízói és Hídtervezői döntés szükséges a kimutatott gazdaságosabb alapozásra való áttérésre. A próbacölöp-terv ezt követően indítható. 060 Aluljáró a 5701j. út (Bóly elkerülő út) alatt 48 24,00+24,00f80 fúrt 20,5 és 17 25 468 1 1 1 lösz - agyag a. K próbacölöpterv kész (12.20.) Felüljáró a Monyoró-Halastó közötti vízfolyás és földút 078 20 20,2 f80 fúrt 12,1 és 13,7 124 1 600 1 1 lösz - agyag a. próbacölöpterv kész (12.20.) felett 80 cölöpteherbírásszámítás kész Hídtervezőtől mértékadó erők 100 CFA helyett 80 097 Felüljáró földút felett 17 17,02 f100 fúrt 15 és 16 24 372 1 1 átmeneti - homok - átmeneti e. (11.09.) (11.28.)-> cölöphossz szükségesek növelés 098 Felüljáró a Karasica vízfolyás és vadátjáró felett 21 21,01 f80 fúrt 14,3 és 16,2 52 414 1 1 1 átmeneti - homok - átmeneti e. próbacölöpterv kész (12.20.) hullám. 101 Felüljáró Mocsáros réti vízfolyás felett (áteresz) 3 3 - acéllemez hullám. 103 Felüljáró Alsóréti vízfolyás felett (áteresz) 3 3 - acéllemez 9,70+16,30+ 10,7 és 7,5-114 Aluljáró földút alatt 52 f80 fúrt 28 239,4 1 1 lösz - agyag a. próbacölöpterv kész (12.20.) 16,30+10,00 7,9 és 10,4 22 és 15,1 és 19,00+32,2x CPT I. ütem 15,6 és 16,1 átmeneti - kavics - átmeneti 122 Felüljáró a Vasas-Belvárdi vízfolyás és 57102j. út felett 300 6+32,8x2+3 f80 fúrt 460 7 629 4 2 4 c/3 K kiszámítva szállítás és 17,6 és -agyag 2,2x5+19,00 01.08. 19,1 és 24 16,00+21,10 128 Aluljáró földút alatt 73 +20,10+16,0 síkalap - 0 80 cölöpteherbírásszámítás kész 100 CFA helyett 80 144 Aluljáró földút alatt 53 26,40+27,30f100 fúrt 14,5 és 14 16 228 1 1 lösz - agyag a. próbacölöp terv (01.31.) Hídtervező adat OK. (11.09.) (11.28.)-> cölöphossz növelés 18 és 14 és 162 Aluljáró földút alatt 48 24,00+24,00f80 fúrt 22 353 1 1 lösz - agyag a. próbacölöpterv kész (12.20.) 19 17 és 13,2 és 178 Aluljáró az 57101j. út (Birján bekötő út) alatt 56 28,00+28,00f80 fúrt 32 493 1 1 1 lösz - agyag a. próbacölöpterv kész (12.20.) 16,5 21,75 és Főmterv hídtervező és talajmechnikus 194 Aluljáró az 57128 j. út alatt 50 24,40-26,30 f80 fúrt 22 452 1 1 1 lösz - agyag a. újraszámítás (12.17.) 18,35 és 23 nyilatkozata szükséges 120 helyett 80 CFA CPT és újraszámítás Főmterv hídtervező és talajmechnikus 210 Felüljáró a K1 j. földút és vadátjáró felett 20 20,3 f120 fúrt 13 és 12,5 42 435,5 1 1 lösz - pannon? e. (11.09.) (12.19.) nyilatkozata szükséges 120 helyett 80 CFA CPT és újraszámítás 220 Felüljáró Peterd-Szemelyi vízfolyás és vadátjáró felett 13 12,6 f120 fúrt 11,5 72 828 1 1 1 lösz e. (11.09.) (01.23.) 30x30 NC NC 30x30 helyett 80 CPT és újraszámítás 224 Felüljáró a K2 j. földút felett 27 27,2 11,5 120 1 380 2 1 lösz - agyag e. vert CFA (12.04.) (01.23.) 20 és 18,3 és 241 Aluljáró az 5711. j. ök. út alatt 45 22,84-23,16 f80 fúrt 16 306 1 1 lösz - agyag a. újraszámítás (12.17.) 20 Főmterv hídtervező és talajmechnikus nyilatkozata szükséges 246 Felüljáró a K3 j. földút korrekciója felett 14 14 f80 fúrt 15 56 840 1 1 lösz - agyag a. újraszámítás (12.17.) CPT és síkalapozási 15,1 és 11,5 252 Aluljáró az 5721. j. kozármislenyi bekötőút alatt 56 28,00-28,00 f80 fúrt 32 426 1 lösz - agyag síkalapozás (12.04.) lehetőség vizsgálata és 14,3 (01.23.) 10,05+27,20 30x30 NC NC 30x30 helyett 80 CPT + fúrás és 252/K Felüljáró Kozármislényi-patak, földút, vadátjáró felett 47 11,5 80 920 3 1 lösz - agyag e. K +10,05 vert CFA (12.04.) újraszámítás 01.28. 261 Völgyhíd a Pécs-Mohács MÁV vv., a Nagynyárádi vízfolyás és földút felett 221 f80 fúrt f120 fúrt f80 fúrt és 267 Aluljáró a K4 j. földút alatt 54 27,19-27,19 síkalap 12,2 és 17 és 22 és 18 és 11 és 15,75 136 2 426 3 2 4 lösz - agyag c/4 K 8,1 és 7 20 151 1 lösz - agyag síkalapozás (12.04.) 271 Felüljáró V1 j. földút, vadátjáró felett 11 10,5 f80 fúrt 11,5 88 1 012 2 agyag 282 Aluljáró a K5 j. földút alatt 49 24,05+25,05f120 fúrt 11,4 17 194 1 1 lösz - agyag e. hullámosított acéllemez (12.04.) 120 helyett 80 CFA (11.09.) 294 Aluljáró az 58. sz. főút alatt 62 31,20-31,20 f80 fúrt 15 és 9 54 694 1 lösz - agyag síkalapozás (12.04.) 294/K Aluljáró víznyomócső alatt 59 24,64-33,34x5-30,60 10,51-37.94- f80 fúrt 9,25 6 56 1 lösz - agyag síkalapozás (12.04.) 10,62 CPT I. ütem kiszámítva szállítás 01.08. CPT és síkalapozási lehetőség vizsgálata (12.17.) CPT + fúrás és hullámosított acéllemez lehetőségének vizsgálata 01.28. CPT és újraszámítás (12.17.) CPT és síkalapozási lehetőség vizsgálata (12.17.) CPT és síkalapozási lehetőség vizsgálata (12.17.) - - - - Főmterv hídtervező és talajmechnikus nyilatkozata szükséges M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Próbaterhelési program Egy kézben tartva, komplex szemlélet alapján csoportokba sorolás M6 I. szakasz - Szekszárd - Bátaszék M6-M9 Szakasz / Section Csoport / Group Kivitelező / Constructor C O L A S Szempontok: Talajadottságok (talajfajta, CPT ellenállás) Cölöpök hossza Egy hídnál lévő összes cölöphossz Helyszínek egymástól való távolsága Kalibrációs ió lehetőségek (kellő darabszám) M6 II. szakasz - Bátaszék - Bóly MA COL e. MA COLAS STRABAG Bp. Statikus próbaterhelések kiváltása kalibrált dinamikus próbaterhelésekkel M60 I. szakasz 0+000-18+500 M60 II. szakasz 18+500-30+200 STRABA AG Győr 45

M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok P ób t h lé i program Próbaterhelési ` valamennyi műtárgynál készüljön vagy statikus statikus, vagy dinamikus próbaterhelés ` völgyhidak: kiegészítő CPT vizsgálat tá támaszonként ké t ((szükség ük é esetén té eltérés lté é a ttervtől) től) ` kis hidak: ahol 20 m-nél távolabb van a CPT a műtárgytól kiegészítő CPT szükséges ` tervezési egységeken belül párhuzamosan statikus és dinamikus próbaterhelések (kalibráció) ` próbaterhelés típusa az összes cölöphossztól függ ` összesen több, mint ö több i t 100 db CPT szonda, d 47 db statikus és 71 db dinamikus próbaterhelés 46

M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok P ób t h lé i program Próbaterhelési 96 db statikus 47 db statikus 71 db dinamikus Híd összes cölöphosszától függően 1. 2. 3. 4. Előzetes statikus terhelések (1000 m < L) Előzetes statikussal kalibrált dinamikus terhelések (200 m < L < 400 m) Előzetes kalibrált dinamikus v. statikus terhelések (400 m < L < 1000 m) Utólagos dinamikus vizsgálatok (L < 200 m) Eredmény: bb gazdaságosabb d á bb kivitelezés ki it l é gyorsabb, 47

M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Példa a csoportba sorolásra b b CSOPORT Ártéri üledékekkel fedett szemcsés terasz, 3-5 m közötti talajvízszint 15 hídnál 5 db kalibráció Az átmeneti rétegben 3 8 MPa közötti CPT szondaellenállás (statikus+dinamikus) A szemcsés terasz rétegben 11 10 önálló 30 dinamikus MPa, mélyebben 20 40 MPa CPT szondaellenállás próbaterhelés készült 80 cm átmérőjű, 8-14 m hosszú, teraszon álló CFA cölöpök a CSOPORT a 15 hídnál Pleisztocén eredetű talajok, talajvízmentes t környezet Ic = 0.8 1.1 sovány, közepes, 5 db helyenként kalibráció iszapok és kövér agyagok (statikus+dinamikus) Homogén, 2-5 Mpa közötti ötti 1 CPT önálló szondaellenállás statikus tik a teljes mélységig 12 önálló dinamikus 80-100 cm átmérőjű, átlagosan próbaterhelés 18-20 m készült hosszú, lebegő CFA cölöpök 48

M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok terhelő erő F kn 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 0 5 10 15 edés s mm sülly 20 25 30 35 40 49

terhelés terhelés kn kn 0 1000 0 1000 2000 1000 2000 3000 1000 2000 4000 2000 3000 3000 4000 5000 4000 5000 5000 6000 6000 7000 7000 7000 0 0 a csoport 55 55 5 10 10 10 süllyedés s mm mm 15 15 20 20 S-000 D-000 S-000-P S-000 D-000 S-000-P D-000-P D-000-P S-060 S-060 D-060 D-060 3200 kn S-060-P S-060-P D-060-P D-060-P S-178-P S-178 D-178 S-178-P D-178-P D-178-P S-194-P D-194-P S-194 D-194 S-194-P 25 25 25 30 30 30 30 D-194-P 2600 0 kn

7000 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok sü üllyedés mm 6000 terhelés kn 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 0 5 10 15 S-000 D-000 S-000-P 20 D-000-P S-060 D-060 S-060-P D-060-P S-178 D-178 S-178-P D-178-P 25 S-194 D-194 S-194-P D-194-P 30 7000 6000 palástellenállás teherbírás statikus mérés alapján R(stat) kn talpellenállás 5000 teljes ellenállás 4000 3000 Rs(stat) = 1,00 Rs(din) 2000 teherb bírás statikus s mérés alap pján R(stat) kn megbízható adat bizonytalan adat Rt(stat) = 0,80 Rt(din) 5000 4000 3000? 2000 1000 Rb(stat) = 0,50 Rb(din) 1000? 0 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 palástellenállás "a" jelű cölöpcsoport CFA-cölöpök löszös eredetű, q c =2-5 MPa CPT-csúcsellenállású agyagban talpellenállás cölöpátmérhossz cölöp- műtárgy teljes ellenállás R t kn talpellenállás R b kn palástellenállás R s kn jele teljes ellenállás m m din stat stat / din din stat stat / din din stat stat / din 000 1,00 19,1 4859 3960 0,81 1986 1210 0,61? 2873 2750 0,96 060 0,80 18,3 3185 2760 0,87 1325 760 0,57 1860 2000 1,08 178 0,80 17,0 4080 3500 0,86 1280 650 0,51 2800 2850 1,02 194 0,80 19,2 5980 4350 0,73 2650 750 0,28 3330 3600 1,08 R s (stat) = 1,00 R s (din) R t (stat) = 0,80 R t (din) KÖVETKEZTETÉSEK a CSOPORT TELJES TEHERBÍRÁS - R t (stat) t) = 0,80 R t (din) palástellenállás R b (stat) = 0,50 R b (din) - R s (stat) = R s (din) csúcsellenállás - R b (stat) =050 0,50 R b (din)? teherbírás dinamikus mérés alapján R(din) kn 0 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 51 teherbírás dinamikus mérés alapján R(din) kn

terhelés kn 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 0,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 b csoport 35,00 kn süllyedés s mm 40,00 45,00 50,00 55,00 1544-S 1544-D 1480-D2 2258 60,00 00 S-1480 1595-S 1595-D 65,00 70,00 75,00 75,00 80,00 80,00 52 1544-S 1449-S 1449-D 235 50 kn

M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok terhelés kn 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 0,00 5,00 b jelű cölöpcsoport (1449-1480) süllyedés mm 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 45,00 50,00 55,00 60,00 65,00 70,00 75,00 80,00 1544-S 1544-D 1480-D2 S-1480 1595-S 1595-D 1544-S 1449-S 1449-D D=80 cm átmérőjű CFA-cölöpök löszös eredetű agyagban q c =2-5 MPa CPT-csúcsellenállással műtárgy cölöphossz teljes ellenállás R t kn talpellenállás R b kn palástellenállás R s kn jele m din stat stat / din din stat stat / din din stat stat / din 1449 16,1 3500 3450 0,99 1100 3070 2,79 2400 380 0,16 1480 16,1 3000 3050 1,02 1500 2550 1,70 1673 500 0,30 1544 14,2 2258 2350 1,04 1710 1810 1,06 548 640 1,17 1561 11,2 2924 2330 0,80 987 1330 1,35 1937 1000 0,52 1595 12,1 3122 3100 0,99 988 1600 1,62 2134 1500 0,70 KÖVETKEZTETÉSEK b CSOPORT TELJES TEHERBÍRÁS - R t (stat) = 1,0 R t (din) A palást és csúcsellenállás szétválasztása az értékeinek jelentős szórása miatt nem volt értékelhető. 53

M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Összefoglalás Gyorsabb átfutási idő kb. 7-8 héttel gyorsabb Gazdasági előny kb. 2000 fm-rel kevesebb próbacölöp több vizsgálat Nagy darabszám, megbízhatóbb adatok Statisztikai értékelés lehetősége Esetleges nem várt eredmények értékelése a csoport többi adatával. Utólagos kiértékelések További tervezéshez, eredeti számítási metodikánk felülvizsgálatához, pontosításához adatbázis felállítása. 54

55

56

57

M6-M60 60 autópálya, Szekszárd-Pécs szakasz geotechnikai kérdései Szilvágyi László - Alagútépítés geotechnikai vonatkozásai 58

Jellemző szelvények alagút Alagút geotechnikai i feltárásai á 59

Alagúttervezés - geotechnika Feladatok, célok Végeselemes méretezési paraméterek meghatározása Egyszerűsített, de reális (számítható) modell előállítása Célzott laboratóriumi vizsgálatok (statisztikai értékelés) Nyírószilárdsági vizsgálatok Alakváltozási vizsgálatok súrlódási szög (abszolút minimum) φ min Összenyomódási modulus (absz. min.) Es(min) súrlódási szög (karakterisztikus érték) φ k Összenyomódási modulus (átlag) Es(átl) Összenyomódási modulus (kar. érték) Es(kar) súrlódási szög (átlag) φ átl kohézió (abszolút minimum) c min kohézió (abszolút minimum) i c min Felkeményedési viszonyszám n kohézió (karakterisztikus érték) c k Rugalmassági modulus (absz. min.) E(min) kohézió (átlag) c átl Rugalmassági modulus (átlag) E(átl) vízáteresztőképességi együttható k Rugalmassági modulus (kar. érték) Es(kar) 60

Alagúttervezés - geotechnika Laboratóriumi vizsgálatok: kezdetben a felső rétegtartományra fókuszálva mélyebb rétegek vizsgálata az alagút tartományában részletes laboratóriumi program javaslat a vállalkozóval egyeztetve 61

Célzott laboratóriumi vizsgálatok - alagutakhoz 3. réteg alsó pleisztocén sovány és közepes agyag 600 1680 1680 fúrás száma ϕ c τ800 1683 A 1680 30 57 519 1680 17 64 308 1683 24 64 420 1683 23 135 474 1683 5 235 305 1684 13 230 415 1684 13 150 335 1684 20 68 359 1685 12 160 330 1690 6 188 272 1679/1 28 40 465 1679/1 23 29 368 1682/1 9 166 293 1682/1 17 125 369 1686/1 12 95 265 1686/2 16 192 421 1689/1 9 131 258 M1691/2 11 122 277 B 1699/1 30 57 519 M1700/2 22 75 398 C 1708/1 14 150 349 1708/1 12 66 236 1711/1 20 84 375 550 Sovány - közepes 500 agyag karakterisztikus értékei: 450 Ø = 17 400 c = 105 kn/m 2 τ kpa 350 τ 800 = 349 kn/m 2 300 250 200 100 1711/3 28 25 450 50 1714 16 50 279 Nyírószilárdság vizsgálatok - CU triaxiális teszt 1711/M 11 135 290 1711/M 30 5 467 1711/M 28 106 531 M1713/2 13 68 253 1683 1683 1684 1684 1684 1685 1685 1679/1 1679/1 1682/1 1682/1 1686/1 1686/2 1689/1 M1691/2 1699/1 M1700/2 1708/1 1708/1 1711/1 150 1711/3 1714 0 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 mélységnek megfelelő előterheltség modellezése relatív gyors terhelés törésig - dé drénezetlen állapot σ kpa értékelés a teljes feszültségek analízise alapján - telítetlen rétegekre 62 Couloumb egyenesek kiértékelése rétegenként 1711/M 1711/M 1711/M M1713/2 1720/1 1723/2 1724/1 1722 karakterisztikuskt tik érték

Célzott laboratóriumi vizsgálatok - alagutakhoz Ödométeres vizsgálatok magas önsúlyfeszültséget figyelembevevő terhelés, két 0 5 10 15 E s (MN/m 2 ) 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 Tunnel A Tunnel B Tunnel C Tunnel D A collapse tehermentesítési lépcső statisztikai kiértékelés minden rétegre modulus mélység szerinti változásának bemutatása felkeményedés vizsgálata (m) depth 20 25 30 35 40 63 45

Alagúttervezés - geotechnika Technológia - Új osztrák építési módszer (NÖT) 1356 m 422 m 888 m 441 m 12 m 12 m 12 m 64

Alagúttervezés - geotechnika Ideiglenes és végleges szerkezet Ideiglenes Végleges kalott mag ellenbolt 65

Alagúttervezés - geotechnika Fejtési munkálatok k Kalott Mag 66

Alagúttervezés - geotechnika Fejtési munkálatok k 67

Alagúttervezés - geotechnika Fejtési munkálatok k 68

Alagúttervezés - geotechnika Fejtési osztályok biztosítási i módok alagút kiviteli tervek készítése FEM módszerrel, Back analízissel fejtési osztályok meghatározása takarás és E modulus függvényében deformáció előrejelzés monitoring a fejtés megerősíti az előre jelzett rétegződést: váratlan talajadottságnak nincs jele 3 alagút fejtése probléma mentes, "A" alagútnál omlás Takarás 10 m 20 m 30 m 40 m 50 m Young's E [MPa] 40 80 120 200 250 40 80 120 200 250 40 80 120 200 250 40 80 120 200 250 40 80 120 200 250 50 4,6 11,5 12,4 17,0 21,8 Biztosítási i osztály Kohézió [kpa] 75 2,0 6,8 100 31 3,1 75 7,5 91 9,1 10,4 150 1,2 4,5 6,4 200 2,6 4,2 6,0 7,7 4,4 250 0,8 7,4 400 1,6 2,5 3,3 A B C D E F G H 69

Alagúttervezés - geotechnika A alagút beomlásának á körülményei 1. omlás:a alagút déli hajtás - keleti és nyugati járatban egyszerre 2008. június 24-én 2:30-kor 213 m hosszon 2. omlás: 2008. augusztus 12-én 17:15-kor további 166 m hosszon 70

Alagúttervezés - geotechnika A alagút beomlásának á körülményei 1. omlás:a alagút déli hajtás - keleti és nyugati járatban egyszerre 2008. június 24-én 2:30-kor 213 m hosszon 2. omlás: 2008. augusztus 12-én 17:15-kor további 166 m hosszon 71

Alagúttervezés - geotechnika Újabb geotechnikai i feltárások á 72

Alagúttervezés - geotechnika Megoldások az újrafejtésre jté Előtűzött csőernyő 15 m-enként JET oszlopok 1,5 m-enként R típusú biztosítás: Betonminőség C30/37: d=40cm Előfejtési hossz: 1,0m Folyamatos horgonyzás: IBO R32N, a=1,6m 2,0m Csőernyő: F139,7mm, L= 15m, a=40cm - 45cm Jet-Grouting oszlopok: F1,50m, L= 8m, a=1,50m 73

Alagúttervezés - geotechnika Megoldások az újrafejtésre jté Injektálás nyoma és a JET oszlopok Csőernyő előtűzése 74

75

76

77

78 Köszönjük a figyelmet!