1 M0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás térségében WOLF ÁKOS
2 HELYSZÍN
HELYSZÍN 3 TÖRÖKBÁLINT ANNA-HEGYI PIHENŐ ÉRD DIÓSD
ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS 4 1993. október 5.
ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS 5 Helyreállítás, biztosítás Rézsűlaposítás Kőrakat lábmegtámasztás
6 ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS
GEOMETRIA 7 m 6-7 KŐRAKAT T d t Tender terv: 2 eltolt cölöpsor: D = 120 cm L = 16 m Takaró gabion fal
8 FELTÁRÁSOK Új feltárások 5 db nagyátmérőjű fúrás 4 db statikus szondázás 5dbdi dinamikus ik szondázás á 4 db nyílt feltárás 3 db inklinométer 2 db piezométer
9 FELTÁRÁSOK Dinamikus és statikus szondázás Talajmechanikai fúrás
FELTÁRÁSOK 10 Piezométer cső Inklinométer cső
TALAJRÉTEGZŐDÉS 11 5+350 km szelvény
TALAJÁLLAPOT 12 Nyírószilárdsági vizsgálati eredmények belső fúrás mély- vizsg. súrlódási kohézió ség típusa szög c[kpa] φ [ ] G5350/1 8,5 triax. 29,5 41 G5350/2 11,5 nyírás 36 6 G5350/3 17 nyírás 35 12 τ [kp Pa] 500 400 300 200 G5350/1-8,5-tr G5350/2-11,5-ny G5350/3-17-ny Karakterisztikus érték Szemcsés talaj 100 ϕ k = 34 c k = 10 kpa 0 0 100 200 300 400 500 600 σ [kpa]
TALAJÁLLAPOT 13 Nyírószilárdsági vizsgálati eredmények csúcsellenállás q c [MPa] τ [kp Pa] 500 G5350/3-6,3-tr G5400/1-3,3-tr G5400/2-6,4-tr 400 G5400/2-9,3-tr G5400/2-10,5-ny G5400/2-12,3-tr 300 Karakterisztikus érték 200 Kötött talaj 0 1 2 mély ység z [m] 100 ϕ k = 25 c k = 40 kpa 5 3 4 0 5 10 15 20 25 30 fúrás Mélység ELŐ- YOMVA Vizsg. típusa NY belső súrlódási szög φ [ ] KAVICS kohézió c [kpa] G5350/3 6,3 triaxiális 15 100 G5400/1 3,3 triaxiális 28,4 37 G5400/2 6,4 triaxiális 31 32 G5400/2 9,3 triaxiális 26 102 G5400/2 10,5 nyírás 33 10 AG GYAG 0 0 100 200 300 400 500 600 σ [kpa] 6 7 G5400/2 12,3 triaxiális 14 206
TALAJRÉTEGZŐDÉS 14 Szemcsés és agyag rétegek váltakozása Lejtővel párhuzamos rétegdőlés!!! Kedvező adottságok rétegek tömegére vonatkozóan Tömegében leromlás nem valószínűsíthető Réteghatáron való nyírószilárdság leromlás blokkos csúszás
15 25 20 15 10 5 RÉTEGCSÚSZÁS b G Homokos kavics β 0 0 5 10 15 20 S S N G Agyag kohézió c [kpa] z belső súrlódási szög ϕ [ ] N β
MODELLEZÉS 16 Új feltárások Rétegződés megismerése Nyírószilárdsági paraméterek alapos meghatározása Modellezés Korábbi mozgás Megtámasztó szerkezet optimalizálása Számítások Plaxis V8 Állékonyság: ϕ-c redukció biztonság: Gyenge réteg: interface (R inter ) Talaj: felkeményedő anyagmodell (HS) 5+350 km szelvény: Korábbi mozgás helye Legvastagabb felső szemcsés réteg n = c c tényl szüks tg φ = tg φ tényl szüks
BEMENŐ PARAMÉTEREK 17 5+350 km szelvény elvi elrendezés
BEMENŐ PARAMÉTEREK 18 Talajmodell Ssz. Talaj megnevezése Térfogat- Belső súrl. Összeny. Teherment. Mélységgel Kohézió súly szög modulus modulus növ. mer. Interface γ c φ E s E ur m R inter 3 2 2 2 [kn/m 3 ] [kn/m 2 ] [ ] [MN/m 2 ] [MN/m 2 ] [-] 1 homokos durva kavics 21 10 32 25 75 0,5 1,0 2 homokos durva iszap 20 20 24 12 36 0,75 1,0 3 hom. sov. - köz. agyag 20 30 22 12 36 1,0 0,45 4 hom. iszap-isz. fi.homok 20 3 30 15 45 0,6 1,0 5 sovány agyag 19 40 25 15 45 1,0 1,0 6 iszapos fi-köz homok 21 3 32 20 60 0,5 1,0 7 homokos iszap 20 30 24 20 60 075 0,75 10 1,0 8 kavicsos homok 21 10 36 30 90 0,5 1,0 9 kőrakat 23 15 44 50 150 0,5 1,0
MODELLEZÉS 19 Korábbi mozgás modellezése Eredeti rézsűcsúszás: ű Nagy mélységű (~16 m) bevágás Hasonló adottságok nem lesznek Modellezéstől eltekintünk Tereprendezést követő mozgások: Kőrakat mozdulatlan Háttöltés vélhetően nem elég tömör Rézsűben ~ 20 cm-es elmozdulások Hasonló körülmények Modellezés fontos
MODELLEZÉS 20 Korábbi Korábbi mozgás mozgás vizsgálata gyenge elvi gyenge elrendezés réteg réteg nélkül Tömegében leromlás nem valószínűsíthető Blokkos mozgás n = 2,1 1,17 R inter = 0,37
SZERKEZETVÁLASZTÁS 21 Megtámasztás feladata Megoldás Blokkos mozgás Tönkremeneteli mechanizmus megakadályozása megtámasztó tömeg Jelentős nyíróerő felvétele Tömeg + súrlódási erő Építés közben: függőleges fal Lecsúszó réteg gyenge síkon mozog Alatta kedvező megtámasztási viszonyok Hátulról érkező rétegvizek Hátulról érkező rétegvizek kivezetése
SZERKEZETVÁLASZTÁS 22 Javasolt szerkezet végleges építési állapot 1:2,5 Fejgerenda Meglévő kőrakat Horgony Hézagos hézagos cölöpfal
23 SZERKEZETVÁLASZTÁS Számítási lépések (R inter = 0,37 R inter = 0,45): Cölöpfal: 1. Cölöpözési lavírsík kiemelése D = 80 cm átmérőjű CFA cölöp 2. Cölöpözés L = 12 m hossz 3. Horgonyzási lavírsík kiemelése t = 1,4 m tengelytávolság 4. Horgonyzás Horgony: 5. Földkiemelés d = 25 -os hajlás 6. Támfalépítés L szabad = 16 m 7. Horgony eltávolítása L befogott = 6 m 1:2,5 Fejgerenda Meglévő kőrakat Horgony tengelytávolság: tá l á t = 2,5 m 25 16.00 4.36 Máglyafal 12.00 6.20 6.00 D = 80 cm hézagos cölöpfal tengelytávolság: t = 1.40 m
MODELLEZÉS 24 Vízszintes elmozdulás ábra ideiglenes állapot
MODELLEZÉS 25 Vízszintes elmozdulás ábra végleges állapot
MODELLEZÉS - ÁLLÉKONYSÁGVIZSGÁLAT 26 Építési állapot n = 1,5 Végleges állapot
ÖSSZEFOGLALÁS 27 Visszametszés felső éle
KIVITELEZÉS 28
29
ÖSSZEFOGLALÁS 30 Új feltárások, laboratóriumi vizsgálatok Geotechnikai viszonyok alapos megismerése Korábbi és várható mechanizmusok modellezése Megtámasztó szerkezet optimalizálása Blokkos mozgás Választott tt kombinált szerkezet Építési állapot: fejtömbből hátrahorgonyzott hézagos cölöpfal Végleges állapot: hézagos cölöpfal + elé helyezett megtámasztó tömeg
HELYSZÍN 31 TÖRÖKBÁLINT ANNA-HEGYI PIHENŐ ÉRD DIÓSD
2010.09.15. 32
2010.09.16. 33
2010.09.16. 34
35 2010.09.16.
36 MECHANIZMUS, HELYREÁLLÍTÁS
37 MECHANIZMUS, HELYREÁLLÍTÁS
38 MECHANIZMUS, HELYREÁLLÍTÁS
39 MECHANIZMUS, HELYREÁLLÍTÁS
40 2010.10.19.
41 2010.10.22.
42 2010.10.29.
43 2010.11.04.
44 2010.11.04.
45 2010.11.06.
46 2010.11.06.
47 2010.11.10.
48 2010.11.10.
49 2010.11.18.
50 2010.11.18.
51 MECHANIZMUS, HELYREÁLLÍTÁS
52 2011.11.03.
KÖSZÖNÖM A FIGYELMET!