4 Anyagszétválasztás nélküli lemezalakító eljárások

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Méret: px
Mutatás kezdődik a ... oldaltól:

Download "4 Anyagszétválasztás nélküli lemezalakító eljárások"

Átírás

1 4 Anyagszétválasztás nélküli lemezalakító eljárások Sok olyan lemezalakító eljárás ismert, amelyeknél a megmunkálandó lemezt nem választjuk szét, hanem a síkbeli elhelyezkedésből eltérítjük, ezáltal egy térbeli alakzatot hozunk létre. Leggyakoribb ilyen eljárások az alábbiak: hajlítás, mélyhúzás, göngyölítés, egyengetés, simítás, vasalás, fémnyomás, domborítás, egyéb eljárások o szájbehúzás, o tágítás o dombornyomás / bordázás A fenti technológiák közül a jegyzet korlátolt terjedelme miatt csak a hajlítással és a mélyhúzással foglalkozunk részletesebben. 4.1 Hajlítás Hajlítás: Anyagszétválasztás nélküli lemezalakító (lemezalkatrész-gyártó) művelet, melynek során sík lemez egy részét adott (kívánt) szög alatt alakítjuk a többi részéhez képest. A hajlításnál a külső erők által létrehozott hajlítónyomaték hozza létre a képlékeny alakváltozást. A hajlítás helyén a lemezben húzó és nyomó feszültség ébred, amelyet a semleges szál választ el (4.1. ábra). A semleges szálban nem ébred feszültség ábra A lemez igénybevétele hajlításkor 85

2 4.1.1 Hajlítás fajtái, feszültségi állapot 4.2. ábra Különféle feszültségi állapotok Hajlításkor nem csak a jelzett érintő irányú feszültségek ( th. és tny. ) ébrednek a lemezben. A hajlítás helyén ébredő sugárirányú feszültség az ún. nyomott és húzó részeken is mindig nyomófeszültség. A lemezalkatrész szélessége irányában ébredő feszültségek nagysága függ a lemez vastagsági szélességi viszonyától (4.3. ábra). 86

3 A szélességéhez képest viszonylag vastag lemez keresztmetszete a hajlítás helyén jelentősen deformálódik. A lemezben szélességirányban feszültségek ( b ) nem ébrednek. (Síkbeli feszültségi állapot.) A vékony lemez keresztmetszetre szélesség irányában a hajlítás helyén nem változik. Az alakváltozás tehát síkbeli. A lemez geometriája miatt nem csökken a húzott és nem növekszik a nyomott rész szélessége, a húzott szálban húzó a nyomott szálban nyomó feszültség ébred szélesség irányban is ábra Feszültségi és alakváltozási állapot vastag keskeny, illetve vékony széles lemez esetén 87

4 4.1.2 V alakú hajlítás koncentrált erővel A V alakú hajlítás történhet nyitott, részben nyitott (félig zárt) és zárt hajlító szerszámban. 1 Hajlító bélyeg 2 mdb. a szerszám zárásának pillanatában 3 Hajlító matrica 4 Lemezalkatrész terítéke a hajlítás előtt s lemezvastagság l lemezteríték hossza w hajlító matrica nyílása α hajlítás szöge r hajlítás sugara r m hajlító matrica lekerekítése 4.4. ábra Zárt szerszámban végzett V alakú hajlítás vázlata U alakú hajlítás koncentrált erővel 1 Hajlító bélyeg 2 mdb. a szerszám zárásának pillanatában 3 Hajlító matrica 4 Lemezalkatrész terítéke a hajlítás előtt 5 Ellentartós kilökő s lemezvastagság r hajlítás sugara r m hajlító matrica lekerekítése ( ) 4.5. ábra U alakú hajlítás vázlata 88

5 4.1.4 Hajlítás nyomatékkal (lengőhajlítás) 1 Felső megfogó 2 Lemez hajlítás közben 3 Alsó megfogó 4 Hajlító betét s lemezvastagság l, b lemezteríték hossza, vagy szélessége α köztes köztes hajlítási szöge Az alakváltozás mértéke hajlításnál 4.6. ábra Lengő hajlítás Hajlításnál az alakváltozást mérnöki alakváltozási mérőszámmal jellemezük. A húzott szál alakváltozását határozzuk meg, mert a húzott szálban következhet be a túlzott nyúlás miatti szakadás. Eredetileg a húzott szélső rész hossza megegyezik a lemez középvonal hosszával, ezért ez a semleges szál hossza (l 0 ). Ehhez képest a húzott rész megnyúlik és l 1 méretű lesz. Ezzel a fajlagos mérnöki nyúlás: ( ) ( ) ( ) (4.1) 4.7. ábra Szélsőszál fajlagos alakváltozása 89

6 Látható ebből az összefüggésből is,hogy hajlításnál az hányadosnak fontos szerepe van. Ahhoz, hogy a hajlítás az adott esetén elvégezhető legyen feltétel kell, hogy teljesüljön. Látható, hogy az alakváltozás mértéke annál nagyobb, minél kisebb az viszony, azaz minél kisebb az r. A lemezanyag alakíthatósága viszont korlátozott. Ezért a hajlítás sugara nem lehet bármilyen kicsi, azaz létezik az un. minimális hajlítási sugár A minimális hajlítási sugár A lemez alakváltozása függ az viszonytól. Minél kisebb ez a hányados, minél kisebb a hajlítás sugara, annál nagyobb az alakváltozás és így a húzott szál nyúlásának mértéke. Ebből az következik, hogy a hajlítás sugara nem lehet akármilyen kicsi. A minimális hajlítási sugár minimális értéke a gyakorlat számára meghatározható az alábbi összefüggéssel: Ahol: c a lemezanyagtól függő tényező, s a lemez vastagsága (4.2) A c tényező értékét különböző anyagú és állapotú lemezek esetén a 4.1. táblázat mutatja táblázat c tényező Hengerlési állapot lágy Hengerlési állapot kemény Lemez anyaga Hajlítás tengelye Hengerlési irányra Hengerlési irányra merőlege megegyező merőlege megegyező Alumínium 0,3 0,8 Vörösréz 0,01 0,3 1,0 2 Sárgaréz CuZn37 0,4 0,8 Karbontartalom, C [%] Ötvözetlen acélok 0,2 0,1 0,5 0,5 1,0 0,3 0,2 0,6 0,6 1,2 0,4 0,3 0,8 0,8 1,5 0,5 0,5 1,0 1,0 1,7 0,6 0,7 1,3 1,3 2,0 Al95Cu4Mg1 lágyított Al95Cu4Mg1 kiválásosan keményítve Alumínium ötvözetek 1,0 1,5 1,5 2,5 2,0 3,0 3,0 7,0 90

7 A 4.2. táblázatban a minimális hajlítási sugár értéke látható az anyagminőség (szakítószilárdság) és lemezvastagság függvényében. A táblázatban látható az is, hogy a minimális hajlítási sugár függ attól is, hogy a hajlítás tengelye merőleges (hosszirány) vagy párhuzamos (keresztirány) a hengerlés irányával táblázat A lemez szakítószilárdsága, [ ] > A lemez szakítószilárdsága, [ ] > Minimális hajlítási sugár A lemez hengerlési iránya hajlítási szögig A legkisebb hajlítási sugár a hajlítandó lemez vastagságának függvényében >1 1 1,5 1,5 2, 5 2, Keresztirányban ,6 2,5 3 Hosszirányban Keresztirányban , Hosszirányban Keresztirányban ,6 2,5 4 5 Hosszirányban A lemez hengerlési iránya A legkisebb hajlítási sugár a hajlítandó lemez vastagságának függvényében Keresztirányban Hosszirányban Keresztirányban Hosszirányban Keresztirányban Hosszirányban Érdekes, hogy a minimális hajlítási sugár, vagy más kifejezéssel a lemez hajlíthatósága szorosabb összefüggésben a lemez szakítóvizsgálatánál tapasztalt kontrakció mértékével van. Ezért a fenti c tényező meghatározható a következő kifejezéssel: Ahol: q a szakítóvizsgálattal meghatározható kontrakció mértéke A hajlítás nyomatékszükséglete Látható, hogy a lemez feszültségi állapota és alakváltozása hajlítás közben bonyolult, két vagy háromtengelyű. Bonyolítja a kérdést az is, hogy a valóságban lemeznek a semleges réteget körülvevő húzott és nyomott részei együttesen s r vastagságban csak rugalmasan, a semleges rétegtől távolabbi részei képlékenyen alakváltoznak. Ezért a hajlítás nyomatéka két nyomaték összegeként is számítható (4.8. ábra): (4.3) 91

8 4.8. ábra Hajlítás nyomaték szükséglete rugalmas képlékeny, keményedő anyag esetén ( ) ( ) Ha Az egyszerűség kedvéért, de a gyakorlat számára elegendő pontossággal a hajlítás nyomatékszükségletének meghatározásához a hajlított lemez ébredő feszültségek egyszerűsített ábráját vesszük figyelembe(4.9. ábra). (4.4) (4.5) 92

9 4.9. ábra Hajlítás nyomaték szükséglete képlékeny, keményedő anyag esetén A húzott és nyomott részen is a lemez fél vastagsága és b szélessége által meghatározott keresztmetszetben fellépő erő: Ez a két erő erőpárt alkot az erőpár nyomatéka adja a hajlítás nyomatékszükségletét: (4.6) (4.7) 93

10 4.1.8 A V alakú hajlítás erőszükséglete A V alakú hajlítás esetén (ha a hajlítás koncentrált erővel történik) a hajlító erővel szemben fellépő (F r ) erők karja (x) a szerszám zárásának pillanatában a legkisebb. Ezért az F r erők ekkor a legnagyobbak (4.10. ábra) ábra A V alakú hajlítás erőszükséglete (4.8) Ahol: az hajlítási szög fele. a hajlítás karja (4.9) (4.10) Derékszögű hajlítás esetén: (4.11) 94

11 4.1.9 Az U alakú hajlítás erőszükséglete U alakú hajlításnál a hajlító erőnek az alábbi vázlat szerint fellépő reakció erők és a matrica élén fellépő súrlódó erők függőleges összetevőit kell legyőzni (4.11. ábra) ábra U alakú hajlítás erőszükséglet x az F r reakció erő karja a közbenső geometriai összefüggésből határozható meg (4.12) ( ) (4.13) ( ) ( ) ( ) ( ) (4.14) itt is a reakció erő a hajlító nyomatékból határozható meg: Az erők egyensúlya pedig: Behelyettesítés után: ( ) ( ) (4.15) (4.16) ( ) ( ) ( ) ( ) A trigonometrikus kifejezések határ értékei, ha hoz ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) (4.17) (4.18) és 95

12 (4.19) de ez utóbbi valószínűségi statisztikai alapon a legnagyobb gyakoriságot figyelembe véve 14 nek vehető. Ezzel a 90 os U alakú hajlítás erőszükséglete: ( ) (4.20) A hajlított lemezalkatrész terítékének meghatározása Az ábrán látható lemezalkatrész kiterített hossza öt rész összegéből határozható meg (4.12. ábra): ábra Lemezalkatrész Ahol: az a műhelyrajzon adott. az és az a semleges szál v. réteg hosszaként számító (4.21) Hosszának meghatározásához a r N ismerete szükséges. A r N a gyakorlat számára elegendő pontossággal az alábbi összefüggés és táblázat segítségével határozható meg: Ahol: x korrekciós tényező az től függően: 0,5 0,8 1, x 0,25 0,3 0,35 0,4 0,44 0,47 0,49 Esetünkben a korrekciós tényező: (4.22) 4.3. táblázat (4.23) 96

13 A lemezalkatrész kiindulási teríték hossza: ( ) ( ) (4.24) A hajlításnál fellépő feszültségek analíziséből a r N mértani középarányos a húzott és nyomott szélső szálak nyomai között. Azaz a semleges réteg sugara a képlettel is meghatározható A visszarugózás oka, mértéke és kiküszöbölési módjai A visszarugózás a hajlított munkadarab méret és alak pontosságát, minőségét befolyásolja. Mértékének meghatározásához és kiküszöbölésének csökkentésének megoldásához ismernünk kell az okát is. A visszarugózás okai: 1. A hajlított lemezdarabban a semleges réteg két oldalán (összesen s 1 vastagságú) rétegben az alakváltozás csak rugalmas. Ez az s 1 vastagságú rugalmasan deformálódott réteg képvisel egy nyomatékot (, ahol keresztmetszeti tényező). Ez a nyomaték a hajlító erő, vagy nyomaték megszűnte után rugalmasan kinyitja az szögben meghajlított darabot. 2. A lemez képlékenyen hajlított külső és belső húzott és nyomott rétegeinek összalakváltozása rugalmas és képlékeny alakváltozások összege. (Lásd a szakítódiagramban az egyenletes nyúlás szakaszát.) A hajlítás befejezésekor a rugalmas deformáció megszűnik, azaz az szögre hajlított darab kinyílik (4.13. ábra) ábra Visszarugózás okai 97

14 4.14. ábra Hajlításnál használatos jelölések r a hajlítás sugara r N a semleges réteg sugara R a húzott szélső szál sugara s lemezvastagság hajlítás szöge a hajlítás szöge a visszarugózás után a visszarugózási szög. r a hajlítás sugara a visszarugózás után A visszarugózás mértékét () a gyakorlat számára elegendő pontossággal az alábbi összefüggésekből határozhatjuk meg (4.15. ábra): ábra A K visszarugózási tényező a hajlítási sugár lemezvastagság hányados függvényében (4.25) 1) V alakú hajlításnál: (4.26) Ahol: w a szerszám nyílása K visszarugózási tényező;, ahol az x az r/s viszonytól függő tényező 98

15 U alakú hajlításnál: (4.27) A hajlított munkadarab rugalmas képlékeny alakváltozásának korrektebb analíziséből a levezetést mellőzve a visszarugózás szöge a következő összefüggésből is meghatározható: ( ) (4.28) A visszarugózás mértéke sokszor csak ellenőrző kísérletekkel (hajlító próbákkal) határozható meg. A fenti összefüggések és további tapasztalatok alapján megállapítható, hogy a visszarugózás mértékét az alábbi tényezők befolyásolják: - az anyag minősége (acél, alumínium, réz, stb.) - az anyag állapota (lágy, negyed-, félkemény, stb.) - a hajlítás szöge () - az r/s viszony (minél nagyobb az r/s, annál nagyobb a ) - a hajlítás sebessége (a gyakorlatban ez azt is jelentheti, hogy excenterprésen, vagy hidraulikus présen dolgozik-e a hajlítószerszám.) A visszarugózás kiküszöbölése (kompenzálása) A visszarugózás kiküszöbölésére (mérséklésére) a legkézenfekvőbb az ún. túlhajlítás. Ez azt jelenti, hogy a lemezalkatrészre előírt szögnél a darabot kisebb, szögűre hajlítjuk (4.16. ábra). Ez egyszögű (pl. V alakú) hajlításnál egyszerűen megoldható. Legfeljebb a visszarugózási szög mértékének bizonytalansága vagy lemezanyag adagonkénti változása okoz gondot. a lemezalkatrészt jellemző szög szöge a szerszámok jellemző a visszarugózási szög r a visszarugózás miatt a hajlítási módosított sugár ábra Visszarugózás kiküszöbölése módosított hajlítási szöggel A túlhajlítás U alakú hajlításnál mozgó szerszámelem nélkül is megoldható a hajlítóbélyeg megfelelő kialakításával (4.17. ábra). 99

16 4.17. ábra Túlhajlítás U alakú hajlításnál Vastag, ill. lágyabb lemezek esetén a visszarugózás kiküszöbölhető vasalással is. V alakú hajlításnál, ha a szerszám zárása pillanatán túl kb. ( ) túlnyomást gyakorolunk a munkadarabra, csökken a visszarugózás mértéke (4.18. ábra). Igaz ez alakhibát okozhat a munkadarabon ábra Hajlítási sugáron történő vasalás V alakú hajlításnál U alakú hajlításnál a vasalóerő csökkentése érdekében a hajlított lemeznek csak egy részét vasaljuk meg (4.19. ábra). 100

17 4.19. ábra Vasalás U alakú hajlításnál Többszögű (pl. U alakú) hajlításnál a túlhajlítás rendszerint valamilyen pótlólagos mozgással valósítható meg. Ilyen megoldások a billenőtuskós (4.20. ábra), forgó görgős (4.21. ábra) vagy, oldalékes (4.22. ábra), szerszámokban történő hajlítás. 101

18 Billenő tuskós hajlítószerszám ábra Billenő tuskós túlhajlítás 102

19 Forgógörgős hajlítószerszám ábra Forgógörgős túlhajlítás 103

20 Oldalékes hajlító szerszám ábra Oldalékes túlhajlítás 104

21 Hajlító szerszámok kialakítása, méretei 4.4. táblázat ( ) ( ) Lemez vastagság, s t méret Hajlító matrica magassága, H ( ) ( ) Lemez vastagság, s m méret n tényező 0,15 0,1 0,1 0,08 0,08 0,07 0,07 0,06 105

22 Hajlítás élhajlító sajtón A több hajlítási szöggel bíró hosszú darabok hajlítása élhajlító gépeken történik. A hajlított darab egyes méreteit ütközővel biztosítjuk. Fontos a hajlító műveletek sorrendjének meghatározása. Különösen több szögű munkadarabok esetén. Általános elvként elfogadható, hogy a hajlító műveletek közül mindig a teríték végein lévő hajlításokat kell először elvégezni. A ábra egy hajlítási sorrendet mutat be ábra Élhajlítás sorendje 106

23 Ha a 3 as és 4 es sarkokkal kezdtük volna a hajlítást, a hozzáférhetőség hiánya miatt az 1 es és 2 es sarkok nem lennének meghajlíthatók. Bonyolult, többszögű hajlításkor ugyancsak a hozzáférhetőség érdekében igen bonyolult keresztmetszetű bélyegek kellenek. Mivel a bélyegek is igen hosszúak lehetnek, ezeket a gyakorlatban hajlító pengéknek is nevezik. A hosszú hajlító matricákat úgy alakítják ki, hogy többféle hajlító műveletre is alkalmasak legyenek (4.24. ábra) ábra Élhajlító szerzsámok 107

24 Korszerű élhajlító gépeken több mozgás automatizálható és programozható. Ilyenek: ütközők helyzete a hajlító bélyeg gyors, ún. közelítő sebessége, ill.a munkamozgás sebessége a vasaló erő a matrica forgatása megfelelő helyzetbe, stb. Az ilyen NC/CNC vezérlésű élhajlító gépek, különösen nem nagy darabszámú, de sokféle bonyolult darab esetén az ún. mellékidők csökkentése révén jelentős idő és költségmegtakarítást jelentenek. Erre láthatók példák az ábra. Darabszám 100, megtakarítás 30% Darabszám 50, megtakarítás 50% Darabszám 50, megtakarítás 70% ábra Példák az élhajlítás gazdaságosságára Az élhajlító gépek jellegzetes darabjai: műszerszekrények (dobozok) vázát képező mm hosszú hajlított darabok ajtókeretek polcrendszerek vázkeretei burkolatlemezek, ahol mélyhúzással a gyártás a szerszámozási költségek miatt nem gazdaságos. 1 vezérlés és hidraulika 5 hidraulika munkahenger 9 gépállvány 2 vezérlő panel 6 prés (gerenda) 10 vezérlő állás 3 felső szerszám megfogó 7 infrakapu 4 ütköző 8 alsó szerszám megfogó ábra TruBend 5130 típusú CNC vezérlésű élhajlító Az ábra egy német gyártmányú TRUMF TruBend 5130 típusú, számítógéppel programozható élhajlító gépet mutat be. 108

25 Jellemző adatai: Adat tábla Kifejthető erő 1400kN Hajlítási hossz 3230mm Oszlopok közötti távolság 2690mm Maximális asztal gerenda közötti távolság 505/735 1 mm Használható hajlítóbélyeg hossz 385/615 1 mm Nyílás méret 420mm Gerenda meghajlás Bélyeg sebesség Y irányú gyorsjárati 220 Y irányú munkamenet 20 Y irányú visszajárat 220 Ütköző mozgási sebesség X irányú 1000 R irányú 330 Z irányú ) opció 4.5. táblázat 109

26 Hajlítás alakos hengereken Hosszú, később 6 m es darabokra vágandó, esetleg végül zárt profilokká hegesztett szelvények folyamatos gyártása történhet hajlító hengersoron. Az ábrán egy egyszerű, két hajlító hengerpárból álló hajlító művelet látható ábra Lemezből hengerelt U profil hajlítási sorendje ábra U profil hajlítása hengerléssel 110

27 Hajlítási számpélda ábra Hajlítandó munkadarab A munkadarab (4.29. ábra) szilársági és alakíthatósági jellemzői: Szakítószilárdság Folyáshatár Szakadási nyúlás Kontrakció A munkadarab anyagának folyásgörbéje (4.30. ábra): ábra DC03 jelű anyag folyásgörbéje Számítsuk ki a ábra szerinti hajlított munkadarab hajlítási technológiai adatait: 111

28 a) a darab kiterített hosszát, b) a húzott szélső szál alakváltozását c) a várható visszarugózási szöget d) a hajlítás nyomatékát e) az alakítás erőszükségletét f) a szükséges vasaló nyomást, ha vasalással kívánjuk csökkenteni a visszarugózást g) mennyi lenne a megengedett minimális sugár A munkadarab kiterített hosszának meghatározása: (4.29) A hajlítási sugár lemezvastagság hányadosa: (4.30) A lekerekítéseknél a semleges szál sugara: (4.31) A munkadarab kiterített hosszának meghatározása: (4.32) A húzott szélső szál alakváltozását: (4.33) A valódi alakváltozás mértéke: ( ) ( ) (4.34) Alakítási szilárdság értéke hajlítás után: (4.35) 112

29 Közepes alakítási szilárdság: (4.36) A várható visszarugózási szöget: ( ) ( ) (4.37) Hajlítás nyomaték szükséglete: ( ) (4.38) Ha a hajlítás élhajlíton történik, akkor egy V alak hajlításának erőszükséglete: ( ) (4.39) A vasaló nyomás függ a vasalt felülettől. Ha a vasalást a hajlítási sugáron végezzük, akkor a vasalt felület nagysága: (4.40) A vasaló nyomás értéke: (4.41) A vasalás erőszükséglete: (4.42) A hajlítás minimális sugara: (4.43) 113

30 4.2 Mélyhúzás technológiája Mélyhúzás során sík lemezből elsősorban húzó igénybevétellel üreges testet alakítunk ki. Vékonyfalú üreges testek tömeges előállítására a leggazdaságosabb képlékeny alakító technológia. Elrendezése ábrán. Mélyhúzó szerszám fő részei: ábra mélyhúzás elvi vázlata mélyhúzó bélyeg alakja a mélyhúzott munkadarab alakjának felel meg mélyhúzó gyűrű alakja követi a mélyhúzó bélyeg alakját, attól a húzóréssel nagyobb ráncgátló a húzandó lemez teríték ráncosodásának megakadályozására. Nem minden esetben szükséges teríték a kiinduló mélyhúzandó lemez Feszültségi állapot mélyhúzás során A mélyhúzás során a lemez egyes részei különböző feszültségi állapotba kerülnek. Alapvetően 5 jól elkülöníthető részt különböztethetünk meg (4.32. ábra): 114

31 4.32. ábra Feszültségi állapot mélyhúzás során A legfontosabb szakaszok jellemzése: I. Ráncgátló alatti lemez feszültségi állapota: Háromtengelyű feszültségi állapot. s - húzófeszültség (ez a feszültség igyekszik behúzni a lemezt a húzórésbe), a lemez síkjában ébred ráncosodást okozhat t nyomófeszültség σ z nyomófeszültség, a ráncosodást megakadályozó nyomás, ráncgátló nyomás Főfeszültségek tekintetében: 1 s 2 = σ z (p) 3 = t II. III. Húzott csésze falában a feszültségi állapot. Egytengelyű feszültségi állapot z húzófeszültség a húzóbélyegről viszi át a húzóerőt a csésze peremére. Ebből ébred a keresztmetszetben ez a húzófeszültség. Csésze fenekén a feszültségi állapot. Síkbeli feszültségi állapot a jellemző. A húzóerőt a bélyeg a csésze fenekén keresztül közvetíti a mdb-ra. s húzófeszültség t húzófeszültség Körszimmetrikus darabok esetén s = t ill. 1 = 2 115

32 4.2.2 Ráncosodás, ráncgátlás A mélyhúzás folyamatára jellemző, hogy egy nagyobb átmérőjű sík tárcsából (D) egy kisebb átmérőjű csészét (d) hozunk létre (4.33. ábra). Mint az ábrán is látható ez csak úgy jöhet létre, hogy az ábrán vonalkázott szegmensek az oldalmagasság növelésére fordítódnak. Erre egy nyomó igénybevételre van szükség. Ez biztosítja a t feszültség. Ezen nyomófeszültség hatására a lemez kihajlana, felülete hullámosodna, ráncosodna. Ezt a ráncosodást akadályozza meg a ráncgátló. Ha a lemez vastagabb, a kiinduló tárcsaátmérő (D) kisebb a ráncosodás veszélye nem áll fenn, ráncgátló nélkül is eredményes lehet a mélyhúzás. Ráncgátlót kell alkalmazni: ábra Mélyhúzás folyamata ha D/s>40 (30) ha nagy a teríték átmérője ha kicsi a lemez vastagsága Ráncgátló nem kell: ha D/s< 30 (40) vagyis ha kicsi a teríték átmérője ha vastag a lemez 116

33 4.2.3 Ráncgátló nyomás A megfelelő ráncgátló nyomást végleges értékre a gyakorlati próbahúzások során állítják be. Tervezéshez egyes szerzők olyan összefüggéseket adnak, amelyek által meghatározott ráncgátló nyomások a kísérletek számára jó irányértéknek bizonyulnak. Siebel szerint: p r 2,5 1 0,5 d R 100 s m 2 0 N 2 / cm Romanovszki szerint: p r D D 2 1,2 d 100 s 2 N / cm 0 A gyakorlatban a mélyhúzható anyagminőségekre alkalmazott ráncgátló nyomásokat a 4.6. táblázat foglalja össze. Anyagminőség Mélyhúzható acéllemez Lemezvastagság mm p r N/mm 2 s<0,5 2,5 3 s>0,5 2 2,5 Sárgaréz 2 2,4 Al 99,5 1 1,2 Al-Mg-Si, Al-Mn 1,2 1,4 Al-Cu-Mg 1,5 1, táblázat Húzási fokozat vagy húzási tényező, húzási viszony A mélyhúzás mértékének jellemzésére használjuk a húzási fokozatot. Húzási fokozat ábra jelöléseivel: m ahol: d a húzott csésze közepes átmérője [mm] (kis lemezvastagság esetén a bélyegátmérő) D teríték (tárcsa) átmérője [mm] d D Többfokozatú húzásnál: Első húzás: Második húzás (első továbbhúzás): d m 1 1 D d m1 d

34 A húzási fokozati tényező 1-nél mindig kisebb, legkisebb elérhető értéke a fokozati határtényező. Elméleti határértéke m e =0,368 Húzási viszony: A húzási fokozat reciproka: Mélyhúzási fokozat irányértékei. Anyag Kezdő húzás Továbbhúzás m m 1 Kereskedelmi lágyacél 0,65 1,54 0,8 1,25 Mélyhúzható acél 0,6 1,76 0,8 1,25 Karosszéria lemez (kiválóan mélyhúzható lemez) 0,55 1,82 0,75 1,34 Ferrites korrozióálló acél 0,58 1,73 0,8 1,25 Ausztenites korrozióálló acél 0,59 1,69 0,83 1, A mélyhúzás erő- és munkaszükséglete 1 m D d 4.7. táblázat A hagyományos mélyhúzási eljárásoknál a mélyhúzó erő számítására több eljárás is ismert. A mélyhúzásnál az erőszükséglet több komponensből tevődik össze. Ezen komponensek az alábbiak: az alakításhoz szükséges erőkomponens [F al ], ráncgátló alatti súrlódó erő legyőzéséhez szükséges erőkomponens [F s ], a húzóélen végbemenő kettős hajlításának erőszükséglete [F hajl ], belső anyagelmozdulások létrejöttéhez szükséges erő [F bs ]. A különböző számítási eljárások a fenti komponensekből egy-kettőt, vagy többet vesznek figyelembe. Kevesebb komponens figyelembe vételénél bevezetnek olyan tényezőket, amellyel a többi komponens hatását igyekeznek ellensúlyozni, figyelembe venni. Számítási eljárások: a) Geleji szerint a mélyhúzás erőszükséglete [F m ] [2], F m k k d 0,2 0 b 2 p b 2 D 0 db s0 0,03 s0 Rp0,2 2 Fr e 1 e 2 s 0 R d 4 r m s 2 2 ahol: k k k fk D d 2 d 1 0 b b b) A fenékleszakító erő is alkalmazható a maximális mélyhúzó erő közelítő meghatározására. F dk s0 Rm max y 118

35 Ha a határhúzási viszonyhoz közel vagyunk, akkor y=1, ha < max, akkor az y értékei a 4.8. táblázatból vehetők ki. A mélyhúzás erőszükségletének változását a mélyhúzási út (csészemagasság h, bélyeg útja) függvényében a ábra mutatja be különböző méretű húzórés esetén ábra A mélyhúzás erőszükségletének változása a mélyhúzási út (bélyeg útja) függvényében A mélyhúzás munkaszükséglete arányos a görbe alatti területtel. Ez alapján e F h W 1000 e értékei a húzási tényező mértékétől függnek. A 4.8. táblázatból a tájékoztató értékei kivehetők táblázat m 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,90 y 1,00 0,86 0,72 0,60 0,50 0,40 0,20 e 0,80 0,77 0,74 0,70 0,67 0,.64 0, Teríték méretének meghatározása Mélyhúzáskor nagyon fontos a kiinduló teríték méretének helyes meghatározása. Ha a kiinduló teríték kicsi: a mélyhúzás biztonságosan elvégezhető a mélyhúzott edény magassága nem adódik ki fülesedés miatt nem teljes kerület mentén biztosítható a mélyhúzott edény magassága Ha a kiinduló teríték nagy:. [J] a mélyhúzás esetleg nem végezhető el, fenékleszakadás lép fel anyagpazarlás, rossz anyagkihozatal a jellemző. 119

36 Közelítő számítási mód a teríték méretének meghatározására. A számítási mód jellemzői: térfogatállandósággal számolunk nem vesszük figyelembe a falvastagság változását, ezért a térfogatállandóságot felületi megegyezőségre egyszerűsítjük nem vesszük figyelembe a mélyhúzott edény lekerekítési sugarát. Ha ez kicsi, kisebb hibát vétünk, nagyobb sugárnál pontatlanabb a számítás, nem alkalmas a kiinduló teríték meghatározására. a lemez anizotrópiájából keletkező fülesedés miatt a mélyhúzott edény kívánt magasságánál 5%-kal nagyobb magasságot veszünk figyelembe. Hengeres üreges test kiinduló teríték méretének meghatározása: ábra jelölései alapján fenti egyszerűsítések figyelembe vételével: Teríték átmérője: D Bélyeg átmérője: d Üreges test magassága: h Felületállandóság alapján: A munkadarab felszíne 2 2 D d d h ábra Teríték átmérője: 2 D d 4 d h 120

37 Ha a húzott hengeres üreges test átmérője változó a lekerekítések nagyobbak, nem hanyagolhatók el, úgy a palást felületének meghatározása a Pappus-Guldin tétel segítségével történik ábra Pappus-Guldin tétel Bármely forgástest felületét kiszámíthatjuk, ha a forgástest meridián metszetének hosszát L szorozzuk a görbe súlypontjának a forgástengely körül leírt kör kerületével A falvastagság, lemezvastagság figyelembe vétele Mélyhúzás során a lemezvastagság nem marad változatlan. Egyes helyeken elvékonyodhat, más helyeken a lemezvastagság nőhet. A 4.37 ábrán bemutatjuk a lemezvastagság változását a mélyhúzott csésze keresztmetszeteiben ábra Mélyhúzás során legnagyobb lemezvastagság-csökkenés a 3-4 hely között (4.37. ábra) a fenékrádiuszból a hengerpalást felé való átmenet helyén lép fel. Ha nagy a mélyhúzás erőszükséglete, itt kell számítani lemezszakadásra (fenékleszakadás). A 6 jelű keresztmetszettől kezdve a lemezvastagság nő, mértéke függ az alkalmazott húzórés méretétől. A lemezvastagság-változás figyelembe vételéhez bevezetünk egy nyúlási számot (). 121

38 Ahol: s o a teríték lemezvastagsága s k a húzott csésze átlagos falvastagsága s k s 0 A mélyhúzás során a falvastagság általában növekszik, ezért <1. A fentiek figyelembe vételével a teríték átmérője az alábbiak szerint számítható: D 4 A nyúlási szám függ a mélyhúzó szerszám jellemző méreteitől, a húzás sebességétől és a ráncgátló nyomástól is. A fentiek függvényében tapasztalati adatok alapján a nyúlási szám a 4.9. táblázatból kivehető. r r M B s 0 0 z 0 dm d 2s B p N/mm 2 A forg v m/s 3 1, ,0 0, ,1 1,0 2 2,5 0,2 0,4 0,97 0,93 2 1,0 0,98 2,5 3 0,4 0,93 0, táblázat Az elméletileg meghatározott teríték végleges méretét próbahúzások során kell megállapítani, és csak ezután lehet teríték-kivágó szerszámot legyártani vagy a terítéket megrendelni Húzások számának meghatározása, közbenső lágyítás Mélyhúzott üreges testet gyakran nem tudunk egy lépésben kész méretre gyártani. Ilyen esetben többlépcsős mélyhúzással érhetjük el, a végső méretet. (4.38. ábra). A mélyhúzás hidegalakító művelet, amely velejárója a megmunkált lemez felkeményedése, az alakváltozásának a kimerülése. Tovább alakítva az anyag tönkremegy. Ennek megakadályozására a mélyhúzási fokozatok közé újrakristályosító lágyítást kell beiktatni. Húzási tényező: m d D Átmérőcsökkenésből származó alakváltozást kifejezhetjük a húzási tényezővel: D d d q 1 1 m D D Ha a kiinduló tárcsaátmérő D, akkor az egyes húzási fokozatokban az alábbi húzási tényezők határozhatók meg: 122

39 ábra Előhúzó fokozat: D m d D d m 1 1 1) továbbhúzó fokozat: D m m d D m d d d m ) továbbhúzó fokozat: D m m d D m m d d d m n) továbbhúzó fokozat: D m m d d d m n n n n n Ha a húzási tényező az előhúzó fokozatban m, a továbbhúzó fokozatok mindegyikében m 1, akkor a szükséges húzási fokozatok az alábbi összefüggéssel határozható meg: 1 lg ) lg( lg 1 m D m d n n Ha eltekintünk a falvastagság változásától, akkor az egyes húzásokban elért alakváltozásokat az alábbiak szerint írhatjuk fel: Előhúzó fokozat: m D d D q ) továbbhúzó fokozat: m m D d D q

40 2) továbbhúzó fokozat: k) húzás után: q q k D d D D d D k m 1 m 2 1 m k1 1 m Ha az alakítás során q k q max akkor olyan mértékű az anyag felkeményedése, hogy közbenső lágyítás nélkül nem végezhető el e mélyhúzott edény gyártása. Húzások száma első lágyításig: lg 1 qmax lg m k 1 lg m 1 Különböző anyagminőségek megengedhető húzási tényezőit, ill. alakváltozások maximális értékeit a táblázat tartalmazza. Húzási fokozat szokásos értékei és a maximálisan megengedhető alakváltozások mélyhúzható anyagminőségekre táblázat Anyag Előhúzó fokozat m Továbbhúzó fokozat m 1 Max. alakváltozási mérték q össz max Kereskedelmi lágyacél 0,60 0,65 0,80 0,45 0,55 Mélyhúzható acél 0,55 0,60 0,75 0,80 0,55 0,65 Sárgaréz CuZn37 0,52 0,55 0,75 0,80 0,65 0,70 Sárgaréz CuZn32 0,50 0,55 0,70 0,75 0,75 0,85 CuZn28 Réz Cu 0,55 0,60 0,80 0,85 0,70 0,80 Al 99,5 0,52 0,55 0,70 0,75 0,55 0,65 Al-Mg-Cu 0,55 0,60 0,80 Fenti adatok Schuler- szerint pneumatikus ráncgátlón érvényesek, merev ráncgátló esetén 5-10%-kal nagyobbak. PÉLDA Példa a húzási műveletek számának, ill. a közbenső lágyítás helyének meghatározására. Gyártandó 100 mm-es belső méretű, 200 mm magas mélyhúzott edény. a) Kiinduló teríték átmérőjének meghatározása (falvastagság változásától eltekintünk) 2 100mm 4100mm 200mm mm 2 D d 4 d h

41 b) A tervezett húzási fokozatok száma ha m=0,55 m 1 = 0,8: lg d lg( m D) lg100 lg(0,55 300) n 1 1 3,24 lg m lg0,8 1 Tehát a szükséges húzási fokozatok száma n=4, mert a húzási fokozatokat csak felfelé szabad kerekíteni. A húzási fokozatok számát háromra választva előfordulhat, hogy a mélyhúzás nem valósítható meg, mert az egy műveletre eső alakváltozás, illetve annak erőszükséglete nagy lesz és az edény feneke leszakad. A húzási műveletekben kapott átmérők: d 100 d3 125mm 0,8 0,8 d3 125 d2 156mm 0,8 0,8 d2 156 d1 195mm 0,8 0,8 Tehát: m D d ,65 Teríték átmérője D= 300 mm Előhúzó fokozat d 1 =195 mm m=0,65 Első továbbhúzó fokozat d 2 =156 mm m 1 =0,8 Második továbbhúzó fokozat d 3 =125 mm m 1 =0,8 Harmadik továbbhúzó fokozat d 4 =100 mm m 1 =0,8 Mint látható, az előzetesen az első előhúzó fokozatban tervezett m=0,55 húzási fokozat a felfelé való kerekítés miatt véglegesen m=0,65-re adódott. c) Közbenső lágyítás szükségessége: Húzások száma az első lágyításig, ha q max =0,60 k lg(1 qmax ) lg m 1 lg m 1 lg(1 0,6) lg 0,65 1 3,18 lg 0,8 Tehát a 3. húzás után lágyítani kell, mert a negyedik húzást már nem bírná elviselni az anyag. Az alakváltozás mértéke a harmadik húzás után: q D d D ,58 < qmax 125

42 4.2.8 Mélyhúzásra alkalmas anyagok Mélyhúzásra alkalmas anyagok lehetnek: acélok kis széntartalmú ötvözetlen acélok ferrites korrózióálló acélok ausztenites korrozióálló acélok vörösréz sárgaréz alumínium és ötvözetei Az anyagok jellemzői: kémiai összetételük keménységi fokozat felületi minőség Keménységi fokozat szerint az anyagok: 1) lágy (R mlágy, vagy HB lágy ) 2) negyed kemény (R m =1,1 R mlágy, vagy HB=1,1 HB lágy ) 3) félkemény (R m =1,2 R mlágy, vagy HB=1,2 HB lágy ) 4) kemény (R m =1,4 R mlágy, vagy HB=1,4 HB lágy ) 5) rugó kemény (R m =1,8 R mlágy, vagy HB=1,8 HB lágy ) Mélyhúzásra legalkalmasabb a negyed, nyolcad keménységű anyag. A keménységi fokozatot általában a lemezek hideghengerlésével biztosítják. A hengerelt lemezek egyirányú alakítást szenvednek a hengerlés során és a mechanikai tulajdonságaik a hengerlési iránytól függővé válnak. Az mondjuk, hogy a lemez anizotróp. Mélyhúzás során a lemez körszimmetrikus igénybevételnek van kitéve. Mivel a lemez tulajdonságai nem szimmetrikusak a mélyhúzás során a csésze fülesedni fog (4.39. ábra). A fülesedés számszerűen is kifejezhető: H f ábra max H H min min 100% A mélyhúzott edényről a képződött füleket el kell távolítani, így növeli a teríték méretét, rontja az anyagkihozatalt. 126

43 4.2.9 Mélyhúzó szerszámok geometriai kialakítása A mélyhúzó szerszám egyes elemeinek geometriai kialakítása hatással van a mélyhúzás folyamatára. Rosszul kialakított geometriával esetleg el sem végezhető a mélyhúzás Húzó élek lekerekítése Ráncgátló nélküli mélyhúzás: A húzógyűrű lekerekítési sugara befolyásolja az alakítás erőszükségletét. Minél nagyobb az R M annál kisebb lesz a húzóerő. Ráncgátló nélküli mélyhúzásnál a körívvel lekerekített húzógyűrű maximális sugara: Ráncgátlós mélyhúzás: R max D d 2 Ebben az esetben kisebb lekerekítés valósítható meg, mert csak így biztosítható a szükséges ráncgátlás. Gyakorlati adatok alapján a húzógyűrű lekerekítési sugarára ajánlott értékeket az táblázatban foglaltuk össze táblázat Anyagminőség Lemezvastagság (mm) R M (mm) s 0 3 (5-10) s 0 Mélyhúzható acéllemez 3< s 0 6 (4-6) s 0 6 s 0 <20 (2-4) s 0 Alumínium, réz, sárgaréz s 0 3 (3-5) s 0 3 s 0 <20 (1,5-3) s 0 Oehler a következő összefüggést ajánlja: R m 50 D d1 0 0,05 s A tapasztalatok szerint az így meghatározott lekerekítési sugárnál kisebb sugárral is biztonságosan elvégezhető a mélyhúzás. A bélyeg lekerekítési sugara főként a lemez elvékonyodását befolyásolja. Általában az a célszerű ha megegyezik a húzógyűrű lekerekítési sugarával. Ha a késztermékre ennél kisebb lekerekítési sugár van előírva, ezt az utolsó fokozatban kell biztosítani. De ebben az esetben sem lehet kisebb az alábbi értékeknél: s 0 6 mm R Bmin = 2,5 s 0 6<s 0 <20 mm R Bmin =1,5 s Húzórés Nem falvékonyító mélyhúzásnál a húzórésnek akkorának kell lennie, hogy a megnövekedett vastagságú palást is könnyen áthúzható legyen. A húzórés méretének meghatározására több összefüggés is ismert, de ökölszabályként elfogadható, hogy a húzórés megegyezik a lemezvastagsággal, vagy a húzóerő csökkentése végett kis mértékben nagyobb. Így: ( ) 127

44 Oehler különböző anyagok esetén az alábbi húzórés méreteket ajánlja: Acélra Alumíniumra Nem vas fémekre Melegszilárd ötvözetekre z s 0,07 10s z s 0,02 10s z s 0,04 10s z s 0,2 10s Mélyhúzó szerszámok Rugós ráncgátlós mélyhúzó szerszám ábra 128

45 Hidraulikus ráncgátlós mélyhúzó szerszám ábra 129

46 4.42. ábra ábra Kifordító húzás ábra 130

47 4.3 Nyújtva húzás Nagyméretű, vékony lemezből készülő lemezalkatrészek (pl. burkolatok, gépjármű karosszéria elemek) alakítása közben az alakváltozás nem a mélyhúzásnál fellépő feszültségi állapotban megy végbe. Ezekben a műveletekben a lemezt a szélein szilárdan leszorítják vagy mozdulatlan, vagy némi mozgásra képes megfogókkal. A lefogott sík lemezt merev alakító forma (bélyeg) domborítja rendszerint nem mély edénnyé (4.45. ábra). Ez a műveletet nyújtva húzásnak nevezzük. (Előfordulhat, hogy a kiinduló teríték csak két végén van megfogva. Ekkor lényegében nyújtva hajlításról beszélünk. A merev bélyeg hajlítja, feszíti a lemezt. Ez a megoldás a hajlításnál fellépő visszarugózás kiküszöbölésére, csökkentésére is alkalmazható módszer (4.46. ábra) ábra Nyújtva- húzás művelete ábra Nyújtva-hajlító művelet A nyújtva húzás tehát elsősorban abban különbözik a mélyhúzástól, hogy a teríték pereme nem mozog a szerszám középpontja felé. A nyújtva húzó bélyeg felet (alatt) lévő lemezben síkbeli (kéttengelyű) húzó feszültségi állapot lép fel. A két főfeszültség értéke annál inkább közel van egymáshoz, minél kisebb az alakító bélyeg felületén fellépő súrlódás. Ellentétben a mélyhúzással, ahol a bélyeg felületén fellépő súrlódás segítheti a folyamatot, nyújtva húzásnál fontos, hogy minél kisebb súrlódás legyen a bélyeg és a lemez felülete között. Ez azért fontos, hogy a kifeszített lemez teljes felületére minél egyenletesebben terjedjen ki a lemez alakváltozása, azaz ne legyen helyi elvékonyodás. Így érhető el a nyújtva húzással alakított lemez legnagyobb felületnövekedése. 131

48 Hasznos következmény az is, hogy így lesz a viszonylag kis mértékben alakított lemezalkatrész elég merev. Húzó, vagy fékező bordás mélyhúzás egyébként már részben nyújtva húzásnak tekinthető. A húzó, vagy fékező bordák bizonyos fokig csak nehezítik a lemezperem befelé mozgását, és általában nem is terjednek ki a teríték teljes kerületére. A 4.47 ábrán egy bonyolult kerületű karosszéria elem gyártásánál alkalmazott fékezőborda elrendezés és egy nagyméretű sajtoló szerszám alsó és felső része látható ábra Fékező borda elrendezés és nagyméretű karosszéria elem sajtolószerszám Nyújtva húzással azok a lemezanyagok dolgozhatók fel előnyösebben, melyeknek a keményedési kitevője nagyobb (jó ha n>0,215). A kevésbé keményedő lemezanyagok ugyanis hajlamosak arra, hogy bennük az alakváltozás (az elvékonyodás) egyre szűkebb helyre korlátozódjon. Ez pedig az alakítási folyamat stabilitását veszélyezteti. Ezzel szemben a helyi elvékonyodás veszélye kisebb, az esetleges vékonyosodással járó keményedés eredményeként. Egyenletesebb lehet tehát a deformáció eloszlása a teljes lemezben [23]. 132

49 4.4 Dombornyomás Nagyfelületű lemezalkatrészek, karosszéria lemezek kis merevséggel rendelkeznek. Rázó igénybevétel esetén rezegnek, hangot adnak, energiaelnyelő képességük is kicsi. Ezeknek a problémáknak a kiküszöbölésére merevítő dombornyomást lehet alkalmazni. Ez a lemezbe helyi benyomásokat jelent, úgy hogy az alakváltozást a lemez megnyúlása, nem jelentős vékonyodása biztosítja. Ilyenkor csak a benyomott borda környezete szenved képlékeny alakváltozást, tehát a karosszériaelem terítéke méretének meghatározásánál nem kell figyelembe venni. A dombornyomott bordát úgy kell kialakítani, hogy a fenti célok elérése mellett a karosszériaelemet díszítse, ne rontsa a esztétikai tulajdonságát. A ábrán példák láthatók bordanyomással merevebbé tett lemezalkatrészekre ábra Dombornyomással merevített, díszített lemezalkatrészek A dombornyomás helyi nyújtva húzó műveletnek tekinthető, az alakító szerszámba behelyezett (cserélhető) betétekkel oldható meg. Az alakítás erőszükségletét abból a feltételezésből lehet meghatározni, hogy a borda kerülete mentén a lemezben az alakítási szilárdságának (itt elfogadható, hogy folyáshatárának) megfelelő húzófeszültség kell, hogy ébredjen (4.49. ábra) ábra A dombornyomásnál ébredő húzófeszültség Az erőszükséglet a gyakorlat számára elegendő pontossággal: Ahol: K a borda kerülete (mm) s 0 a kiinduló lemezvastagság (mm) R e a lemezanyag folyáshatára. F= Ks 0 R e cosα [N] 133

50 4.5 Alakítás folyékony közeggel (Hydroforming) [21] A folyékony közeggel történő alakítás széles körben alkalmazott eljárás: Lemezek alakítására és Csövek alakítására. A lemezek alakításánál az alakító bélyeg vagy az alakító matrica (forma) helyettesíthető folyadékkal. Első esetben a munkadarab alakját a matrica (a forma) határozza meg, utóbbiban a bélyeg. Bélyeget helyettesítő folyadéknyomással sík lemez és összehegesztett lemezek is alakíthatók Lemezalakítás folyékony közeggel és bélyeggel (Hidroform eljárás) A hidroform eljárás szerszáma a ábrán látható. A sajtó nyomófejére van felerősítve a hidraulikus folyadékot (általában vizet vagy olajt) tartalmazó felső szerszámfél, amelyet alulról egy kb. 20 mm vastag gumi vagy poliuretán membrán zár le. A terítéket az alsó szerszámfélre helyezik. A prés indításakor először zárja a szerszámot, majd a munkadarab alakjának és méretének megfelelő bélyeget mozgatja felfelé. A bélyeg a terítéket nekinyomja a membránnak, majd azzal együtt behatol a folyadéktérbe. A folyadéktérben növekvő nyomás mind szorosabban nyomja a lemezt a bélyeghez és az ellentartóhoz. Az alakításhoz szükséges kezdeti és végnyomás a nyomásszabályzó szelep segítségével beállítható, sőt a húzási eljárás során programozható. Az eljárás során erőteljesen érvényesül a munkadarab palástjára ható oldalirányú nyomás, amely jelentősen csökkenti az alakítandó lemez igénybevételét a húzott csésze palástja és feneke közti átmenet helyén. A hagyományos mélyhúzással szemben ezzel az eljárással nagyobb terítékátmérőből kiindulva is elvégezhető a fenékleszakadás veszélye nélkül a mélyhúzás, növelhető a húzási viszony. A húzási viszony a szokásos 2-2,4 értékről 3-4 értékre is megnövekedhet. A húzási viszony jelentős növekedése ellenére sem használatos magas mélyhúzott edények gyártására, mert az alkalmazott membrán túl gyorsan elhasználódik. Alkalmazható: Lapos bonyolult alakú munkadarabok húzásánál Kúpos, parabolikus alakú munkadarabok mélyhúzásánál, mert nem kell másodlagos ráncképződéstől tartani Nyomás alatti edények gyártásakor, mert nem kell a fenék és palást átmeneténél jelentős falvastagság csökkenéssel számolni 134

51 4.50. ábra Hidroform eljárás Hidromechanikus mélyhúzás (4.51. ábra) Az ábrán látható berendezésben a terítéket közvetlen a húzógyűrűre helyezzük. A teríték zárja le a folyadékszekrényben lévő hidraulikus közeget (általában vizet). A húzógyűrűt körben tömítve csavarokkal rögzítik a folyadékszekrényhez. A húzógyűrűn a húzóéltől bizonyos távolságra szintén tömítés található. Ehhez a tömítéshez nyomja hozzá a ráncgátló a terítéket, így zárva a folyadékteret. Ez után indul meg a húzóbélyeg és az alakjának megfelelően nyomja a lemezt a folyadéktérbe. A folyadéktérben a nyomás csak a nyomásszabályzó szelepen beállított értékig növekedhet. A folyadéknyomás egyrészt a bélyeghez nyomja a lemezt, másrészt a bélyeg mellett különösen, ha az kúpos deformálja. Így a lemezen a bélyeg körül egy váll képződik és a mélyhúzás nem a húzógyűrű élén át, hanem ezen a folyadékvállon megy végbe. A folyadéknyomást a bélyeg behatolási útjának függvényében kell szabályozni. A folyadéktároló tartályból a folyadék sűrített levegővel nyomható vissza a folyadékszekrénybe. Az eljárás alkalmazhatósága: Előhúzott munkadarabok hidromechanikus továbbhúzására Előhúzott munkadarabok kifordító húzására Alkalmas egy szerszámban egyesíteni a hagyományos mélyhúzást és a hidromechanikus kifordító húzást Alkalmazható egy szerszámban kivágásra és továbbhúzásra is. 135

52 4.51. ábra Hidromechanikus mélyhúzás Lemezalakítás matricával (negatív formával) és folyadékkal A ábrán olyan folyadékkal történő alakítás látható, amelynél sík lemezt folyadéknyomás kényszerít a munkadarab negatív formájába, a matricába ábra Alakítás negatív formával és folyadékkal 136

53 4.5.4 Összehegesztett lemezek folyadéknyomással történő alakítása A peremükön összehegesztett lemezek közé préselt nagynyomású folyadékkal bonyolult keresztmetszetű alkatrészek alakíthatók. A folyadéknyomás a lemezek közé hatol, a lemezek pedig felveszik az osztott szerszámüreg alakját (4.53. ábra) Csövek alakítása folyadéknyomással ábra Két összehegesztett lemez alakítása folyadékkal Csövek folyadéknyomással történő alakításával bonyolult keresztmetszetű, bonyolult vonalú üreges tartók, járművek vázszerkezetének részei állíthatók elő. Ezeknek a vázszerkezetet merevítő, rúdszerű alkatrészeknek a keresztmetszeti tényezője nagy, tömegük azonban kicsi, ami a könnyűszerkezetes építésnél igen fontos előny. A folyadéknyomásos csőformálás egyik alapesete a T-idom gyártás, a ábrán látható. 137

54 4.54. ábra T-idom alakítás folyadéknyomással Az ábra alsó részén látható, hogy alakítás után, a kinyomott rész felső részének levágásával jön létre a T-idom. A ábrán, bonyolult keresztmetszetű, nagy keresztmetszeti tényezőjű üreges tartó alakítás látható ábra Csőszerű tartó alakítása folyadéknyomással Folyadéknyomással alakított bonyolult alakú csőszerű alkatrészek láthatók a ábrán. 138

55 4.56. ábra Folyadéknyomással alakított bonyolult csőszerű alkatrészek Folyadéknyomásos csőalakítást (bővítés) során lyukasztó műveletek is végezhetők. Ilyen csőbővítés és lyukasztási műveletek láthatók a ábrán ábra Lyukasztással egybekötött folyadéknyomásos csőbővítés 139

56 A folyadéknyomással alakított lyukasztott csőszerű rudak jelentős szerepet játszanak a gépjármű önhordó vázszerkezetében (4.58. ábra) ábra Folyadéknyomással alakított tartó egy személygépkocsiban A folyadéknyomásos lemez- és csőalakítás előnyei: Kisebb szerszámozási költség, Igen bonyolult lemezalkatrészek alakíthatók, Hegesztéssel történő egyesítés elhagyása (pl. T-idom esetén) Egyenletes falvastagságú alkatrészek gyártása, Alakító és lyukasztó műveletek egybevonása. Az alakítás hátránya: Viszonylag lassú, hosszú ütemidejű művelet, Nagymennyiségű folyadék kezelése körülményes. Lemezek és csövek folyadékkal történő alakításánál a folyadék (víz vagy emulzió) nyomástartománya igen nagy MPa. 140

57 4.6 Poliuretán elasztomerek alkalmazása a lemezalakítás területén Kissorozatú lemezalkatrész gyártás esetén jelentős hányadot alkot az alkatrész önköltségében a szerszámköltség. A szerszámozási költségek csökkentésének egyik útja a merev szerszámfelek közül az egyiknek rugalmas közeggel, poliuretánnal vagy gumival történő helyettesítése. Ezáltal szerszámtípustól függően a szerszámköltség ötödére, tizedére, huszadára csökkenhet Hajlítás poliuretán elasztomerrel Hajlítás során merev bélyeggel egy poliuretán párnába nyomjuk bele a hajlítandó lemezt. A hajlítási szög megváltozása esetén csak a merev hajlítóbélyeg cseréje szükséges. Hajlításnál mindig jelentkezik a visszarugózás problémája, amely befolyásolja a hajlítás pontosságát. A hajlításnál alkalmazandó poliuretán elasztomer párna és az azt befoglaló koffer méreteire H. Wilhelm tesz javaslatot, amelyet a ábrán mutatunk be [13, 14] ábra Poliuretán elasztomer és a befoglaló koffer méretei H.Wilhelm szerint Az U alakú szárak 90 -os felállítása lemezvastagságtól, hajlítási sugártól függően a visszarugózás miatt csak 1-5 -os pontossággal lehetséges. Párhuzamos szárakkal rendelkező U alakú hajlítás túlhajlítással biztosítható. 141

58 4.60. ábra Túlhajlítás poliuretán elasztomerben A túlhajlítás megvalósítása merev acélszerszámokban bonyolult szerszámkonstrukcióval lehetséges. Poliuretán elasztomer párnában történő hajlítással ez egyszerűen, könnyen megoldható. Egy ilyen szerszámot mutat be a ábra. Az ábrán az 1 és r i1 a visszarugózással korrigált értékek, míg az 2 és r i2 a kész munkadarab méretei (visszarugózott állapotban). Az ilyen konstrukciójú szerszám a hagyományos szerszám költségeinek a huszadrészét sem éri el Kivágás, lyukasztás poliuretán elasztomerrel A rugalmas közegként alkalmazott gumi, vagy poliuretán alkalmas vékonyabb lemezek kivágására is. Ma már 0,05...0,1 mm és 2,0...2,5 mm közötti vastagságú acéllemez is vágható poliuretán elasztomerrel. A vágás pontossága az IT fokozatnak felel meg. A kisebb vastagsági lemezek vágásához tartozik a nagyobb pontosság, amely különösen figyelemre érdemes, mert a kisebb lemezvastagsághoz tartozó kis vágórés elkészítése igen pontos megmunkálást igényel hagyományos szerszámoknál. A kivágás elvi elrendezése a ábrán, a különböző elrendezésű lyukasztás a ábrán látható [15]. Lyukasztásra a legkedvezőbb kialakítás a b ábrán látható. Ebben az esetben a legkisebb a vágás után visszamaradó sorja magassága ábra Poliuretán párnával történő kivágás 142

59 4.62. ábra Lyukasztás rugalmas közeggel Kivágásnál, lyukasztásnál nagyon lényeges a kivágó- illetve a lyukasztósablon magassága. A lyukasztósablon optimális magassága a minimális sorjaképződés szempontjából: 1 0,01 A s H 3 11, 3 kell hogy legyen. [16, 17, 18]. Az összefüggésben: s - lemezvastagság [mm], A 11,3 L 10 d 11, S [mm] mérési hosszhoz tartozó százalékos nyúlás Domborítás poliuretán elasztomerrel A gumi és a poliuretán, mint rugalmas közeg nagyon jól alkalmazható domborítási műveletekhez is. A megmunkálás során csak az egyik szerszámfelet kell acélból elkészíteni - általában a negatív felet - így elmarad a két szerszámfél egymáshoz való illesztése, amely különösen bonyolult kontúrok esetén nagyon költséges megmunkálást igényel. A negatív szerszámfélbe a rugalmas közeggel a munkadarabot belenyomjuk. A szükséges nyomás nagysága függ a lemez anyagától, alakítási szilárdságától és vastagságától. A domborítás alakhűségét az alkalmazott nyomáson túl befolyásolja az elasztomer keménysége is. Ezen művelet önmagában is jelentőséggel bír nagyobb felületű burkolati elemek merevségének megnövelésére. Különböző elhelyezésű és méretű bordákkal növelhető meg a lemez merevsége. A poliuretánnal való domborításnak akkor van nagy jelentősége, ha a domborítás egy lépésben a kivágással elvégezhető. A ábrán látható egy szellőzőrács jellegű alkatrész egy lépésben való készre munkálását biztosító szerszám elvi felépítése [19]. 143

60 4.63. ábra Kivágás, lyukasztás, domborítás egy lépésben A kivágás és domborítás egy műveletben történő elvégzése esetén ügyelni kell a helyes nyomásérték megválasztására. Ha előbb történik meg a kivágás, mint ahogy a domborítás befejeződne ez magával húzhatja a már kivágott lemezt, és így rontja a kivágás pontosságát, alakhűségét. A kivágáshoz szükséges nyomást a kivágósablon magasságával lehet szabályozni. A domborítás felhasználható lemezalkatrészekbe különböző számok, feliratok, forgásirányt jelző nyilak sőt dísztárgyak plakettek készítésére is Bővítés, tágítás poliuretán elasztomerrel Cső és csészeszerű munkadarabok tágítására, bővítésére, hordósítására a poliuretán elasztomer optimális megoldást biztosít. Merev acélszerszám esetén a tágítást biztosító tüskét osztottan kell elkészíteni, azokat egymáshoz képest pontosan kell illeszteni. A szegmensek közti hézag, amely tágításkor megnő nyomot hagy a munkadarabban, sőt a szegmensek száma befolyásolja a munkadarab alakhűségét is. Poliuretán elasztomer alkalmazása esetén csak a külső alakadó szerszámfelet kell elkészíteni acélból - rendszerint osztottan, hogy a kész munkadarab kivehető legyen - a merev tüskét egy rugalmas elem helyettesíti. Ez a rugalmas elem a sajtó munkalökete alatt összenyomódik, az erő hatásvonala alól igyekszik kitérni, így a tágítandó darabot az acél szerszámfélbe nyomja. Ilyen megoldások láthatók a ábrán. A két ábrát összehasonlítva látható, hogy más a poliuretán elasztomer igénybevétele. A 4.64.a. ábrán beépített tárcsa alakú poliuretánt igen nagy nyomásnak kell alávetni, hogy a nyomás irányára merőlegesen biztosítsa a szükséges alakítási nyomást. Ez a poliuretán viszonylagosan gyors tönkremeneteléhez vezet. Az ábrán a poliuretán kialakítása olyan, hogy könnyen kitér a függőleges alakító erő elől és nagy nyomásokat biztosít oldalra. 144

Tevékenység: Tanulmányozza a ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál!

Tevékenység: Tanulmányozza a ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál! Tanulmányozza a.3.6. ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál! Az alakváltozás mértéke hajlításnál Hajlításnál az alakváltozást mérnöki alakváltozási

Részletesebben

ábra A K visszarugózási tényező a hajlítási sugár lemezvastagság hányados függvényében különböző anyagminőségek esetén

ábra A K visszarugózási tényező a hajlítási sugár lemezvastagság hányados függvényében különböző anyagminőségek esetén Keresse ki és jegyezze meg milyen tényezők befolyásolják a visszarugózás mértékét! Tanulmányozza a 2.3.12. ábrát! Figyelje meg a függvény görbéinek a változását! A visszarugózás mértéke A visszarugózás

Részletesebben

Tevékenység: Olvassa el a bekezdést! Gyűjtse ki és tanulja meg a lemezalakító technológiák jellemzőit!

Tevékenység: Olvassa el a bekezdést! Gyűjtse ki és tanulja meg a lemezalakító technológiák jellemzőit! Olvassa el a bekezdést! Gyűjtse ki és tanulja meg a lemezalakító technológiák jellemzőit! 2.1. Lemezalakító technológiák A lemezalakító technológiák az alkatrészgyártás nagyon jelentős területét képviselik

Részletesebben

Tevékenység: Gyűjtse ki és tanulja meg a hidromechanikus mélyhúzás alkalmazásának területét!

Tevékenység: Gyűjtse ki és tanulja meg a hidromechanikus mélyhúzás alkalmazásának területét! Az előző eljárásnál nehézkes volt a teríték adagolása, így azt W. Pankin továbbfejlesztette. Az ellentartót átalakította húzógyűrűvé, és ráncgátlót alkalmazott. Elhagyta a membránt is. Az általa kialakított

Részletesebben

FORGÁCSNÉLKÜLI ALAKÍTÓ MŰVELETEK

FORGÁCSNÉLKÜLI ALAKÍTÓ MŰVELETEK SZÉCHENYI ISTVÁN EGYETEM GYŐR Gyártócellák (NGB_AJ018_1) FORGÁCSNÉLKÜLI ALAKÍTÓ MŰVELETEK ÁTTEKINTÉS Forgácsnélküli alakító műveletek csoportosítása Lemezalakító eljárások Anyagszétválasztó műveletek Lemez

Részletesebben

KÉPLÉKENY HIDEGALAKÍTÁS

KÉPLÉKENY HIDEGALAKÍTÁS KÉPLÉKENY HIDEGALAKÍTÁS ANYAGMÉRNÖK ALAPKÉPZÉS KÉPLÉKENYALAKÍTÁSI SZAKIRÁNY TANTÁRGYI KOMMUNIKÁCIÓS DOSSZIÉ MISKOLCI EGYETEM MŰSZAKI ANYAGTUDOMÁNYI KAR ANYAGTUDOMÁNYI INTÉZET Miskolc, 2014. 1. TANTÁRGYLEÍRÁS

Részletesebben

Hidegfolyató eljárások

Hidegfolyató eljárások Indítsa el az animációkat! Figyelje meg a bélyeg és az anyag mozgását az előre- és a hátrafolyatás esetében! Döntse el, vajon miért nevezik előre és hátrafolyatásnak a műveleteket! Előrefolyatás Hátrafolyatás

Részletesebben

Seite 1. Különleges mélyhúzó eljárások. A különleges mélyhúzó eljárások alkalmazásának indokai. Kissorozatú gyártás gazdaságosságának fokozása

Seite 1. Különleges mélyhúzó eljárások. A különleges mélyhúzó eljárások alkalmazásának indokai. Kissorozatú gyártás gazdaságosságának fokozása 9. előad adás Különleges mélyhúzó eljárások Prof. Dr. Tisza Miklós 1 A különleges mélyhúzó eljárások alkalmazásának indokai Különleges mélyhúzó eljárásokat különböző indokokkal alkalmazunk. Ezek közül

Részletesebben

2.2. Függelék Képlékenyalakítás, elektronikus tananyag (Kardos, Danyi, Végvári)

2.2. Függelék Képlékenyalakítás, elektronikus tananyag (Kardos, Danyi, Végvári) 2.2. Függelék Képlékenyalakítás, elektronikus tananyag (Kardos, Danyi, Végvári) FIGYELEM! Ez csak egy mintafeladat mely az elektronikus tananyaghoz készült. A feladat elkészítéshez ad segítséget, tippeket.

Részletesebben

Tájékoztató. Értékelés Összesen: 100 pont

Tájékoztató. Értékelés Összesen: 100 pont A 10/2007 (II. 27.) SzMM rendelettel módosított 1/2006 (II. 17.) OM rendelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről alapján. Szakképesítés,

Részletesebben

7. Élettartam növelő megmunkálások (tartósság növelő)

7. Élettartam növelő megmunkálások (tartósság növelő) 7. Élettartam növelő megmunkálások (tartósság növelő) Gépek működésekor igénybevétel elületi elületi réteg belső keresztmetszet Felületi mikrogeometria (érdesség) hatással van a: kopásállóságra áradási

Részletesebben

Seite 1. Lemezalakítás Mélyhúzás. A mélyhúzás feszültségi állapotának elemzése. A mélyhúzás feszültségi állapotának elemzése

Seite 1. Lemezalakítás Mélyhúzás. A mélyhúzás feszültségi állapotának elemzése. A mélyhúzás feszültségi állapotának elemzése 8. előad adás Lemezalakítás Mélyhúzás Prof. Dr. Tisza Miklós 1 A mélyhúzás feszültségi állapotának elemzése A mélyhúzás során ébredő feszültség fő összetevői: a teríték bélyegen kívül levő részének alakításához

Részletesebben

Képlékenyalakítás 4. előadás

Képlékenyalakítás 4. előadás 4. előadás Lemezalakítás Prof. Dr. Tisza Miklós 1 A lemezalakítás fogalma, csoportosítása definíció geometriai definíció technológiai definíció csoportosítása az alakítás jellege szerint» anyagszétválasztással

Részletesebben

KÉPLÉKENY HIDEGALAKÍTÁS

KÉPLÉKENY HIDEGALAKÍTÁS KÉPLÉKENY HIDEGALAKÍTÁS ANYAGMÉRNÖK ALAPKÉPZÉS KÉPLÉKENYALAKÍTÁSI SZAKIRÁNY TANTÁRGYI KOMMUNIKÁCIÓS DOSSZIÉ MISKOLCI EGYETEM MŰSZAKI ANYAGTUDOMÁNYI KAR ANYAGTUDOMÁNYI INTÉZET Miskolc, 2008. 1. TANTÁRGYLEÍRÁS

Részletesebben

Anyagvizsgálatok. Mechanikai vizsgálatok

Anyagvizsgálatok. Mechanikai vizsgálatok Anyagvizsgálatok Mechanikai vizsgálatok Szakítóvizsgálat EN 10002-1:2002 Célja: az anyagok egytengelyű húzó igénybevétellel szembeni ellenállásának meghatározása egy szabványosan kialakított próbatestet

Részletesebben

Frissítve: Csavarás. 1. példa: Az 5 gyakorlat 1. példájához hasonló feladat.

Frissítve: Csavarás. 1. példa: Az 5 gyakorlat 1. példájához hasonló feladat. 1. példa: Az 5 gyakorlat 1. példájához hasonló feladat. Mekkora a nyomatékok hatására ébredő legnagyobb csúsztatófeszültség? Mekkora és milyen irányú az A, B és C keresztmetszet elfordulása? Számítsuk

Részletesebben

GÉPÉSZETI ALAPISMERETEK TÉMAKÖRÖK

GÉPÉSZETI ALAPISMERETEK TÉMAKÖRÖK GÉPÉSZETI ALAPISMERETEK KÖZÉPSZINTŰ ÉRETTSÉGI TÉMAKÖRÖK Preisz Csaba mérnök-tanár Műszaki mechanika Statikai alapfogalmak - Erőrendszer fogalma - Vektorokkal végezhető alapműveleteket (erők felbontása,

Részletesebben

Navier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás

Navier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás Navier-formula Akkor beszélünk egyenes hajlításról, ha a nyomatékvektor egybeesik valamelyik fő-másodrendű nyomatéki tengellyel. A hajlítást mindig súlyponti koordinátarendszerben értelmezzük. Ez még a

Részletesebben

A vizsgafeladat ismertetése: A szóbeli vizsga kérdései a 4. Szakmai követelmények fejezetben megadott modulokhoz tartozó témaköröket tartalmazzák

A vizsgafeladat ismertetése: A szóbeli vizsga kérdései a 4. Szakmai követelmények fejezetben megadott modulokhoz tartozó témaköröket tartalmazzák A vizsgafeladat ismertetése: A szóbeli vizsga kérdései a 4. Szakmai követelmények fejezetben megadott modulokhoz tartozó témaköröket tartalmazzák Amennyiben a tétel kidolgozásához segédeszköz szükséges,

Részletesebben

Nagyszilárdságú lemezanyagok alakíthatósági vizsgálatai

Nagyszilárdságú lemezanyagok alakíthatósági vizsgálatai 7. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban Szakmai Szeminárium Kecskemét, 214. június (18)-19-2. Nagyszilárdságú lemezanyagok alakíthatósági vizsgálatai TISZA Miklós, KOVÁCS Péter Zoltán, GÁL Gaszton, KISS Antal,

Részletesebben

Anyagválasztás dugattyúcsaphoz

Anyagválasztás dugattyúcsaphoz Anyagválasztás dugattyúcsaphoz A csapszeg működése során nagy dinamikus igénybevételnek van kitéve. Ezen kívül figyelembe kell venni hogy a csapszeg felületén nagy a kopás, ezért kopásállónak és 1-1,5mm

Részletesebben

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet 2. előadás A rugalmas lemezelmélet alapfeltevései A lemez anyaga homogén, izotróp, lineárisan rugalmas (Hooke törvény); A terheletlen állapotban

Részletesebben

Tájékoztató. Értékelés Összesen: 100 pont

Tájékoztató. Értékelés Összesen: 100 pont A 10/2007 (II. 27.) SzMM rendelettel módosított 1/2006 (II. 17.) OM rendelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről alapján. Szakképesítés,

Részletesebben

Előadó: Érseki Csaba http://ersekicsaba.hu

Előadó: Érseki Csaba http://ersekicsaba.hu Előadó: Érseki Csaba http://ersekicsaba.hu Extrudálás, mint kiinduló technológia Flakonfúvás Fóliafúvás Lemez extrudálás Profil extrudálás Csőszerszám* - Széles résű szerszám* - Egyedi szerszámok** * -

Részletesebben

Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem. Polimertechnika Tanszék. Polimerfeldolgozás. Melegalakítás

Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem. Polimertechnika Tanszék. Polimerfeldolgozás. Melegalakítás Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Polimertechnika Tanszék Polimerfeldolgozás Melegalakítás Melegalakítás 2 Melegalakítás: 0,05 15 mm vastagságú lemezek, fóliák formázása termoelasztikus állapotban

Részletesebben

Acélszerkezetek. 3. előadás 2012.02.24.

Acélszerkezetek. 3. előadás 2012.02.24. Acélszerkezetek 3. előadás 2012.02.24. Kapcsolatok méretezése Kapcsolatok típusai Mechanikus kapcsolatok: Szegecsek Csavarok Csapok Hegesztett kapcsolatok Tompavarrat Sarokvarrat Coalbrookdale, 1781 Eiffel

Részletesebben

Vasbeton tartók méretezése hajlításra

Vasbeton tartók méretezése hajlításra Vasbeton tartók méretezése hajlításra Képlékenység-tani méretezés: A vasbeton keresztmetszet teherbírásának számításánál a III. feszültségi állapotot vesszük alapul, amelyre az jellemző, hogy a hajlításból

Részletesebben

Szerszámkészítő Szerszámkészítő

Szerszámkészítő Szerszámkészítő É 3-6//B A 1/7 (II. 7.) SzMM renelettel móosított 1/6 (II. 17.) OM renelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási renjéről alapján. Szakképesítés,

Részletesebben

Melegalakítás labor Melegalakítás labor. fajlagosan nagyobb szép felület,

Melegalakítás labor Melegalakítás labor. fajlagosan nagyobb szép felület, Melegalakítás labor 1. Az alakítási technológiák felosztása fémfizikai alapokon Hidegalakítás: Pl.: lemezalakítási technológiák (mélyhúzás, hajlítás ), redukálás, húzás, előre- v. hátrafolyatás, zömítés

Részletesebben

Mit nevezünk nehézségi erőnek?

Mit nevezünk nehézségi erőnek? Mit nevezünk nehézségi erőnek? Azt az erőt, amelynek hatására a szabadon eső testek g (gravitációs) gyorsulással esnek a vonzó test centruma felé, nevezzük nehézségi erőnek. F neh = m g Mi a súly? Azt

Részletesebben

Lemezalkatrész modellezés. SolidEdge. alkatrészen

Lemezalkatrész modellezés. SolidEdge. alkatrészen A példa megnevezése: A példa száma: A példa szintje: Modellezõ rendszer: Kapcsolódó TÁMOP tananyag rész: A feladat rövid leírása: Lemezalkatrész modellezés SZIE-A4 alap közepes - haladó SolidEdge CAD 3D

Részletesebben

2.9.1. TABLETTÁK ÉS KAPSZULÁK SZÉTESÉSE

2.9.1. TABLETTÁK ÉS KAPSZULÁK SZÉTESÉSE 2.9.1 Tabletták és kapszulák szétesése Ph.Hg.VIII. Ph.Eur.6.3-1 01/2009:20901 2.9.1. TABLETTÁK ÉS KAPSZULÁK SZÉTESÉSE A szétesésvizsgálattal azt határozzuk meg, hogy az alábbiakban leírt kísérleti körülmények

Részletesebben

Lemezalkatrész modellezés. SolidEdge. alkatrészen

Lemezalkatrész modellezés. SolidEdge. alkatrészen A példa megnevezése: A példa száma: A példa szintje: Modellezõ rendszer: Kapcsolódó TÁMOP tananyag rész: A feladat rövid leírása: Lemezalkatrész modellezés SZIE-A5 alap közepes - haladó SolidEdge CAD 3D

Részletesebben

Hőkezelő technológia tervezése

Hőkezelő technológia tervezése Miskolci Egyetem Gépészmérnöki Kar Gépgyártástechnológiai Tanszék Hőkezelő technológia tervezése Hőkezelés és hegesztés II. című tárgyból Név: Varga András Tankör: G-3BGT Neptun: CP1E98 Feladat: Tervezze

Részletesebben

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III.

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)

Részletesebben

Exrúzió alatt műanyag por vagy granulátumból kiindulva folyamatos, végtelen hosszúságú adott profilú műanyag rúd előállítását értjük.

Exrúzió alatt műanyag por vagy granulátumból kiindulva folyamatos, végtelen hosszúságú adott profilú műanyag rúd előállítását értjük. 5. Extrúzió Exrúzió alatt műanyag por vagy granulátumból kiindulva folyamatos, végtelen hosszúságú adott profilú műanyag rúd előállítását értjük. Egycsigás extruder 1 csiga, 2 henger, 3 tölcsér vízzel

Részletesebben

CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK

CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK Verzió 8.0 2013.11.20 www.consteelsoftware.com Tartalomjegyzék 1. Szerkezet modellezés... 2 1.1 Új szelvénykatalógusok... 2 1.2 Diafragma elem... 2 1.3 Merev test... 2 1.4 Rúdelemek

Részletesebben

DICHTOMATIK. Beépítési tér és konstrukciós javaslatok. Statikus tömítés

DICHTOMATIK. Beépítési tér és konstrukciós javaslatok. Statikus tömítés Beépítési tér és konstrukciós javaslatok Az O-gyűrűk beépítési terét (hornyot) lehetőség szerint merőlegesen beszúrva kell kialakítani. A szükséges horonymélység és horonyszélesség méretei a mindenkori

Részletesebben

31 521 24 1000 00 00 Szerkezetlakatos 4 Szerkezetlakatos 4

31 521 24 1000 00 00 Szerkezetlakatos 4 Szerkezetlakatos 4 A 10/2007 (II. 27.) SzMM rendelettel módosított 1/2006 (II. 17.) OM rendelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről alapján. Szakképesítés,

Részletesebben

AUTÓIPARI ALAKÍTÁSTECHNOLÓGIA LEMEZALAKÍTÓ ELJÁRÁSOK

AUTÓIPARI ALAKÍTÁSTECHNOLÓGIA LEMEZALAKÍTÓ ELJÁRÁSOK AUTÓIPARI ALAKÍTÁSTECHNOLÓGIA 3. előadás LEMEZALAKÍTÓ ELJÁRÁSOK Dr. Rácz Pál egyetemi docens Budapest 2011. Lemezalakító eljárások Lemezalakításnak az olyan képlékenyalakító eljárásokat nevezzük, amelyeknél

Részletesebben

1. Hidegalakítás, melegalakítás, félmelegalakítás

1. Hidegalakítás, melegalakítás, félmelegalakítás Ismételje át a hidegalakítás fogalmát, hatását a fémek tulajdonságaira! Olvassa el a bekezdést! Jegyezze meg a hideg-, félmeleg és melegalakító eljárások jellemzőit és alkalmazási területeit. 1. Hidegalakítás,

Részletesebben

LEMEZMEGMUNKÁLÓ GÉPEINK

LEMEZMEGMUNKÁLÓ GÉPEINK LEMEZMEGMUNKÁLÓ GÉPEINK FRISSÍTVE: 2015.04.13. LÉZERVÁGÓ BERENDEZÉSEK TRUMPF TruLaser 5030 Classic TLF5000t Gyártás éve: 2008 Lézertípus: Optikás CO2 lézer ( TRUMPF TruFlow 5000 ) Lézerteljesítmény: 5000

Részletesebben

9- Fordító és kitárazó egységek (a műhely méretei alapján lehetséges az illesztés)

9- Fordító és kitárazó egységek (a műhely méretei alapján lehetséges az illesztés) Formmaksan szegező sor A gép által elfogadott tűréshatár a raklap alkotóelemeinek méreteire vonatkozóan megegyezik az UNI/EURO által előírtakkal. Gyártási kapacitás: EUR/EPAL típusú raklapra vonatkozó

Részletesebben

4. feladat Géprajz-Gépelemek (GEGET224B) c. tárgyból a Műszaki Anyagtudományi Kar, nappali tagozatos hallgatói számára

4. feladat Géprajz-Gépelemek (GEGET224B) c. tárgyból a Műszaki Anyagtudományi Kar, nappali tagozatos hallgatói számára 4. feladat Géprajz-Gépelemek (GEGET4B) c. tárgyból a űszaki Anyagtudományi Kar, nappali tagozatos hallgatói számára TOKOS TENGELYKAPCSOLÓ méretezése és szerkesztése útmutató segítségével 1. Villamos motorról

Részletesebben

Hajlítás és alakformálás

Hajlítás és alakformálás Hajlítás és alakformálás Széles választék specifikus hajlítási és alakítási igényekhez. Megbízható minőség. Típus Modellek száma in. Oldal Karos csőhajlítók Csővezetékek 7 5 8-3 4 10-18 8.2 Szerszám 8

Részletesebben

A II. kategória Fizika OKTV mérési feladatainak megoldása

A II. kategória Fizika OKTV mérési feladatainak megoldása Nyomaték (x 0 Nm) O k t a t á si Hivatal A II. kategória Fizika OKTV mérési feladatainak megoldása./ A mágnes-gyűrűket a feladatban meghatározott sorrendbe és helyre rögzítve az alábbi táblázatban feltüntetett

Részletesebben

A készítmény leírása

A készítmény leírása A készítmény leírása Bevezetõ A sablon a postforming lapok eredményes összekapcsolására szolgál. Az áttetsző műanyag szerkezete, az egyes elemek egyértelmű leírása a sablonba vésve, több összefüggő ütköző,

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Okt. Hét 1. Téma Bevezetés acélszerkezetek méretezésébe, elhelyezés a tananyagban Acélszerkezetek használati területei

Részletesebben

A szerkezeti anyagok tulajdonságai és azok vizsgálata

A szerkezeti anyagok tulajdonságai és azok vizsgálata A szerkezeti anyagok tulajdonságai és azok vizsgálata 1 Az anyagok tulajdonságai fizikai tulajdonságok, mechanikai, termikus, elektromos, mágneses akusztikai, optikai 2 Minıség, élettartam A termék minısége

Részletesebben

ÁGAZATI SZAKMAI ÉRETTSÉGI VIZSGA KÖZLEKEDÉSGÉPÉSZ ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA MINTAFELADATOK

ÁGAZATI SZAKMAI ÉRETTSÉGI VIZSGA KÖZLEKEDÉSGÉPÉSZ ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA MINTAFELADATOK KÖZLEKEDÉSGÉPÉSZ ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA MINTAFELADATOK 1. feladat 1 pont (Feleletválasztás) Témakör: Közlekedési ismeretek Húzza alá a helyes választ, vagy karikázza be annak betűjelét!

Részletesebben

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II.

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. 1. Feladat Keresztmetszetek osztályzása Végezzük el a keresztmetszet osztályzását tiszta nyomás és hajlítás esetére! Monoszimmetrikus, hegesztett I szelvény (GY02 1. példája)

Részletesebben

FORGÁCSNÉLKÜLI ALAKÍTÓ GÉPEK

FORGÁCSNÉLKÜLI ALAKÍTÓ GÉPEK SZÉCHENYI ISTVÁN EGYETEM GYŐR Gyártócellák (NGB_AJ018_1) FORGÁCSNÉLKÜLI ALAKÍTÓ GÉPEK ÁTTEKINTÉS Sajtológépek felosztása Működtetés szerint: Mechanikus sajtológépek (excenteres, könyökemelős vagy más mechanizmussal

Részletesebben

TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT

TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT Dr. Nyitrai János Dr. Nyolcas Mihály TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT Segédlet a Jármű- és hajtáselemek III. tantárgyhoz Kézirat 2012 TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT "A" típusú feladat: Pneumatikus

Részletesebben

ACÉLÍVES (TH) ÜREGBIZTOSÍTÁS

ACÉLÍVES (TH) ÜREGBIZTOSÍTÁS Miskolci Egyetem Bányászati és Geotechnikai Intézet Bányászati és Geotechnikai Intézeti Tanszék ACÉLÍVES (TH) ÜREGBIZTOSÍTÁS Oktatási segédlet Szerző: Dr. Somosvári Zsolt DSc professzor emeritus Szerkesztette:

Részletesebben

Vízszintes kitűzések. 1-3. gyakorlat: Vízszintes kitűzések

Vízszintes kitűzések. 1-3. gyakorlat: Vízszintes kitűzések Vízszintes kitűzések A vízszintes kitűzések végrehajtása során általában nem találkozunk bonyolult számítási feladatokkal. A kitűzési munka nehézségeit elsősorban a kedvezőtlen munkakörülmények okozzák,

Részletesebben

Tervezés katalógusokkal kisfeladat

Tervezés katalógusokkal kisfeladat BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Számítógépes tervezés, méretezés és gyártás (BME KOJHM401) Tervezés katalógusokkal kisfeladat Járműelemek és Járműszerkezetanalízis Tanszék Ssz.:...... Név:.........................................

Részletesebben

Hajlított elemek kifordulása. Stabilitásvesztési módok

Hajlított elemek kifordulása. Stabilitásvesztési módok Hajlított elemek kifordulása Stabilitásvesztési módok Stabilitásvesztés (3.3.fejezet) Globális: Nyomott rudak kihajlása Hajlított tartók kifordulása Lemezhorpadás (lokális stabilitásvesztés): Nyomott és/vagy

Részletesebben

Segédlet a Hengeres nyomó csavarrugó feladat kidolgozásához

Segédlet a Hengeres nyomó csavarrugó feladat kidolgozásához Segédlet a Hengeres nyomó csavarrugó feladat kidolgozásához A rugók olyan gépelemek, amelyek mechanikai energia felvételére, tárolására alkalmasak. A tárolt energiát, erő vagy nyomaték formájában képesek

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 7. Előadás Kapcsolatok I. Csavarozott kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 7. Előadás Kapcsolatok I. Csavarozott kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 7. Előadás Kapcsolatok I. Csavarozott kapcsolatok Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Acélszerkezetek kapcsolatai Csavarozott kapcsolatok kialakítása Csavarozott kapcsolatok

Részletesebben

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban)

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) Készítették: Dr. Kiss Rita és Klinka Katalin -1- A

Részletesebben

Járműelemek. Rugók. 1 / 27 Fólia

Járműelemek. Rugók. 1 / 27 Fólia Rugók 1 / 27 Fólia 1. Rugók funkciója A rugók a gépeknek és szerkezeteknek olyan különleges elemei, amelyek nagy (ill. korlátozott) alakváltozás létrehozására alkalmasak. Az alakváltozás, szemben más szerkezeti

Részletesebben

Weldi-Plas termékcsalád - Plazmavágók

Weldi-Plas termékcsalád - Plazmavágók Weldi-Plas termékcsalád - Plazmavágók A plazmasugaras vágási technológiával olcsón, pontosan és jó minőségben darabolhatók a fémes anyagok (acélok, nemesacélok, réz és alumínium ötvöztek) 45 mm vastagságig.

Részletesebben

Lánghegesztés és lángvágás

Lánghegesztés és lángvágás Dr. Németh György főiskolai docens Lánghegesztés és lángvágás 1 Lánghegesztés Acetilén (C 2 H 2 ) - oxigén 1:1 keveréke 3092 C 0 magas lánghőmérséklet nagy terjedési sebesség nagy hőtartalom jelentéktelen

Részletesebben

Tipikus fa kapcsolatok

Tipikus fa kapcsolatok Tipikus fa kapcsolatok Dr. Koris Kálmán, Dr. Bódi István BME Hidak és Szerkezetek Tanszék 1 Gerenda fal kapcsolatok Gerenda feltámaszkodás 1 Vízszintes és (lefelé vagy fölfelé irányuló) függőleges terhek

Részletesebben

ERŐVEL ZÁRÓ KÖTÉSEK (Vázlat)

ERŐVEL ZÁRÓ KÖTÉSEK (Vázlat) ERŐVEL ZÁRÓ KÖTÉSEK (Vázlat) Erővel záró nyomatékkötések Hatáselve: a kapcsolódó felületre merőleges rugalmas szorítás hatására a felület érintőjének irányába ható terheléssel ellentétes irányban ébredő

Részletesebben

A vizsgált anyag ellenállása az adott geometriájú szúrószerszám behatolásával szemben, Mérnöki alapismeretek és biztonságtechnika

A vizsgált anyag ellenállása az adott geometriájú szúrószerszám behatolásával szemben, Mérnöki alapismeretek és biztonságtechnika Dunaújvárosi Főiskola Anyagtudományi és Gépészeti Intézet Mérnöki alapismeretek és biztonságtechnika Mechanikai anyagvizsgálat 2. Dr. Palotás Béla palotasb@mail.duf.hu Készült: Dr. Krállics György (BME,

Részletesebben

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése 1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)

Részletesebben

Segédlet a gördülőcsapágyak számításához

Segédlet a gördülőcsapágyak számításához Segédlet a gördülőcsapágyak számításához Összeállította: Dr. Nguyen Huy Hoang Budapest 25 Feladat: Az SKF gyártmányú, SNH 28 jelű osztott csapágyházba szerelt 28 jelű egysorú mélyhornyú golyóscsapágy üzemi

Részletesebben

Toronymerevítık mechanikai szempontból

Toronymerevítık mechanikai szempontból Andó Mátyás: Toronymerevítık méretezése, 9 Gépész Tuning Kft. Toronymerevítık mechanikai szempontból Mint a neve is mutatja a toronymerevítık használatának célja az, hogy merevebbé tegye az autó karosszériáját

Részletesebben

2. Tantermi Gyakorlat A szerkezeti anyagok tulajdonságai és azok vizsgálata Nyomóvizsgálat, hajlítóvizsgálat, keménységmérés

2. Tantermi Gyakorlat A szerkezeti anyagok tulajdonságai és azok vizsgálata Nyomóvizsgálat, hajlítóvizsgálat, keménységmérés SZÉCHENYI ISTVÁN EGYETEM Anyagtudományi és Technológiai Tanszék Anyagszerkezet és vizsgálat Fémtan, anyagvizsgálat 2. Tantermi Gyakorlat A szerkezeti anyagok tulajdonságai és azok vizsgálata Nyomóvizsgálat,

Részletesebben

A PLAZMASUGARAS ÉS VÍZSUGARAS TECHNOLÓGIA VIZSGÁLATA SZERKEZETI ACÉL VÁGÁSAKOR

A PLAZMASUGARAS ÉS VÍZSUGARAS TECHNOLÓGIA VIZSGÁLATA SZERKEZETI ACÉL VÁGÁSAKOR A PLAZMASUGARAS ÉS VÍZSUGARAS TECHNOLÓGIA VIZSGÁLATA SZERKEZETI ACÉL VÁGÁSAKOR Készítette: TÓTH ESZTER A5W9CK Műszaki menedzser BSc. TUDOMÁNYOS DIÁKKÖRI DOLGOZAT CÉLJA Plazmasugaras és vízsugaras technológia

Részletesebben

54 520 01 0000 00 00 Gépipari minőségellenőr Gépipari minőségellenőr

54 520 01 0000 00 00 Gépipari minőségellenőr Gépipari minőségellenőr A 10/2007 (II. 27.) SzMM rendelettel módosított 1/2006 (II. 17.) OM rendelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről alapján. Szakképesítés,

Részletesebben

Mechatronikai megoldások a lemezek vizsgálatában

Mechatronikai megoldások a lemezek vizsgálatában SZÉCHENYI ISTVÁN EGYETEM GYŐR Gyártócellák (NGB_AJ018_1) Mechatronikai megoldások a lemezek vizsgálatában Esettanulmány: hidraulikus lemezvizsgáló berendezés Lemezvizsgáló berendezés fejlesztési folyamata

Részletesebben

Legnagyobb anyagterjedelem feltétele

Legnagyobb anyagterjedelem feltétele Legnagyobb anyagterjedelem feltétele 1. Legnagyobb anyagterjedelem feltétele A legnagyobb anyagterjedelem feltétele (szabványban ilyen néven szerepel) vagy más néven a legnagyobb anyagterjedelem elve illesztett

Részletesebben

NEMZETKÖZI GÉPÉSZETI TALÁLKOZÓ - OGÉT

NEMZETKÖZI GÉPÉSZETI TALÁLKOZÓ - OGÉT NEMZETKÖZI GÉPÉSZETI TALÁLKOZÓ - OGÉT A SZAKASZOS ENERGIABEVITEL ALKALMAZÁSA AZ AUTÓIPARI KAROSSZÉRIAELEMEK PONTHEGESZTÉSE SORÁN Készítette: Prém László - Dr. Balogh András Miskolci Egyetem 1 Bevezetés

Részletesebben

Használható segédeszköz: szabványok, táblázatok, gépkönyvek, számológép, ceruza, körző, vonalzó.

Használható segédeszköz: szabványok, táblázatok, gépkönyvek, számológép, ceruza, körző, vonalzó. A 27/2012 (VIII. 27.) NGM rendelet (12/2013 (III.28) NGM rendelet által módosított) szakmai és vizsgakövetelménye alapján. Szakképesítés, azonosító száma és megnevezése 34 521 10 Szerszámkészítő Tájékoztató

Részletesebben

MUNKAANYAG. Szám János. Furatesztergálás technológiai tervezése, szerszámok, készülékek megválasztása, paraméterek meghatározása

MUNKAANYAG. Szám János. Furatesztergálás technológiai tervezése, szerszámok, készülékek megválasztása, paraméterek meghatározása Szám János Furatesztergálás technológiai tervezése, szerszámok, készülékek megválasztása, paraméterek meghatározása A követelménymodul megnevezése: Általános gépészeti technológiai feladatok II. (forgácsoló)

Részletesebben

GAFE FORGÁCSOLÁSI ALAPISMERETEK (Kézi forgácsoló műveletek)

GAFE FORGÁCSOLÁSI ALAPISMERETEK (Kézi forgácsoló műveletek) GAFE FORGÁCSOLÁSI ALAPISMERETEK (Kézi forgácsoló műveletek) Kézi forgácsoló műveletek Darabolás (fűrészelés, vágás) Forgácsolás reszelés fúrás (fúrás, süllyesztés) köszörülés menetkészítés Illesztés (csiszolás,

Részletesebben

ALAKÍTOTT AUTÓIPARI VÉKONYLEMEZ ELLENÁLLÁS-PONTHEGESZTÉSE

ALAKÍTOTT AUTÓIPARI VÉKONYLEMEZ ELLENÁLLÁS-PONTHEGESZTÉSE Sályi István Gépészeti Tudományok Doktori Iskola ALAKÍTOTT AUTÓIPARI VÉKONYLEMEZ ELLENÁLLÁS-PONTHEGESZTÉSE Prém László PhD hallgató témavezető: Dr. Balogh András egyetemi docens Miskolci Egyetem 1 Bevezetés

Részletesebben

Az úszás biomechanikája

Az úszás biomechanikája Az úszás biomechanikája Alapvető összetevők Izomerő Kondíció állóképesség Mozgáskoordináció kivitelezés + Nem levegő, mint közeg + Izmok nem gravitációval szembeni mozgása + Levegővétel Az úszóra ható

Részletesebben

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai.

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II VI. Előadás Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. - Tönkremeneteli módok - Méretezési kérdések - Csomóponti kialakítások Összeállította:

Részletesebben

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya, Culmann-szerkesztés, Ritter-számítás

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya, Culmann-szerkesztés, Ritter-számítás ZÉHENYI ITVÁN EGYETE GÉPZERKEZETTN É EHNIK TNZÉK 6. EHNIK-TTIK GYKORLT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya ulmann-szerkesztés Ritter-számítás 6.. Példa Egy létrát egy verembe letámasztunk

Részletesebben

GÉPÉSZETI ALAPISMERETEK

GÉPÉSZETI ALAPISMERETEK Név:... osztály:... ÉRETTSÉGI VIZSGA 2014. május 20. GÉPÉSZETI ALAPISMERETEK KÖZÉPSZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA 2014. május 20. 8:00 Az írásbeli vizsga időtartama: 180 perc Pótlapok száma Tisztázati Piszkozati

Részletesebben

Lemez 05 gyakorló feladat

Lemez 05 gyakorló feladat Lemez 05 gyakorló feladat Kivágó (mélyhúzó) szerszám készítése, alkalmazása Feladat: Készítse el az ábrán látható doboz modelljét a mélyhúzással és kivágásokkal! A feladat megoldásához a mélyhúzó szerszámot

Részletesebben

Bemutatkozik a P.Max Technológia Kft.

Bemutatkozik a P.Max Technológia Kft. Bemutatkozik a P.Max Technológia Kft. Cégünk, a 2001. évben alakult, 100 százalékban magyar tulajdonú vállalatként. Központi telephelyünk, üzemünk, raktárunk Balatonfűzfőn, az Ipari Park területén található.

Részletesebben

A végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok

A végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok A végeselem módszer alapjai Előadás jegyzet Dr. Goda Tibor 2. Alapvető elemtípusok - A 3D-s szerkezeteket vagy szerkezeti elemeket gyakran egyszerűsített formában modellezzük rúd, gerenda, 2D-s elemek,

Részletesebben

SZERVÍZTECHNIKA ÉS ÜZEMFENNTARTÁS előadás KAROSSZÉRIA JAVÍTÁS I.

SZERVÍZTECHNIKA ÉS ÜZEMFENNTARTÁS előadás KAROSSZÉRIA JAVÍTÁS I. SZERVÍZTECHNIKA ÉS ÜZEMFENNTARTÁS előadás KAROSSZÉRIA JAVÍTÁS I. Szerkezeti kialakítás Alvázas szerkezet, ahol az alváz és a felépítmény, ill. elkülönített utastér külön egységet képez. Önhordó kocsiszekrény,

Részletesebben

A termelésinformatika alapjai 10. gyakorlat: Forgácsolás, fúrás, furatmegmunkálás, esztergálás, marás. 2012/13 2. félév Dr.

A termelésinformatika alapjai 10. gyakorlat: Forgácsolás, fúrás, furatmegmunkálás, esztergálás, marás. 2012/13 2. félév Dr. A termelésinformatika alapjai 10. gyakorlat: Forgácsolás, fúrás, furatmegmunkálás, esztergálás, marás 2012/13 2. félév Dr. Kulcsár Gyula Forgácsolás, fúrás, furatmegmunkálás Forgácsolás Forgácsoláskor

Részletesebben

Ajánlott szakmai jellegű feladatok

Ajánlott szakmai jellegű feladatok Ajánlott szakmai jellegű feladatok A feladatok szakmai jellegűek, alkalmazásuk mindenképpen a tanulók motiválását szolgálja. Segít abban, hogy a tanulók a tanultak alkalmazhatóságát meglássák. Értsék meg,

Részletesebben

ahol m-schmid vagy geometriai tényező. A terhelőerő növekedésével a csúszó síkban fellép az un. kritikus csúsztató feszültség τ

ahol m-schmid vagy geometriai tényező. A terhelőerő növekedésével a csúszó síkban fellép az un. kritikus csúsztató feszültség τ Egykristály és polikristály képlékeny alakváltozása A Frenkel féle modell, hibátlan anyagot feltételezve, nagyon nagy folyáshatárt eredményez. A rácshibák, különösen a diszlokációk jelenléte miatt a tényleges

Részletesebben

1.10 VL. Négyszög légcsatorna. Légcsatorna rendszerek. Alkalmazás: A VL típusjelû, négyszög keresztmetszetû

1.10 VL. Négyszög légcsatorna. Légcsatorna rendszerek. Alkalmazás: A VL típusjelû, négyszög keresztmetszetû Alkalmazás: A VL típusjelû, négyszög keresztmetszetû l é g c s a t o r n a e l e m e k a l k a l m a z á s á v a l a nyomáskülönbség, a légsebesség és a szükséges légtömörség tekintetében többféle igény

Részletesebben

Rakományrögzítés. Ezek lehetnek: A súrlódási tényező növelése, Kitámasztás, Kikötés, lekötés. 1. A súrlódási tényező növelése

Rakományrögzítés. Ezek lehetnek: A súrlódási tényező növelése, Kitámasztás, Kikötés, lekötés. 1. A súrlódási tényező növelése Rakományrögzítés A szállító járműre felrakott áruk, termékek a szállítás során fellépő hatások (rázkódás, gyorsulás, fékezés, kanyarodás, stb.) miatt elmozdulhatnak, elcsúszhatnak, felborulhatnak. Ennek

Részletesebben

A forgácsolás alapjai

A forgácsolás alapjai A forgácsolás alapjai Dr. Igaz Jenő: Forgácsoló megmunkálás II/1 1-43. oldal és 73-98. oldal FONTOS! KÉREM, NE FELEDJÉK, HOGY A PowerPoint ELŐADÁS VÁZLAT NEM HELYETTESÍTI, CSAK ÖSSZEFOGLALJA, HELYENKÉNT

Részletesebben

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2016.11.11. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti

Részletesebben

Andó Mátyás Felületi érdesség matyi.misi.eu. Felületi érdesség. 1. ábra. Felületi érdességi jelek

Andó Mátyás Felületi érdesség matyi.misi.eu. Felületi érdesség. 1. ábra. Felületi érdességi jelek 1. Felületi érdesség használata Felületi érdesség A műszaki rajzokon a geometria méretek tűrése mellett a felületeket is jellemzik. A felületek jellemzésére leginkább a felületi érdességet használják.

Részletesebben

A K É T V É G É N A L Á T Á M A S Z T O T T T A R T Ó S T A T I K A I V IZS-

A K É T V É G É N A L Á T Á M A S Z T O T T T A R T Ó S T A T I K A I V IZS- A K É T V É G É N A L Á T Á M A S Z T O T T T A R T Ó S T A T I K A I V IZS- Forgatónyomaték meghatározása G Á L A T A Egy erő forgatónyomatékkal hat egy pontra, ha az az erővel össze van kötve. Például

Részletesebben

Mérés: Millikan olajcsepp-kísérlete

Mérés: Millikan olajcsepp-kísérlete Mérés: Millikan olajcsepp-kísérlete Mérés célja: 1909-ben ezt a mérést Robert Millikan végezte el először. Mérése során meg tudta határozni az elemi részecskék töltését. Ezért a felfedezéséért Nobel-díjat

Részletesebben

Felületjavítás görgızéssel

Felületjavítás görgızéssel Felületjavítás görgızéssel A görgızés mőködési elve A görgızés egy felületjavító eljárás, ahol a polírozott acélgörgık nyomást gyakorolnak a kisebb szilárdságú munkadarab felületére. Ha a görgık által

Részletesebben