PÉCSI KONFERENCIA- ÉS KONCERTKÖZPONT TENDER TERV - 28. 6.17. megbízó: Pécs Megyei Jogú Város Önkormányzata 7621 Pécs, Széchenyi tér 1. TARTÓSZERKEZETI MUNKARÉSZ

TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐ: cég: Bend-Stat Kft. cím: 126 Budapest, Pasaréti út 11. telefon: 25669 fax: 25669 e-mail: vezető tervező: névjegyzékszám: tervező: névjegyzékszám: bend@t-online.hu Nagy András T-T/1-1699 Marót Balázs T-T/13-9287 GENERÁLTERVEZŐ: cég: Építész Stúdió Kft. cím: 116 Budapest, Krisztina krt. 71. telefon: 212125, 2124938 fax: 2126463 e-mail: epstudio@epstudio.hu www.epstudio.hu

PÉCSI KONFERENCIA- ÉS KONCERTKÖZPONT TENDER TERV - 28. 6.17. megbízó: Pécs Megyei Jogú Város Önkormányzata 7621 Pécs, Széchenyi tér 1. TARTÓSZERKEZETI MUNKARÉSZ TÉTELES ÁRAZATLAN KÖLTSÉGVETÉSI KIÍRÁS

TARTALOMJEGZÉK a PÉCSI KONFERENCIA és KONCERTKÖZPONT tender tervdokumentációjáról -CÍMLAP -TARTALOMJEGZÉK -TERVEZŐI NILATKOZAT -SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS -STATIKAI SZÁMÍTÁS:. 1. old.. 3. old.. 4. old... 8. old. 1. Áttekintő, elrendezési vázlatrajz 8. old. 2. A számítás során felhasznált szabványok, előírások 8. old. 3. Tervezett anyagminőségek 9. old. 4. Az I. dilatációs egység számítása 9. old. 4.1. I/a Koncertterem 9. old. 4.11. Tetőfödém számítása 9. old. 4.12. Nagyterem konzolos (karzatok) részének számítása 12. old. 4.13. Alsó karzat-födém számítása. 17. old. 4.14. Orgona alatti födém számítása 21. old. 4.15. Pince feletti födém számítása 24. old. 4.16. Belső falpillérek ellenőrző számítása. 29. old. 4.2. I/b Kiszolgáló egységek, galériák 31. old. 4.21. Tetőfödém számítása.. 31. old. 4.22. II. emelet feletti födém számítása 34. old. 4.23. I. emelet feletti födém számítása 37. old. 4.24. Földszint feletti födém számítása 42. old. 4.25. Pince feletti födém számítása 45. old. 4.26. Üvegfal acélszerkezetének ellenőrzése (északi homlokzat)..49. old. 4.3. I/c Előcsarnok. 51. old. 4.31. Tetőfödém számítása.. 51. old. 4.32. Pillérek ellenőrzése.. 56. old. 5. A II. dilatációs egység számítása.. 58. old. 5.1. Tetőfödém számítása... 58. old. 5.2. Földszint feletti födém számítása 62. old. 6. A III. dilatációs egység számítása 66. old. 6.1. Tetőfödém számítása. 66. old. 6.2. II. emelet feletti födém számítása 7. old. 6.3. I. emelet feletti födém számítása 74. old. 6.4. Földszint feletti födém számítása 79. old. 6.5. Pince feletti födém számítása. 82. old.

7. Alapozás 84. old. 7.1. Alaplemez számítása. 85. old. 7.2. Sáv- és pilléralapok ellenőrzése.. 88. old. 7.3. Átszúródás vizsgálatok.. 89. old. 8. Szintáthidalások, lépcső számítása 89. old. -TERÜLETISMERTETŐ TALAJMECHANIKAI SZAKVÉLEMÉN - TERVEK: Alapozási terv, alaprajz... S-1 1:1 Alapozási terv, metszetek S-2 1:1 Koncertterem belső alaplemezének zsaluzási terve.. S-3 1:1 Pince feletti födém zsaluzási terve.... S-4 1:1 Földszint feletti födém zsaluzási terve, I. dilatációs egység.. S-5 1:1 Földszint és első emelet feletti födém zsaluzási terve, II. dilatációs egység..s-6 1:1 Földszint feletti födém zsaluzási terve, III. dilatációs egység. S-7 1:1 Első emelet feletti födém zsaluzási terve, I. dilatációs egység.. S-8 1:1 Első emelet feletti födém zsaluzási terve, III. dilatációs egység S-9 1:1 Második és harmadik emelet feletti födém zsaluzási terve, I. dilatációs egység..s-1 1:1 Második emelet feletti födém zsaluzási terve, III. dilatációs egység S-11 1:1 Zárófödém zsaluzási terve, I. dilatációs egység.. S-12 1:1 Zárófödém zsaluzási terve, II. dilatációs egység. S-13 1:1 Zárófödém zsaluzási terve, III. dilatációs egység.. S-14 1:1 Acél rácsos tartó terve. S-15 1:25 - TÉTELES ÁRAZATLAN KÖLTSÉGVETÉSI KIÍRÁS Budapest, 28. június hó...... Marót Balázs Nagy András statikus tervező statikus tervező T-1/13-9287 T-1/1-1699

TERVEZŐI NILATKOZATOK Tervezői nyilatkozat J ᔗ唷 P c B U c ᔗ唷 P c J P c E F p P P c f c c p p ᔗ唷 Munkavédelmi tervezői nyilatkozat C f 8 6 ᔗ唷 c ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 ű f F p c ᔗ唷 f B p 8 6 ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 6

SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS A tervezett létesítmény földszint + három emeletes, részben alápincézett, jellemzően alacsony hajlású lapostetővel készül. A közel 8 x 9 m-es alaprajzi befoglaló méret miatt három dilatációs egységet alakítottunk ki. A szerkezeti kialakítás szempontjából is három - a funkcióval szorosan összefüggő részre osztható az épület (amely nem azonos a dilatációs egységekre való osztással). Az egyik az ezer fős hangversenyterem, a másik a koncerttermet két oldalról közvetlenül, a harmadik oldalról közvetve ölelő kiszolgáló -, konferencia - és próba helyiségeket magába foglaló többszintes épületrész, míg a harmadik a koncertterem és a kinyíló karéj közt elhelyezkedő előcsarnok. A következőkben az egyes szerkezeti egységek kialakítását ismertetjük. Hangversenyterem : Főbb méretei : hossza 54 m, legnagyobb szélessége 28 m, belmagassága cca. 2 m ( a színpadtér és a tetőszerkezet alsó síkja közti távolság ). A szerkezeti kialakítást alapvetően meghatározta a szigorú akusztikai követelményekből adódó ház a házban elv érvényesítése. A függőleges teherhordó szerkezet egy, a termet határoló kettős monolit vasbeton fal, a két fal közé kerül az akusztikai szigetelés. A belső fal 2 cm vastag, 3,6 méterenként befelé álló, 4 x 1 cm ( 2 + 8 ) keresztmetszetű merevítő pillérekkel ellátva. Az építészeti kialakítás lehetővé tette, hogy a pillérek közel felénél a keret irányú méretet megnövelhettük ( 1,2-2,6 m közt, változó mérettel ), ill. ezek a pillérek a terem belső terét határoló, 2 cm vastag monolit vasbeton fallal összeépítve már szekrénytartó jellegűvé válnak. A külső mon. vb. fal vastagsága 25 cm. Ez a fal a hangversenytermet karéjszerűen ölelő épületrész szerkezetének teherhordó fala. A kettős fal között 6 cm vastag hanggátló anyag kerül elhelyezésre, melyet a már elkészült belső falra ragasztanak fel s egy fólia védelme mellett egyben a külső fal egyik oldali zsaluzatát is alkotja. A hanggátló anyag elhelyezése előtt a belső fal szigetelés felőli oldalára speciális, az akusztikai szigetelés folytonosságát meg nem szakító, a két falat összekötő szerelvényt kell feldűbelezni. Egy ilyen, a két falat összekötő, kampózott végű gömbacél 1 kn vízszintes erő átvitelére alkalmas. A pillérekre ülnek föl a nagytér felett átívelő, változó támaszközű acél rácsos tartók. Egymástól való távolságuk 3,6 m, támaszközük 2 26,9 m között változik, magasságuk 2,7 m. A tartók kéttámaszúak, párhuzamos övűek, az egyik oldali támasz cca. 8 cm-el magasabban van a másiknál. A támaszkialakítás az egyik oldalon fix csukló, míg a másik oldalon gördülő sarut terveztünk, így a rácsos tartó nem ad át vízszintes terhet az alátámasztó pillérekre. A felső nyomott öv HE-B 3-as, az alsó húzott öv HE-B26-as, míg a ferde rácsrudak HE-A14- es szelvényekből készülnek. A felső övre acél trapézlemez kerül, mely csupán bennmaradó zsaluzatként szolgál a 3,6 m-es támaszközre folytatólagos többtámaszú tartóként kialakított monolit vasbeton lemeznek ( a trapézlemez a beton megszilárdulásáig hordja a lemez önsúlyterhét, tehát a zsaluzatot alátámasztó szerkezet nem szükséges ). A lemez felső síkján helyezkedik el a

kettős vb. fal közötti akusztikus úsztatás folytatásaként a tetősíkba átforduló rugótér. A vb. lemezre cca. 5 cm-es távolságban, lejtésirányban elhelyezett fémprofilba foglalt elasztomer támaszelemeket rögzítenek. A támasz elemekre elhelyezett OSB lemezekre mint bennmaradó zsaluzatra egy 12 cm vastag vasalt aljzat készül. Az aljzatra kerül a vízszigetelés, majd 2 cm vastag hőszigetelés és végül a tető burkolatát adó aljzatbeton és kőburkolat. Látható, hogy a ház a házban elv, az akusztikai úsztatás folytonosságának biztosítása az önsúly terhekben jelentős, a szokásos tető terheket meghaladó terhelést jelent a rácsos tartónak, ebből adódnak a korábban leírt nagyméretű rúdszelvények. A terem hátsó, a színpaddal ellentétes oldali kiemelkedő tömegét a két szélső falból cca. nyolc méterre kinyúló konzolos faltartó, ill. a falak közti pillérsor hordja. A kiugró doboz merevségét a két konzolt összekötő haránt irányú faltartók a rájuk támaszkodó karzat födémekkel együttesen biztosítják. Az oldal-karzatok lépcsős födémlemezét a belső teherhordó fal falpillérjeiből kinyúló konzolgerendák hordják ( a legnagyobb konzol kinyúlás cca. négy méter ). Tekintettel arra, hogy a közel 2 m szabad magasságú falpillérek statikai modelljénél a felső, összekötő rácsos tartók a gördülő támasz miatt nem biztosítják a szemközti pillérek összekötését ( az összekötést biztosító kétoldali fix csukló jelentős vízszintes terhet továbbítana a pillérekre, ami nem megengedhető ), a pilléreknek önállóan meg kell felelni, mint alul befogott, ill. a pince feletti födém síkjában megtámasztott szerkezetnek. Az ellenőrző számítások szerint a tervezett 4 x 1 cm keresztmetszetű pillér az összekötő 2 cm vastag vb.fal figyelembevételével mind a teherbírási, mind az alakváltozási követelményeknek megfelel ( ott, ahol a pillérek már szekrénytartóként működnek, a statikai megfelelés még kedvezőbb ). Az alsó befogást egy cca. 1, m mély, a pillérek keret irányú méretéhez igazodó szélességű kehely-vályú kialakításával biztosítjuk ( a kehely szélessége a pillér méretéből és a pillér zsaluzatát biztosító OSB lemezre felragasztott 6 cm vastagságú gumirugók összméretéből adódik ). A tervezett elképzelés szerint a vályú az alsó alaplemezből lemélyítve kerül kialakításra. A kehely-vályú belső felületén elhelyezik az OSB táblára felragasztott 6 cm vastagságú, 1 x 1-es gumi rugókat ( az OSB tábla bennmaradó zsaluzatát adja a kibetonozandó vályúnak ). A rugók teherbírása elemenként hat tonna. Ezután elkészítik a vályú gerendaszerű vasalását, elhelyezik a lehorgonyzott pillértüskéket, ill. a pillérek közti szakaszokon a fal tüskézését, majd kibetonozzák a most már rugókra helyezett vályút. A kehelyfalra ható vízszintes erők vonalában a rugók darabszámát túlméretezzük, mert a megadott hat tonnás teherbíráshoz 1 cm-es összenyomódás tartozik, ami a befogásnál nem kívánatos szögforgást eredményezne. A nagyterem közbenső födémjei ( színpad, orgona alatti födém ) 25 cm vastagságú monolit vasbeton lemez födémek, melyek mon. vb. falakra, pillérekre terhelnek. Az alsó karzat vb. falakra terhelő födémje 3 cm vastag monolit vasbeton lemez. A nagyterem belső, függőleges teherhordó szerkezeteinek vonalában a belső, 3 cm vastag alaplemez alá a terhelésnek megfelelő számú gumirugót el kell helyezni, ott, ahol az alaplemez csak padlóként funkcionál, az akusztikus tervezővel közösen határozzuk meg a rugók kiosztását.

A koncerttermi tömb ÉNy-i bütüjét egy nagyméretű, 11 m magas üvegfal zárja le. Az üvegfal acél tartóoszlopai a második emeleti mellvédfalra és a rácsos tartók síkjában kialakított mon. vb. peremtartóra terhelnek. A 3,6 m-enként elhelyezett keretlábak RHS jelű melegen hengerelt zártszelvényből készülnek, 3 x 1 (t=12 5 ) szelvénymérettel. Kiszolgáló -, konferencia és próbahelyiségeket magába foglaló épületszárny : A koncerttermet és az előcsarnokot karéjszerűen ölelő épületszárny háromemeletes, részben alápincézett. Teherhordó vasbeton falas szerkezet, hosszfalas elrendezésben. A monolit vasbeton falak vastagsága 2, ill. 25 cm. A födémek szerkezetét alapvetően a támaszköz mérete határozta meg. A nagyterem oldalához simuló szárnyban ( irodák, zenekari próbaterem ) a hosszfalakra felfekvő, max.7,5 m fesztávú többtámaszú lemezt terveztünk. A födémlemezek vastagsága a fesztáv függvényében változik, jellemzően 2, ill. 27 cm. A kétszint magas zenekari próbaterem felett 22 O hajlású, 12 13 m között változó támaszközű félnyereg tetőfödém készül. A tető alsó éle egy 8,5 m magas, 25 cm vastag homlokzati vasbeton falra terhel. A födém előregyártott, feszített födémpanel, vastagsága 32 cm. A monolit vb. falakra támaszkodó ferdén elhelyezett panelok fuga-vasalását a szokásos támaszvasaktól eltérően végigmenő vasalással terveztük, mindkét támasznál a vb. falba bekötve. A homlokzati fal az első emeleti födém konzolosan túlnyúló peremére ül fel (a legnagyobb kiülés 2, m). A nagy konzolnyomaték miatt a homlokzati traktus ezen szakaszán a födémlemez vastagsága 27 cm. Az átforduló, a nagyterem színpad felőli végfalára simuló épületszárny szintén hosszfőfalas szerkezet. Az előregyártott födémmezők 26,5 cm vastag födémpanelokból készülnek, a monolit födémmezők vastagsága 27 cm. A zárófödém szintén félnyereg födém, de lényegesen kisebb hajlásszöggel, mint a zenekari próbaterem fölött ( 㬗刧 =1 o ). Ez a födém is az előregyártott födémpanelból készül, de a 32 cm vastag elem helyett itt megfelel a 26,5 cm vastagságú elem is. A karéj záró szárnya, amely az előcsarnokot határolja, nagyfesztávú tereket kíván (konferencia termek). A 12 m-es támaszközre 32 cm magas előregyártott, feszített, körüreges födémpanelokat terveztünk, ezekből az elemekből készül az alacsony hajlású zárófödém is. Előcsarnok : A földszintes épületrész nagy felületű, tört síkú monolit vasbeton födémét négyszög keresztmetszetű monolit vasbeton pillérek támasztják alá, ill. a bejárati üvegfal mögött melegen hengerelt, zárt szelvényekből készülő acél oszlopsor adja a konzolosan túlnyúló lemez támaszát (3x1x16). A födémlemez vastagsága 3 cm.

Alapozás: Az alapozás tervezéséhez felhasználtuk a SOLIFORM Kft (7621 Pécs, Nagy Flórián u.16 ) által 26-ban készített területismertető talajmechanikai szakvéleményt, melyhez 28. június hónapban 5 db fúrást tartalmazó kiegészített készített A tervezett alapozási mód síkalapozás. A hangversenytermi tömb és a nyugati kiszolgáló-, konferencia- és próbahelyiségeket magába foglaló épületszárny alatt vb. lemezalap készül, az alaplemez vastagsága 8 cm. Az akusztikailag úsztatott belső tér alapozását az erről szóló első fejezetben részleteztük. A földszintes előcsarnok, ill. a többszintes, de pince nélkül készülő épületszárnyaknál monolit vasbeton sáv-és pilléralapokat tervezünk. Az alapozási sík a teherbíró kőtörmelések iszapban van, a jelenlegi terepszint alatt 1,7-3,5 m mélységben ( σ a = 3 kn/m 2 ). ±, = 129,5 mbf Mértékadó talajvízszint : 128,1-127,8 mbf A talajvíz agresszív ( 4-1 mg/l agresszivitási kat. ) Tervezett anyagminőségek : Beton minőség : alépítmény: C 12 (S 54 cement adagolással) C 2 vasbeton felépítmény C 25 Betonacél minőség : B 6.5 Acél minőség : S235JRG2. Budapest, 28. június 17. Nagy András statikus vezető tervező T-T/1-1699

STATIKAI SZÁMÍTÁS 1. ÁTTEKINTŐ, ELRENDEZÉSI VÁZLAT III II I/c I/b I/a Jelmagyarázat: I. dilatációs egység - Koncertterem - I/a - Nyugati kiszolgáló rész - I/b - Előcsarnok - I/c II. dilatációs egység - Konferencia központ - II III. dilatációs egység - Déli kiszolgáló rész - III 2. A SZÁMÍTÁS SORÁN FELHASZNÁLT SZABVÁNOK, ELŐÍRÁSOK: MSZ 152 MSZ 1521/1 MSZ 1521/2 MSZ 1522/1 Építmények teherhordó szerkezetei erőtani tervezésének általános előírásai Magasépítési szerkezetek terhei Magasépítési szerkezetek merevségi követelményei Vasbeton szerkezetek

MSZ 1524 Építmények acélszerkezeteinek erőtani tervezése MSZ 151 Alapozások tervezésének általános előírásai A gépi számítás során felhasznált programok: - AIS-3D végeselem programrendszer 7. verzió 3. TERVEZETT ANAGMINŐSÉGEK: Betonminőség: C2 (alépítmény), szükség szerinti helyeken korrózió elleni védelem C25 ill. C3 (felépítmény) Betonacél minőség: B 6.5 Acélminőség: S235JRG2. FELSZERKEZET SZÁMÍTÁSA: 4. AZ I. DILATÁCIÓS EGSÉG SZÁMÍTÁSA: 4.1. I/a Koncertterem, belső, rugózott tér szerkezeti elemeinek számítása 4.11. Tetőfödém számítása: 4.111. Terhek meghatározása: Önsúly lemezszerkezet (felületi teher): 1 cm kőlap burk. + vasalt aljzat,1x25x1,2 3, kn/m 2 2 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,2x1x1,2,24 kn/m 2 12 cm vasbeton lemez,12x25x1,2 3,6 kn/m 2 1 cm úsztatás,1x1x1,2,12 kn/m 2 átl. 15 cm vasbeton lemez + trapézlemez,15x25x1,2 4,5 kn/m 2 Önsúly járható technológiai szint (felületi teher): g lemez = 11,5 kn/m 2 átl. 9 cm kibetonozás + trapézlemez,9x23x1,2 2,48 kn/m 2 Akusztikus álmennyezet, betonyp lap + acél tartóváz 1, kn/m 2 Hasznos terhek (felületi) g álmennyezet = 3,48 kn/m 2 p hó (hóteher),8 kn/m 2 ( n=1,4 ) p lapostető (nem járható lapostető) 1, kn/m 2 ( n=1,4 ) p szerviz (járható technológiai szint) 2,5 kn/m 2 Mértékadó terhelés: q M felsőöv = g lemez + p lapostető =11,5+1,x1,4 12,9 kn/m 2 q M alsóöv = g techn. + p szerviz =3,48+2,5 6, kn/m 2

4.112. Acél rácsostartó számítása (mértékadó fesztávolságú tartó) Szerkezeti vázrajz: Eset : felső öv mérték Z 2,4 HE24B 2,839 2,839 2,839 2,839 2,839 2,839 2,839 2,839 2,839 HE3A HE3A HE3B HE3B HE3B HE3B HE3B HE3A HE3A HE14BHE14B HE14BHE14B HE14AHE14A HE14AHE14A HE14AHE14A HE14AHE14A HE14AHE14A HE14BHE14B HE14BHE14B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE24B 1,6 25,5 Alapadatok: fesztávolság l= 24,25x1,5=25,5 m főtartók tengelytávolsága, t= 3,6 m Szelvények: Felső őv: HE-B 3 Rácsrúd: HE-A 14 Alsó öv: HE-B 26 Mértékadó terhelések (élmenti terhelés): A főtartó felső övénél: q M felsőöv x t = 12,9x3,6 = 46,45 kn/m A főtartó alsó övénél: q M alsóöv x t = 2,3x3,6 = 8,3 kn/m Számítás eredményei: Rúderők [kn] Eset : 1. Tk E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) Komp. Z A számítás : 3,89E-15 alapján megállapítható, hogy a rácsos főtartó a : Nx [kn] határterhelésekre és lehajlásokra megfelel. -44,82 52,3 53,13 768,35-674,67 77,2 1355,62 1357,29 1729,47 1731,14 1922,77 1924,48 1729,62 1731,29 1356,4 1357,71 766,61 768,28 64,92-39,96 65,75-654,3-672,32-656,38-396,38-177,37-168,93-1556,35-1547,85-1838,82-183,32-1935,87-1927,37-1838,97-183,47-1554,63-1546,13-178,75-17,31-399,41

Mértékadó feszültségek [kn/cm 2 ] Eset : 1. Tk E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) Komp. Z A számítás : 3,89E-15 alapján megállapítható, hogy a rácsos főtartó a : Nx [kn] határterhelésekre és lehajlásokra megfelel. -44,82 52,3 53,13 768,35-674,67 77,2 1355,62 1357,29 1729,47 1731,14 1922,77 1924,48 1729,62 1731,29 1356,4 1357,71 766,61 768,28 64,92-39,96 65,75-654,3-672,32-656,38-396,38-177,37-168,93-1556,35-1547,85-1838,82-183,32-1935,87-1927,37-1838,97-183,47-1554,63-1546,13-178,75-17,31-399,41 Szilárdsági ellenőrzés Felső öv 17. sz rúd, HE-B 3 σ max = 16,44 kn/cm 2 < 2, kn/cm 2 Alsó öv 7. sz. rúd HE-B 26 σ max = 14,54 kn/cm 2 < 2, kn/cm 2 Rácsrúd 2.sz. rácsrúd, HE-B 14 σ max = 17,36 kn/cm 2 < 2, kn/cm 2 Stabilitás vizsgálat Felső öv 17.sz. rúd, HE-B 3 A= 149 cm 2, i y = 13, cm, l k = 283 cm, λ y = 283/13 = 22 N = 1936, kn M = 58,5 knm Ψ = 1/ (1-1936,/(149x2)x(22/93) 2 ) = 1,4 σ = 1936/149 + 1,4x585/168 = 16,5 kn/cm 2 < 2 kn/cm 2 Alsó öv 2.sz rúd, HE-B 26 Végig húzott rúd. Stabilitás vizsgálat nem szükséges Rács rudak, 2.sz. rácsrúd HE-B 16 A = 54,3 cm 2, i z = 4,5 cm, λ z =,8x286/4,5= 56 φ =,794 N = 745,8 kn σ = 745,8 / 54,3 = 13,7 kn/cm 2 <,794x2 = 15,88 kn/cm 2 Lehajlás f= 48,5 mm, f H = 255/3 = 85 mm A számítás alapján megállapítható, hogy az acélszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

4.12. Nagyterem konzolos (karzatok) részének számítása: Térkép: 4.121. Terhek meghatározása: Önsúly karzatok és szerviztér: 2,5 cm parketta burkolat,25x7x1,2,21 kn/m 2 25 cm vasbeton lemez (lépcsős),3x25x1,2 9, kn/m 2 3 cm faburkolat + tartóváz,3x7x1,2,3 kn/m 2 g lemez = 9,6 kn/m 2 Önsúly falburkolat: 4 cm faburkolat + tartóváz,4x7x1,2,35 kn/m 2 Hasznos terhek: p karzatok (színházi karzat, közlekedő) 5, kn/m 2 ( n=1,2 ) p szervíztér (tolmács és vezérlő terem) 2, kn/m 2 ( n=1,4 ) p szervíz (kezelőjárda),5 kn/m 2 Mértékadó terhelés: q M karzat = g lemez + p karzat =9,6+5,x1,2 15,6 kn/m 2 q M szervíz = g lemez + p szerviz =9,6+,5 1,1 kn/m 2

4.122 Térbeli modell számítása: A végeselem program a födémek és falak önsúlyát automatikusan generálja. födém vastagságok: 25 cm fal vastagságok: 2, 25, 3 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 Térbeli ábra a modellről: 4.123 A kinyomtatott eredmények sorrendben: - Támaszerők [KN] - Elmozdulások [mm] - A alsó vashányad - A alsó vashányad - A felső vashányad - A felső vashányad

- Támaszerők [KN] Eset : 1. Tk E (W) : 2,73E-1 E (P) : 2,73E-1 E (ER) : 3,73E-6 Komp. : Rz [kn] -438,6-59,6-57,7-512, -561,9-1478,9-1314,8-1129,9-976,3-1236,7-635,6-766,8-1296,4-1976,5-1224,5-1366,4-189,8-127,1-153,3 Rz [kn] -438,6-548,5-658,3-768,2-878, -987,9-197,7-127,6-1317,4-1427,3-1537,1-1647, -1756,8-1866,7-1976,5-1163,6-825,2-741,4-76,2 Z -659,7-442,7-93,3-677,6-73,1-665,8-178, -1276, -1955,8-1892,9-92,9 Pillérek és falak alatti támaszrugók ellenőrzése: Mértékadó pillérteher: N M =23 kn Tervezett rugó kiosztás: Egy darab rugó határterhelése : 6 t (6 kn) N H = 48x6=288 kn > N M =23 kn A rugók megfelelnek a mértékadó terhelésre.

- Elmozdulások [mm] Eset : 1. Tk E (W) : 2,72E-1 E (P) : 2,72E-1 E (ER) : 2,67E-6 Komp. : ez [mm] -,35 -,243 -,114 -,171 -,289 -,332 -,761-2,399-2,85-2,738-2,587-2,415-1,191 -,771 -,763 -,645-2,79 -,628 -,949 -,935-3,587 -,944 -,686-3,167-1,385-3,918-9,395 -,882-3,677-1,86-4,4-4,153 -,51-2,541-4,164-8,543-6,25-9,216-9,152 ez [mm] -1,21-2,41-3,62-4,82-6,3-7,24-8,44-9,65-1,86-8,925 -,525-4,95-3,976-2,91-5,9-1,212-5,789-3,45-5,432 Z -3,385-2,949-2,617-2,968-3,326-1,623-2,247-2,428-1,14 -,68-1,39 -,914 -,579 -,782 -,783 -,78 -,27 -,295 -,29-5,268 - A alsó vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 2,72E-1 E (P) : 2,72E-1 E (ER) : 2,67E-6 Komp. : axa axa 5972 5513 554 4594 4135 3675 3216 2756 2297 1838 1378 919 459 Z

- A y alsó vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 2,72E-1 E (P) : 2,72E-1 E (ER) : 2,67E-6 Komp. : aya aya 6347 5893 544 4987 4533 48 3627 3173 272 2267 1813 136 97 453 Z - A felső vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 2,72E-1 E (P) : 2,72E-1 E (ER) : 2,67E-6 Komp. : axf axf 6254 587 5361 4914 4467 42 3574 3127 268 2234 1787 134 893 447 Z

- A y felső vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 2,72E-1 E (P) : 2,72E-1 E (ER) : 2,67E-6 Komp. : ayf ayf 638 5858 547 4956 456 455 365 3154 274 2253 182 1352 91 451 Z A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezetek és a falszerkezetek a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelelnek. 4.13. Alsó karzat-födém számítása: Térkép:

4.131. Terhek meghatározása: Önsúly karzat födém: 2,5 cm parketta burkolat,25x7x1,2,21 kn/m 2 3 cm vasbeton lemez (lépcsős),35x25x1,2 1,5 kn/m 2 3 cm faburkolat + tartóváz,3x7x1,2,3 kn/m 2 Hasznos terhek: g lemez = 11, kn/m 2 p karzatok (színházi karzat) +dinamikus terhelésként figyelembe véve 5, kn/m 2 ( n=1,2, dn=1,3) Mértékadó terhelés: q M karzat = g lemez + p karzat =11,+5,x1,2x1,3 18,8 kn/m 2 4.132 Födémlemez számítása: A négytámaszú lemezszerkezetnél a hasznos terhet parciálisan adtuk meg. födém vastagság: 3 cm merevítő gerenda mérete 4/7 cm (födémmel együtt) betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] Eset : Burkoló Min E (W) : 1,53E-1 E (P) : 1,53E-1 E (ER) : 1,21E-11 Komp. : ez [mm] ez [mm],279-2,856-5,991-9,125-12,26-15,395-18,53-21,664-24,799-27,934-17,83-1,974,12-27,934,5,279,168

- A alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,53E-1 E (P) E (ER) Komp. 491 97 29 45 : 1,53E-1 : 1,21E-11 : axa 21 741 axa 188 167 146 125 14 83 63 42 21 789 5 6 512 74 38 342 369 677 378 383 75 167 29 56 87 429 439 338 343 38 484 351188 1735 383 413 414 523 416 47 411 414 413 24 69 1635 5 712 - A y alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,53E-1 E (P) 242243 : 1,53E-1 17 E (ER) : 1,21E-11 Komp. : aya [mm85 2 /m] 449 116 44 529 37 476 342 342 15 12 aya 752 669 585 52 418 334 251 167 84 12 235 384 532 217 326 25 121 9 29 1 16 47 3 36 19 6495 1 37 16 493 446 1471 115 44 115 15 42 116 41 186 399 1 31 445 471 442119 115 115138 58 18 346 18 222 123 231 22942 16 1 2 48 45 6 46 7 752

- A felső vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,53E-1 E (P) 236: 1,53E-1 E (ER) : 1,21E-11 Komp. : axf 248 36 336 9 3 axf 236 181 1584 1358 1131 95 679 453 226 11 1499 16 1227 192 242 286 19661851 795 236 975 1952 1155 121 98 57 1319 721 32 333 499 256 65 174 - A y felső vashányad Eset E (W) E (P) E (ER) Komp. : Burkoló Min,Max : 1,53E-1 : 1,53E-1 : 1,21E-11 : ayf 118 498 41 65129 ayf 1247 118 97 831 693 554 416 277 139 42 8 362 628 56 225 196 149 26 99 288 41 152 13 578 13 35 15 74 276 211 222 3 286 44 192179 256 1247 667 138 397 27 397 35 52 79 13 1 6 4 26 243434 14 1 2 14 365 1184 261 596 75 364 2325 68 35 A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

4.14. Orgona alatti födém számítása: Térkép: 4.141. Terhek meghatározása: Önsúly födém: 2,5 cm parketta burkolat,25x7x1,2,21 kn/m 2 25 cm vasbeton lemez,25x25x1,2 7,5 kn/m 2 3 cm faburkolat + tartóváz,3x7x1,2,3 kn/m 2 Önsúly Orgona: Hasznos terhek: g lemez = 8,1 kn/m 2 összsúly: 25 t (adatszolgáltatás) =25 kn megoszló felület = 4,3x11,3=48,6 m 2 megoszló teherként g orgona =25/48,6= 5,14 kn/m 2 p karzatok (színházi karzat 5, kn/m 2 ( n=1,2, dn=1,3) Mértékadó terhelés: q M karzat = g lemez + p karzat =8,1+5,x1,2 14,1 kn/m 2 q M orgona = g lemez + g orgona =8,1+5,14 13,24 kn/m 2 4.142 Födémlemez számítása: födém vastagság: 25 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5

A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] E (W) : 1,12E-11 E (P) : 1,12E-11 E (ER) : 9,65E-12 Komp. : ez [mm] -2,864-4,285-16,263-1,771,19,79,72 ez [mm] -,912,5,15-2,571 3,724 3,724 1,54 -,717-2,938-5,159-7,38-9,61-11,821-14,42-16,263 - A alsó vashányad E (W) : 1,12E-11 E (P) : 1,12E-11 E (ER) : 9,65E-12 Komp. : axa 2 32 7 13 89 4 229 179 181 186 1 114 3 161 76 154 7 57 44 335 166171 161 156 133 4335 115 2 253 2 93 47 axa 335 298 26 223 186 149 112 74 37

- A y alsó vashányad E (W) : 1,12E-11 E (P) : 1,12E-11 E (ER) : 9,65E-12 Komp. : aya 5 16 268 275 347 381 343 735 212 1 123 1 117 125112 1941 175 75 9 11 26 1 3 77 3 41 35 12 1314 8 24 aya 735 653 572 49 48 327 245 163 82 - A felső vashányad E (W) : 1,12E-11 E (P) : 1,12E-11 E (ER) : 9,65E-12 Komp. : axf 39 4 4 187 14 13 3 79 4 68 224 867 93 371 1426577 6 23 76 84 21 14 236 222 17 786 axf 42 52 298 1426 1268 119 951 792 634 475 317 158

- A y felső vashányad E (W) : 1,12E-11 E (P) : 1,12E-11 E (ER) : 9,65E-12 Komp. : ayf 15 17 9 52 34 2773 54 727 12 95 28 1297 55 6 9 432 438 5 427 14 ayf 39 76 17 2 115 2 3 1297 1153 19 865 721 576 432 288 144 A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel. 4.15. Pince feletti födém számítása: Térkép:

4.151. Terhek meghatározása: Önsúly födém: 2,5 cm parketta burkolat,25x7x1,2,21 kn/m 2 25 cm vasbeton lemez,25x25x1,2 7,5 kn/m 2 3 cm faburkolat + tartóváz,3x7x1,2,3 kn/m 2 g lemez = 8,1 kn/m 2 Önsúly Beépített mozgatható nézőtér: 1,5 kn/m 2 Hasznos terhek: p karzatok (színházi karzat) +dinamikus terhelésként figyelembe véve 5, kn/m 2 ( n=1,2, dn=1,3) Mértékadó terhelés: q M karzat = g + p karzat =8,1+1,5+5,x1,2x1,3 17,4 kn/m 2 4.152 Födémlemez számítása: A minden irányban többtámaszú lemezszerkezetnél a hasznos terhet parciálisan adtuk meg (sakktáblás elrendezés). födém vastagság: 25 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] Eset : Burkoló Min E (W) : 1,39E-11 E (P) : 1,39E-11 E (ER) : 3,17E-11 Komp. : ez [mm] -5,69 -,349 -,477 -,25,14,3,22,8-4,329-4,94-4,437,5-2,75-3,318 ez [mm],198-1,696-3,59-5,484-7,378-9,272-11,166-13,6-14,954-16,847,7-16,847-5,617 -,7-2,148-2,19-2,64-2,238-1,589 Z,1-2,139 -,116 -,347 -,346,6 -,98,2,1-4,4 -,415 -,11,197 -,65-2,82

- Támaszerők [KN] Eset : Burkoló Min E (W) : 1,39E-11 E (P) : 1,39E-11 E (ER) : 3,17E-11 Komp. : Rz [kn] -242,22-314,64-315,75 Rz [kn] -171,94-197,46-222,97-248,49-274, -299,51-325,3-35,54-376,6-41,57-187,86-241,1-194,9-217,11-171,94-41,57-35,36 Z - A alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) 25 : 1,39E-11 E (P) 9 : 1,39E-11 E (ER) : 3,17E-11 Komp. : axa 5 5 119 9 98 23 9 9 51 2 55 6 8 53 87 76 5 44 75 163 4848 49 12 438 18 12 19 99 62 18 114 12 15 18 21 5564 51 88 61 53 25 17 88 129 4 133 2 1 61 29 1 59 71 22 13 26261 59 1 14 13 13 11 5 15 99 98 16 17 12 9 8 14 16 27 Z 12 4 89 13 55 79 8 78 94 2 5355 56 78 1 2 4 61 14 1 61 2 2 281 4 214 37 116 55 118 47 91 1 52 76 64 52 2 1 4749 14 4 4 3334 3 26 3 25 3 3 12 6 17 2 17 117 14 14 14 14 8 14 89 212 12 55 14 54 84 1 76 111 89 7 173 22 599 43 22 7 279 5 159 5 132 246 27 188 176 17 122 144 72 1 66 73 6 8 251 147 17 axa 29 147 15 2 83 76 28 135153 1 13 38 11 64117 14 34 35 132 13 188 96 8 19 599 533 466 399 333 266 2 133 67

- A y alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) 193 : 1,39E-11 E (P) : 1,39E-11 E (ER) : 3,17E-11 Komp. : aya 191 7 1 5 21 2 2 24 49 2 2 3 5 125 61 55 47 49 17 32 26 119 14 22 53 1 1 13 912 1 1 31 4169 42 61 29 2 38 13931 9 143 31 299 127 7 143 37 22 19218 41 25 57 21919 13 95 198 62 12156 5 1 16 1 554 65 9 11 86 88 Z 28 267 124 2 85 22 118 71 22 13 17 129 4116 139 141 92 33 3 13 2 429 1 2 21 1 12 79 9 122 77 2756 23 123 1 56 1 6 22 16 121 13 85 141 21 1 14 14 4 22 2 2 9 34 2221 65 37 34 2 45 4 2 23 13 3 18 22 9 45 8 84 14 186 181 22 177 184 163 6 5 184 118 85 16 135 2 124 165 172 133 134 133 649 88 22 9 2 41 65 132 48 144 251 195 9 26 18 16 aya 13 125 19 121 92 121 12 124 9 156 156 14 14 8 19 14 8 429 375 322 268 215 161 17 54 - A felső vashányad Eset E (W) E (P) E (ER) Komp. : Burkoló Min,Max 135 16 253 53 : 1,39E-11 532 8 2 : 1,39E-11 28 : 3,17E-11 1 : axf 18 382 219 45 4 112 87 39 65 126 17 497 552 5 3 5 16 9 4 49 62 4 4 62 3 63 33 84 111 14 56 14 12 269 296 162 161 683 46 65 5 39 1 6 58 12 37 35 39 63 2 2 Z 11 58 227 28 533 44 252 284 1 13 151 5 238 42 44 128 267 16 12 82 58 19 143 67 442 532 1738 28 17 3 22 11 85 418 67 7 24 8 177 2 2 5 654 83 5 59 56 14 15 16 6 76 44 43 641 5 9 7 8 6 587 24 91 378 1423 38 1284 3 14 796 991 83 541 61 11 25 698 215 23 612 33 228 386 2 35 2 2 46 972 536 469 25 7 81375 6 91 34 158 183 34 333 271 14 1742 3 32 axf 116 12 1423 1265 117 949 791 633 474 316 158

- A y felső vashányad Eset E (W) E (P) E (ER) Komp. : Burkoló Min,Max 4 54 163 : 454 : 1,39E-1153 121 : 3,17E-11 179 : ayf 76 7 3 662 86 15 17 3 5 17 9 19 36 28 24 4 15 12 128 16 16 229 58 4 5 28 7 11 81 Z 383 558 614 5623 314 494 13 311 26 92 13 189 22 555 1 279 9 168 51 17 398 15 14 29 4 8 17 12 1 5 4 347 15 9 89 27 432 12 5 25 11 41 7 2 35 25 262 926 21 6274 53 291 2 5 8227 26 9 191 159 746 255 33 6 12 28 796 596 4 26 4 12 59 28 1776 42 454 61265 132 18 1529 9 153 5 3 7 129 155 5 5 6 7 89 79 678 86 64 85 431 172 42 118 91 81 21 547 32 23 38 225 563 39 5 9 38 54 27 166 195 ayf 29 26 62 317 71 1977 128 138 1776 1554 1332 111 888 666 444 222 A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel. 4.153 Vasbeton pillér ellenőrzése: (3 cm átmérőjű köroszlopok) betonminőség: C25 betonacél min: B6.5 mértékadó teher, N M = 45 kn csavarkengyeles pillérként vizsgálva : spirálkengyel : 6 ( A S =,28 cm 2 ) ; s = 15 cm D = 3 cm ; D = 25,5 cm t σbh = [ 5xσSH + (25xσbH )] xm sxd 1xh 1x25,5 m= = =,82 < 1, m=,82 l 31,28 σbh = [ 5x42 + (25x1,75)] x, 82 =,15 kn/cm 2 15x25,5 σ bh = 1,75+,15 = 1,9 kn/cm 2 ; l o /h=31/25,5=12,15 ϕ=,65 N H,beton =,65 x ( 25,5/2 ) 2 x 3,14 x 1,9 = 63,4 kn N H,max = 2 x 63 = 126 kn > N M = 63 kn A számítás alapján megállapítható, hogy a pillérszerkezet a határterhelésekre megfelel.

4.16. Belső falpillérek ellenőrző számítása: Statikai váz E (W) : 6,5E-13 E (P) : 6,5E-13 E (ER) : 2,66E-15 Komp. : My [knm] -7, Terhelések: Rácsos főtartó támasz ereje: F főtartó = 7 kn Homlokzatra ható szélteher q szél =,81x,8x1,2=,77 kn/m 2 Falpillérre jutó élmenti terhelés (3,6 m): P szél =,77x3,6 = 2,8 kn/m A vizsgált keresztmetszet: 16,9-2,8 3,1 399,85 399,85 Z Igénybevétel ellenőrzése külpontosan nyomott szerkezetnél: 2, méter együttdolgozó szélességet figyelembe véve, Tervezett vasalás a pillérben 5 Ø25 vas Mértékadó igénybevételek: N M = 7 kn M M =4 knm A méretező program a megadott kihajlási hosszok függvényében számolja ki a kezdeti külpontosságokat: (táblázatos értékek) Kihajlási paraméterek N x [kn] M ya [knm] e az [m] e ez [m] d ey [m] d ez [m] e ty [m] etz [m] ny = 1 - - - - - - - - - nz = 2 - - - - - - - - - L = 16,9 m - - - - - - - - - Megfelelt - -7, 399,85 -,571 -,343,23,113,293,15 igen

A program az adott keresztmetszetre és annak vasalására kiszámolja a teherbírási határgörbét: Mértékadó hajlítási síkra kiszámítva (M y ): N [kn] -15898,67-142, -124, -16, -88, -7, -52, -34, -16, M y [knm] -25, -2, -15, -1, -5, 5, 1, 15, 2, Határ külpontossági görbe: -34, -52, -7, -88, -16, -15898,67-142, -124, z y Mivel a mértékadó terhelések érték-pár pontja a görbén belül esik, ezért a keresztmetszet megfelel.

f ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 f 4.2. I/b Kiszolgáló egységek, galériák, rugózatlan szerkezeti elemek számítása 4.21. Tetőfödém számítása: Térkép: 4.211 Előregyártott, feszített vasbeton födémpanel ellenőrzése Terhek meghatározása: Önsúly (felületi teher): 1 cm kőlap burk. + vasalt aljzat,1x25x1,2 3, kn/m 2 2 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,2x1x1,2,24 kn/m 2 32 cm feszített födémpanel 3,15x1,2 3,8 kn/m 2 akusztikus álmennyezet, betonyp lap + acél tartóváz 1, kn/m 2 Lámpák, szerelvények,3 kn/m 2 Hasznos terhek: g lemez = 8,4 kn/m 2 p hó (hóteher),8 kn/m 2 ( n=1,4 ) p lapostető (nem járható lapostető) 1, kn/m 2 ( n=1,4 ) Mértékadó terhelés: q M vetületi = g lemez + p lapostető =8,4+1,x1,4 9,8 kn/m 2

Födémpanel ellenőrzése: vetületi fesztávolság l=13,4 m v=32 cm tető hajlásszöge: 22,5 valós fesztávolság l =13,4/cos22,5 = 14,5 m q M valós = q M vetületi / cos22,5 = 9,8/ cos22,5 1,6 kn/m 2 q M valós =1,6 kn/m 2 < q Határ = 13,5 kn/m 2 Tehát a kiválasztott, előregyártott, feszített körüreges födémpanel a mértékadó igénybevételekre és lehajlásokra megfelel. 4.212 Monolit vasbeton födémlemez ellenőrzése Terhek meghatározása: Önsúly (felületi teher): 1 cm kőlap burk. + vasalt aljzat,1x25x1,2 3, kn/m 2 2 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,2x1x1,2,24 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Hasznos terhek: g lemez = 9,8 kn/m 2 p hó (hóteher),8 kn/m 2 ( n=1,4 ) p lapostető (nem járható lapostető) 1, kn/m 2 ( n=1,4 ) Mértékadó terhelés: q M = g lemez + p lapostető =9,8+1,x1,4 11,2 kn/m 2 Födémlemez számítása: födém vastagság: 2 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5

A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] E (W) : 2,42E-11 E (P) : 2,42E-11 E (ER) : 7,54E-12 Komp. : ez [mm] ez [mm],392-3,318-7,27-1,737-14,447-18,157-21,867-25,576-29,286-32,996 - A alsó vashányad E (W) : 2,42E-11 E (P) : 2,42E-11 E (ER) : 7,54E-12 Komp. : axa axa 144 928 812 696 58 464 348 232 116

- A y alsó vashányad E (W) : 2,42E-11 E (P) : 2,42E-11 E (ER) : 7,54E-12 Komp. : aya aya 62 535 468 41 334 267 21 134 67 A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel. 4.22. II. emelet feletti födém számítása: Térkép:

4.221 Terhek meghatározása: Önsúly (belső terek alatt): 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly (terasz alatt): g lemez = 8,6 kn/m 2 4 cm betonlap burkolat,4x2x1,2,96 kn/m 2 5 cm murva,5x15x1,2,9 kn/m 2 18 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,18x1x1,2,21 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 g terasz = 8,6 kn/m 2. Válaszfalteher: 1 cm vastag szerelt gipszkarton fal h= 3,2 m 3,2x(,5x1x1,2+,2) 2,6 kn/m Megoszló teherként figyelembe véve 1,5 kn/m 2 Hasznos terhek: p bt (belső terek) 3, kn/m 2 ( n=1,3 ) p gépházt (gépház terasz) 5, kn/m 2 ( n=1,2 ) Mértékadó terhelés: q M belső terek = g lemez + p bt =8,6+3,x1,3+1,5 14, kn/m 2 q M gépészeti terasz = g terasz + p gépházt =8,6+5,x1,2 14,6 kn/m 2 4.222 Monolit vasbeton födémlemez számítása A különböző terhelésű födémmezőket az építészeti alaprajzok alapján adtuk meg a számítást ellenőrző programnak. födém vastagság: 2 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5

A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] -9,644,141-14,618 E (W) : 1,51E-11 E (P) : 1,51E-11 E (ER) : 3,6E-11 Komp. : ez [mm] ez [mm],828 -,888-2,64-4,32-6,37-7,753-9,469-11,185-12,92-14,618,115,511 -,962 -,2,69,115,828,825,45-5,15 -,63 -,923-2,235-3,166 Z - A alsó vashányad 18 321 11 12275 13 241 24 21 2 18195 89 537 361 329 axa E (W) : 1,51E-11 E (P) : 1,51E-11 537 E (ER) : 3,6E-11 477 Komp. : axa 418 358 298 239 179 119 6 3 121 3 11 9 79 6 4 41 11 79 17 8 36 132 48 2 31 152 3 22 35 42 15 21 27 191 181 34 233 5 129 11 27 9 95 238 4 3 2 368 368 9 7 31 1 92 113933 9 2 111178 12 78 Z

E p ᔗ唷 c f p ᔗ唷 c p ᔗ唷 c f p ᔗ唷 c ᔗ唷 f ᔗ唷 p ᔗ唷 ᔗ唷 c 8f p ᔗ唷 c teherfelvonó 4 kg E p ᔗ唷 c 8 f p ᔗ唷 6 c ᔗ唷 személyfelvonó 16 kg/18 személy p ᔗ唷 c 6 f p ᔗ唷 66 c p ᔗ唷 c 8 f p ᔗ唷 6 c ᔗ唷c személyfel vonó 1 kg/13 személy f E f - A y alsó vashányad 13 38 8 22 45 231 415 413 aya E (W) : 1,51E-11 E (P) : 1,51E-11 415 E (ER) : 3,6E-11 369 Komp. : aya 323 277 231 185 138 92 46 31368 29 37 187 84 51 2 4 113 26 16 2 2 Z 1 1 11 3 28 3 18 7 47 191 173 52 159 56 55 21 38 41 14 36 181 14 57 82 13 4 226 181 177 161 2 228 228 43 181 13 211 21 5 82 3 8 12 2 3 4 83 137 161 143 93 15 5 35 978 2 135 A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel. 4.23. I. emelet feletti födém számítása: Térkép: p ᔗ唷 c f p ᔗ唷 8 c p ᔗ唷 c f p ᔗ唷 8 c p ᔗ唷 6 c f p ᔗ唷 6 c p ᔗ唷 6 c f p ᔗ唷 6 c

4.231 Terhek meghatározása: Önsúly ( v=2 cm): 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly ( v=25 cm): g lemez = 8,6 kn/m 2 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 25 cm monolit vasbeton lemez,25x25x1,2 7,5 kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly ( v=27 cm): g lemez = 1,1 kn/m 2 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,27x25x1,2 8,1 kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 g lemez = 1,7 kn/m 2. Válaszfalteher: 1 cm vastag szerelt gipszkarton fal h= 3,2 m 3,2x(,5x1x1,2+,2) 2,6 kn/m Megoszló teherként figyelembe véve 1,5 kn/m 2 A konzolosan kinyúló födémszélről induló teherhordó falazat súlya: belső hanggátló fal: 2 cm hangszigetelő falazóblokk h= 6,5 m 6,5x(3,4x1,2+,3) 29, kn/m monolit vasbeton fal: 25 cm monolit vb. fal + kőburkolat h= 6,5 m 6,5x(,25x25x1,2+,4x28x1,2) 6, kn/m g fal = 89, kn/m Felsőbb szinti födémek élmenti ráterhelése: Próbaterem falánál 13,4x1,6/2 71, kn/m Gépészeti helységnél 2x35, 7, kn/m Hasznos terhek: p bt (belső terek) 3, kn/m 2 ( n=1,3 ) p próbater (próbaterem) 4, kn/m 2 ( n=1,3 ) p galéria (galériák, közlekedők) 5, kn/m 2 ( n=1,2 )

Mértékadó terhelés: q M belső terek = g lemez 2 + p bt =8,6+3,x1,3+1,5 14, kn/m 2 q M próbaterem = g lemez 27 + p próbater =1,7+4,x1,3 15,9 kn/m 2 q M galériák = g lemez 25 + p galéria =1,1+5,x1,2 16,1 kn/m 2 q Élmenti próbaterem =89+71 16 kn/m q Élmenti ált =6+7 13 kn/m 4.232 Monolit vasbeton födémlemez számítása A különböző terhelésű födémmezőket az építészeti alaprajzok alapján adtuk meg a számítást ellenőrző programnak. födém vastagság: 2 25-27 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] Eset : Burkoló Min E (W) : 1,68E-11 E (P) : 1,68E-11 E (ER) : 3,44E-11 Komp. : ez [mm] -,73 -,85 -,88,126-6,217,317,21-13,849 ez [mm] 3,21 -,276-3,754-7,231-1,78-14,186-17,663-21,14-24,618,11-1,23 -,935-4,844 3,21-1,145-24,618 -,587-1,526,48,47 -,97,41 -,34,445 -,219-2,233,933-14,821-22,956-1,68 2,97 2,436-16,27,55-17,166 2,83-11,448,27

- A alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,68E-11 E (P) : 1,68E-11 E (ER) : 3,44E-11 Komp. : axa 134 2 2 47 41 92 3 3 73 3511 59 198 116 1 115 376 23 195 58 131 323 168 241 axa 1136 11 884 757 631 55 379 252 126 1 376 1136 482 335 71 2 3 6 991 4 13 561 433 54827 3 83 479 59 66 527 611 1 137 371 79 148 64 13 19 131 16 134 1349 115 2 2 117 11 99 14 14 4 3 11414 11811 1 61 38 369 2256 122 8 147 283 56 2 147 3322144 49 552 2418547 52 17 158 24 2 33 29 3 25 64 238 62 252 1 428 46 527 8 83745 339 172 21764 81 321 17172 15 - A y alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,68E-11 E (P) : 1,68E-11 E (ER) : 3,44E-11 Komp. : aya aya 715 626 536 447 358 268 179 89

- A felső vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,68E-11 E (P) : 1,68E-11 E (ER) : 3,44E-11 Komp. : axa 134 2 2 47 41 92 3 3 73 3511 59 198 116 1 115 376 23 195 58 131 323 168 241 axa 1136 11 884 757 631 55 379 252 126 1 376 1136 482 335 71 2 3 6 991 4 13 561 433 54827 3 83 479 59 66 527 611 1 137 371 79 148 64 13 19 131 16 134 1349 115 2 2 117 11 99 14 14 4 3 11414 11811 1 61 38 369 2256 122 8 147 283 56 2 147 3322144 49 552 2418547 52 17 158 24 2 33 29 3 25 64 238 62 252 1 428 46 527 8 83745 339 172 21764 81 321 17172 15 - A y felső vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,68E-11 E (P) : 1,68E-11 E (ER) : 3,44E-11 Komp. : aya aya 715 626 536 447 358 268 179 89 A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

4.24. Földszint feletti födém számítása: Térkép: 4.241 Terhek meghatározása: Önsúly ( v=2 cm): 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly ( v=27 cm): g lemez = 8,6 kn/m 2 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,27x25x1,2 8,1 kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 g lemez = 1,7 kn/m 2 Válaszfalteher: 1 cm vastag szerelt gipszkarton fal h= 3,2 m 3,2x(,5x1x1,2+,2) 2,6 kn/m Megoszló teherként figyelembe véve 1,5 kn/m 2

Hasznos terhek: p bt (belső terek) 3, kn/m 2 ( n=1,3 ) p galéria (galériák, közlekedők) 5, kn/m 2 ( n=1,2 ) Mértékadó terhelés: q M belső terek1 = g lemez 2 + p bt =8,6+3,x1,3+1,5 14, kn/m 2 q M belső terek2 = g lemez 27 + p bt =1,7+3,x1,3+1,5 16,1 kn/m 2 q M galériák = g lemez 27 + p galéria =1,7+5,x1,2 16,7 kn/m 2 4.242 Monolit vasbeton födémlemez számítása A különböző terhelésű födémmezőket az építészeti alaprajzok alapján adtuk meg a számítást ellenőrző programnak. födém vastagság: 2-27 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] E (W) : 1,5E-11 E (P) : 1,5E-11 E (ER) : 4,62E-12 Komp. : ez [mm] -,624 -,91 -,334 -,513 -,482 ez [mm] 3,29,5-3,19-6,268-9,426-12,585-15,744-18,93-22,62-25,221 3,29-25,22-5,714-18,958 -,771,44 -,7,589 -,895-15,899,37 -,11,394,59,285-1,118,17-7,656-22,392,461-12,973-9,73

- A alsó vashányad E (W) : 1,5E-11 E (P) : 1,5E-11 E (ER) : 4,62E-12 Komp. : axa axa 97 86 75 64 54 43 32 21 11 - A y alsó vashányad E (W) : 1,5E-11 E (P) : 1,5E-11 E (ER) : 4,62E-12 Komp. : aya aya 839 746 653 559 466 373 28 186 93 A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

ᔗ唷 f f ᔗ唷 ᔗ唷 f 4.25. Pince feletti födém számítása: Térkép: 4.251 Terhek meghatározása: Önsúly ( v=2 cm): 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly ( v=3 cm): g lemez = 8,6 kn/m 2 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 25 cm monolit vasbeton lemez,3x25x1,2 9, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly ( v=27 cm): g lemez = 11,6 kn/m 2 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,27x25x1,2 8,1 kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 g lemez = 1,7 kn/m 2

Válaszfalteher: 1 cm vastag szerelt gipszkarton fal h= 3,2 m 3,2x(,5x1x1,2+,2) 2,6 kn/m Megoszló teherként figyelembe véve 1,5 kn/m 2 Hasznos terhek: p bt (irodák, mosdók,) 3, kn/m 2 ( n=1,3 ) p raktár (raktárak) 4, kn/m 2 ( n=1,3 ) p galéria (ruhatár, közlekedők) 5, kn/m 2 ( n=1,2 ) Mértékadó terhelés: q M belső terek = g lemez 2 + p bt =8,6+3,x1,3+1,5 14, kn/m 2 q M raktár = g lemez 27 + p raktár =1,7+4,x1,3 15,9 kn/m 2 q M ruhatár = g lemez 3 + p ruhatár =11,6+5,x1,2 17,6 kn/m 2 4.252 Monolit vasbeton födémlemez számítása A különböző terhelésű födémmezőket az építészeti alaprajzok alapján adtuk meg a számítást ellenőrző programnak. födém vastagság: 2 25-3 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) : 1,31E-11 Komp. : ez [mm] Z -,88 -,88-1,149-1,17-25,418-25,418 3,56 3,56 -,16 -,16-19,213-19,219,742,75,995,958,651 -,447 -,767 -,719 -,767,694 -,456,16,11,2-16,988,29-16,988,29,19,69,44,67 -,9-11,642-11,68-3,33-3,33,93,12,93,322-8,598,324-8,635-1,53-1,57,49,7,6 ez [mm] 3,56 -,18-3,272-6,435-9,599-12,763-15,927-19,91-22,254-25,418

- A alsó vashányad E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) : 1,31E-11 Komp. : axa 918 159 32 2 291 233 128 3 139 3145 4 11 148 189 41 13167 147 17 4 94 197 876 4 124 119 76 3 519 41 25 349 344 362 37 551 18 714 634 182 91 1 83118 47 19 98 97 76 5113 195 122 156 959 126 131 118 4535 49 144 3 118144 3 48 2 143 71 92 15 131 194 187 63 15 31 167 226 49 5 33 axa 94 84 73 63 52 42 31 21 1 Z 86 4 8 135 63 7 112 243 246 369 371 919 49 96 9 161 1 122 37 431 435 23 43 338 361 332 398 24 1 38 1 224 39 38511 - A y alsó vashányad E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) : 1,31E-11 Komp. : aya 27 649 1 2 58 2 123 28 7 2224 266 16 145 25 142 211 261 426 382 316 18 34 435 1 45 23 12 155 495178 331 63617 76 494 83 17 22 125 6 1 11 64 84 7 7 65949 27 195 56 36 19 3 92 2 145 24 246 13 11 194 18 114 88 67 59 53 39 52 14 167 123 3 91 131 15 2 3 19 3 66 59 11 87 99 8 1 48 8 1 1 428 2725 41 49 46 826 373 131 7 42 127 125 2 13 2 aya 649 577 55 433 36 288 216 144 72 Z 266 5 312 4 252 23 21 169 4 18 34 645 576 258 42 382 14 37 452 327 277 368 13 349 34846 314 3174 197 219 27

- A felső vashányad E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 51 54 E (ER) : 1,31E-11 Komp. : axf 8 178 1999 13 15 952 6 88 34 57 7 686 23293 571 17 2294 18 43 2779 3997 24 34 284 5 11 431 142 231 231 4 154 466 1377 44 21 219 17 17 1916 1474 31 458 77 233 114 252 128 25 1137 433 388 14 525 1486 1828 1434 24 157 54 1175 41 2516 232 118225 58 35 43 48 316 7 7 1187 734 122 28 244 31361528 32 axf 3997 3553 319 2665 2221 1777 1332 888 444 Z 17 85 33 88 1825 227 24 66 19 166 - A y felső vashányad E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) : 1,31E-11 Komp. : ayf 58 92 29265 47 63 2885 81 618 611 15 13 141 2423 173 748 44 12 49 15 436 15719 36 6 516 36 76 574 1552 44 1 11 12 75824 213 15 67 16 368 26 185 221 548 353 3 39 14118 83464 27 3 351 9 61 7728 22 17 146 441 765 3 421 822 189 1 16 29 215 21 79 884 8472 1574 39 129 1 13 2679 2 541 155 ayf 2929 263 2278 1952 1627 132 976 651 325 8 1928 848 2157 96 91 975 55 2929 9 1644 722 36 19 826 89 585 37 4 19 13 1269 2255 859 27 66 Z 1 75 522 157 371 1551 31 A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

4.26. Üvegfal acélszerkezetének ellenőrzése (északi homlokzat): Szerkezeti vázrajz (metszet): Eset : szél 2518, 3,38 2518, 11,27 11,,48 Z 4.261 Terhek meghatározása: A keretek tengelytávolsága 2, méter Önsúly (födémlemez): 1 cm kőlap burk. + vasalt aljzat,1x25x1,2 3, kn/m 2 2 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,2x1x1,2,24 kn/m 2 12 cm vasbeton lemez + trapézlemez,15x25x1,2 3,6 kn/m 2 álmennyezet,5 kn/m 2 g lemez = 7,35 kn/m 2 x2, =16,8 kn/m Önsúly (üveg): 1,2 cm vastag üveg 1,5x1,2x2, 3,6 kn/m Hasznos teher: p esetleges =1,x2,x1,4 =2,8 kn/m Szél teher: p szél =,81x,8x2,x1,2 =1,55 kn/m

4.262 Acél keret ellenőrző számítása: Szelvény 25x1x8, zárt szelvény (RHS szelvény), Acél minőség: SJRG2 acél A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] és mértékadó nyomatéki ábra [knm]: -1,88 27,79 27,79 -,158 -,135 -,135 -,111 -,135-17,38-18,47 Eset : 1. Tk Z E (W) : 6,92E-13 E (P) : 6,92E-13 E (ER) : 4,44E-16 Komp. : My [knm] Eset : 2. Tk ZE (W) : 6,92E-13 E (P) : 6,92E-13 E (ER) : 4,44E-16 Komp. : e [mm] Mértékadó igénybevételek: N max = 88,3 kn M = 1738 kn/cm 2 Kihajlási hossz: 113 cm A= 52,8 cm 2, i y = 8,6 cm, W = 315 cm 3, λ y = 113/8,6 = 128 Szilárdsági vizsgálat: σ max = 7,8 kn/cm 2 < 2, kn/cm 2 Stabilitás vizsgálat Ψ = 1/(1-88,3/(52,8x2)x( 128/93) 2 ) = 1,19 88,3/52,8 + 1,19x1738/315 = 8,24 kn/cm 2 < 2, kn/cm 2 áthajlás f= 18mm < 11/3 = 36,7 mm A számítás alapján megállapítható, hogy az acélszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

ᔗ唷 f f ᔗ唷 f ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 f 4.3. I/c Előcsarnok 4.31. Tetőfödém számítása: Térkép: 4.311. Terhek meghatározása: Önsúly lemez: 3 cm kőlap burkolat,3x28x1,2 1, kn/m 2 7 cm vasalt aljzat,7x25x1,2 2,1 kn/m 2 18 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,2x1x1,2,24 kn/m 2 3 cm vasbeton lemez,3x25x1,2 9, kn/m 2 3 cm faburkolat + tartóváz,3x7x1,2,3 kn/m 2 g lemez = 12,7 kn/m 2 Önsúly falburkolat: 4 cm faburkolat + tartóváz,4x7x1,2,35 kn/m 2 Hasznos terhek: p közlekedő (közlekedő) 5, kn/m 2 ( n=1,2 ) Mértékadó terhelés: q M közlekedő = g lemez + p köz =12,7+5,x1,2 18,7 kn/m 2

4.312 Térbeli modell számítása: A végeselem program a födémek és falak önsúlyát automatikusan generálja. födém vastagság: 3 cm fal vastagságok: 25, 4 cm betonminőség: C 25 betonacél minőség: B 6.5 Térbeli ábra a modellről: 4.123 A kinyomtatott eredmények sorrendben: - Támaszerők [KN] - Elmozdulások [mm] - A alsó vashányad - A alsó vashányad - A felső vashányad - A felső vashányad

- Támaszerők [KN] -645,97-71,42-766,22-838,33-946,81-119,97-1355,32-1634,42-1771,7-651,99 Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : Rz [kn] Z -1212,43-1267,85-137,79-567,27-545,4-591,76-6,4-31,79-312,67-975,46-271,4-37,91-34,17-428,6-47,26 Rz [kn],2-126,49-253, -379,5-56,1-632,51-759,2-885,53-112,3-1138,54-1265,4-1391,55-1518,6-1644,56-1771,7 - Elmozdulások [mm] -,86 -,99 -,821 -,823,13-3,169-4,98-4,95-4,9-2,57 -,1-28,933-21,26-13,27-9,358 -,2-14,362-14,399-14,515-14,438-14,47-23,51 6,842 6,742 -,299 -,27 9,76 Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : ez [mm] Z -,3 -,3-27,168 1,482 1,512,998-12,69 ez [mm] 9,76 4,821,565-3,691-7,947-12,23-16,459-2,714-24,97-29,226

- A alsó vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : axa Z axa 1975 1756 1536 1317 197 878 658 439 219 - A y alsó vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : aya Z aya 15 1333 1167 1 833 667 5 333 167

- A felső vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : axf Z axf 4419 3928 3437 2946 2455 1964 1473 982 491 - A y felső vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : ayf ayf Z 833 7289 6248 526 4165 3124 283 141 A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezetek és a falszerkezetek a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelelnek.