Vasbeton gerendák törési viselkedése acélszálak és hagyományos vasalás egyidejű alkalmazása esetén Kovács Imre Dr. Erdélyi László Dr. Balázs L. György BME Vasbetonszerkezetek Tanszéke
Az előadás felépítése Szerkezeti alkalmazások Kísérleti program Eredmények Megállapítások
Szálerősítésű beton alkalmazása szerkezeti elemekben (Naaman 1995) Szálerősítésű betonszerkezetek eszített tartó tartóvég környezete Szálerősítésű vasbeton és feszitettbeton szerkezetek Beton/Vasbeton Szálerősítésű beton/vasbeton
Szálerősítésű beton alkalmazása szerkezetekben (Naaman 1995) öldrengésérzékeny szerkezetek Helyszínen készült csomópontok Előregyártott oszlop Kritukus csomópontok Előregyártott gerenda Helyszínen készült csomópont
Nyírási teherbírás elemei szálerősítésű vasbeton gerendában nyomott betonöv hatása szálhatás szemcsehatás csaphatás
Kísérleti program és paraméterei Száltartalom: 0 V% 0,5 V% 1,0 V% Szálalak: kampózott végű hullámos szál DRAMIX ZC 30/.5 D&D ~ 30/.5 Nyírási vasalás: 0 0 6/240 4/240 6/120 4/120
Vasalási terv Kengyelezés nélkül 2 6 mm 2 16 mm 6/240 mm: kampózott szál 4/240 mm: hullámos szál 2 6 mm 2 16 mm 6/120 mm: kampózott szál 4/120 mm: hullámos szál 2 6 mm 2 16 mm 2,0 m 100 mm 150 mm
Teherbírásvizsgálat - D&D ~30/.5 hullámos szál, kengyelezés nélkül f cm = 37,2 N/mm 2 f cm = 44,9 N/mm 2 f cm = 47,2 N/mm 2 0 V% 0,5 V% 1,0 V% Nyírási Nyírási 60 60 60 Hajlítási + Nyírási u = 21,6 kn 100% u = 33,6 kn 156% u = 44,7 kn 207%
Teherbírásvizsgálat - D&D ~30/.5 hullámos szál, kengyelezés: 4/240 f cm = 37,2 N/mm 2 f cm = 44,9 N/mm 2 f cm = 47,2 N/mm 2 0 V% 0,5 V% 1,0 V% 60 60 60 Nyírási Nyírási Hajlítási u = 27,5 kn 100% u = 44,3 kn 161% u = 45,7 kn 166%
Teherbírásvizsgálat - D&D ~30/.5 hullámos szál, kengyelezés: 4/120 f cm = 37,2 N/mm 2 f cm = 44,9 N/mm 2 f cm = 47,2 N/mm 2 0 V% 0,5 V% 1,0 V% Nyírási Nyírási + Hajlítási 60 60 60 Hajlítási u = 35,2kN 100% u = 46,6 kn 132% u = 45,0 kn 128%
[kn] Vasbeton gerendák törési viselkedése acélszálak és hagyományos vasalás egyidejű alkalmazása esetén Erő Lehajlás - D&D ~30/.5 hullámos szál, kengyelezés nélkül 50 40 30 e 20 10 0 0 V% 0,5 V% D&D 1,0 V% D&D 0 5 10 15 20 e [mm]
Repedéskép és repedéstágasság - D&D ~30/.5 hullámos szál, kengyelezés: 4/120 u = 35,2kN u = 46,6 kn u = 45,0 kn 0,12 0,10 0,08 0,06 0,04 0,02 0,00 s m = 82 mm w m w m = 0,066 mm s m = 78 mm w m w m = 0,041 mm s m = 60 mm w m w m = 0,034 mm
Relatív szilárdságok [%] Vasbeton gerendák törési viselkedése acélszálak és hagyományos vasalás egyidejű alkalmazása esetén 300 250 200 Anyagjellemzők fctm D&D fctm DRAMIX fcm D&D és DRAMIX 150 100 0 V% 0,5 V% 1,0 V% Száltartalom [%]
Nyírószilárdság: u/bd fc Vasbeton gerendák törési viselkedése acélszálak és hagyományos vasalás egyidejű alkalmazása esetén Összehasonlító elemzés - kölföldi tapasztalatok hazai eredmények 25 20 15 10 5 0 d hazai eredményeink szálnélküli beton 0,5 V% kampós szál 1,0 V% kampós szál 1,5 V% kampós szál 0 1 2 3 4 5 6 a/d a
Megállapítások Nyírási vasalás nélküli tartók teherbírása jelentősen megnövekedett acélszálak alkalmazása esetén Nyírási vasalás esetén: várt nyomatéki tönkremenetel esetén nem nőtt jelentősen a nyomatéki teherbírás várt nyírási tönkremenetel esetén a törőerő nőtt, némely esetben nyírási tönkremenetel helyett hajlítási tönkremenetel következett be
Megállapítások A törőteher 20 30%-ig alig volt mérhető repedéstágasság Növekvő repedésszám mellett csökkenő repedéstágasságok acélszálerősítés esetén Anyagjellemzők: kocka (11 14%) és hengerszilárdság (21 27%) kismértékben növekedett henger hasító-húzó szilárdság jelentősen nőtt (76 158%)