Átírás

1 PÉCSI KONFERENCIA- ÉS KONCERTKÖZPONT TENDER TERV megbízó: Pécs Megyei Jogú Város Önkormányzata 7621 Pécs, Széchenyi tér 1. TARTÓSZERKEZETI MUNKARÉSZ

2 TARTÓSZERKEZETI TERVEZŐ: cég: Bend-Stat Kft. cím: 126 Budapest, Pasaréti út 11. telefon: fax: vezető tervező: névjegyzékszám: tervező: névjegyzékszám: Nagy András T-T/ Marót Balázs T-T/ GENERÁLTERVEZŐ: cég: Építész Stúdió Kft. cím: 116 Budapest, Krisztina krt. 71. telefon: , fax:

3 PÉCSI KONFERENCIA- ÉS KONCERTKÖZPONT TENDER TERV megbízó: Pécs Megyei Jogú Város Önkormányzata 7621 Pécs, Széchenyi tér 1. TARTÓSZERKEZETI MUNKARÉSZ TÉTELES ÁRAZATLAN KÖLTSÉGVETÉSI KIÍRÁS

4 TARTALOMJEGZÉK a PÉCSI KONFERENCIA és KONCERTKÖZPONT tender tervdokumentációjáról -CÍMLAP -TARTALOMJEGZÉK -TERVEZŐI NILATKOZAT -SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS -STATIKAI SZÁMÍTÁS:. 1. old.. 3. old.. 4. old old. 1. Áttekintő, elrendezési vázlatrajz 8. old. 2. A számítás során felhasznált szabványok, előírások 8. old. 3. Tervezett anyagminőségek 9. old. 4. Az I. dilatációs egység számítása 9. old I/a Koncertterem 9. old Tetőfödém számítása 9. old Nagyterem konzolos (karzatok) részének számítása 12. old Alsó karzat-födém számítása. 17. old Orgona alatti födém számítása 21. old Pince feletti födém számítása 24. old Belső falpillérek ellenőrző számítása. 29. old I/b Kiszolgáló egységek, galériák 31. old Tetőfödém számítása old II. emelet feletti födém számítása 34. old I. emelet feletti födém számítása 37. old Földszint feletti födém számítása 42. old Pince feletti födém számítása 45. old Üvegfal acélszerkezetének ellenőrzése (északi homlokzat)..49. old I/c Előcsarnok. 51. old Tetőfödém számítása old Pillérek ellenőrzése old. 5. A II. dilatációs egység számítása old Tetőfödém számítása old Földszint feletti födém számítása 62. old. 6. A III. dilatációs egység számítása 66. old Tetőfödém számítása. 66. old II. emelet feletti födém számítása 7. old I. emelet feletti födém számítása 74. old Földszint feletti födém számítása 79. old Pince feletti födém számítása. 82. old.

5 7. Alapozás 84. old Alaplemez számítása. 85. old Sáv- és pilléralapok ellenőrzése old Átszúródás vizsgálatok old. 8. Szintáthidalások, lépcső számítása 89. old. -TERÜLETISMERTETŐ TALAJMECHANIKAI SZAKVÉLEMÉN - TERVEK: Alapozási terv, alaprajz... S-1 1:1 Alapozási terv, metszetek S-2 1:1 Koncertterem belső alaplemezének zsaluzási terve.. S-3 1:1 Pince feletti födém zsaluzási terve.... S-4 1:1 Földszint feletti födém zsaluzási terve, I. dilatációs egység.. S-5 1:1 Földszint és első emelet feletti födém zsaluzási terve, II. dilatációs egység..s-6 1:1 Földszint feletti födém zsaluzási terve, III. dilatációs egység. S-7 1:1 Első emelet feletti födém zsaluzási terve, I. dilatációs egység.. S-8 1:1 Első emelet feletti födém zsaluzási terve, III. dilatációs egység S-9 1:1 Második és harmadik emelet feletti födém zsaluzási terve, I. dilatációs egység..s-1 1:1 Második emelet feletti födém zsaluzási terve, III. dilatációs egység S-11 1:1 Zárófödém zsaluzási terve, I. dilatációs egység.. S-12 1:1 Zárófödém zsaluzási terve, II. dilatációs egység. S-13 1:1 Zárófödém zsaluzási terve, III. dilatációs egység.. S-14 1:1 Acél rácsos tartó terve. S-15 1:25 - TÉTELES ÁRAZATLAN KÖLTSÉGVETÉSI KIÍRÁS Budapest, 28. június hó Marót Balázs Nagy András statikus tervező statikus tervező T-1/ T-1/1-1699

6 TERVEZŐI NILATKOZATOK Tervezői nyilatkozat J ᔗ唷 P c B U c ᔗ唷 P c J P c E F p P P c f c c p p ᔗ唷 Munkavédelmi tervezői nyilatkozat C f 8 6 ᔗ唷 c ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 ű f F p c ᔗ唷 f B p 8 6 ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 6

7 SZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS A tervezett létesítmény földszint + három emeletes, részben alápincézett, jellemzően alacsony hajlású lapostetővel készül. A közel 8 x 9 m-es alaprajzi befoglaló méret miatt három dilatációs egységet alakítottunk ki. A szerkezeti kialakítás szempontjából is három - a funkcióval szorosan összefüggő részre osztható az épület (amely nem azonos a dilatációs egységekre való osztással). Az egyik az ezer fős hangversenyterem, a másik a koncerttermet két oldalról közvetlenül, a harmadik oldalról közvetve ölelő kiszolgáló -, konferencia - és próba helyiségeket magába foglaló többszintes épületrész, míg a harmadik a koncertterem és a kinyíló karéj közt elhelyezkedő előcsarnok. A következőkben az egyes szerkezeti egységek kialakítását ismertetjük. Hangversenyterem : Főbb méretei : hossza 54 m, legnagyobb szélessége 28 m, belmagassága cca. 2 m ( a színpadtér és a tetőszerkezet alsó síkja közti távolság ). A szerkezeti kialakítást alapvetően meghatározta a szigorú akusztikai követelményekből adódó ház a házban elv érvényesítése. A függőleges teherhordó szerkezet egy, a termet határoló kettős monolit vasbeton fal, a két fal közé kerül az akusztikai szigetelés. A belső fal 2 cm vastag, 3,6 méterenként befelé álló, 4 x 1 cm ( ) keresztmetszetű merevítő pillérekkel ellátva. Az építészeti kialakítás lehetővé tette, hogy a pillérek közel felénél a keret irányú méretet megnövelhettük ( 1,2-2,6 m közt, változó mérettel ), ill. ezek a pillérek a terem belső terét határoló, 2 cm vastag monolit vasbeton fallal összeépítve már szekrénytartó jellegűvé válnak. A külső mon. vb. fal vastagsága 25 cm. Ez a fal a hangversenytermet karéjszerűen ölelő épületrész szerkezetének teherhordó fala. A kettős fal között 6 cm vastag hanggátló anyag kerül elhelyezésre, melyet a már elkészült belső falra ragasztanak fel s egy fólia védelme mellett egyben a külső fal egyik oldali zsaluzatát is alkotja. A hanggátló anyag elhelyezése előtt a belső fal szigetelés felőli oldalára speciális, az akusztikai szigetelés folytonosságát meg nem szakító, a két falat összekötő szerelvényt kell feldűbelezni. Egy ilyen, a két falat összekötő, kampózott végű gömbacél 1 kn vízszintes erő átvitelére alkalmas. A pillérekre ülnek föl a nagytér felett átívelő, változó támaszközű acél rácsos tartók. Egymástól való távolságuk 3,6 m, támaszközük 2 26,9 m között változik, magasságuk 2,7 m. A tartók kéttámaszúak, párhuzamos övűek, az egyik oldali támasz cca. 8 cm-el magasabban van a másiknál. A támaszkialakítás az egyik oldalon fix csukló, míg a másik oldalon gördülő sarut terveztünk, így a rácsos tartó nem ad át vízszintes terhet az alátámasztó pillérekre. A felső nyomott öv HE-B 3-as, az alsó húzott öv HE-B26-as, míg a ferde rácsrudak HE-A14- es szelvényekből készülnek. A felső övre acél trapézlemez kerül, mely csupán bennmaradó zsaluzatként szolgál a 3,6 m-es támaszközre folytatólagos többtámaszú tartóként kialakított monolit vasbeton lemeznek ( a trapézlemez a beton megszilárdulásáig hordja a lemez önsúlyterhét, tehát a zsaluzatot alátámasztó szerkezet nem szükséges ). A lemez felső síkján helyezkedik el a

8 kettős vb. fal közötti akusztikus úsztatás folytatásaként a tetősíkba átforduló rugótér. A vb. lemezre cca. 5 cm-es távolságban, lejtésirányban elhelyezett fémprofilba foglalt elasztomer támaszelemeket rögzítenek. A támasz elemekre elhelyezett OSB lemezekre mint bennmaradó zsaluzatra egy 12 cm vastag vasalt aljzat készül. Az aljzatra kerül a vízszigetelés, majd 2 cm vastag hőszigetelés és végül a tető burkolatát adó aljzatbeton és kőburkolat. Látható, hogy a ház a házban elv, az akusztikai úsztatás folytonosságának biztosítása az önsúly terhekben jelentős, a szokásos tető terheket meghaladó terhelést jelent a rácsos tartónak, ebből adódnak a korábban leírt nagyméretű rúdszelvények. A terem hátsó, a színpaddal ellentétes oldali kiemelkedő tömegét a két szélső falból cca. nyolc méterre kinyúló konzolos faltartó, ill. a falak közti pillérsor hordja. A kiugró doboz merevségét a két konzolt összekötő haránt irányú faltartók a rájuk támaszkodó karzat födémekkel együttesen biztosítják. Az oldal-karzatok lépcsős födémlemezét a belső teherhordó fal falpillérjeiből kinyúló konzolgerendák hordják ( a legnagyobb konzol kinyúlás cca. négy méter ). Tekintettel arra, hogy a közel 2 m szabad magasságú falpillérek statikai modelljénél a felső, összekötő rácsos tartók a gördülő támasz miatt nem biztosítják a szemközti pillérek összekötését ( az összekötést biztosító kétoldali fix csukló jelentős vízszintes terhet továbbítana a pillérekre, ami nem megengedhető ), a pilléreknek önállóan meg kell felelni, mint alul befogott, ill. a pince feletti födém síkjában megtámasztott szerkezetnek. Az ellenőrző számítások szerint a tervezett 4 x 1 cm keresztmetszetű pillér az összekötő 2 cm vastag vb.fal figyelembevételével mind a teherbírási, mind az alakváltozási követelményeknek megfelel ( ott, ahol a pillérek már szekrénytartóként működnek, a statikai megfelelés még kedvezőbb ). Az alsó befogást egy cca. 1, m mély, a pillérek keret irányú méretéhez igazodó szélességű kehely-vályú kialakításával biztosítjuk ( a kehely szélessége a pillér méretéből és a pillér zsaluzatát biztosító OSB lemezre felragasztott 6 cm vastagságú gumirugók összméretéből adódik ). A tervezett elképzelés szerint a vályú az alsó alaplemezből lemélyítve kerül kialakításra. A kehely-vályú belső felületén elhelyezik az OSB táblára felragasztott 6 cm vastagságú, 1 x 1-es gumi rugókat ( az OSB tábla bennmaradó zsaluzatát adja a kibetonozandó vályúnak ). A rugók teherbírása elemenként hat tonna. Ezután elkészítik a vályú gerendaszerű vasalását, elhelyezik a lehorgonyzott pillértüskéket, ill. a pillérek közti szakaszokon a fal tüskézését, majd kibetonozzák a most már rugókra helyezett vályút. A kehelyfalra ható vízszintes erők vonalában a rugók darabszámát túlméretezzük, mert a megadott hat tonnás teherbíráshoz 1 cm-es összenyomódás tartozik, ami a befogásnál nem kívánatos szögforgást eredményezne. A nagyterem közbenső födémjei ( színpad, orgona alatti födém ) 25 cm vastagságú monolit vasbeton lemez födémek, melyek mon. vb. falakra, pillérekre terhelnek. Az alsó karzat vb. falakra terhelő födémje 3 cm vastag monolit vasbeton lemez. A nagyterem belső, függőleges teherhordó szerkezeteinek vonalában a belső, 3 cm vastag alaplemez alá a terhelésnek megfelelő számú gumirugót el kell helyezni, ott, ahol az alaplemez csak padlóként funkcionál, az akusztikus tervezővel közösen határozzuk meg a rugók kiosztását.

9 A koncerttermi tömb ÉNy-i bütüjét egy nagyméretű, 11 m magas üvegfal zárja le. Az üvegfal acél tartóoszlopai a második emeleti mellvédfalra és a rácsos tartók síkjában kialakított mon. vb. peremtartóra terhelnek. A 3,6 m-enként elhelyezett keretlábak RHS jelű melegen hengerelt zártszelvényből készülnek, 3 x 1 (t=12 5 ) szelvénymérettel. Kiszolgáló -, konferencia és próbahelyiségeket magába foglaló épületszárny : A koncerttermet és az előcsarnokot karéjszerűen ölelő épületszárny háromemeletes, részben alápincézett. Teherhordó vasbeton falas szerkezet, hosszfalas elrendezésben. A monolit vasbeton falak vastagsága 2, ill. 25 cm. A födémek szerkezetét alapvetően a támaszköz mérete határozta meg. A nagyterem oldalához simuló szárnyban ( irodák, zenekari próbaterem ) a hosszfalakra felfekvő, max.7,5 m fesztávú többtámaszú lemezt terveztünk. A födémlemezek vastagsága a fesztáv függvényében változik, jellemzően 2, ill. 27 cm. A kétszint magas zenekari próbaterem felett 22 O hajlású, m között változó támaszközű félnyereg tetőfödém készül. A tető alsó éle egy 8,5 m magas, 25 cm vastag homlokzati vasbeton falra terhel. A födém előregyártott, feszített födémpanel, vastagsága 32 cm. A monolit vb. falakra támaszkodó ferdén elhelyezett panelok fuga-vasalását a szokásos támaszvasaktól eltérően végigmenő vasalással terveztük, mindkét támasznál a vb. falba bekötve. A homlokzati fal az első emeleti födém konzolosan túlnyúló peremére ül fel (a legnagyobb kiülés 2, m). A nagy konzolnyomaték miatt a homlokzati traktus ezen szakaszán a födémlemez vastagsága 27 cm. Az átforduló, a nagyterem színpad felőli végfalára simuló épületszárny szintén hosszfőfalas szerkezet. Az előregyártott födémmezők 26,5 cm vastag födémpanelokból készülnek, a monolit födémmezők vastagsága 27 cm. A zárófödém szintén félnyereg födém, de lényegesen kisebb hajlásszöggel, mint a zenekari próbaterem fölött ( 㬗刧 =1 o ). Ez a födém is az előregyártott födémpanelból készül, de a 32 cm vastag elem helyett itt megfelel a 26,5 cm vastagságú elem is. A karéj záró szárnya, amely az előcsarnokot határolja, nagyfesztávú tereket kíván (konferencia termek). A 12 m-es támaszközre 32 cm magas előregyártott, feszített, körüreges födémpanelokat terveztünk, ezekből az elemekből készül az alacsony hajlású zárófödém is. Előcsarnok : A földszintes épületrész nagy felületű, tört síkú monolit vasbeton födémét négyszög keresztmetszetű monolit vasbeton pillérek támasztják alá, ill. a bejárati üvegfal mögött melegen hengerelt, zárt szelvényekből készülő acél oszlopsor adja a konzolosan túlnyúló lemez támaszát (3x1x16). A födémlemez vastagsága 3 cm.

10 Alapozás: Az alapozás tervezéséhez felhasználtuk a SOLIFORM Kft (7621 Pécs, Nagy Flórián u.16 ) által 26-ban készített területismertető talajmechanikai szakvéleményt, melyhez 28. június hónapban 5 db fúrást tartalmazó kiegészített készített A tervezett alapozási mód síkalapozás. A hangversenytermi tömb és a nyugati kiszolgáló-, konferencia- és próbahelyiségeket magába foglaló épületszárny alatt vb. lemezalap készül, az alaplemez vastagsága 8 cm. Az akusztikailag úsztatott belső tér alapozását az erről szóló első fejezetben részleteztük. A földszintes előcsarnok, ill. a többszintes, de pince nélkül készülő épületszárnyaknál monolit vasbeton sáv-és pilléralapokat tervezünk. Az alapozási sík a teherbíró kőtörmelések iszapban van, a jelenlegi terepszint alatt 1,7-3,5 m mélységben ( σ a = 3 kn/m 2 ). ±, = 129,5 mbf Mértékadó talajvízszint : 128,1-127,8 mbf A talajvíz agresszív ( 4-1 mg/l agresszivitási kat. ) Tervezett anyagminőségek : Beton minőség : alépítmény: C 12 (S 54 cement adagolással) C 2 vasbeton felépítmény C 25 Betonacél minőség : B 6.5 Acél minőség : S235JRG2. Budapest, 28. június 17. Nagy András statikus vezető tervező T-T/1-1699

11 STATIKAI SZÁMÍTÁS 1. ÁTTEKINTŐ, ELRENDEZÉSI VÁZLAT III II I/c I/b I/a Jelmagyarázat: I. dilatációs egység - Koncertterem - I/a - Nyugati kiszolgáló rész - I/b - Előcsarnok - I/c II. dilatációs egység - Konferencia központ - II III. dilatációs egység - Déli kiszolgáló rész - III 2. A SZÁMÍTÁS SORÁN FELHASZNÁLT SZABVÁNOK, ELŐÍRÁSOK: MSZ 152 MSZ 1521/1 MSZ 1521/2 MSZ 1522/1 Építmények teherhordó szerkezetei erőtani tervezésének általános előírásai Magasépítési szerkezetek terhei Magasépítési szerkezetek merevségi követelményei Vasbeton szerkezetek

12 MSZ 1524 Építmények acélszerkezeteinek erőtani tervezése MSZ 151 Alapozások tervezésének általános előírásai A gépi számítás során felhasznált programok: - AIS-3D végeselem programrendszer 7. verzió 3. TERVEZETT ANAGMINŐSÉGEK: Betonminőség: C2 (alépítmény), szükség szerinti helyeken korrózió elleni védelem C25 ill. C3 (felépítmény) Betonacél minőség: B 6.5 Acélminőség: S235JRG2. FELSZERKEZET SZÁMÍTÁSA: 4. AZ I. DILATÁCIÓS EGSÉG SZÁMÍTÁSA: 4.1. I/a Koncertterem, belső, rugózott tér szerkezeti elemeinek számítása Tetőfödém számítása: Terhek meghatározása: Önsúly lemezszerkezet (felületi teher): 1 cm kőlap burk. + vasalt aljzat,1x25x1,2 3, kn/m 2 2 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,2x1x1,2,24 kn/m 2 12 cm vasbeton lemez,12x25x1,2 3,6 kn/m 2 1 cm úsztatás,1x1x1,2,12 kn/m 2 átl. 15 cm vasbeton lemez + trapézlemez,15x25x1,2 4,5 kn/m 2 Önsúly járható technológiai szint (felületi teher): g lemez = 11,5 kn/m 2 átl. 9 cm kibetonozás + trapézlemez,9x23x1,2 2,48 kn/m 2 Akusztikus álmennyezet, betonyp lap + acél tartóváz 1, kn/m 2 Hasznos terhek (felületi) g álmennyezet = 3,48 kn/m 2 p hó (hóteher),8 kn/m 2 ( n=1,4 ) p lapostető (nem járható lapostető) 1, kn/m 2 ( n=1,4 ) p szerviz (járható technológiai szint) 2,5 kn/m 2 Mértékadó terhelés: q M felsőöv = g lemez + p lapostető =11,5+1,x1,4 12,9 kn/m 2 q M alsóöv = g techn. + p szerviz =3,48+2,5 6, kn/m 2

13 Acél rácsostartó számítása (mértékadó fesztávolságú tartó) Szerkezeti vázrajz: Eset : felső öv mérték Z 2,4 HE24B 2,839 2,839 2,839 2,839 2,839 2,839 2,839 2,839 2,839 HE3A HE3A HE3B HE3B HE3B HE3B HE3B HE3A HE3A HE14BHE14B HE14BHE14B HE14AHE14A HE14AHE14A HE14AHE14A HE14AHE14A HE14AHE14A HE14BHE14B HE14BHE14B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE26B HE24B 1,6 25,5 Alapadatok: fesztávolság l= 24,25x1,5=25,5 m főtartók tengelytávolsága, t= 3,6 m Szelvények: Felső őv: HE-B 3 Rácsrúd: HE-A 14 Alsó öv: HE-B 26 Mértékadó terhelések (élmenti terhelés): A főtartó felső övénél: q M felsőöv x t = 12,9x3,6 = 46,45 kn/m A főtartó alsó övénél: q M alsóöv x t = 2,3x3,6 = 8,3 kn/m Számítás eredményei: Rúderők [kn] Eset : 1. Tk E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) Komp. Z A számítás : 3,89E-15 alapján megállapítható, hogy a rácsos főtartó a : Nx [kn] határterhelésekre és lehajlásokra megfelel. -44,82 52,3 53,13 768,35-674,67 77,2 1355, , , , , , , , ,4 1357,71 766,61 768,28 64,92-39,96 65,75-654,3-672,32-656,38-396,38-177,37-168, , , ,82-183, , , ,97-183, , ,13-178,75-17,31-399,41

14 Mértékadó feszültségek [kn/cm 2 ] Eset : 1. Tk E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) Komp. Z A számítás : 3,89E-15 alapján megállapítható, hogy a rácsos főtartó a : Nx [kn] határterhelésekre és lehajlásokra megfelel. -44,82 52,3 53,13 768,35-674,67 77,2 1355, , , , , , , , ,4 1357,71 766,61 768,28 64,92-39,96 65,75-654,3-672,32-656,38-396,38-177,37-168, , , ,82-183, , , ,97-183, , ,13-178,75-17,31-399,41 Szilárdsági ellenőrzés Felső öv 17. sz rúd, HE-B 3 σ max = 16,44 kn/cm 2 < 2, kn/cm 2 Alsó öv 7. sz. rúd HE-B 26 σ max = 14,54 kn/cm 2 < 2, kn/cm 2 Rácsrúd 2.sz. rácsrúd, HE-B 14 σ max = 17,36 kn/cm 2 < 2, kn/cm 2 Stabilitás vizsgálat Felső öv 17.sz. rúd, HE-B 3 A= 149 cm 2, i y = 13, cm, l k = 283 cm, λ y = 283/13 = 22 N = 1936, kn M = 58,5 knm Ψ = 1/ (1-1936,/(149x2)x(22/93) 2 ) = 1,4 σ = 1936/ ,4x585/168 = 16,5 kn/cm 2 < 2 kn/cm 2 Alsó öv 2.sz rúd, HE-B 26 Végig húzott rúd. Stabilitás vizsgálat nem szükséges Rács rudak, 2.sz. rácsrúd HE-B 16 A = 54,3 cm 2, i z = 4,5 cm, λ z =,8x286/4,5= 56 φ =,794 N = 745,8 kn σ = 745,8 / 54,3 = 13,7 kn/cm 2 <,794x2 = 15,88 kn/cm 2 Lehajlás f= 48,5 mm, f H = 255/3 = 85 mm A számítás alapján megállapítható, hogy az acélszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

15 4.12. Nagyterem konzolos (karzatok) részének számítása: Térkép: Terhek meghatározása: Önsúly karzatok és szerviztér: 2,5 cm parketta burkolat,25x7x1,2,21 kn/m 2 25 cm vasbeton lemez (lépcsős),3x25x1,2 9, kn/m 2 3 cm faburkolat + tartóváz,3x7x1,2,3 kn/m 2 g lemez = 9,6 kn/m 2 Önsúly falburkolat: 4 cm faburkolat + tartóváz,4x7x1,2,35 kn/m 2 Hasznos terhek: p karzatok (színházi karzat, közlekedő) 5, kn/m 2 ( n=1,2 ) p szervíztér (tolmács és vezérlő terem) 2, kn/m 2 ( n=1,4 ) p szervíz (kezelőjárda),5 kn/m 2 Mértékadó terhelés: q M karzat = g lemez + p karzat =9,6+5,x1,2 15,6 kn/m 2 q M szervíz = g lemez + p szerviz =9,6+,5 1,1 kn/m 2

16 4.122 Térbeli modell számítása: A végeselem program a födémek és falak önsúlyát automatikusan generálja. födém vastagságok: 25 cm fal vastagságok: 2, 25, 3 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 Térbeli ábra a modellről: A kinyomtatott eredmények sorrendben: - Támaszerők [KN] - Elmozdulások [mm] - A alsó vashányad - A alsó vashányad - A felső vashányad - A felső vashányad

17 - Támaszerők [KN] Eset : 1. Tk E (W) : 2,73E-1 E (P) : 2,73E-1 E (ER) : 3,73E-6 Komp. : Rz [kn] -438,6-59,6-57,7-512, -561,9-1478,9-1314,8-1129,9-976,3-1236,7-635,6-766,8-1296,4-1976,5-1224,5-1366,4-189,8-127,1-153,3 Rz [kn] -438,6-548,5-658,3-768,2-878, -987,9-197,7-127,6-1317,4-1427,3-1537,1-1647, -1756,8-1866,7-1976,5-1163,6-825,2-741,4-76,2 Z -659,7-442,7-93,3-677,6-73,1-665,8-178, -1276, -1955,8-1892,9-92,9 Pillérek és falak alatti támaszrugók ellenőrzése: Mértékadó pillérteher: N M =23 kn Tervezett rugó kiosztás: Egy darab rugó határterhelése : 6 t (6 kn) N H = 48x6=288 kn > N M =23 kn A rugók megfelelnek a mértékadó terhelésre.

18 - Elmozdulások [mm] Eset : 1. Tk E (W) : 2,72E-1 E (P) : 2,72E-1 E (ER) : 2,67E-6 Komp. : ez [mm] -,35 -,243 -,114 -,171 -,289 -,332 -,761-2,399-2,85-2,738-2,587-2,415-1,191 -,771 -,763 -,645-2,79 -,628 -,949 -,935-3,587 -,944 -,686-3,167-1,385-3,918-9,395 -,882-3,677-1,86-4,4-4,153 -,51-2,541-4,164-8,543-6,25-9,216-9,152 ez [mm] -1,21-2,41-3,62-4,82-6,3-7,24-8,44-9,65-1,86-8,925 -,525-4,95-3,976-2,91-5,9-1,212-5,789-3,45-5,432 Z -3,385-2,949-2,617-2,968-3,326-1,623-2,247-2,428-1,14 -,68-1,39 -,914 -,579 -,782 -,783 -,78 -,27 -,295 -,29-5,268 - A alsó vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 2,72E-1 E (P) : 2,72E-1 E (ER) : 2,67E-6 Komp. : axa axa Z

19 - A y alsó vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 2,72E-1 E (P) : 2,72E-1 E (ER) : 2,67E-6 Komp. : aya aya Z - A felső vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 2,72E-1 E (P) : 2,72E-1 E (ER) : 2,67E-6 Komp. : axf axf Z

20 - A y felső vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 2,72E-1 E (P) : 2,72E-1 E (ER) : 2,67E-6 Komp. : ayf ayf Z A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezetek és a falszerkezetek a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelelnek Alsó karzat-födém számítása: Térkép:

21 Terhek meghatározása: Önsúly karzat födém: 2,5 cm parketta burkolat,25x7x1,2,21 kn/m 2 3 cm vasbeton lemez (lépcsős),35x25x1,2 1,5 kn/m 2 3 cm faburkolat + tartóváz,3x7x1,2,3 kn/m 2 Hasznos terhek: g lemez = 11, kn/m 2 p karzatok (színházi karzat) +dinamikus terhelésként figyelembe véve 5, kn/m 2 ( n=1,2, dn=1,3) Mértékadó terhelés: q M karzat = g lemez + p karzat =11,+5,x1,2x1,3 18,8 kn/m Födémlemez számítása: A négytámaszú lemezszerkezetnél a hasznos terhet parciálisan adtuk meg. födém vastagság: 3 cm merevítő gerenda mérete 4/7 cm (födémmel együtt) betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] Eset : Burkoló Min E (W) : 1,53E-1 E (P) : 1,53E-1 E (ER) : 1,21E-11 Komp. : ez [mm] ez [mm],279-2,856-5,991-9,125-12,26-15,395-18,53-21,664-24,799-27,934-17,83-1,974,12-27,934,5,279,168

22 - A alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,53E-1 E (P) E (ER) Komp : 1,53E-1 : 1,21E-11 : axa axa A y alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,53E-1 E (P) : 1,53E-1 17 E (ER) : 1,21E-11 Komp. : aya [mm85 2 /m] aya

23 - A felső vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,53E-1 E (P) 236: 1,53E-1 E (ER) : 1,21E-11 Komp. : axf axf A y felső vashányad Eset E (W) E (P) E (ER) Komp. : Burkoló Min,Max : 1,53E-1 : 1,53E-1 : 1,21E-11 : ayf ayf A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

24 4.14. Orgona alatti födém számítása: Térkép: Terhek meghatározása: Önsúly födém: 2,5 cm parketta burkolat,25x7x1,2,21 kn/m 2 25 cm vasbeton lemez,25x25x1,2 7,5 kn/m 2 3 cm faburkolat + tartóváz,3x7x1,2,3 kn/m 2 Önsúly Orgona: Hasznos terhek: g lemez = 8,1 kn/m 2 összsúly: 25 t (adatszolgáltatás) =25 kn megoszló felület = 4,3x11,3=48,6 m 2 megoszló teherként g orgona =25/48,6= 5,14 kn/m 2 p karzatok (színházi karzat 5, kn/m 2 ( n=1,2, dn=1,3) Mértékadó terhelés: q M karzat = g lemez + p karzat =8,1+5,x1,2 14,1 kn/m 2 q M orgona = g lemez + g orgona =8,1+5,14 13,24 kn/m Födémlemez számítása: födém vastagság: 25 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5

25 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] E (W) : 1,12E-11 E (P) : 1,12E-11 E (ER) : 9,65E-12 Komp. : ez [mm] -2,864-4,285-16,263-1,771,19,79,72 ez [mm] -,912,5,15-2,571 3,724 3,724 1,54 -,717-2,938-5,159-7,38-9,61-11,821-14,42-16,263 - A alsó vashányad E (W) : 1,12E-11 E (P) : 1,12E-11 E (ER) : 9,65E-12 Komp. : axa axa

26 - A y alsó vashányad E (W) : 1,12E-11 E (P) : 1,12E-11 E (ER) : 9,65E-12 Komp. : aya aya A felső vashányad E (W) : 1,12E-11 E (P) : 1,12E-11 E (ER) : 9,65E-12 Komp. : axf axf

27 - A y felső vashányad E (W) : 1,12E-11 E (P) : 1,12E-11 E (ER) : 9,65E-12 Komp. : ayf ayf A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel Pince feletti födém számítása: Térkép:

28 Terhek meghatározása: Önsúly födém: 2,5 cm parketta burkolat,25x7x1,2,21 kn/m 2 25 cm vasbeton lemez,25x25x1,2 7,5 kn/m 2 3 cm faburkolat + tartóváz,3x7x1,2,3 kn/m 2 g lemez = 8,1 kn/m 2 Önsúly Beépített mozgatható nézőtér: 1,5 kn/m 2 Hasznos terhek: p karzatok (színházi karzat) +dinamikus terhelésként figyelembe véve 5, kn/m 2 ( n=1,2, dn=1,3) Mértékadó terhelés: q M karzat = g + p karzat =8,1+1,5+5,x1,2x1,3 17,4 kn/m Födémlemez számítása: A minden irányban többtámaszú lemezszerkezetnél a hasznos terhet parciálisan adtuk meg (sakktáblás elrendezés). födém vastagság: 25 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] Eset : Burkoló Min E (W) : 1,39E-11 E (P) : 1,39E-11 E (ER) : 3,17E-11 Komp. : ez [mm] -5,69 -,349 -,477 -,25,14,3,22,8-4,329-4,94-4,437,5-2,75-3,318 ez [mm],198-1,696-3,59-5,484-7,378-9,272-11,166-13,6-14,954-16,847,7-16,847-5,617 -,7-2,148-2,19-2,64-2,238-1,589 Z,1-2,139 -,116 -,347 -,346,6 -,98,2,1-4,4 -,415 -,11,197 -,65-2,82

29 - Támaszerők [KN] Eset : Burkoló Min E (W) : 1,39E-11 E (P) : 1,39E-11 E (ER) : 3,17E-11 Komp. : Rz [kn] -242,22-314,64-315,75 Rz [kn] -171,94-197,46-222,97-248,49-274, -299,51-325,3-35,54-376,6-41,57-187,86-241,1-194,9-217,11-171,94-41,57-35,36 Z - A alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) 25 : 1,39E-11 E (P) 9 : 1,39E-11 E (ER) : 3,17E-11 Komp. : axa Z axa

30 - A y alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) 193 : 1,39E-11 E (P) : 1,39E-11 E (ER) : 3,17E-11 Komp. : aya Z aya A felső vashányad Eset E (W) E (P) E (ER) Komp. : Burkoló Min,Max : 1,39E : 1,39E : 3,17E-11 1 : axf Z axf

31 - A y felső vashányad Eset E (W) E (P) E (ER) Komp. : Burkoló Min,Max : 454 : 1,39E : 3,17E : ayf Z ayf A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel Vasbeton pillér ellenőrzése: (3 cm átmérőjű köroszlopok) betonminőség: C25 betonacél min: B6.5 mértékadó teher, N M = 45 kn csavarkengyeles pillérként vizsgálva : spirálkengyel : 6 ( A S =,28 cm 2 ) ; s = 15 cm D = 3 cm ; D = 25,5 cm t σbh = [ 5xσSH + (25xσbH )] xm sxd 1xh 1x25,5 m= = =,82 < 1, m=,82 l 31,28 σbh = [ 5x42 + (25x1,75)] x, 82 =,15 kn/cm 2 15x25,5 σ bh = 1,75+,15 = 1,9 kn/cm 2 ; l o /h=31/25,5=12,15 ϕ=,65 N H,beton =,65 x ( 25,5/2 ) 2 x 3,14 x 1,9 = 63,4 kn N H,max = 2 x 63 = 126 kn > N M = 63 kn A számítás alapján megállapítható, hogy a pillérszerkezet a határterhelésekre megfelel.

32 4.16. Belső falpillérek ellenőrző számítása: Statikai váz E (W) : 6,5E-13 E (P) : 6,5E-13 E (ER) : 2,66E-15 Komp. : My [knm] -7, Terhelések: Rácsos főtartó támasz ereje: F főtartó = 7 kn Homlokzatra ható szélteher q szél =,81x,8x1,2=,77 kn/m 2 Falpillérre jutó élmenti terhelés (3,6 m): P szél =,77x3,6 = 2,8 kn/m A vizsgált keresztmetszet: 16,9-2,8 3,1 399,85 399,85 Z Igénybevétel ellenőrzése külpontosan nyomott szerkezetnél: 2, méter együttdolgozó szélességet figyelembe véve, Tervezett vasalás a pillérben 5 Ø25 vas Mértékadó igénybevételek: N M = 7 kn M M =4 knm A méretező program a megadott kihajlási hosszok függvényében számolja ki a kezdeti külpontosságokat: (táblázatos értékek) Kihajlási paraméterek N x [kn] M ya [knm] e az [m] e ez [m] d ey [m] d ez [m] e ty [m] etz [m] ny = nz = L = 16,9 m Megfelelt - -7, 399,85 -,571 -,343,23,113,293,15 igen

33 A program az adott keresztmetszetre és annak vasalására kiszámolja a teherbírási határgörbét: Mértékadó hajlítási síkra kiszámítva (M y ): N [kn] ,67-142, -124, -16, -88, -7, -52, -34, -16, M y [knm] -25, -2, -15, -1, -5, 5, 1, 15, 2, Határ külpontossági görbe: -34, -52, -7, -88, -16, ,67-142, -124, z y Mivel a mértékadó terhelések érték-pár pontja a görbén belül esik, ezért a keresztmetszet megfelel.

34 f ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 f 4.2. I/b Kiszolgáló egységek, galériák, rugózatlan szerkezeti elemek számítása Tetőfödém számítása: Térkép: Előregyártott, feszített vasbeton födémpanel ellenőrzése Terhek meghatározása: Önsúly (felületi teher): 1 cm kőlap burk. + vasalt aljzat,1x25x1,2 3, kn/m 2 2 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,2x1x1,2,24 kn/m 2 32 cm feszített födémpanel 3,15x1,2 3,8 kn/m 2 akusztikus álmennyezet, betonyp lap + acél tartóváz 1, kn/m 2 Lámpák, szerelvények,3 kn/m 2 Hasznos terhek: g lemez = 8,4 kn/m 2 p hó (hóteher),8 kn/m 2 ( n=1,4 ) p lapostető (nem járható lapostető) 1, kn/m 2 ( n=1,4 ) Mértékadó terhelés: q M vetületi = g lemez + p lapostető =8,4+1,x1,4 9,8 kn/m 2

35 Födémpanel ellenőrzése: vetületi fesztávolság l=13,4 m v=32 cm tető hajlásszöge: 22,5 valós fesztávolság l =13,4/cos22,5 = 14,5 m q M valós = q M vetületi / cos22,5 = 9,8/ cos22,5 1,6 kn/m 2 q M valós =1,6 kn/m 2 < q Határ = 13,5 kn/m 2 Tehát a kiválasztott, előregyártott, feszített körüreges födémpanel a mértékadó igénybevételekre és lehajlásokra megfelel Monolit vasbeton födémlemez ellenőrzése Terhek meghatározása: Önsúly (felületi teher): 1 cm kőlap burk. + vasalt aljzat,1x25x1,2 3, kn/m 2 2 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,2x1x1,2,24 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Hasznos terhek: g lemez = 9,8 kn/m 2 p hó (hóteher),8 kn/m 2 ( n=1,4 ) p lapostető (nem járható lapostető) 1, kn/m 2 ( n=1,4 ) Mértékadó terhelés: q M = g lemez + p lapostető =9,8+1,x1,4 11,2 kn/m 2 Födémlemez számítása: födém vastagság: 2 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5

36 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] E (W) : 2,42E-11 E (P) : 2,42E-11 E (ER) : 7,54E-12 Komp. : ez [mm] ez [mm],392-3,318-7,27-1,737-14,447-18,157-21,867-25,576-29,286-32,996 - A alsó vashányad E (W) : 2,42E-11 E (P) : 2,42E-11 E (ER) : 7,54E-12 Komp. : axa axa

37 - A y alsó vashányad E (W) : 2,42E-11 E (P) : 2,42E-11 E (ER) : 7,54E-12 Komp. : aya aya A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel II. emelet feletti födém számítása: Térkép:

38 4.221 Terhek meghatározása: Önsúly (belső terek alatt): 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly (terasz alatt): g lemez = 8,6 kn/m 2 4 cm betonlap burkolat,4x2x1,2,96 kn/m 2 5 cm murva,5x15x1,2,9 kn/m 2 18 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,18x1x1,2,21 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 g terasz = 8,6 kn/m 2. Válaszfalteher: 1 cm vastag szerelt gipszkarton fal h= 3,2 m 3,2x(,5x1x1,2+,2) 2,6 kn/m Megoszló teherként figyelembe véve 1,5 kn/m 2 Hasznos terhek: p bt (belső terek) 3, kn/m 2 ( n=1,3 ) p gépházt (gépház terasz) 5, kn/m 2 ( n=1,2 ) Mértékadó terhelés: q M belső terek = g lemez + p bt =8,6+3,x1,3+1,5 14, kn/m 2 q M gépészeti terasz = g terasz + p gépházt =8,6+5,x1,2 14,6 kn/m Monolit vasbeton födémlemez számítása A különböző terhelésű födémmezőket az építészeti alaprajzok alapján adtuk meg a számítást ellenőrző programnak. födém vastagság: 2 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5

39 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] -9,644,141-14,618 E (W) : 1,51E-11 E (P) : 1,51E-11 E (ER) : 3,6E-11 Komp. : ez [mm] ez [mm],828 -,888-2,64-4,32-6,37-7,753-9,469-11,185-12,92-14,618,115,511 -,962 -,2,69,115,828,825,45-5,15 -,63 -,923-2,235-3,166 Z - A alsó vashányad axa E (W) : 1,51E-11 E (P) : 1,51E E (ER) : 3,6E Komp. : axa Z

40 E p ᔗ唷 c f p ᔗ唷 c p ᔗ唷 c f p ᔗ唷 c ᔗ唷 f ᔗ唷 p ᔗ唷 ᔗ唷 c 8f p ᔗ唷 c teherfelvonó 4 kg E p ᔗ唷 c 8 f p ᔗ唷 6 c ᔗ唷 személyfelvonó 16 kg/18 személy p ᔗ唷 c 6 f p ᔗ唷 66 c p ᔗ唷 c 8 f p ᔗ唷 6 c ᔗ唷c személyfel vonó 1 kg/13 személy f E f - A y alsó vashányad aya E (W) : 1,51E-11 E (P) : 1,51E E (ER) : 3,6E Komp. : aya Z A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel I. emelet feletti födém számítása: Térkép: p ᔗ唷 c f p ᔗ唷 8 c p ᔗ唷 c f p ᔗ唷 8 c p ᔗ唷 6 c f p ᔗ唷 6 c p ᔗ唷 6 c f p ᔗ唷 6 c

41 4.231 Terhek meghatározása: Önsúly ( v=2 cm): 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly ( v=25 cm): g lemez = 8,6 kn/m 2 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 25 cm monolit vasbeton lemez,25x25x1,2 7,5 kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly ( v=27 cm): g lemez = 1,1 kn/m 2 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,27x25x1,2 8,1 kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 g lemez = 1,7 kn/m 2. Válaszfalteher: 1 cm vastag szerelt gipszkarton fal h= 3,2 m 3,2x(,5x1x1,2+,2) 2,6 kn/m Megoszló teherként figyelembe véve 1,5 kn/m 2 A konzolosan kinyúló födémszélről induló teherhordó falazat súlya: belső hanggátló fal: 2 cm hangszigetelő falazóblokk h= 6,5 m 6,5x(3,4x1,2+,3) 29, kn/m monolit vasbeton fal: 25 cm monolit vb. fal + kőburkolat h= 6,5 m 6,5x(,25x25x1,2+,4x28x1,2) 6, kn/m g fal = 89, kn/m Felsőbb szinti födémek élmenti ráterhelése: Próbaterem falánál 13,4x1,6/2 71, kn/m Gépészeti helységnél 2x35, 7, kn/m Hasznos terhek: p bt (belső terek) 3, kn/m 2 ( n=1,3 ) p próbater (próbaterem) 4, kn/m 2 ( n=1,3 ) p galéria (galériák, közlekedők) 5, kn/m 2 ( n=1,2 )

42 Mértékadó terhelés: q M belső terek = g lemez 2 + p bt =8,6+3,x1,3+1,5 14, kn/m 2 q M próbaterem = g lemez 27 + p próbater =1,7+4,x1,3 15,9 kn/m 2 q M galériák = g lemez 25 + p galéria =1,1+5,x1,2 16,1 kn/m 2 q Élmenti próbaterem = kn/m q Élmenti ált = kn/m Monolit vasbeton födémlemez számítása A különböző terhelésű födémmezőket az építészeti alaprajzok alapján adtuk meg a számítást ellenőrző programnak. födém vastagság: cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] Eset : Burkoló Min E (W) : 1,68E-11 E (P) : 1,68E-11 E (ER) : 3,44E-11 Komp. : ez [mm] -,73 -,85 -,88,126-6,217,317,21-13,849 ez [mm] 3,21 -,276-3,754-7,231-1,78-14,186-17,663-21,14-24,618,11-1,23 -,935-4,844 3,21-1,145-24,618 -,587-1,526,48,47 -,97,41 -,34,445 -,219-2,233,933-14,821-22,956-1,68 2,97 2,436-16,27,55-17,166 2,83-11,448,27

43 - A alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,68E-11 E (P) : 1,68E-11 E (ER) : 3,44E-11 Komp. : axa axa A y alsó vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,68E-11 E (P) : 1,68E-11 E (ER) : 3,44E-11 Komp. : aya aya

44 - A felső vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,68E-11 E (P) : 1,68E-11 E (ER) : 3,44E-11 Komp. : axa axa A y felső vashányad Eset : Burkoló Min,Max E (W) : 1,68E-11 E (P) : 1,68E-11 E (ER) : 3,44E-11 Komp. : aya aya A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

45 4.24. Földszint feletti födém számítása: Térkép: Terhek meghatározása: Önsúly ( v=2 cm): 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly ( v=27 cm): g lemez = 8,6 kn/m 2 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,27x25x1,2 8,1 kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 g lemez = 1,7 kn/m 2 Válaszfalteher: 1 cm vastag szerelt gipszkarton fal h= 3,2 m 3,2x(,5x1x1,2+,2) 2,6 kn/m Megoszló teherként figyelembe véve 1,5 kn/m 2

46 Hasznos terhek: p bt (belső terek) 3, kn/m 2 ( n=1,3 ) p galéria (galériák, közlekedők) 5, kn/m 2 ( n=1,2 ) Mértékadó terhelés: q M belső terek1 = g lemez 2 + p bt =8,6+3,x1,3+1,5 14, kn/m 2 q M belső terek2 = g lemez 27 + p bt =1,7+3,x1,3+1,5 16,1 kn/m 2 q M galériák = g lemez 27 + p galéria =1,7+5,x1,2 16,7 kn/m Monolit vasbeton födémlemez számítása A különböző terhelésű födémmezőket az építészeti alaprajzok alapján adtuk meg a számítást ellenőrző programnak. födém vastagság: 2-27 cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] E (W) : 1,5E-11 E (P) : 1,5E-11 E (ER) : 4,62E-12 Komp. : ez [mm] -,624 -,91 -,334 -,513 -,482 ez [mm] 3,29,5-3,19-6,268-9,426-12,585-15,744-18,93-22,62-25,221 3,29-25,22-5,714-18,958 -,771,44 -,7,589 -,895-15,899,37 -,11,394,59,285-1,118,17-7,656-22,392,461-12,973-9,73

47 - A alsó vashányad E (W) : 1,5E-11 E (P) : 1,5E-11 E (ER) : 4,62E-12 Komp. : axa axa A y alsó vashányad E (W) : 1,5E-11 E (P) : 1,5E-11 E (ER) : 4,62E-12 Komp. : aya aya A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

48 ᔗ唷 f f ᔗ唷 ᔗ唷 f Pince feletti födém számítása: Térkép: Terhek meghatározása: Önsúly ( v=2 cm): 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,2x25x1,2 6, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly ( v=3 cm): g lemez = 8,6 kn/m 2 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 25 cm monolit vasbeton lemez,3x25x1,2 9, kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 Önsúly ( v=27 cm): g lemez = 11,6 kn/m 2 2 cm burkolat,2x22x1,2,52 kn/m 2 6 cm aljzatbeton +úsztatás,6x22x1,2 1,58 kn/m 2 2 cm monolit vasbeton lemez,27x25x1,2 8,1 kn/m 2 álmennyezet + lámpák,5 kn/m 2 g lemez = 1,7 kn/m 2

49 Válaszfalteher: 1 cm vastag szerelt gipszkarton fal h= 3,2 m 3,2x(,5x1x1,2+,2) 2,6 kn/m Megoszló teherként figyelembe véve 1,5 kn/m 2 Hasznos terhek: p bt (irodák, mosdók,) 3, kn/m 2 ( n=1,3 ) p raktár (raktárak) 4, kn/m 2 ( n=1,3 ) p galéria (ruhatár, közlekedők) 5, kn/m 2 ( n=1,2 ) Mértékadó terhelés: q M belső terek = g lemez 2 + p bt =8,6+3,x1,3+1,5 14, kn/m 2 q M raktár = g lemez 27 + p raktár =1,7+4,x1,3 15,9 kn/m 2 q M ruhatár = g lemez 3 + p ruhatár =11,6+5,x1,2 17,6 kn/m Monolit vasbeton födémlemez számítása A különböző terhelésű födémmezőket az építészeti alaprajzok alapján adtuk meg a számítást ellenőrző programnak. födém vastagság: cm betonminőség: C 25, betonacél minőség: B 6.5 A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) : 1,31E-11 Komp. : ez [mm] Z -,88 -,88-1,149-1,17-25,418-25,418 3,56 3,56 -,16 -,16-19,213-19,219,742,75,995,958,651 -,447 -,767 -,719 -,767,694 -,456,16,11,2-16,988,29-16,988,29,19,69,44,67 -,9-11,642-11,68-3,33-3,33,93,12,93,322-8,598,324-8,635-1,53-1,57,49,7,6 ez [mm] 3,56 -,18-3,272-6,435-9,599-12,763-15,927-19,91-22,254-25,418

50 - A alsó vashányad E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) : 1,31E-11 Komp. : axa axa Z A y alsó vashányad E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) : 1,31E-11 Komp. : aya aya Z

51 - A felső vashányad E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E E (ER) : 1,31E-11 Komp. : axf axf Z A y felső vashányad E (W) : 1,58E-11 E (P) : 1,58E-11 E (ER) : 1,31E-11 Komp. : ayf ayf Z A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

52 4.26. Üvegfal acélszerkezetének ellenőrzése (északi homlokzat): Szerkezeti vázrajz (metszet): Eset : szél 2518, 3, , 11,27 11,,48 Z Terhek meghatározása: A keretek tengelytávolsága 2, méter Önsúly (födémlemez): 1 cm kőlap burk. + vasalt aljzat,1x25x1,2 3, kn/m 2 2 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,2x1x1,2,24 kn/m 2 12 cm vasbeton lemez + trapézlemez,15x25x1,2 3,6 kn/m 2 álmennyezet,5 kn/m 2 g lemez = 7,35 kn/m 2 x2, =16,8 kn/m Önsúly (üveg): 1,2 cm vastag üveg 1,5x1,2x2, 3,6 kn/m Hasznos teher: p esetleges =1,x2,x1,4 =2,8 kn/m Szél teher: p szél =,81x,8x2,x1,2 =1,55 kn/m

53 4.262 Acél keret ellenőrző számítása: Szelvény 25x1x8, zárt szelvény (RHS szelvény), Acél minőség: SJRG2 acél A számítás eredményei: - Elmozdulások [mm] és mértékadó nyomatéki ábra [knm]: -1,88 27,79 27,79 -,158 -,135 -,135 -,111 -,135-17,38-18,47 Eset : 1. Tk Z E (W) : 6,92E-13 E (P) : 6,92E-13 E (ER) : 4,44E-16 Komp. : My [knm] Eset : 2. Tk ZE (W) : 6,92E-13 E (P) : 6,92E-13 E (ER) : 4,44E-16 Komp. : e [mm] Mértékadó igénybevételek: N max = 88,3 kn M = 1738 kn/cm 2 Kihajlási hossz: 113 cm A= 52,8 cm 2, i y = 8,6 cm, W = 315 cm 3, λ y = 113/8,6 = 128 Szilárdsági vizsgálat: σ max = 7,8 kn/cm 2 < 2, kn/cm 2 Stabilitás vizsgálat Ψ = 1/(1-88,3/(52,8x2)x( 128/93) 2 ) = 1,19 88,3/52,8 + 1,19x1738/315 = 8,24 kn/cm 2 < 2, kn/cm 2 áthajlás f= 18mm < 11/3 = 36,7 mm A számítás alapján megállapítható, hogy az acélszerkezet a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelel.

54 ᔗ唷 f f ᔗ唷 f ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 ᔗ唷 f 4.3. I/c Előcsarnok Tetőfödém számítása: Térkép: Terhek meghatározása: Önsúly lemez: 3 cm kőlap burkolat,3x28x1,2 1, kn/m 2 7 cm vasalt aljzat,7x25x1,2 2,1 kn/m 2 18 cm hőszigetelés (kemény)+ vízszig.,2x1x1,2,24 kn/m 2 3 cm vasbeton lemez,3x25x1,2 9, kn/m 2 3 cm faburkolat + tartóváz,3x7x1,2,3 kn/m 2 g lemez = 12,7 kn/m 2 Önsúly falburkolat: 4 cm faburkolat + tartóváz,4x7x1,2,35 kn/m 2 Hasznos terhek: p közlekedő (közlekedő) 5, kn/m 2 ( n=1,2 ) Mértékadó terhelés: q M közlekedő = g lemez + p köz =12,7+5,x1,2 18,7 kn/m 2

55 4.312 Térbeli modell számítása: A végeselem program a födémek és falak önsúlyát automatikusan generálja. födém vastagság: 3 cm fal vastagságok: 25, 4 cm betonminőség: C 25 betonacél minőség: B 6.5 Térbeli ábra a modellről: A kinyomtatott eredmények sorrendben: - Támaszerők [KN] - Elmozdulások [mm] - A alsó vashányad - A alsó vashányad - A felső vashányad - A felső vashányad

56 - Támaszerők [KN] -645,97-71,42-766,22-838,33-946,81-119, , , ,7-651,99 Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : Rz [kn] Z -1212, ,85-137,79-567,27-545,4-591,76-6,4-31,79-312,67-975,46-271,4-37,91-34,17-428,6-47,26 Rz [kn],2-126,49-253, -379,5-56,1-632,51-759,2-885,53-112,3-1138, ,4-1391, ,6-1644, ,7 - Elmozdulások [mm] -,86 -,99 -,821 -,823,13-3,169-4,98-4,95-4,9-2,57 -,1-28,933-21,26-13,27-9,358 -,2-14,362-14,399-14,515-14,438-14,47-23,51 6,842 6,742 -,299 -,27 9,76 Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : ez [mm] Z -,3 -,3-27,168 1,482 1,512,998-12,69 ez [mm] 9,76 4,821,565-3,691-7,947-12,23-16,459-2,714-24,97-29,226

57 - A alsó vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : axa Z axa A y alsó vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : aya Z aya

58 - A felső vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : axf Z axf A y felső vashányad Eset : 1. Tk E (W) : 8,9E-11 E (P) : 8,9E-11 E (ER) : 2,35E-7 Komp. : ayf ayf Z A számítás alapján megállapítható, hogy a födémszerkezetek és a falszerkezetek a mértékadó terhelésekre és alakváltozásokra megfelelnek.