Polyák Szabolcs István 1 - Dr. Takács Attila 2 - Dr. Nagy László 3 1
|
|
- Klára Bakos
- 7 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 2D ÉS 3D ÁLLÉKONYSÁGVIZSGÁLAT ÖSSZEHASONLÍTÁSA COMPARISON OF 2D AND 3D SLOPE STABILITY ANALYSIS Polyák Szabolcs István 1 - Dr. Takács Attila 2 - Dr. Nagy László 3 1 BME, Építőmérnöki Kar 2 BME, Építőmérnöki Kar, Geotechnikai Tanszék 3 BME, Építőmérnöki Kar, Geotechnikai Tanszék ÖSSZEFOGLALÁS A mérnöki gyakorlatban elterjedt rézsűállékonyság vizsgálati módszerek közös jellemzője, hogy idealizált, kétdimenziós (2D) esetekre képesek megoldást nyújtani. Azonban a valóságban ritkán fordulnak elő ideális, vagy ahhoz közeli állapotok. A talajrétegződés, a geológiai és hidrológiai viszonyok keresztirányban (a vizsgált síkra merőlegesen) jelentősen változhatnak, emiatt szükséges lehet térbeli, háromdimenziós (3D) vizsgálatot végezni. Jelen cikkben összegeztük a 3D módszerekről rendelkezésre álló ismereteket, saját példákon keresztül összehasonlítottuk a 2D és 3D vizsgálat közötti különbségeket, összefoglaltuk a 3D analízis tulajdonságait, alkalmazási lehetőségeit. ABSTRACT Common shortcomings of widely used slope stability analysis methods are that they provide reliable results for idealized, two-dimensional (2D) problems only. Unfortunately, ideal conditions are rarely given for natural slopes. The stratification, the geological and hidrological features can significantly change in the lateral direction. Because of these conditions three-dimensional (3D) slope stability analysis should be necessary. In this paper we evaluated the available knowledge about 3D methods, compared the differences between 2D and 3D analysis using our own examples, and the properties and the potential practical applications of 3D analysis were summarized. KULCSSZAVAK/KEYWORDS rézsűállékonyság, 3D, összehasonlítás slope stability, 3D, comparison
2 BEVEZETÉS A mérnöki gyakorlatban elterjedt állékonyságvizsgálati módszereket hosszú ideje alkalmazzák, ennek oka elsősorban egyszerűségükben keresendő. Közös bennük, hogy az állékonyságvizsgálatot kétdimenziós (2D) problémaként kezelik, a vizsgált síkra merőlegesen (keresztirány) végtelen kiterjedést feltételeznek, így az ilyen irányú erőket, hatásokat elhanyagolják (síkbeli alakváltozási állapot). Valójában a talajrétegződés, a geológiai és hidrológiai viszonyok keresztirányban jelentős változatosságot mutathatnak, ezért több különböző metszetben is szükséges lehet ellenőrizni az állékonyságot, megkeresni a kritikus keresztmetszetet. Azonban a háromdimenziós (3D) hatásokat (pl. gyenge sík keresztirányú dőlése, ék alakú tönkremeneteli felület, agyag- vagy iszaplencse betelepülés stb.) ekkor sem vagyunk képesek eredményesen kezelni, emiatt 3D vizsgálatot ajánlatos végezni. Így egy adott feladatot komplexen, egyetlen vizsgálattal meg lehet oldani. A modern technika segítségével a rézsűk állékonyságát a legmodernebb eszközökkel, például véges elemes módszert alkalmazó szoftverekkel vizsgálhatjuk. 2D MÓDSZEREK A kétdimenziós eljárások kedveltek és széles körben elterjedtek a mérnöki gyakorlatban. Ennek oka egyszerűségükben keresendő. Nem igényelnek nagy számítási kapacitást, egyszerűbb esetekben gyorsan, a gyakorlat számára megfelelően pontos eredményt szolgáltatnak. Hátrányuk viszont szintén az egyszerűségükből adódik. Mivel ezek a módszerek valójában egy háromdimenziós feladatot ültetnek át különböző egyszerűsítő feltevések által két dimenzióba, ezért az egyes eljárások által meghatározott biztonsági tényező eltérő értéket eredményezhet ugyanazon probléma esetében. Ráadásul a talaj viselkedéséről, deformációiról sem adnak információt, ami fontos adat lehet például arról, hogy célszerűen hol lehet szükség megerősítést alkalmazni. Amennyiben ezen módszerekkel hajtunk végre állékonyságvizsgálatot, úgy előre feltételezni kell egy csúszólapot, amelyen az éppen alkalmazott módszer kívánalmai szerint ellenőrizzük a stabilizáló (tönkremenetelt akadályozó) és a destabilizáló (tönkremenetelt okozó) hatások viszonyát. Rézsűk állékonyságának mértékeként az ún. biztonsági tényezőt (FS) használjuk. Általában véve a biztonsági tényező a tönkremeneteli felületen rendelkezése álló nyírószilárdság (Radott) és az egyensúlyhoz éppen szükséges nyírószilárdság (Rszükséges) hányadosaként értelmezhető:
3 FS = R R ü é (1) A biztonsági tényező az egyes módszerek értelmezése szerint lehet a tönkremenetelt akadályozó és a tönkremenetelt okozó erők vagy nyomatékok egymáshoz viszonyítása. A vizsgálatot több csúszólapra meg kell ismételni, ezekből az lesz a kritikus, melynél a legkisebb a biztonsági tényező értéke. A manapság használt szoftverek ezt a folyamatot automatikusan végrehajtják. Ezen eljárások körébe közé tartozik a svéd-nyomatéki módszer, a súrlódási körös eljárás, a blokk-módszer, valamint a lamellás eljárások (pl. Bishop, Janbu, Morgenstern-Price, Spencer) is. A lamellás módszerek a legnépszerűbbek, mivel segítségükkel könnyen és kellő pontossággal oldhatók meg bonyolultabb feladatok is. Képesek kezelni a talajvíz jelenlétét, a talaj rétegzettségét. A vizsgálat során szükséges feltételezni egy csúszólapot. A csúszólap feletti földtömeget ún. lamellákra (slices) osztjuk (1. ábra), majd pedig vizsgáljuk a lamellákra ható erőket, és ellenőrizzük, hogy az adott módszerhez tartozó egyensúlyi feltételek (erőegyensúly, nyomatéki egyensúly vagy mindkettő) teljesülnek-e. 1. ábra Lamellás eljárással vizsgált csúszólap 3D MÓDSZEREK A háromdimenziós állékonyságvizsgálati módszerek legtöbbje a már ismert 2D eljárásokból alakult ki. A 3D megfelelőkre ugyanúgy érvényesek a kiindulásként alkalmazott 2D módszer feltevései, esetenként kiegészítve vagy módosítva a térbeli követelményeknek megfelelően. A lecsúszó földtömeget itt is kisebb elemekre osztjuk, de mivel a rézsű keresztirányban már nem végtelen kiterjedésű, így laterálisan is szükséges a felosztás. Ezt úgy oldották meg, hogy a lamelláknak vastagságot adtak, azaz a térben a lamellák megfelelői az ún. oszlopok (coloumns). Az egyes
4 módszerek közötti eltérés az oszlopok között ébredő erő értelmezésében figyelhető meg, hasonlóan a lamellás módszereknél tapasztaltakkal. 2. ábra Lamellára (2D, bal oldalon) és oszlopra (3D, jobb oldalon) ható erők általános esetben Oszlopok módszerét használó eljárásokat dolgozott ki Anagnosti, Hovland, Chen és Chameau [1] [15], valamint Hungr és társai [14], Fredlund és Lam [18]. Másként közelítette meg a problémát Baligh és Azzouz [1] [15]. Azt vizsgálták, hogy függőleges falú bevágás esetén milyen és mekkora hatása van a probléma térbeli modellezésének a kiindulási kétdimenziós módszerhez képest, kohéziós talaj (φ=0 ) esetén. Úgy feltételezték, hogy a tönkremeneteli felület hengerpalást, henger és kúp, valamint henger és ellipszoid együtteséből tevődik össze. Eredményeiket a 3. ábra szemlélteti. A grafikon függőleges tengelyén a 3D és a 2D biztonsági tényező hányadosa került ábrázolásra, a csúszólapot lezáró felület (kúp vagy ellipszoid) hossza (l) és a rézsűmagasság (H) hányadosának függvényében. Látható, hogy a 3D biztonsági tényező minden esetben nagyobbra adódott, mint a 2D. Viszont a csúszólap hengeres szakaszának hossza (lc) jelentősen befolyásolta a kapott eredményeket. Nagyobb lc/h értékek esetén ugyanis a feladat közelít a 2D viszonyokhoz (a csúszólap keresztirányú hossza végtelenhez tart), lc/h=4 esetén az eltérés már kevesebb, mint 10%. Összefoglalva a fentebb említett kutatások eredményeit, a következő általános megállapítások tehetők a 3D vizsgálattal kapcsolatban: A 3D biztonsági tényező mindig nagyobb, mint a 2D.
5 A 3D és a 2D biztonsági tényező viszonya erősen függ a tönkremeneteli felület kiterjedésétől, azaz minél nagyobb a csúszólap hossza keresztirányban, annál nagyobb a lecsúszó földtömeg súlya, amelyhez képest a 3D hatásokból származó ellenállás fokozatosan csökken. Ezért a 3D biztonsági tényező fokozatosan közelít a kétdimenziós értékhez. A 3D hatások síkcsúszólap esetén jelentősebbek, körcsúszólap esetén kevésbé. 3. ábra Baligh és Azzouz eredményei (forrás: [1]) VÉGES ELEMES MODELLEZÉS A véges elemes módszert használó programokat manapság elterjedten alkalmazzák a legváltozatosabb geotechnikai feladatok megoldására, köszönhetően számos előnyös tulajdonságuknak: nem szükséges előre feltételezéseket tenni a tönkremeneteli felület alakját és helyét illetően, a tönkremenetel természetes módon következik be, akár bonyolult geometria esetén is, a definiált talajtulajdonságoktól függően. Sokféle talajmodell közül választhatjuk ki a feladat számára legmegfelelőbbet, melynek segítségével az elmozdulásokról és feszültségekről is realisztikus képet kaphatunk [12]. Az állékonysági vizsgálatainkat a Mohr-Coulomb talajmodellel végeztük. Ez jelen esetben elegendő, ugyanis rézsűállékonyság vizsgálatánál nincs szükségünk a valós elmozdulásokra, csak a biztonsági tényezőt és a kritikus csúszólapot keressük. A Mohr-Coulomb modell paraméterei a nedves (γ) és a telített (γs) térfogatsúly, a belső súrlódási szög (φ), a kohézió (c), a Poisson-tényező (ν), a rugalmassági modulus (Es) és a dilatációs szög (ψ). A biztonsági tényezőt az ún. φ-c redukciós technikával számolja a szoftver. Lényege, hogy a nyírószilárdsági paraméterek értékét (φ, c) egy
6 csökkentő tényezővel (SRF strength reduction factor) addig redukáljuk, amíg az elmozdulások korlátlanul nem növekednek. c = c (2) SRF tan φ = tan φ SRF (3) A (2) egyenletben csz a tönkremenetelhez szükséges kohézió, a (3) egyenletben φsz pedig a tönkremenetelhez szükséges belső súrlódási szög. A csökkentő tényező lehetséges maximuma lesz tehát a biztonsági tényező értéke, azaz: SRF = FS (4) Az összehasonlító vizsgálatokat a PLAXIS 2D és a PLAXIS Tunnel 3D véges elemes geotechnikai szoftverekkel végeztük. A PLAXIS Tunnel nem teljes 3D szoftver, mivel a háromdimenziós modell generálása úgy történik, hogy a kétdimenziós geometriát adott távolsággal eltoljuk. Ekkor a szoftver az első és a hátsó sík között segédsíkokat definiál, amelyek sávokat zárnak közre. Ezen sávokon külön-külön tudjuk aktiválni a terheket, geometriai elemeket. ÖSSZEHASONLÍTÓ VIZSGÁLATOK A 3D szoftver korlátai miatt a mintapéldákat úgy kellett kialakítani, hogy értékelhető eredményeket kapjunk. így a háromdimenziós szoftver segítségével azt vizsgáltuk, hogy a teher hosszának (Lq) változása milyen hatással van a biztonsági tényezőre. A külső teher nagysága q = 10 kpa, melyet a részű koronáján működtettünk. A külső terhelés hosszát a háromdimenziós vizsgálatok során rendre 10, 20, 40 és 50 m széles sávokra definiáltuk, így 4 db értéket kaptunk a biztonsági tényezőre. A háromdimenziós modell keresztirányban 150 m hosszú, így biztosítható, hogy a peremfeltételek ne befolyásolják a vizsgálat eredményét. Az első példában homogén szemcsés anyagú rézsűt vizsgáltunk. A geometria és a talajfizikai jellemzők megfigyelhetők a 4. ábrán. A 2D módszerrel meghatározott kritikus csúszólapot szemlélteti az 5. ábra. A 6. ábra a 3D tönkremeneteli felületeket mutatja be. Az ábrákon FS a biztonsági tényező, Lq pedig a terhelés keresztirányú hossza. A második példában homogén kohéziós anyagú rézsűt vizsgáltunk. A geometria és a talajfizikai jellemzők a 7. ábrán láthatók. A 2D módszerrel számított csúszólapot szemlélteti az 8. ábra. A 9. ábra a 3D tönkremeneteli felületeket ábrázolja.
7 4. ábra Geometria és talajfizikai jellemzők homogén szemcsés rézsű esetén FS = 1,15 5. ábra Kritikus csúszólap, homogén szemcsés eset, 2D 6. ábra 3D tönkremeneteli felületek, homogén szemcsés esetben
8 7. ábra Geometria és talajfizikai jellemzők homogén kohéziós rézsű esetén FS = 1,42 8. ábra Kritikus csúszólap, homogén kohéziós eset, 2D 9. ábra 3D tönkremeneteli felületek, homogén kohéziós esetben
9 A harmadik példában homogén, általános talajból definiált rézsűt vizsgáltunk. A geometria és a talajfizikai jellemzők a 10. ábrán láthatók. A 2D módszerrel adódó csúszólapot szemlélteti a 11. ábra. A 3D tönkremeneteli felületek a 12. ábrán figyelhetők meg. 10. ábra Geometria és a talajfizikai jellemzők homogén általános talajú rézsű esetén FS = 1, ábra Kritikus csúszólap, homogén általános eset, 2D A negyedik példában egy összetett talajrétegződésű rézsűt vizsgáltunk. A feltételezett repedésen (a véges elemes modellben interface elemként modelleztük) beszivárgó víz hatására a két agyagréteg között kialakult egy alacsony nyírószilárdságú, gyenge sík, amely mentén a felső réteg lecsúszik. A q felszíni terhet a repedéssel határolt szakaszon belül működtettük, mivel a repedésen kívüli szakasz nincs hatással az állékonyságra. A térbeli vizsgálat során a repedést csak az adott teherhosszon aktiváltuk, a közvetlenül nem terhelt felületeken nem.
10 12. ábra 3D tönkremeneteli felületek, homogén általános esetben A 4. példa geometriai kialakítása és a talajfizikai jellemzői a 13. ábrán láthatók. A 2D módszerrel meghatározott csúszólap a 14. ábrán látható. A 3D tönkremeneteli felületek a 15. ábrán figyelhetők meg. 13. ábra Geometria és a talajfizikai jellemzők összetett talajrétegződés esetén
11 FS = 1, ábra Síkcsúszólapos tönkremenetel összetett rétegződés esetén 15. ábra 3D tönkremeneteli felületek, síkcsúszólap esetében Az összehasonlító vizsgálatok alapján kijelenthető, hogy igazoltuk a korábbi kutatások eredményeit. A 3D biztonsági tényező értéke minden esetben nagyobb volt a 2D esetben tapasztaltaknál. Továbbá a példákból az a következtetés is levonható, hogy körcsúszólap esetén a térbeli hatások valóban kevésbé jelentősek, szemben a síkcsúszólappal, melyben a 3D hatások jelentős szerepet játszanak. A 3D és a 2D biztonsági tényező viszonyát a 16. ábrán látható diagram fejezi ki szemléletesen. A függőleges tengelyen a százalékos eltérés található, melyet a következő összefüggés fejez ki: FS FS (5) FS
12 35% 30% 31,25% 29,30% 26,71% 25,41% 25% FS FS FS 20% 15% 10% 16,16% 15,28% 14,41% 14,41% 9,98% 9,67% 8,99% 8,84% Tengelycím 5% 0% 3,74% 3,46% 3,03% 2,68% Felszíni terhelés keresztirányú hossza, Lq [m] 01 szemcsés 02 kohéziós 03 általános 04 gyenge sík 16. ábra A 2D és a 3D biztonsági tényező közötti százalékos eltérés Lq függvényében A százalékos eltérés pedig a felszíni terhelés keresztirányú kiterjedése függvényében került ábrázolásra. Látható, hogy az első három példában, ahol körcsúszólap (vagy ahhoz közelítő) alakult ki, a 3D hatások szerepe kisebb, és a terhelés hosszának változása sem gyakorol jelentősebb hatást. Síkcsúszólap esetén azonban jelentős változás figyelhető meg, a térbeli hatások szerepe gyorsabban csökken a tönkremeneteli felület kiterjedésének függvényében. ÖSSZEFOGLALÁS Jelen cikkben áttekintettük a háromdimenziós rézsűállékonysági vizsgálatokról rendelkezésre álló szakirodalmi ismereteket, eredményeket, majd saját példákon keresztül összehasonlító vizsgálatokat végeztünk különböző talajfajták esetén. A meglévő kutatások feltételezéseit alátámasztottuk. Mint ahogyan várható volt, a 2D és a 3D állékonyságvizsgálattal kapott biztonsági tényező nem egyezik meg. A vizsgált példákban a 3D biztonsági tényező rendre nagyobb volt, mint a 2D. Ez azt jelenti, hogy a térbeli hatások figyelembe vételével gazdaságosabb tervezés végezhető, mivel a 3D és a 2D biztonsági tényező közötti eltérés elérheti akár a 30%-ot is! Illetve megfelelő pontossággal kizárólag a háromdimenziós modellezés képes kezelni a keresztirányban
13 erősen inhomogén talajrétegződést, esés- és dőlésváltozásokat, ezért alkalmazását szélesebb körben javasoljuk, a megfelelő szoftverek (teljes 3D) használatával. IRODALOMJEGYZÉK [1] N. Albataineh: Slope stability analysis using 2D and 3D methods. Doctoral dissertation, The University of Akron, [2] M. Azadmanesh, N. Arafati: A Comparison on Slope Stability Analysis of Aydoghmoosh Earth Dam by Limit Equilibrium, Finite Element and Finite Difference Methods. IJCEBM, pp. 115, [3] K.Baba, L. Bahi, L. Ouadif, A. Akhssas: Slope Stability Evaluations by Limit Equilibrium and Finite Element Methods Applied to a Railway in the Moroccan Rif. Open Journal of Civil Engineering, 2(1), pp , [4] M. Cala, J. Flisiak, A. Tajdus: Slope stability analysis with FLAC in 2D and 3D. In Proceedings of the Fourth International FLAC Symposium on Numerical Modeling in the Geomechanics, Madrid, Paper, pp , [5] Y. L. Chang, T. K. Huang: Slope stability analysis using strength reduction technique. Journal of the Chinese Institute of Engineers, 28(2), pp , [6] R. Deschamps, G. Yankey: Limitations in the back-analysis of strength from failures. Journal of geotechnical and geoenvironmental engineering, 132(4), , [7] D. G. Fredlund: Analytical methods for slope stability analysis. In Proceedings of the 4th International Symposium on Landslides, pp , [8] D. G. Fredlund, J. Krahn: Comparison of slope stability methods of analysis. Canadian Geotechnical Journal, 14(3), pp , [9] M. D. Fredlund, H. Lu, D. G. Fredlund: Three-Dimensional Limit Equilibrium Slope Stability Benchmarking. Dimensional%20Limit%20Equilibrium%20Slope%20Stability%20Benc hmarking_10.pdf [10] Geo-Slope International Ltd.: Teaching Guide for the SLOPE/W Student Edition [11] G. Gitirana Jr., M.A. Santos, M. D. Fredlund: Three-Dimensional Analysis of the Lodalen Landslide. In GeoCongress 2008@ Geosustainability and Geohazard Mitigation, pp , 2008.
14 [12] D. V. Griffiths, P. A. Lane: Slope stability analysis by finite elements. Geotechnique, 49(3), pp , [13] R. E. Hammah, T. E. Yacoub, B. Corkum, J. H. Curran: A comparison of finite element slope stability analysis with conventional limit-equilibrium investigation. In Proceedings of the 58th Canadian Geotechnical and 6th Joint IAH-CNC and CGS Groundwater Specialty Conferences GeoSask., [14] O. Hungr, F. M. Salgado, P. M. Byrne: Evaluation of a threedimensional method of slope stability analysis. Canadian Geotechnical Journal, 26(4), pp , [15] R. Kalatehjari, N. Ali: A Review of Three-Dimensional Slope Stability Analyses based on Limit Equilibrium Method. Electronic Journal of Geotechnical Engineering, 18. pp , [16] A. K. Kondalamahanthy: 2D and 3D Back Analysis of the Forest City Landslide (South Dakota). Graduate Theses and Dissertations, Paper 12992, [17] J. Krahn: Stability modeling with Slope/W. An Engineering Methodology. Calgary, Canada, Geo-Slope/W international LTD., [18] L. Lam, D. G. Fredlund: A general limit equilibrium model for threedimensional slope stability analysis. Canadian Geotechnical Journal, 30(6), pp , [19] R. L. Michalowski, A. Drescher: Three-dimensional stability of slopes and excavations. Geotechnique, 59(10), pp , [20] Rocscience Inc.: Application of the Finite Element Method to Slope Stability. Toronto, URL: [21] T. D. Stark: Three-Dimensional Slope Stability Methods in Geotechnical Practice. Invited Contribution to Proceedings of University of Minnesota 51st Annual Geotechnical Engineering Conference, Minnesota Geotechnical Engineering Group, Minneapolis, MN, February, 2003, pp , [22] T. D. Stark, H. T. Eid: Performance of three-dimensional slope stability methods in practice. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental engineering, 124(11), pp , [23] T. D. Stark, W. R. Monson: Three dimensional slope stability. A paper submitted to Proceedings of: National Science Foundation Grantees Meeting, Reno, Nevada, [24] Takács A.: Földművek gyakorlati segédlet. Gyakorlati segédlet a BME Építőmérnöki Kar nappali tagozatos BSc hallgatói részére.
15 on=bmeeogtat14, 2010.
Polyák Szabolcs István 1 - Dr. Takács Attila 2 - Dr. Nagy László 3 1 BME, Építőmérnöki Kar 2
2D ÉS 3D ÁLLÉKONYSÁGVIZSGÁLAT ÖSSZEHASONLÍTÁSA Polyák Szabolcs István 1 - Dr. Takács Attila 2 - Dr. Nagy László 3 1 BME, Építőmérnöki Kar 2 BME, Építőmérnöki Kar, Geotechnikai Tanszék 3 BME, Építőmérnöki
RészletesebbenDr. Móczár Balázs 1, Dr. Mahler András 1, Polgár Zsuzsanna 2 1 BME Építőmérnöki Kar, Geotechnikai Tanszék 2 HBM Kft.
TALAJ ÉS SZERKEZET KÖLCSÖNHATÁSÁNAK ÖSSZEHASONLÍTÓ VIZSGÁLATAI VASBETON LEMEZALAPOZÁSÚ VÁZAS ÉPÜLETEK ESETÉN COMPARITIVE TESTS OF SOIL AND STRUCTURE INTERACTION IN CASE OF FRAMED STRUCTURES WITH RAFT FOUNDATION
RészletesebbenFöldstatikai feladatok megoldási módszerei
Földstatikai feladatok megoldási módszerei Földstatikai alapfeladatok Földnyomások számítása Általános állékonyság vizsgálata Alaptörés parciális terhelés alatt Süllyedésszámítások Komplex terhelési esetek
RészletesebbenM0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás WOLF ÁKOS
1 M0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás térségében WOLF ÁKOS 2 HELYSZÍN HELYSZÍN 3 TÖRÖKBÁLINT ANNA-HEGYI PIHENŐ ÉRD DIÓSD ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS 4 1993. október 5. ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS
RészletesebbenTurai Péter 1 Dr. Nagy László 2 Dr. Takács Attila 3
ZAGYTÁROZÓGÁT ALATTI PÓRUSVÍZNYOMÁS VÉGESELEMES MODELLEZÉSE NUMERICAL MODELING FOR PORE PRESSURE PREDICTION UNDER TAILINGS DAM Turai Péter 1 Dr. Nagy László 2 Dr. Takács Attila 3 1 MSc. hallgató, BME,
RészletesebbenAlagútfalazat véges elemes vizsgálata
Magyar Alagútépítő Egyesület BME Geotechnikai Tanszéke Alagútfalazat véges elemes vizsgálata Czap Zoltán mestertanár BME Geotechnikai Tanszék Programok alagutak méretezéséhez 1 UDEC 2D program, diszkrét
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
2010. szeptember X. Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék Alapozás Rajzfeladatok Hallgató Bálint részére Megtervezendő egy 30 m 18 m alapterületű épület síkalapozása és a
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezés Plaxis programmal Munkagödör méretezés Geo 5 programmal Tartalom Bevezetés VEM - geotechnikai alkalmazási területek
RészletesebbenSúlytámfal ellenőrzése
3. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Súlytámfal ellenőrzése Program: Súlytámfal Fájl: Demo_manual_03.gtz Ebben a fejezetben egy meglévő súlytámfal számítását mutatjuk be állandó és rendkívüli
RészletesebbenSzádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev.
Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.05 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : Acél szerkezetek : Acél keresztmetszet teherbírásának
RészletesebbenSzádfal szerkezet tervezés Adatbev.
Szádfal szerkezet tervezés Adatbev. Projekt Dátum : 0..005 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Nyomás számítás Aktív földnyomás számítás : Passzív földnyomás számítás : Földrengés számítás : Ellenőrzési
RészletesebbenKádár István 1 Dr. Nagy László 1 1 Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem,
TANULSÁGOK A NYÍRÓSZILÁRDSÁGI PARAMÉTEREK STATISZTIKAI ÉRTÉKELÉSÉBŐL LESSONS OF THE STATISTICAL EVALUATION OF SHEAR STRENGTH PARAMETERS Kádár István 1 Dr. Nagy László 1 1 Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Épület alapozása síkalappal (1. rajz feladat) Minden építmény az önsúlyát és a rájutó terheléseket az altalajnak adja át, s állékonysága, valamint tartóssága attól függ, hogy sikerült-e az építmény és
Részletesebben1. ábra. A 10 db azonos valószínűséggel előforduló nyírószilárdsági paraméter értékpár meghatározása.
A Miskolci Egyetem Közleménye, A sorozat, Bányászat, 81. kötet (211) EGY HULLADÉKLERAKÓ MAGASÍTÁSÁNAK TAPASZTALATAI Dr. Szabó Imre, Faur Krisztina Beáta egyetemi tanár, tanszéki mérnök Miskolci Egyetem,
RészletesebbenHÍDTARTÓK ELLENÁLLÁSTÉNYEZŐJE
HÍDTARTÓK ELLENÁLLÁSTÉNYEZŐJE Csécs Ákos * - Dr. Lajos Tamás ** RÖVID KIVONAT A Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszéke megbízta a BME Áramlástan Tanszékét az M8-as
RészletesebbenDunai magaspart mozgás geotechnikai elemzése. Geotechnical analysis of the movements observed at the Danube s natural high bank
Mérnökgeológia-Kőzetmechanika 2015 (Szerk: Török Á., Görög P. & Vásárhelyi B.) oldalak: 395 410 Dunai magaspart mozgás geotechnikai elemzése Geotechnical analysis of the movements observed at the Danube
RészletesebbenEbben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk be.
2. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Szögtámfal tervezése Program: Szögtámfal File: Demo_manual_02.guz Feladat: Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk
RészletesebbenMunkatérhatárolás szerkezetei. programmal. Munkagödör méretezés Geo 5
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése 2 Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezés Plaxis programmal Munkagödör méretezés Geo 5 Munkagödör méretezés Geo 5 programmal Tartalom 3 Alapadatok Geometria
RészletesebbenLemez- és gerendaalapok méretezése
Lemez- és gerendaalapok méretezése Az alapmerevség hatása az alap hajlékony merev a talpfeszültség egyenletes széleken nagyobb a süllyedés teknıszerő egyenletes Terhelés hatása hajlékony alapok esetén
RészletesebbenElőregyártott fal számítás Adatbev.
Soil Boring co. Előregyártott fal számítás Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.0 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : CSN 0 R Fal számítás Aktív földnyomás számítás
RészletesebbenTERMÉKTERVEZÉS NUMERIKUS MÓDSZEREI. 1. Bevezetés
TERMÉKTERVEZÉS NUMERIKUS MÓDSZEREI Dr. Goda Tibor egyetemi docens Gép- és Terméktervezés Tanszék 1. Bevezetés 1.1. A végeselem módszer alapjai - diszkretizáció, - szerkezet felbontása kicsi szabályos elemekre
RészletesebbenSíkalap ellenőrzés Adatbev.
Síkalap ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátu : 02.11.2005 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : EN 199211 szerinti tényezők : Süllyedés Száítási ódszer : Érintett
RészletesebbenTARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
RészletesebbenEgyedi cölöp függőleges teherbírásának számítása
13. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2013. árilis Egyedi cölö függőleges teherbírásának számítása Program: Fájl: Cölö Demo_manual_13.gi Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy egyedi cölö függőleges
RészletesebbenFÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA
FÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA Vértes Katalin * - Iványi Miklós ** RÖVID KIVONAT Acélszerkezeti kapcsolatok jellemzőinek (szilárdság, merevség, elfordulási képesség) meghatározása lehetséges
RészletesebbenRugalmasan ágyazott gerenda. Szép János
Rugalmasan ágyazott gerenda vizsgálata AXIS VM programmal Szép János 2013.10.14. LEMEZALAP TERVEZÉS 1. Bevezetés 2. Lemezalap tervezés 3. AXIS Program ismertetés 4. Példa LEMEZALAPOZÁS Alkalmazás módjai
RészletesebbenGeometriai adatok. réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei
24. terepmagasság térszín hajlása vízszintek Geometriai adatok réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei a d =a nom + a a: az egyes konkrét szerkezetekre vonatkozó
Részletesebben(8) Globális stabilitásvesztéséhez tartozó kritikus erő/nyomaték analitikus meghatározása felületmodell
Bevezetés Az elmúlt évek, évtizedek egyik jellemző tendenciája a fém (leggyakrabban: acél) tartószerkezeteknél a vékonyfalú szerkezeti elemek terjedése, melyek alkalmazása nem csupán anyagtakarékos, hanem
RészletesebbenKvartó elrendezésű hengerállvány végeselemes modellezése a síkkifekvési hibák kimutatása érdekében. PhD értekezés tézisei
Kerpely Antal Anyagtudományok és Technológiák Doktori Iskola Kvartó elrendezésű hengerállvány végeselemes modellezése a síkkifekvési hibák kimutatása érdekében PhD értekezés tézisei KÉSZÍTETTE: Pálinkás
RészletesebbenEbben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését és elfordulását.
10. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Síkalap süllyedése Program: Fájl: Síkalap Demo_manual_10.gpa Ebben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését
RészletesebbenCölöpalapozások - bemutató
12. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpalapozások - bemutató Ennek a mérnöki kézikönyvnek célja, hogy bemutassa a GEO 5 cölöpalapozás számításra használható programjainak gyakorlati
RészletesebbenMEREDEK RÉZSŰVEL KIALAKÍTOTT HULLADÉKLERAKÓK ÁLLÉKONYSÁGI KÉRDÉSEI
MEREDEK RÉZSŰVEL KIALAKÍTOTT HULLADÉKLERAKÓK ÁLLÉKONYSÁGI KÉRDÉSEI Dr. Varga Gabriella PhD; egyetemi adjunktus Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék ÖSSZEFOGLALÁS Hulladéklerakók
RészletesebbenMegerősített rézsűk vizsgálata Adatbev.
Megerősített rézsűk vizsgálata Adatbev. Projekt Dátu : 21.10.2011 Szerkezet geoetriája Töltés agasság Töltés hossza Takarás vastagsága h n l n t c 8,00 2,00 0,20 Név : Geoetria Fázis : 1 8,00 Anyag Takarás
RészletesebbenMikrocölöp alapozás ellenőrzése
36. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2017. június Mikrocölöp alapozás ellenőrzése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_en_36.gsp Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy mikrocölöp alapozás ellenőrzésének
RészletesebbenPélda: Normálfeszültség eloszlása síkgörbe rúd esetén
Példa: Normálfeszültség eloszlása síkgörbe rúd esetén Készítette: Kossa Attila (kossa@mm.bme.hu) BME, Műszaki Mechanikai Tanszék 2011. március 20. Az 1. ábrán vázolt síkgörbe rúd méretei és terhelése ismert.
RészletesebbenEgy gazdasa gmatematikai modell An economical mathematics model
Egy gazdasa gmatematikai modell An economical mathematics model KÉZI CS. University of Debrecen, kezicsaba@science.unideb.hu Absztrakt. Az NTP-NFTÖ-17-C-159 azonosítószámú pályázat keretében az egyik fő
RészletesebbenPélda: Tartó lehajlásfüggvényének meghatározása végeselemes módszer segítségével
Példa: Tartó lehajlásfüggvényének meghatározása végeselemes módszer segítségével Készítette: Dr. Kossa Attila (kossa@mm.bme.hu) BME, Műszaki Mechanikai Tanszék 213. október 8. Javítva: 213.1.13. Határozzuk
RészletesebbenA végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok
A végeselem módszer alapjai Előadás jegyzet Dr. Goda Tibor 2. Alapvető elemtípusok - A 3D-s szerkezeteket vagy szerkezeti elemeket gyakran egyszerűsített formában modellezzük rúd, gerenda, 2D-s elemek,
RészletesebbenKéttengelyű georácsok Biaxial Geogrids Geogrile biaxiale
Kéttengelyű georácsok Biaxial Geogrids Geogrile biaxiale ing. URSU Ivett 1, ing. NAGY Andor 1, Prof. dr. ing. KÖLLŐ Gábor 1, ing. GRIGERCSIK István 2 1 Kolozsvári Műszaki Egyetem, Építőmérnöki kar, Constantin
Részletesebben6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya, Culmann-szerkesztés, Ritter-számítás
ZÉHENYI ITVÁN EGYETE GÉPZERKEZETTN É EHNIK TNZÉK 6. EHNIK-TTIK GYKORLT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya ulmann-szerkesztés Ritter-számítás 6.. Példa Egy létrát egy verembe letámasztunk
RészletesebbenRézsűstabilizáció megtámasztó cölöpökkel
19. számú Mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. október Rézsűstabilizáció megtámasztó cölöpökkel Program: Rézsűállékonyság, Megtámasztó cölöp Fájl: Demo_manual_19.gst Bevezetés A megtámasztó cölöpöket nagyméretű
RészletesebbenTeherviselő faszerkezet csavaros kapcsolatának tervezési tapasztalatai az európai előírások szerint
Teherviselő faszerkezet csavaros kapcsolatának tervezési tapasztalatai az európai előírások szerint Joó Balázs Designing olted connections according to European standards The suject of the article is the
RészletesebbenMérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése
Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése okl. faip. mérnök - szerkezettervező Előadásvázlat Bevezetés, a statikai tervezés alapjai, eszközei Az EuroCode szabványok rendszere Bemutató számítás
RészletesebbenDEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. IV. Előadás
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II IV. Előadás Rácsos tartók szerkezeti formái, kialakítása, tönkremeneteli módjai. - Rácsos tartók jellemzói - Méretezési kérdések
RészletesebbenSOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK KONSZOLIDÁCIÓ
2008 PJ-MA SOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK KONSZOLIDÁCIÓ Tanszék: K épület, mfsz. 10. & mfsz. 20. Geotechnikai laboratórium: K épület, alagsor 20. BME
RészletesebbenHorgonyzott szerkezetek
Horgonyzott szerkezetek Horgonyzott szerkezetek Horgonyzott fal Elemes horgonyfal A horgonyzási technológiája Fúrási technológiák levegıöblítéssel vízöblítéssel fúróiszappal cementlével béléscsıvel
RészletesebbenKiöntött síncsatornás felépítmény kialakításának egyes elméleti kérdései
Kiöntött síncsatornás felépítmény kialakításának egyes elméleti kérdései VII. Városi Villamos Vasúti Pálya Napra Budapest, 2014. április 17. Major Zoltán egyetemi tanársegéd Széchenyi István Egyetem, Győr
RészletesebbenDETERMINATION OF SHEAR STRENGTH OF SOLID WASTES BASED ON CPT TEST RESULTS
Műszaki Földtudományi Közlemények, 83. kötet, 1. szám (2012), pp. 271 276. HULLADÉKOK TEHERBÍRÁSÁNAK MEGHATÁROZÁSA CPT-EREDMÉNYEK ALAPJÁN DETERMINATION OF SHEAR STRENGTH OF SOLID WASTES BASED ON CPT TEST
RészletesebbenFüggőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására
Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására FÓDI ANITA Témavezető: Dr. Bódi István Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki kar Hidak és Szerkezetek
RészletesebbenTöltésalapozások tervezése II.
Töltésalapozások tervezése II. Talajmechanikai problémák 2 alaptörés állékonyságvesztés vastag gyenge altalaj deformációk, elmozdulások nagymértékű, egyenlőtlen, időben elhúzódó süllyedés szétcsúszás vastag
RészletesebbenMŰSZAKI TUDOMÁNY AZ ÉSZAK-ALFÖLDI RÉGIÓBAN 2010
MŰSZAKI TUDOMÁNY AZ ÉSZAK-ALFÖLDI RÉGIÓBAN 2010 KONFERENCIA ELŐADÁSAI Nyíregyháza, 2010. május 19. Szerkesztette: Edited by Pokorádi László Kiadja: Debreceni Akadémiai Bizottság Műszaki Szakbizottsága
RészletesebbenKRITIKUS KÉRDÉS: ACÉL ELEMEK
KRITIKUS KÉRDÉS: ACÉL ELEMEK KRITIKUS HŐMÉRSÉKLETE Dr. Horváth László egyetem docens Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop, 2018. 11.09 TARTALOM Acél elemek tönkremeneteli folyamata tűzhatás alatt
RészletesebbenTARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
RészletesebbenHAZAI LEJTŐK ÉS RÉZSŰK ÁLLÉKONYSÁGI VIZSGÁLATA
Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki Kar Vásárhelyi Pál Építőmérnöki és Földtudományi Doktori Iskola HAZAI LEJTŐK ÉS RÉZSŰK ÁLLÉKONYSÁGI VIZSGÁLATA Takács Attila okl. építőmérnök
RészletesebbenGEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK
GEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK Bevezetés 2 Miért létesítünk támszerkezeteket? földtömeg és felszíni teher megtámasztása teherviselési típusok támfalak: szerkezet és/vagy kapcsolt talaj súlya (súlytámfal,
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés Wolf Ákos BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési
RészletesebbenAutoN cr. Automatikus Kihajlási Hossz számítás AxisVM-ben. elméleti háttér és szemléltető példák. 2016. február
AutoN cr Automatikus Kihajlási Hossz számítás AxisVM-ben elméleti háttér és szemléltető példák 2016. február Tartalomjegyzék 1 Bevezető... 3 2 Célkitűzések és alkalmazási korlátok... 4 3 Módszertan...
RészletesebbenA talajok nyírószilárdsága
A talajok nyírószilárdsága Célok: A talajok nyírószilárdságának értelmezése. Drénezett és drénezetlen viselkedés közötti különbségek értelmezése A terepi állapotokat szimuláló vizsgálatok kiválasztása.
RészletesebbenVÉKONYLEMEZEK ELLENÁLLÁS-PONTKÖTÉSEINEK MINŐSÉGCENTRIKUS OPTIMALIZÁLÁSA
MISKOLCI EGYETEM GÉPÉSZMÉRNÖKI KAR VÉKONYLEMEZEK ELLENÁLLÁS-PONTKÖTÉSEINEK MINŐSÉGCENTRIKUS OPTIMALIZÁLÁSA PhD ÉRTEKEZÉS TÉZISEI KÉSZÍTETTE: SZABÓ PÉTER OKLEVELES GÉPÉSZMÉRNÖK, EWE GÉPÉSZMÉRNÖKI TUDOMÁNYOK
RészletesebbenA.2. Acélszerkezetek határállapotai
A.. Acélszerkezetek határállapotai A... A teherbírási határállapotok első osztálya: a szilárdsági határállapotok A szilárdsági határállapotok (melyek között a fáradt és rideg törést e helyütt nem tárgyaljuk)
RészletesebbenK - K. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása.
6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata 6.1. Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása. pd=15 kn/m K - K 6φ5 K Anyagok : φ V [kn] VSd.red VSd 6φ16 Beton:
RészletesebbenDiplomamunkám felépítése
Üregek távolhatása gránitos kőzetkörnyezetben Tóth Szilvia Konzulensek: Dr. Török Ákos, BME Építőanyagok és Mérnökgeológia Tanszék Poromb Péter, Mott MacDonald Magyarország Kft. Diplomamunkám felépítése
RészletesebbenMikroelektromechanikai szerkezetek szilárdsági és megbízhatósági vizsgálata
OTKA nyilvántartási szám: T 049848 Mikroelektromechanikai szerkezetek szilárdsági és megbízhatósági vizsgálata Témavezetı: Dr. Kovács Ádám egyetemi docens, BME Mőszaki Mechanikai Tanszék Kutatási beszámoló:
RészletesebbenMeglévő acél keretszerkezetek határállapotainak vizsgálatai
Meglévő acél keretszerkezetek határállapotainak vizsgálatai A merevítő rendszer átalakítása, a burkolat hatása PhD. értekezés tézisfüzete Radnay László Debreceni Egyetem Műszaki Kar Építőmérnöki Tanszék
RészletesebbenDr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Dr. Móczár Balázs 1 A z e l ő a d á s c é l j a MSZ EN 1997-1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása
RészletesebbenGEOTECHNIKA I. LGB-SE TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI
GEOTECHNIKA I. LGB-SE005-01 TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI Wolf Ákos Mechanikai állapotjellemzők és egyenletek 2 X A X 3 normál- és 3 nyírófeszültség a hasáb oldalain Y A x y z xy yz zx Z A Y Z ZX YZ A
RészletesebbenSzabványok és számítási beállítások használata
1. Számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Szabványok és számítási beállítások használata Program: Súlytámfal Fájl: Demo_manual_01.gtz Ez a fejezet a Beállítás kezelő helyes használatát mutatja
RészletesebbenIntelligens Induktív Érzékelők
Intelligens Induktív Érzékelők Írta: Pólik Zoltán Konzulensek: Dr. Kuczmann Miklós Tanszékvezető egyetemi tanár Automatizálási Tanszék, Széchenyi István Egyetem Dr. Kántor Zoltán Fejlesztési csoportvezető
RészletesebbenBME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs
Dr. Móczár Balázs 1 Az előadás célja MSZ EN 1997 1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása Az eddig
RészletesebbenFöldstatikai feladatok megoldási módszerei
Földstatikai feladatok megoldási módszerei A véges elemes analízis (Finite Element Method) alapjai Folytonos közeg (kontinuum) mechanikai állapotának leírása Egy pont mechanikai állapotjellemzıi és egyenletek
RészletesebbenJellemző szelvények alagút
Alagútépítés Jellemző szelvények alagút 50 50 Jellemző szelvény - alagút 51 AalagútDél Nyugati járat Keleti járat 51 Alagúttervezés - geotechnika 52 Technológia - Új osztrák építési módszer (NÖT) 1356
RészletesebbenERŐVEL ZÁRÓ KÖTÉSEK (Vázlat)
ERŐVEL ZÁRÓ KÖTÉSEK (Vázlat) Erővel záró nyomatékkötések Hatáselve: a kapcsolódó felületre merőleges rugalmas szorítás hatására a felület érintőjének irányába ható terheléssel ellentétes irányban ébredő
RészletesebbenGyalogos elütések szimulációs vizsgálata
Gyalogos elütések szimulációs vizsgálata A Virtual Crash program validációja Dr. Melegh Gábor BME Gépjárművek tanszék Budapest, Magyarország Vida Gábor BME Gépjárművek tanszék Budapest, Magyarország Ing.
RészletesebbenA CAN mint ipari kommunikációs protokoll CAN as industrial communication protocol
A CAN mint ipari kommunikációs protokoll CAN as industrial communication protocol Attila FODOR 1), Dénes FODOR Dr. 1), Károly Bíró Dr. 2), Loránd Szabó Dr. 2) 1) Pannon Egyetem, H-8200 Veszprém Egyetem
RészletesebbenSzabad homogén rézsbk állékonyságának vizsgálata, statikai módszerek segítségével
Szabad homogén rézsbk állékonyságának vizsgálata, statikai módszerek segítségével Dr. Mihalik András 1, Csek Károly 1 Egyetemi tanár, Nagyváradi Egyetem, MÁV Rt Pályavasúti Üzletág Budapest Abstract The
RészletesebbenSzép János. Hídszerkezetek modellezése a talaj és a szerkezet kölcsönhatásának figyelembevételével
Szép János Hídszerkezetek modellezése a talaj és a szerkezet kölcsönhatásának figyelembevételével doktori tézisek Témavezető Dr. Scharle Péter CSc Széchenyi István Egyetem MTK Szerkezetépítési és Geotechnikai
RészletesebbenA= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező
Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:
RészletesebbenMEDDŐHÁNYÓK ÉS ZAGYTÁROZÓK KIHORDÁSI
Mikoviny Sámuel Földtudományi Doktori Iskola A doktori iskola vezetője: Dr. h.c. mult. Dr. Kovács Ferenc egyetemi tanár, a MTA rendes tagja MEDDŐHÁNYÓK ÉS ZAGYTÁROZÓK KIHORDÁSI TULAJDONSÁGAINAK VIZSGÁLATA,
RészletesebbenAkusztikai tervezés a geometriai akusztika módszereivel
Akusztikai tervezés a geometriai akusztika módszereivel Fürjes Andor Tamás BME Híradástechnikai Tanszék Kép- és Hangtechnikai Laborcsoport, Rezgésakusztika Laboratórium 1 Tartalom A geometriai akusztika
RészletesebbenGeokémia gyakorlat. 1. Geokémiai adatok értelmezése: egyszerű statisztikai módszerek. Geológus szakirány (BSc) Dr. Lukács Réka
Geokémia gyakorlat 1. Geokémiai adatok értelmezése: egyszerű statisztikai módszerek Geológus szakirány (BSc) Dr. Lukács Réka MTA-ELTE Vulkanológiai Kutatócsoport e-mail: reka.harangi@gmail.com ALAPFOGALMAK:
RészletesebbenKisciklusú fárasztóvizsgálatok eredményei és energetikai értékelése
Kisciklusú fárasztóvizsgálatok eredményei és energetikai értékelése Tóth László, Rózsahegyi Péter Bay Zoltán Alkalmazott Kutatási Közalapítvány Logisztikai és Gyártástechnikai Intézet Bevezetés A mérnöki
RészletesebbenVárosi légszennyezettség vizsgálata térinformatikai és matematikai statisztikai módszerek alkalmazásával
Pannon Egyetem Vegyészmérnöki Tudományok és Anyagtudományok Doktori Iskola Városi légszennyezettség vizsgálata térinformatikai és matematikai statisztikai módszerek alkalmazásával DOKTORI (Ph.D.) ÉRTEKEZÉS
RészletesebbenAz egyenes ellipszishenger ferde síkmetszeteiről
1 Az egyenes ellipszishenger ferde síkmetszeteiről Vegyünk egy a és b féltengelyekkel bíró ellipszist a vezérgörbét, majd az ellipszis O centrumában állítsunk merőlegest az ellipszis síkjára. Ez a merőleges
RészletesebbenPLATTÍROZOTT ALUMÍNIUM LEMEZEK KÖTÉSI VISZONYAINAK TECHNOLÓGIAI VIZSGÁLATA TECHNOLOGICAL INVESTIGATION OF PLATED ALUMINIUM SHEETS BONDING PROPERTIES
Anyagmérnöki Tudományok, 37. kötet, 1. szám (2012), pp. 371 379. PLATTÍROZOTT ALUMÍNIUM LEMEZEK KÖTÉSI VISZONYAINAK TECHNOLÓGIAI VIZSGÁLATA TECHNOLOGICAL INVESTIGATION OF PLATED ALUMINIUM SHEETS BONDING
RészletesebbenPélda: Csúsztatófeszültség-eloszlás számítása I-szelvényben
Példa: Csúsztatófeszültség-eloszlás számítása I-szelvényben Készítette: Kossa Attila (kossa@mm.bme.hu) BME, Műszaki Mechanikai Tanszék 2011. március 14. Határozzuk meg a nyírásból adódó csúsztatófeszültség
RészletesebbenBME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs
Dr. Móczár Balázs 1 Az előadás célja MSZ EN 1997 1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása Az eddig
RészletesebbenKÉPLÉKENY ALAKÍTÁSI FOLYAMATOK SZÁMÍTÓGÉPES SZIMULÁCIÓJA
FIATAL MŰSZAKIAK TUDOMÁNYOS ÜLÉSSZAKA Kolozsvár, 2001. március 23-24. KÉPLÉKENY ALAKÍTÁSI FOLYAMATOK SZÁMÍTÓGÉPES SZIMULÁCIÓJA Computer simulation of plastic forming processes Horosz Gergő, Dr. Horváth
RészletesebbenTevékenység: Tanulmányozza a ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál!
Tanulmányozza a.3.6. ábrát és a levezetést! Tanulja meg a fajlagos nyúlás mértékének meghatározásának módját hajlításnál! Az alakváltozás mértéke hajlításnál Hajlításnál az alakváltozást mérnöki alakváltozási
RészletesebbenOszvald Tamás Sycons Kft.
PARTFAL STABILIZÁSI MUNKÁK KULCSON REMEDIATION OF KULCS SŐTÉR SÉTÁNY LANDSLIDE AREA Oszvald Tamás Sycons Kft. ÖSSZEFOGLALÁS A Duna jobb partját Budapest és Mohács között 200 km hosszon 20-50 m magasságú
RészletesebbenA talajok összenyomódásának vizsgálata
A talajok összenyomódásának vizsgálata Amit már tudni kellene Összenyomódás Konszolidáció Normálisan konszolidált talaj Túlkonszolidált talaj Túlkonszolidáltsági arányszám,ocr Konszolidáció az az időben
RészletesebbenSZOFTVEREK A SORBANÁLLÁSI ELMÉLET OKTATÁSÁBAN
SZOFTVEREK A SORBANÁLLÁSI ELMÉLET OKTATÁSÁBAN Almási Béla, almasi@math.klte.hu Sztrik János, jsztrik@math.klte.hu KLTE Matematikai és Informatikai Intézet Abstract This paper gives a short review on software
RészletesebbenTámfal építés monitoring védelmében a Budapest körüli M0 útgyűrűn
Támfal építés monitoring védelmében a Budapest körüli M0 útgyűrűn Construction works and monitoring of a retaining wall on the M0 motorway ring around Budapest SZILVÁGYI László, WOLF Ákos Geoplan Kft,
RészletesebbenEnergiatételek - Példák
9. Előadás Húzott rúd potenciális energiája: Hooke-modell: σ = Eε Geom. hetséges Geometriai egyenlet: + geom. peremfeltételek: u εx = ε = x u(0) = 0 ul () = 0 du dx Energiatételek Példák = k l 0 pudx l
Részletesebben1. Katona János publikációs jegyzéke
1. Katona János publikációs jegyzéke 1.1. Referált, angol nyelvű, nyomtatott publikációk [1] J.KATONA-E.MOLNÁR: Visibility of the higher-dimensional central projection into the projective sphere Típus:
RészletesebbenSegédlet: Főfeszültségek meghatározása Mohr-féle feszültségi körök alkalmazásával
Segédlet: Főfeszültségek meghatározása Mohr-féle feszültségi körök alkalmazásával Készítette: Dr. Kossa Attila (kossa@mm.bme.hu) BME, Műszaki Mechanikai Tanszék 212. október 16. Frissítve: 215. január
RészletesebbenEgy érdekes statikai - geometriai feladat
1 Egy érdekes statikai - geometriai feladat Előző dolgozatunkban melynek címe: Egy érdekes geometriai feladat egy olyan feladatot oldottunk meg, ami az itteni előtanulmányának is tekinthető. Az ottani
RészletesebbenPÁLYÁZATI BESZÁMOLÓ A PRO PROGRESSIO ALAPÍTVÁNY
PÁLYÁZATI BESZÁMOLÓ A PRO PROGRESSIO ALAPÍTVÁNY RÉSZÉRE Készítette:... Kotrocz Krisztián Budapest, 014.07.10. 1 BEVEZETÉS A kutatás keretén belül kohézív talajok numerikus szimulációjával foglalkoztam.
Részletesebben(Solid modeling, Geometric modeling) Testmodell: egy létező vagy elképzelt objektum digitális reprezentációja.
Testmodellezés Testmodellezés (Solid modeling, Geometric modeling) Testmodell: egy létező vagy elképzelt objektum digitális reprezentációja. A tervezés (modellezés) során megadjuk a objektum geometria
RészletesebbenMECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája
Egészségügyi mérnökképzés MECHNIK I. rész: Szilárd testek mechanikája készítette: Németh Róbert Igénybevételek térben I. z alapelv ugyanaz, mint síkban: a keresztmetszet egyik oldalán levő szerkezetrészre
RészletesebbenA beton kúszása és ernyedése
A beton kúszása és ernyedése A kúszás és ernyedés reológiai fogalmak. A reológia görög eredetű szó, és ebben az értelmezésben az anyagoknak az idő folyamán lejátszódó változásait vizsgáló műszaki tudományág
Részletesebben