Dunai magaspart mozgás geotechnikai elemzése. Geotechnical analysis of the movements observed at the Danube s natural high bank

Méret: px
Mutatás kezdődik a ... oldaltól:

Download "Dunai magaspart mozgás geotechnikai elemzése. Geotechnical analysis of the movements observed at the Danube s natural high bank"

Átírás

1 Mérnökgeológia-Kőzetmechanika 2015 (Szerk: Török Á., Görög P. & Vásárhelyi B.) oldalak: Dunai magaspart mozgás geotechnikai elemzése Geotechnical analysis of the movements observed at the Danube s natural high bank Czap Zoltán, BME, Geotechnika és Mérnökgeológia Tanszék, zczap@mail.bme.hu, Kovács Miklós BME, Geotechnika és Mérnökgeológia Tanszék, mkovacs@mail.bme.hu ÖSSZEFOGLALÁS: A dunai magaspartok mozgásait évtizedek óta vizsgálják, kutatják. A vizsgálatok a földtudományok több spektrumát érintik, geológiai, geotechnikai, geodéziai alapokra támaszkodó jelentések, publikációk készültek. A dunaszekcsői magaspart rogyása is több földtudományi terület érdeklődési körébe került, amelyből különböző, értékes elemzéseket publikáltak. E cikkben a partfalmozgás részletes végeselemes geotechnikai vizsgálata kerül ismertetésre. ABSTRACT: The movements of the natural high banks along the Danube have been being a popular research topic for decades. These problem involves many aspects of Earth Sciences such as geotechnics, geology and geodesy; numerous reports and papers have been composed introducing these aspects. The failure of the high bank in Dunaszekcső has been the popular topic of research in all the previously mentioned disciplines. This article is introducing the geotechnical finite lement analysis of the failure. Kulcsszavak: Dunaszekcső, partfalmozgás, Plaxis, véges elemek keywords: Dunaszekcső, high bank failure, Plaxis, finite element analysis 1 BEVEZETÉS A dunai magaspartok mozgásai a partközeli sávok beépítésének növekedésével egyre több gondot okoznak az érintett településeknek. A több évtizede észlelt és vizsgált mozgások mind lakó, mind ipari területeket érintettek a Duna Budapest és a szerb határ közötti szakaszán. A partfalak mozgásaiból származó károk esetenként igen jelentősek voltak, a szükségessé váló beavatkozások költségei helyenként többszörösen meghaladták az érintett települések gazdasági lehetőségeit. A múlt század egyik legnagyobb partfal mozgása mint ismeretes Dunaújváros környezetében volt (Kézdi 1970), lakott és ipari területet érintve. A több millió m 3 volumenű földtömeget érintő partfalmozgás okozta károkat nagy költséggel helyreállították, a partfal geometriáján, a terep víztelenítésénél jelentős átalakításokat végeztek a későbbi, esetleges károsodások megakadályozására. Az említett nagy károsodás környezetében a későbbiekben és a közelmúltban is nagykiterjedésű partfal mozgások jöttek létre a part menti sávok intenzív beépítése után (Kaszás & Takács 2013). A Duna Budapest alatti szakaszán történt egyéb partfal károsodások mellett a Duna magyarországi déli szakaszán, Dunaszekcső területén 2008 február 12.-én mintegy 0,3 milló m 3 tömegű partfal rogyott le két tömbben (1. ábra, Bányai et al. 2012, 2014, Karbon et al. 2011, Újvári et al. 2009). A mozgás közvetlen környezetében beépített terület található. A mozgás déli oldalán a lerogyott magaspart folytatásaként még álló partfalszakasz húzódik. A partfalszakasz biztosítására a partfalszakaszon állékonyságot növelő beavatkozásokat terveztek és építettek. A tervezés alapját a partfalmozgásról készített publikációk szolgáltatták (Kaszás & Kraft 2009, Kraft 2011).

2 Czap Kovács 1. ábra: A dunaszekcsői Várhegy 2 A SZÁMÍTÁSOKNÁL ALKALMAZOTT PROGRAM JELLEMZŐI A számításokat a Plaxis 2D Version véges elemes programmal készítettük. Ez a program a szokásos állékonyságvizsgálatokon (a Mohr-Coulomb törési feltétel segítségével meghatározott biztonság) túl alkalmas az alábbiakra is (Czap 2012): A felszín geometriájának pontos követése a vizsgált metszetekben. A geotechnikai feltárások alapján meghatározott talajrétegződés modellezése. Szerkezeti elemek (lemezek, dúcok, horgonyok, geoműanyagok) alkalmazása. Az eltérő tulajdonságú rétegek, valamint a szerkezeti elemek és a talaj határfelületeinek kezelése. A véges elemes hálózat sűríthetősége ott, ahol ez a pontosságot javítja. A fejlett anyagmodellek (felkeményedő, puha talaj, anizotróp, stb.) alkalmazási lehetősége, amely lehetővé teszi a talajmozgások pontosabb meghatározását. A talajvíz hatásának számítása, mint a statikus, mint az áramlási nyomások figyelembe vételével. Az építési, talajkiemelési munkafolyamatok követése. Alapozási rendszerek teherbírásának meghatározása. A konszolidációs folyamatok modellezhetősége. Back-analysis vizsgálatok Tanszékünk nagyszámú vizsgálatot végzett a fenti program előző verzióival, a jelen feladathoz hasonló körülmények között. Kisebb-nagyobb folyóink, tavaink mentén készítettünk gátakról, partfalakról szakértői véleményeket, terveket. Tapasztalataink alapján a jelen feladat elvégzésére is tökéletesen alkalmasnak tartjuk ezt a programot. Számításainknál elsősorban a jól ismert Mohr-Coulomb anyagmodellt (2. ábra) alkalmaztuk, amely elsőrendű közelítést jelent a talajmodelleknél. Mivel a modell konstans merevséggel rendelkezik, a számítás nagyon gyors és állékonyságvizsgálatnál pontos. Alkalmazásához a modell öt paraméterének (lásd lentebb) és a talaj kezdeti feszültségállapotának ismerete szükséges. Ez a modell tökéletesen rugalmas-képlékeny, vagyis a nyírószilárdsága kimerüléséig rugalmasan, attól kezdve képlékenyen viselkedik. A paraméterek triaxiális kísérletből határozhatók meg. A rugalmassági tényező (E) meghatározására a talajoknál általában a teherbírás 50%-ához tartozó E 50 húrmodulus használata javasolható (3. ábra), az E 0 kezdeti érintőmodulus csak akkor, ha a teherbírást igen kis mértékben használjuk ki (pl. dinamikus vizsgálatok). Az öt paraméter: E: Rugalmassági tényező [kn/m 2 ] ν: Poisson tényező [-] : Belső súrlódási szög [ ] c: Kohézió [kn/m 2 ] ψ: Dilatációs szög [ ] 396

3 Dunai magaspart mozgás Tehermentesítés Újraterhelés 2. ábra: A Mohr-Coulomb talajmodell terhelés-alakváltozás összefüggése 3. ábra: Rugalmassági modulusok a véges elemes számításokhoz A rugalmassági tényező, mint merevségi paraméter alkalmazása helyett egy alternatív merevségi paramétert (G, E oed ) is betáplálhatunk. Tekintettel a lösz sajátosságaira, kipróbáltuk a repedezett kőzet modellt is. Ez anizotróp modell, elnyíródás csak a megadott csúszólap irányban jöhet létre (4. ábra). Ezt a modellt a lösz azon felső rétegében alkalmaztuk, ahol húzási repedések alakulhatnak ki. Függőleges repedezettséget tételeztünk fel ( 1 =90 ) és a nyírószilárdságba csak a súrlódást számítottuk be. 4. ábra: A repedezettség irányának megadása A talajrétegeket 15 csomópontú háromszögelemekkel és 10 csomópontú határfelületi elemekkel modelleztük, amelyek teljes negyedfokú elmozdulás függvénnyel rendelkeznek (5. ábra). A határfelületeken lehetőség van a nyírószilárdság redukciójára. 397

4 Czap Kovács 5. ábra: A Plaxis programban alkalmazott elemtípusok A biztonságot a tényleges és a stabilitáshoz legalább szükséges belső súrlódási szög tangense, illetve a tényleges és a stabilitáshoz legkevesebb szükséges kohézió hányadosaként értelmezi a Plaxis program (1) tan c n. (1) tan R c R A fentiek szerinti csökkentő tényezővel mindaddig változtatja a program a modellben szereplő anyagok nyírószilárdságát (2), tan c tan R, cr n n (2) amíg csak a mozgások nem növekednek korlátlanul. Ebből következik, hogy sajnos a stabilitás elvesztése, a csúszólapok kialakulása utáni mozgások nagysága ezzel a programmal nem határozható meg. 3 A SZÁMÍTÁSOK VÉGES ELEMES MODELLJE Számításainkat a 1. ábra alapján, az ott bejelölt metszetben végeztük el, figyelembe véve a feltárás méretarányosra torzított adatait (6. ábra). A rendelkezésünkre álló adatok alapján a vizsgálat geometriai modelljét a 7. ábra szerint vettük fel. A lehatárolást az ábrán zölddel látható dobozmodellel oldottuk meg. 6. ábra: A Várhegy rétegszelvénye a 2008-as omlás előtt Az alkalmazott anyagjellemzők: 1. táblázat. A lösz nyírószilárdsági jellemzőit a rézsű magassága és hajlása alapján vettük fel, majd a részletes vizsgálatok során (4.1 fejezet) pontosítottuk. Négy lehetséges belső súrlódási szög kohézió arányt vizsgáltunk (az eolikus löszre jellemző tartományon belül). Az agyag teherbírását úgy határoztuk meg, hogy a törési mechanizmus minden esetben a löszben alakuljon ki, kivéve az agyag felszínén létrejövő rétegcsúszás esetét. A reziduális rétegek nyírószilárdságának hatását szintén a részletes számítások során vizsgáltuk. A véges elemes modell (a talajvíz és a Duna szintjét is ábrázolva): 8. ábra. A függőleges húzási repedések hatását is figyelembe vevő modell: 9. ábra. A repedezett rétegek vastagságát a nyírószilárdság pontosítása után határoztuk meg. Megvizsgáltuk a reziduális rétegek dőlésének esetleges hatását is, 1, 2, 4 és 8 -os hajlások esetére. E számítások modelljei: 10. ábra. 398

5 Dunai magaspart mozgás 7. ábra: A vizsgálat geometriai modellje 1. táblázat: A talajjellemzők kiinduló értékei Lösz Anyag Áthalmozott Kő Agyag Talajállapot drénezett vízzáró Térfogatsúly, kn/m Telített térfogatsúly, kn/m 3 s 20, Poisson tényező 0,37 0,40 0,37 0,25 0,40 Összenyomódási modulus, MPa E oed Hatékony belső súrlódási szög Hatékony kohézió, kpa c 25,7 34,3 42,8 53,6 25,7 - - Drénezetlen nyírószilárdság, kpa c u SZÁMÍTÁSI EREDMÉNYEK 4.1 A lösz nyírószilárdságának meghatározása A természet által elvégzett 1:1 méretarányú kísérletnél jobbra nem számíthatunk. Ezt rekonstruáltuk az 2. fejezet szerinti állékonyságvizsgálattal, az 1. táblázat és a 8. ábra szerint felvett véges elemes modellekre. Ennek alapján módosítanunk kellett a mozgás-nyugvás határállapotához (a bekövetkezett töréshez) tartozó nyírószilárdsági értékeket, a 11. ábra és a 2. táblázat szerint. A tipikus eredmény a 2. lösz nyírószilárdság kombinációra: A deformált hálózat: Az elmozdulások abszolút értéke: A deviátor deformáció ( 1-3 ): A plasztikus pontok: 12. ábra 13. ábra 14. ábra 15. ábra 399

6 Czap Kovács 8. ábra: A vizsgálat véges elemes modellje 9. ábra: Véges elemes modell a húzási repedéseknek kitett zónával 400

7 Dunai magaspart mozgás 10. ábra: Véges elemes modell, ferde rétegződés 11. ábra: A lösz módosított nyírószilárdsági jellemzői 401

8 Czap Kovács Anyag 2. táblázat: A lösz módosított nyírószilárdsági jellemzői Lösz Hatékony belső súrlódási szög 28,3 22,4 19,1 14,3 Hatékony kohézió, kpa c 29,6 45,2 55,3 77,5 A 12. ábra-14. ábra által mutatott óriási értékek a 2. fejezet szerinti vizsgálatból következnek, korlátlanul növekvő mozgásokról van szó, fizikai jelentésük közvetlenül természetesen nincs, de jól kijelölik a tönkremeneteli zónák határát, főleg az elmozdulások abszolút értéke, a 13. ábra. A deformált hálózat ábrájából (12. ábra) levonható az a következtetés, hogy a számítási módszer nem adja meg pontosan a csúszólap felső, kiindulási pontjának a helyét, az ebben az esetben egy ~25 m-es tartományon (x= m) belül bárhol lehet, a pontos helyzete nem befolyásolja számottevően a csúszólaphoz tartozó biztonság értékét. Az elmozdulások abszolút értéke (13. ábra) és a deviátor deformáció ábrája (14. ábra) jól mutatja a kialakult törési mechanizmust. A második képen az is látható, hogy tulajdonképpen ennél a nyírószilárdságnál közel állunk egy bifurkációhoz, elágazáshoz, akár egy magasabban elhelyezkedő csúszólap is lehetne a mértékadó, ha a nyírószilárdsági jellemzők az eredeti 2. típusú löszhöz állnának közelebb. A plasztikus pontok ábrája (15. ábra) alapján a képlékeny zóna túlterjed a kialakuló csúszólapon, ez a zóna belsejében jön létre. Az ábrán jól látható a húzási repedések területe, ugyanakkor a csúszólap nem mutatja az ezzel összhangban lévő, közel függőleges szakaszát a leszakadás után helyben maradó földtömegnek, amely lösz (és más, számottevő kohézióval rendelkező talaj) esetén tapasztalható (1. ábra). A talaj nyírószilárdsága két összetevőjének, a belső súrlódási szögnek és a kohéziónak a függvényében, azonos biztonság esetén is más-más csúszólap alak lesz a mértékadó: 16. ábra. A modell és a valóság (17. ábra) összevetéséből jól látható, hogy a számításaink nem írják le pontosan a folyamatot. A talajfizikai tulajdonságok és a geometria változtatásával szinte végtelen számú variáció ellenőrizhető, és akkor még azoknak a helyi anomáliáknak a szerepét nem is vizsgáltuk, amelyek beindítják a mozgásokat. A továbbiakban ezen jellemzők közül fogjuk megvizsgálni néhány, általunk fontosnak tartott paraméter hatását. 12. ábra: Deformált véges elemes hálózat tönkremeneteli állapotban 402

9 Dunai magaspart mozgás 13. ábra: A mozgások abszolút értékei tönkremeneteli állapotban 14. ábra: Deviátor deformációk tönkremeneteli állapotban 403

10 Czap Kovács 15. ábra: Képlékeny zónák tönkremeneteli állapotban 16. ábra: A felvett lösz típusokhoz tartozó csúszólapok 17. ábra: Észlelt mozgások 4.2 Az anizotrópia hatásának figyelembe vétele Az eolikus löszökre keletkezésük módja miatt jellemző az anizotróp hatás, nyírószilárdságuk függőleges síkok mentén lényegesen kisebb, mint más irányokban. Ezt a hatást vizsgáltuk a 9. ábra véges elemes modelljén, amelynél a húzási repedések (lásd 15. ábra) kialakulására elkülönítettünk egy réteget (18. ábra). Mivel ezt a tulajdonságot igen fontosnak tartjuk, a repedezettség hatását két módon is ellenőriztük, sűrűn elhelyezett függőleges határfelületi elemek, illetve a repedezett kőzetmodell alkalmazásával. A repedésekben a nyírószilárdságnak csak a súrlódásos komponensét alkalmaztuk. Sajnos sem a biztonságra, sem a csúszólapok alakjára gyakorolt hatást nem sikerült kimutatnunk, úgy tűnik, a véges elemek módszere (legalább is az általunk alkalmazott program) erre nem érzékeny. 404

11 Dunai magaspart mozgás 18. ábra: A húzási repedések mélysége 4.3 A rogyásos suvadás lehetősége Megvizsgáltuk a rogyásos suvadás kialakulásának lehetőségét is, amikor egy mélyebben fekvő, gyenge réteg szilárdságának kimerülése váltja ki a felsőbb, jobb teherbírású rétegek suvadását. Ehhez a két felső löszréteg nyírószilárdságát 1,35-szörösre növeltük az 1. szilárdsági csoporthoz képest, miközben a harmadik, agyagos rétegét változatlanul hagytuk: 19. ábra. A biztonság ekkor izotróp lösz esetén n=1,23-ra, függőleges gyenge síkok alkalmazásakor n=1,09-re változott, tehát ekkor már kimutatható az anizotrópia hatása az állékonyságra, de a csúszólapok alakjára továbbra is minimális a hatás: 20. ábra. A rogyásos suvadást okozó gyengébb, a víz hatására felpuhult, agyagos réteg tehát jelentősen, =1,09/1,35=80,7 %-ban csökkenti az állékonyságot. 4.4 A gyenge, reziduális talajt tartalmazó síkok ferdeségének hatása A számításainknál ellenőriztük a reziduális talajrétegek kisebb nyírószilárdságának hatását, a lösz belsejében felvett határfelületek nyírószilárdságának 20 %-os lépésekben, 40 %-ig történő csökkentésével. A vizsgálat nem eredményezett változásokat, sem a biztonság, sem a csúszólapok alakjának tekintetében. Ez után változtattuk a gyenge síkok dőlésszögét is, a 10. ábra szerint. A számításokat csak a véleményünk szerint legvalószínűbb, 3. típusú lösszel végeztük el. Az eredmény 8 -os hajlás és 40 %-os nyírószilárdság esetén: 21. ábra (teljes elmozduláskép). A megfelelőség romlása 40 %-os nyírószilárdság esetén: 22. ábra. Ennél nagyobb nyírószilárdságnál nem volt kimutatható hatás. 405

12 Czap Kovács 19. ábra: A rogyásos suvadás véges elemes modellje 20. ábra: Csúszólapok rogyásos suvadás esetén 4.5 Az agyag réteghatár ferdeségének hatása A vízvezető rétegek alatt elhelyezkedő vízzáró-közel vízzáró agyag felszínén a felette levő víz hatására lényegesen kisebb nyírószilárdságú, néhány centiméter vastagságú réteg alakul ki. Ha az agyag felszíne nem vízszintes, akkor az eddigiekhez képest lényegesen eltérő alakú, gyakorlatilag összetett, síkokból álló törési mechanizmussal kell számolni. Megvizsgáltuk ezt az esetet is, a határfelületen csökkentve az agyag eredetileg c u =300 kpa-ra felvett drénezetlen nyírószilárdságát. 60 %-ra csökkentve az ellenállást, a megfelelőség még nem csökkent, 40 %-os ellenállásnál (c u =120 kpa) viszont 91,8 %-ra csökkent a megfelelőség (23. ábra). A csúszólapok alakjának összehasonlítása a gyenge síkok nélküli, a reziduális rétegek és az átázott agyagfelszín esetén (ferde határfelületek): 24. ábra. 406

13 Dunai magaspart mozgás 21. ábra: A mozgások abszolút értékei tönkremeneteli állapotban, ferde, 40 %-os teherbírású reziduális talajsíkok esetén 22. ábra: Gyenge sík dőlésének hatása 40 %-os nyírószilárdság esetén 407

14 Czap Kovács 23. ábra: A mozgások abszolút értékei tönkremeneteli állapotban, ferde, 40 %-os teherbírású agyagfelszín esetén 24. ábra: Mértékadó csúszólapok összehasonlítása, a gyenge síkok hatása 5 ÖSSZEFOGLALÁS A Plaxis véges elemes program alkalmazásával modelleztük a dunaszekcsői Várhegyen 2008-ban bekövetkezett suvadást. Vizsgálatainkban az alábbi paraméterek hatását analizáltuk az állékonyságra és a csúszólapok alakjára: a lösz nyírószilárdságának a belső súrlódás és kohézió közötti megoszlási aránya; a lösz anizotrópiája; a löszt tagoló reziduális rétegek nyírószilárdságának hatása; a reziduális rétegek dőlése; az agyagfelszín drénezetlen nyírószilárdsága; az agyag alapréteg dőlése. A legfontosabb eredményeink: Meghatároztuk a löszfal suvadásakor működő lehetséges nyírószilárdsági összetevőket (11. ábra) és a hozzájuk tartozó potenciális csúszólapokat (16. ábra). 1. Eredményeink alapján a véges elemes módszerrel nem jelezhető előre pontosan a csúszólap felső, kiindulási pontja, széles a veszélyes tartomány. 2. Jelen geometria mellett sem a vízszintes gyenge síkok, sem a felszín közelében kialakuló húzási repedések nem befolyásolják a számítások végeredményét. 3. A vízzáró réteg közelében fekvő, agyagos, feltehetően már roskadt, kissé felpuhult löszréteg kiválthatja a rogyásos suvadást. Ekkor az állékonyság csökkent értékű, de a potenciális csúszólap alakjára nincs befolyással a jelenség (20. ábra). 408

15 Dunai magaspart mozgás 4. A ferde gyenge síkok kis mértékben, az agyagréteg dőlt felszínén levő felpuhult réteg jelentősebben csökkenti az állékonyságot, változtatja a csúszólap alakját (22. ábra, 24. ábra). 5. A csúszólapok felszínen észlelhető kiindulási pontjai alapján nem lehet az alakra következtetéseket levonni, ugyanakkor a kezdő- és végpont helyzete jelentősen függ a nyírószilárdság súrlódási és kohéziós részének arányától (16. ábra). 6. A már lerogyott, áthalmozott talajtömeg eltávolítása lényegesen, 71 %-ra (a 3. löszmodell esetén, 25. ábra) rontja az állékonyságot. 25. ábra: A mozgások abszolút értékei tönkremeneteli állapotban, 3. löszmodell, eltávolított törmelék 409

16 Czap Kovács IRODALOM Bányai L., G. Újvári, Gy. Mentes 2012: Kinematics and dynamics of a river bank failure determined by integrated geodetic observations, Annual International Conference on Geological & Earth Sciences (GEOS 2012) Bányai L., Gy. Mentes, G. Újvári, M. Kovács, Z. Czap, K. Gribovszki, and G. Papp Recurrent landsliding of a high bank at Dunaszekcső, Hungary: Geodetic deformation monitoring and finite element modeling. Geomorphology 210, 1 13 Czap Z. 2012: Geotechnikai numerikus módszerek, BME jegyzet Karbon M., E. Brückl, E. Hegedüs, and A. Preh 2011: Kinematics of a mass movement constrained by sparse and inhomogeneous data, Nat. Hazards Earth Syst. Sci., 11, Kaszás F., Takács A Kulcs és Dunaszekcső csúszásveszélyes területeinek mozgása a évi Dunai árhullám idején. Mérnökgeológia-Kőzetmechanika 2013 (Szerk: Török Á., Görög P. & Vásárhelyi B.), Budapest, Kaszás Ferenc, Kraft János 2009: A dunaszekcsői magaspart rogyásos suvadása : Nem nyugszanak a dunai magaspartok!. Mélyépítő tükörkép magazin 8/2: Kézdi Á. 1970: A dunaújvárosi partrogyás. Mélyépítéstudományi Szemle, 20/7: Kraft, J., Dunai magaspart dunaszekcsői részletének rogyásos suvadásai. Mérnökgeológia - Kőzetmechanika 2011 (Szerk: Török Á., Vásárhelyi B.), Budapest, 1-12 Újvári G., Gy. Mentes, L. Bányai, J. Kraft, A. Gyimóthy and J. Kovács 2009: Evolution of a bank failure along the River Danube at Dunaszekcső, Hungary, Geomorphology 109 (2009)

Alagútfalazat véges elemes vizsgálata

Alagútfalazat véges elemes vizsgálata Magyar Alagútépítő Egyesület BME Geotechnikai Tanszéke Alagútfalazat véges elemes vizsgálata Czap Zoltán mestertanár BME Geotechnikai Tanszék Programok alagutak méretezéséhez 1 UDEC 2D program, diszkrét

Részletesebben

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezés Plaxis programmal Munkagödör méretezés Geo 5 programmal Tartalom Bevezetés VEM - geotechnikai alkalmazási területek

Részletesebben

M0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás WOLF ÁKOS

M0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás WOLF ÁKOS 1 M0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás térségében WOLF ÁKOS 2 HELYSZÍN HELYSZÍN 3 TÖRÖKBÁLINT ANNA-HEGYI PIHENŐ ÉRD DIÓSD ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS 4 1993. október 5. ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS

Részletesebben

Munkatérhatárolás szerkezetei. programmal. Munkagödör méretezés Geo 5

Munkatérhatárolás szerkezetei. programmal. Munkagödör méretezés Geo 5 MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése 2 Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezés Plaxis programmal Munkagödör méretezés Geo 5 Munkagödör méretezés Geo 5 programmal Tartalom 3 Alapadatok Geometria

Részletesebben

Földstatikai feladatok megoldási módszerei

Földstatikai feladatok megoldási módszerei Földstatikai feladatok megoldási módszerei Földstatikai alapfeladatok Földnyomások számítása Általános állékonyság vizsgálata Alaptörés parciális terhelés alatt Süllyedésszámítások Komplex terhelési esetek

Részletesebben

Cölöpalapozások - bemutató

Cölöpalapozások - bemutató 12. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpalapozások - bemutató Ennek a mérnöki kézikönyvnek célja, hogy bemutassa a GEO 5 cölöpalapozás számításra használható programjainak gyakorlati

Részletesebben

BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs

BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs Dr. Móczár Balázs 1 Az előadás célja MSZ EN 1997 1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása Az eddig

Részletesebben

SÍKALAPOK TERVEZÉSE. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

SÍKALAPOK TERVEZÉSE. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés SÍKALAPOK TERVEZÉSE SÍKALAPOK TERVEZÉSE síkalap mélyalap mélyített síkalap Síkalap, ha: - megfelelő teherbírású és vastagságú talajréteg van a felszín közelében; - a térszín közeli talajréteg teherbírása

Részletesebben

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés Wolf Ákos BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési

Részletesebben

Ebben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését és elfordulását.

Ebben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését és elfordulását. 10. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Síkalap süllyedése Program: Fájl: Síkalap Demo_manual_10.gpa Ebben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését

Részletesebben

Jellemző szelvények alagút

Jellemző szelvények alagút Alagútépítés Jellemző szelvények alagút 50 50 Jellemző szelvény - alagút 51 AalagútDél Nyugati járat Keleti járat 51 Alagúttervezés - geotechnika 52 Technológia - Új osztrák építési módszer (NÖT) 1356

Részletesebben

Szádfal szerkezet tervezés Adatbev.

Szádfal szerkezet tervezés Adatbev. Szádfal szerkezet tervezés Adatbev. Projekt Dátum : 0..005 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Nyomás számítás Aktív földnyomás számítás : Passzív földnyomás számítás : Földrengés számítás : Ellenőrzési

Részletesebben

Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev.

Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.05 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : Acél szerkezetek : Acél keresztmetszet teherbírásának

Részletesebben

Földstatikai feladatok megoldási módszerei

Földstatikai feladatok megoldási módszerei Földstatikai feladatok megoldási módszerei A véges elemes analízis (Finite Element Method) alapjai Folytonos közeg (kontinuum) mechanikai állapotának leírása Egy pont mechanikai állapotjellemzıi és egyenletek

Részletesebben

Geometriai adatok. réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei

Geometriai adatok. réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei 24. terepmagasság térszín hajlása vízszintek Geometriai adatok réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei a d =a nom + a a: az egyes konkrét szerkezetekre vonatkozó

Részletesebben

Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk be.

Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk be. 2. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Szögtámfal tervezése Program: Szögtámfal File: Demo_manual_02.guz Feladat: Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk

Részletesebben

Dr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Dr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Dr. Móczár Balázs 1 Alapkérdések: Hogyan vesszük figyelembe a talajösszletet? Ágyazási tényezős eljárások (mai gyakorlat : AXIS VM Winkler-ágyazás (ágyazási tényező) Végeselemes modellezés (jellemzően

Részletesebben

Dr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Dr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Dr. Móczár Balázs 1 A z e l ő a d á s c é l j a MSZ EN 1997-1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása

Részletesebben

Szilvágyi László: M6 autópálya alagutak geológiai és geotechnikai adottságai

Szilvágyi László: M6 autópálya alagutak geológiai és geotechnikai adottságai Szilvágyi László: M6 autópálya alagutak geológiai és geotechnikai adottságai 2/23 M6/M60 autópálya (E73, V/C folyosó) tervezése 1998 2007 3/23 Geresdi dombság o ÉNY - DK-i dombhátak és völgyek o ÉK - DNY-i

Részletesebben

GEOTECHNIKA I. LGB-SE TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI

GEOTECHNIKA I. LGB-SE TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI GEOTECHNIKA I. LGB-SE005-01 TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI Wolf Ákos Mechanikai állapotjellemzők és egyenletek 2 X A X 3 normál- és 3 nyírófeszültség a hasáb oldalain Y A x y z xy yz zx Z A Y Z ZX YZ A

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés 2010. szeptember X. Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék Alapozás Rajzfeladatok Hallgató Bálint részére Megtervezendő egy 30 m 18 m alapterületű épület síkalapozása és a

Részletesebben

Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására

Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására FÓDI ANITA Témavezető: Dr. Bódi István Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki kar Hidak és Szerkezetek

Részletesebben

TERMÉKTERVEZÉS NUMERIKUS MÓDSZEREI. 1. Bevezetés

TERMÉKTERVEZÉS NUMERIKUS MÓDSZEREI. 1. Bevezetés TERMÉKTERVEZÉS NUMERIKUS MÓDSZEREI Dr. Goda Tibor egyetemi docens Gép- és Terméktervezés Tanszék 1. Bevezetés 1.1. A végeselem módszer alapjai - diszkretizáció, - szerkezet felbontása kicsi szabályos elemekre

Részletesebben

Turai Péter 1 Dr. Nagy László 2 Dr. Takács Attila 3

Turai Péter 1 Dr. Nagy László 2 Dr. Takács Attila 3 ZAGYTÁROZÓGÁT ALATTI PÓRUSVÍZNYOMÁS VÉGESELEMES MODELLEZÉSE NUMERICAL MODELING FOR PORE PRESSURE PREDICTION UNDER TAILINGS DAM Turai Péter 1 Dr. Nagy László 2 Dr. Takács Attila 3 1 MSc. hallgató, BME,

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Épület alapozása síkalappal (1. rajz feladat) Minden építmény az önsúlyát és a rájutó terheléseket az altalajnak adja át, s állékonysága, valamint tartóssága attól függ, hogy sikerült-e az építmény és

Részletesebben

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési feladatainak

Részletesebben

Wolf Ákos. Királyegyháza, cementgyár - esettanulmány

Wolf Ákos. Királyegyháza, cementgyár - esettanulmány Wolf Ákos Királyegyháza, cementgyár - esettanulmány Királyegyháza, cementgyár - esettanulmányok Tartalom Bevezetés Projekt ismertetés, helyszín bemutatása bb m tárgyak, létesítmények Talajadottságok bemutatása

Részletesebben

GEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK

GEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK GEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK Bevezetés 2 Miért létesítünk támszerkezeteket? földtömeg és felszíni teher megtámasztása teherviselési típusok támfalak: szerkezet és/vagy kapcsolt talaj súlya (súlytámfal,

Részletesebben

BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs

BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs Dr. Móczár Balázs 1 Az előadás célja MSZ EN 1997 1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása Az eddig

Részletesebben

Tiszai árvízvédelmi töltések károsodásainak geotechnikai tapasztalatai

Tiszai árvízvédelmi töltések károsodásainak geotechnikai tapasztalatai Tiszai árvízvédelmi töltések károsodásainak geotechnikai tapasztalatai Koch Edina Sánta László RÁCKEVE Tiszai árvízvédelmi töltések károsodásainak geotechnikai tapasztalatai Jelentős Tiszai árvizek 1731,

Részletesebben

A Principális-csatorna nagykanizsai védvonalának geotechnikai vizsgálata

A Principális-csatorna nagykanizsai védvonalának geotechnikai vizsgálata A Principális-csatorna nagykanizsai védvonalának geotechnikai vizsgálata Németh Dániel vízrendezési ügyintéző NYUDUVIZIG Konzulensek: Dr. Szepesházi Róbert (egyetemi docens, SZE) Engi Zsuzsanna (osztályvezető,

Részletesebben

TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS ÉS TANÁCSADÁS. Kunfehértó, Rákóczi u. 13. sz.-ú telken épülő piactér tervezéséhez 2017.

TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS ÉS TANÁCSADÁS. Kunfehértó, Rákóczi u. 13. sz.-ú telken épülő piactér tervezéséhez 2017. TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS ÉS TANÁCSADÁS Kunfehértó, Rákóczi u. 13. sz.-ú telken épülő piactér tervezéséhez 2017. 1 I. Tervezési, kiindulási adatok A talajvizsgálati jelentés a Fehértó Non-profit Kft. megbízásából

Részletesebben

Egyedi cölöp függőleges teherbírásának számítása

Egyedi cölöp függőleges teherbírásának számítása 13. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2013. árilis Egyedi cölö függőleges teherbírásának számítása Program: Fájl: Cölö Demo_manual_13.gi Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy egyedi cölö függőleges

Részletesebben

Kardos Nóra Dr. Mahler András Dr. Móczár Balázs Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem, Geotechnikai Tanszék

Kardos Nóra Dr. Mahler András Dr. Móczár Balázs Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem, Geotechnikai Tanszék BUDAPESTI METRÓÁLLOMÁSOK BACK ANALYSIS VIZSGÁLATA A MONITORING EREDMÉNYEK TÜKRÉBEN BACK ANALSYS OF THE RETAINING STRUCTURE BEHAVIOUR AT BUDAPEST METRO STATIONS Kardos Nóra Dr. Mahler András Dr. Móczár

Részletesebben

Konszolidáció-számítás Adatbev.

Konszolidáció-számítás Adatbev. Tarcsai út. 57/8 - Budapest Konszolidáció-számítás Adatbev. Projekt Dátum : 7.0.0 Beállítások Cseh Köztársaság - régi szabvány CSN (7 00, 7 00, 7 007) Süllyedés Számítási módszer : Érintett zóna korlátozása

Részletesebben

MUNKAGÖDÖR TER VEZÉSE TER Bevezetés

MUNKAGÖDÖR TER VEZÉSE TER Bevezetés MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése é Plaxis programmal Munkagödör méretezése é Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési feladatainak

Részletesebben

Rugalmasan ágyazott gerenda. Szép János

Rugalmasan ágyazott gerenda. Szép János Rugalmasan ágyazott gerenda vizsgálata AXIS VM programmal Szép János 2013.10.14. LEMEZALAP TERVEZÉS 1. Bevezetés 2. Lemezalap tervezés 3. AXIS Program ismertetés 4. Példa LEMEZALAPOZÁS Alkalmazás módjai

Részletesebben

A talajok nyírószilárdsága

A talajok nyírószilárdsága A talajok nyírószilárdsága Célok: A talajok nyírószilárdságának értelmezése. Drénezett és drénezetlen viselkedés közötti különbségek értelmezése A terepi állapotokat szimuláló vizsgálatok kiválasztása.

Részletesebben

Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése

Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése okl. faip. mérnök - szerkezettervező Előadásvázlat Bevezetés, a statikai tervezés alapjai, eszközei Az EuroCode szabványok rendszere Bemutató számítás

Részletesebben

GEOTECHNIKAI TERVEZÉS II. LGM_SE012_2

GEOTECHNIKAI TERVEZÉS II. LGM_SE012_2 GEOTECHNIKAI TERVEZÉS II. LGM_SE012_2 se.sze.hu Szilvágyi Zsolt szilvagyi@sze.hu TÉMAKÖRÖK 2 1. Geotechnikai VEM modellezés SzZs 2. Munkatérhatárolás modellezése szoftverekkel SzR ZH: munkatérhatárolás

Részletesebben

GEOTECHNIKA III. NGB-SE005-03

GEOTECHNIKA III. NGB-SE005-03 GEOTECHNIKA III. NGB-SE005-03 HORGONYZOTT SZERKEZETEK Wolf Ákos 2015/16 2. félév Horgony 2 horgonyfej a szabad szakasz befogási szakasz Alkalmazási terület 3 Alkalmazási terület 4 Alkalmazási terület 5

Részletesebben

Talajmechanika II. ZH (1)

Talajmechanika II. ZH (1) Nev: Neptun Kod: Talajmechanika II. ZH (1) 1./ Az ábrán látható állandó víznyomású készüléken Q = 148 cm^3 mennyiségű víz folyt keresztül 5 perc alatt. A mérőeszköz adatai: átmérő [d = 15 cm]., talajminta

Részletesebben

Mikrocölöp alapozás ellenőrzése

Mikrocölöp alapozás ellenőrzése 36. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2017. június Mikrocölöp alapozás ellenőrzése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_en_36.gsp Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy mikrocölöp alapozás ellenőrzésének

Részletesebben

IGAZI, GEORÁCCSAL ERŐSÍTETT HÍDFŐ ELSŐ MAGYARORSZÁGI ALKALMAZÁSA. Tóth Gergő

IGAZI, GEORÁCCSAL ERŐSÍTETT HÍDFŐ ELSŐ MAGYARORSZÁGI ALKALMAZÁSA. Tóth Gergő IGAZI, GEORÁCCSAL ERŐSÍTETT HÍDFŐ ELSŐ MAGYARORSZÁGI ALKALMAZÁSA Tóth Gergő Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft. 1034 Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/436-0990 www.gradex.hu Pálossy, Scharle, Szalatkay:Tervezési

Részletesebben

Dr. Farkas József Czap Zoltán Bozó Péter:

Dr. Farkas József Czap Zoltán Bozó Péter: Mélyépítés szekció Dr. Farkas József Czap Zoltán Bozó Péter: Esettanulmány Minőség és megfelelőség Dr. Nagy László: Hibajelenség Előírások betartása és ellenőrzése Dr. Nagy László Kádár István: Adatok

Részletesebben

Kiöntött síncsatornás felépítmény kialakításának egyes elméleti kérdései

Kiöntött síncsatornás felépítmény kialakításának egyes elméleti kérdései Kiöntött síncsatornás felépítmény kialakításának egyes elméleti kérdései VII. Városi Villamos Vasúti Pálya Napra Budapest, 2014. április 17. Major Zoltán egyetemi tanársegéd Széchenyi István Egyetem, Győr

Részletesebben

Előregyártott fal számítás Adatbev.

Előregyártott fal számítás Adatbev. Soil Boring co. Előregyártott fal számítás Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.0 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : CSN 0 R Fal számítás Aktív földnyomás számítás

Részletesebben

A talajok összenyomódásának vizsgálata

A talajok összenyomódásának vizsgálata A talajok összenyomódásának vizsgálata Amit már tudni kellene Összenyomódás Konszolidáció Normálisan konszolidált talaj Túlkonszolidált talaj Túlkonszolidáltsági arányszám,ocr Konszolidáció az az időben

Részletesebben

A geotechnikai tervezés alapjai az Eurocode 7 szerint

A geotechnikai tervezés alapjai az Eurocode 7 szerint A geotechnikai tervezés alapjai az Eurocode 7 szerint Tartószerkezeti Eurocode-ok EN 1990 EC-0 A tartószerkezeti tervezés alapjai EN 1991 EC-1: A tartószerkezeteket érő hatások EN 1992 EC-2: Betonszerkezetek

Részletesebben

FAUR KRISZTINA BEÁTA, SZAbÓ IMRE, GEOTECHNIkA

FAUR KRISZTINA BEÁTA, SZAbÓ IMRE, GEOTECHNIkA FAUR KRISZTINA BEÁTA, SZAbÓ IMRE, GEOTECHNIkA 5 V. AZ ALAPTESTEk ÁLLÉkONYSÁgÁNAk A vizsgálata 1. TALAJTÖRÉSSEL, felúszással, ELCSÚSZÁSSAL, felbillenéssel SZEMbENI biztonság Az épületek, létesítmények állékonyságának

Részletesebben

SOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK KONSZOLIDÁCIÓ

SOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK KONSZOLIDÁCIÓ 2008 PJ-MA SOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK KONSZOLIDÁCIÓ Tanszék: K épület, mfsz. 10. & mfsz. 20. Geotechnikai laboratórium: K épület, alagsor 20. BME

Részletesebben

A.2. Acélszerkezetek határállapotai

A.2. Acélszerkezetek határállapotai A.. Acélszerkezetek határállapotai A... A teherbírási határállapotok első osztálya: a szilárdsági határállapotok A szilárdsági határállapotok (melyek között a fáradt és rideg törést e helyütt nem tárgyaljuk)

Részletesebben

TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS TALAJMECHANIKAI SZAKVÉLEMÉNY SZÚRÓPONT

TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS TALAJMECHANIKAI SZAKVÉLEMÉNY SZÚRÓPONT TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS TALAJMECHANIKAI SZAKVÉLEMÉNY Besenyszög, Jászladányi út 503/3 hrsz. SZÚRÓPONT tervezéséhez Nagykörű 2013 december 07. Horváth Ferenc okl. építőmérnök okl. geotechnikai szakmérnök

Részletesebben

Lemez- és gerendaalapok méretezése

Lemez- és gerendaalapok méretezése Lemez- és gerendaalapok méretezése Az alapmerevség hatása az alap hajlékony merev a talpfeszültség egyenletes széleken nagyobb a süllyedés teknıszerő egyenletes Terhelés hatása hajlékony alapok esetén

Részletesebben

Mechanikai vizsgáltok

Mechanikai vizsgáltok Mechanikai vizsgáltok Modellező vizsgáltok Egyszerű modellek Szűk érvényességi tartomány A vizsgálati feltételek megadása különösen fontos Általános érvényű vizsgálati eredmények A vizsgálati program célja

Részletesebben

Konzulensek: Czeglédi Ádám Dr. Bojtár Imre

Konzulensek: Czeglédi Ádám Dr. Bojtár Imre Konzulensek: Czeglédi Ádám Dr. Bojtár Imre FLAC : explicit véges differenciás program Kőzettömeg felosztása Zónákra Rácspontok Mozgásegyenlet Rácspont Zóna & u σ i ij ρ = + ρg t x j t+ t / 2) u& ( = u&

Részletesebben

Síkalap ellenőrzés Adatbev.

Síkalap ellenőrzés Adatbev. Síkalap ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátu : 02.11.2005 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : EN 199211 szerinti tényezők : Süllyedés Száítási ódszer : Érintett

Részletesebben

DETERMINATION OF SHEAR STRENGTH OF SOLID WASTES BASED ON CPT TEST RESULTS

DETERMINATION OF SHEAR STRENGTH OF SOLID WASTES BASED ON CPT TEST RESULTS Műszaki Földtudományi Közlemények, 83. kötet, 1. szám (2012), pp. 271 276. HULLADÉKOK TEHERBÍRÁSÁNAK MEGHATÁROZÁSA CPT-EREDMÉNYEK ALAPJÁN DETERMINATION OF SHEAR STRENGTH OF SOLID WASTES BASED ON CPT TEST

Részletesebben

TÖLTÉSEK ALATTI, VÍZZEL TELÍTETT AGYAGOK VIZSGÁLATA. Rémai Zsolt okl. építőmérnök

TÖLTÉSEK ALATTI, VÍZZEL TELÍTETT AGYAGOK VIZSGÁLATA. Rémai Zsolt okl. építőmérnök TÖLTÉSEK ALATTI, VÍZZEL TELÍTETT AGYAGOK VIZSGÁLATA PhD értekezés Tézisfüzet Rémai Zsolt okl. építőmérnök Budapest 2012. december 1. TÉMAVÁLASZTÁS INDOKLÁSA Hazánk gazdasági terveiben központi feladat

Részletesebben

Horgonyzott szerkezetek

Horgonyzott szerkezetek Horgonyzott szerkezetek Horgonyzott szerkezetek Horgonyzott fal Elemes horgonyfal A horgonyzási technológiája Fúrási technológiák levegıöblítéssel vízöblítéssel fúróiszappal cementlével béléscsıvel

Részletesebben

RÉSZLETEZŐ OKIRAT (1) a NAH /2018 nyilvántartási számú akkreditált státuszhoz

RÉSZLETEZŐ OKIRAT (1) a NAH /2018 nyilvántartási számú akkreditált státuszhoz RÉSZLETEZŐ OKIRAT (1) a NAH-1-1743/2018 nyilvántartási számú akkreditált státuszhoz 1) Az akkreditált szervezet neve és címe: Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki Kar Geotechnika

Részletesebben

Dr. Móczár Balázs 1, Dr. Mahler András 1, Polgár Zsuzsanna 2 1 BME Építőmérnöki Kar, Geotechnikai Tanszék 2 HBM Kft.

Dr. Móczár Balázs 1, Dr. Mahler András 1, Polgár Zsuzsanna 2 1 BME Építőmérnöki Kar, Geotechnikai Tanszék 2 HBM Kft. TALAJ ÉS SZERKEZET KÖLCSÖNHATÁSÁNAK ÖSSZEHASONLÍTÓ VIZSGÁLATAI VASBETON LEMEZALAPOZÁSÚ VÁZAS ÉPÜLETEK ESETÉN COMPARITIVE TESTS OF SOIL AND STRUCTURE INTERACTION IN CASE OF FRAMED STRUCTURES WITH RAFT FOUNDATION

Részletesebben

Kulcs és Dunaszekcső csúszásveszélyes területeinek mozgása a évi Dunai árhullám idején

Kulcs és Dunaszekcső csúszásveszélyes területeinek mozgása a évi Dunai árhullám idején ÖSSZEFOGLALÁS: A Dunai árhullám idején elvégzett mozgásvizsgálatok során meghatározott kis elmozdulások látszólagos eredménytelensége is fontos tanulságot jelent a hazai magaspartok felszínmozgásainak

Részletesebben

Mérnökgeológia. 3. előadás. Szepesházi Róbert

Mérnökgeológia. 3. előadás. Szepesházi Róbert Mérnökgeológia 3. előadás Szepesházi Róbert 1 Geológia irodalomkutatás (desk study) Topográfiai térképek Geológiai térképek Geotechnikai térképek Geológiai, földrajzi leírások Felszínrendezési tervek Meglévő

Részletesebben

HÍDTARTÓK ELLENÁLLÁSTÉNYEZŐJE

HÍDTARTÓK ELLENÁLLÁSTÉNYEZŐJE HÍDTARTÓK ELLENÁLLÁSTÉNYEZŐJE Csécs Ákos * - Dr. Lajos Tamás ** RÖVID KIVONAT A Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszéke megbízta a BME Áramlástan Tanszékét az M8-as

Részletesebben

FÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA

FÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA FÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA Vértes Katalin * - Iványi Miklós ** RÖVID KIVONAT Acélszerkezeti kapcsolatok jellemzőinek (szilárdság, merevség, elfordulási képesség) meghatározása lehetséges

Részletesebben

Korrodált acélszerkezetek vizsgálata

Korrodált acélszerkezetek vizsgálata Korrodált acélszerkezetek vizsgálata 1. Szerkezeti példák és laboratóriumi alapkutatás Oszvald Katalin Témavezető : Dr. Dunai László Budapest, 2009.12.08. 1 Általános célkitűzések Korrózió miatt károsodott

Részletesebben

1. ábra. A 10 db azonos valószínűséggel előforduló nyírószilárdsági paraméter értékpár meghatározása.

1. ábra. A 10 db azonos valószínűséggel előforduló nyírószilárdsági paraméter értékpár meghatározása. A Miskolci Egyetem Közleménye, A sorozat, Bányászat, 81. kötet (211) EGY HULLADÉKLERAKÓ MAGASÍTÁSÁNAK TAPASZTALATAI Dr. Szabó Imre, Faur Krisztina Beáta egyetemi tanár, tanszéki mérnök Miskolci Egyetem,

Részletesebben

Ejtési teszt modellezése a tervezés fázisában

Ejtési teszt modellezése a tervezés fázisában Antal Dániel, doktorandusz, Miskolci Egyetem Robert Bosch Mechatronikai Tanszék Szabó Tamás, egyetemi docens, Ph.D., Miskolci Egyetem Robert Bosch Mechatronikai Tanszék Szilágyi Attila, egyetemi adjunktus,

Részletesebben

Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék. Geotechnikai numerikus módszerek MSc képzés. Készítette Czap Zoltán 2012.

Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék. Geotechnikai numerikus módszerek MSc képzés. Készítette Czap Zoltán 2012. Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék Geotechnikai numerikus módszerek MSc képzés Készítette Czap Zoltán 2012. január 2 Tartalomjegyzék 1 Bevezetés... 5 2 Geotechnikai modellalkotás...

Részletesebben

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE 2 Bevezetés BEVEZETÉS 3 Napjaink mélyépítési feladatainak középpontjában: munkatér határolás Mélygarázsok Aluljárók Metró állomások Pincék Általában a tervezett szerkezet ideiglenes

Részletesebben

Tervezés alatt az M6 autópálya déli szakasza

Tervezés alatt az M6 autópálya déli szakasza Tervezés alatt az M6 autópálya déli szakasza Sánta László Schell Péter Geotechnikai 2004 Ráckeve október 26. Gyorsforgalmi úthálózat fejlesztési program Katowice Balti Helsinki V/C. jelű folyosó része

Részletesebben

Súlytámfal ellenőrzése

Súlytámfal ellenőrzése 3. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Súlytámfal ellenőrzése Program: Súlytámfal Fájl: Demo_manual_03.gtz Ebben a fejezetben egy meglévő súlytámfal számítását mutatjuk be állandó és rendkívüli

Részletesebben

Mélyépítő technikus Mélyépítő technikus

Mélyépítő technikus Mélyépítő technikus Az Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről szóló 133/10. (IV. 22.) Korm. rendelet alapján. Szakképesítés, szakképesítés-elágazás, rész-szakképesítés,

Részletesebben

Vizsgálati eredmények értelmezése

Vizsgálati eredmények értelmezése Vizsgálati eredmények értelmezése Egyszerű mechanikai vizsgálatok Feladat: töltésépítésre alkalmasnak ítélt talajok mechanikai jellemzőinek vizsgálata Adottak: Proktor vizsgálat eredményei, szemeloszlás,

Részletesebben

TERVEZÉS FÖLDRENGÉSRE LGM_SE_013_1

TERVEZÉS FÖLDRENGÉSRE LGM_SE_013_1 TERVEZÉS FÖLDRENGÉSRE LGM_SE_013_1 se.sze.hu Szilvágyi Zsolt szilvagyi@sze.hu 2 www.eeri.org TÉMAKÖRÖK 3 1. FÖLDRENGÉSEK HATÁSAI 2. FÖLDRENGÉSI HULLÁMOK 3. FÖLDRENGÉSEK JELLEMZŐI 4. DINAMIKAI ALAPOK 5.

Részletesebben

Töltésalapozások tervezése II.

Töltésalapozások tervezése II. Töltésalapozások tervezése II. Talajmechanikai problémák 2 alaptörés állékonyságvesztés vastag gyenge altalaj deformációk, elmozdulások nagymértékű, egyenlőtlen, időben elhúzódó süllyedés szétcsúszás vastag

Részletesebben

HAZAI LEJTŐK ÉS RÉZSŰK ÁLLÉKONYSÁGI VIZSGÁLATA

HAZAI LEJTŐK ÉS RÉZSŰK ÁLLÉKONYSÁGI VIZSGÁLATA Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki Kar Vásárhelyi Pál Építőmérnöki és Földtudományi Doktori Iskola HAZAI LEJTŐK ÉS RÉZSŰK ÁLLÉKONYSÁGI VIZSGÁLATA Takács Attila okl. építőmérnök

Részletesebben

Kéttengelyű georácsok Biaxial Geogrids Geogrile biaxiale

Kéttengelyű georácsok Biaxial Geogrids Geogrile biaxiale Kéttengelyű georácsok Biaxial Geogrids Geogrile biaxiale ing. URSU Ivett 1, ing. NAGY Andor 1, Prof. dr. ing. KÖLLŐ Gábor 1, ing. GRIGERCSIK István 2 1 Kolozsvári Műszaki Egyetem, Építőmérnöki kar, Constantin

Részletesebben

Fémtechnológiák Fémek képlékeny alakítása 1. Mechanikai alapfogalmak, anyagszerkezeti változások

Fémtechnológiák Fémek képlékeny alakítása 1. Mechanikai alapfogalmak, anyagszerkezeti változások Miskolci Egyetem Műszaki Anyagtudományi Kar Anyagtudományi Intézet Fémtechnológiák Fémek képlékeny alakítása 1. Mechanikai alapfogalmak, anyagszerkezeti változások Dr.Krállics György krallics@eik.bme.hu

Részletesebben

Magasépítési öszvérfödémek numerikus szimuláció alapú méretezése

Magasépítési öszvérfödémek numerikus szimuláció alapú méretezése BME Hidak és Szerkezetek Tanszéke Magasépítési öszvérfödémek numerikus szimuláció alapú méretezése Seres Noémi DEVSOG Témavezetı: Dr. Dunai László Bevezetés Az elıadás témája öszvérfödémek együttdolgoztató

Részletesebben

LEHORGONYZÓ CÖLÖPÖKKEL KOMBINÁLT LEMEZALAP FELÚSZÁSVIZSGÁLATA. Berczeli András Dr. Mahler András Dr. Móczár Balázs

LEHORGONYZÓ CÖLÖPÖKKEL KOMBINÁLT LEMEZALAP FELÚSZÁSVIZSGÁLATA. Berczeli András Dr. Mahler András Dr. Móczár Balázs LEHORGONYZÓ CÖLÖPÖKKEL KOMBINÁLT LEMEZALAP FELÚSZÁSVIZSGÁLATA Berczeli András Dr. Mahler András Dr. Móczár Balázs Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem, Építőmérnöki kar, Geotechnika és Mérnökgeológia

Részletesebben

Szabványok és számítási beállítások használata

Szabványok és számítási beállítások használata 1. Számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Szabványok és számítási beállítások használata Program: Súlytámfal Fájl: Demo_manual_01.gtz Ez a fejezet a Beállítás kezelő helyes használatát mutatja

Részletesebben

Tartószerkezetek modellezése

Tartószerkezetek modellezése Tartószerkezetek modellezése 16.,18. elıadás Repedések falazott falakban 1 Tartalom A falazott szerkezetek méretezési módja A falazat viselkedése, repedései Repedések falazott szerkezetekben Falazatok

Részletesebben

Partfal mozgásmérés a Dunai Finomító mellett

Partfal mozgásmérés a Dunai Finomító mellett Partfal mozgásmérés a Dunai Finomító mellett Wéber József WÉBER 2000 Kft. Szekszárd 2017. Július 6-8. MFTTT 31. Vándorgyűlés A Duna nyugati oldalát végig kíséri ez az 50-70 méter magas függőleges omladozó,

Részletesebben

15. GEOTECHNIKAI KONFERENCIA

15. GEOTECHNIKAI KONFERENCIA FELSZÍNMOZG NMOZGÁSOK, FÖLDCSUSZAMLÁSOK SOK MEGELİZÉSE FÚRT MÉLYSZIVM LYSZIVÁRGÓKKAL Az Ercsi, Halász sz-sori sori magaspart stabilizálása sa 2005. október 18-19, Ráckeve Elıadó: Szemesy István, Sycons

Részletesebben

A statikai tervezés és a biztonsági értékelés adatigényének kielégítése fejlett geotechnikai, kőzetmechanikai mérési módszerek alkalmazásával

A statikai tervezés és a biztonsági értékelés adatigényének kielégítése fejlett geotechnikai, kőzetmechanikai mérési módszerek alkalmazásával A statikai tervezés és a biztonsági értékelés adatigényének kielégítése fejlett geotechnikai, kőzetmechanikai mérési módszerek alkalmazásával Kovács László, Kőmérő Kft., Pécs kovacslaszlo@komero.hu Új

Részletesebben

Támfal építés monitoring védelmében a Budapest körüli M0 útgyűrűn

Támfal építés monitoring védelmében a Budapest körüli M0 útgyűrűn Támfal építés monitoring védelmében a Budapest körüli M0 útgyűrűn Construction works and monitoring of a retaining wall on the M0 motorway ring around Budapest SZILVÁGYI László, WOLF Ákos Geoplan Kft,

Részletesebben

RIGID INCLUSION ALAPOZÁSI RENDSZERREL KÉSZÜLT SILÓ 3D NUMERIKUS VIZSGÁLATA. Geotechnika és Mérnökgeológia Tanszék

RIGID INCLUSION ALAPOZÁSI RENDSZERREL KÉSZÜLT SILÓ 3D NUMERIKUS VIZSGÁLATA. Geotechnika és Mérnökgeológia Tanszék RIGID INCLUSION ALAPOZÁSI RENDSZERREL KÉSZÜLT SILÓ 3D NUMERIKUS VIZSGÁLATA Lődör Kristóf 1, Dr. Móczár Balázs 2, Dr. Mahler András 3 1,2,3 Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem, Geotechnika és

Részletesebben

STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című pályázat keretében a

STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című pályázat keretében a Kardos László okl. építőmérnök 4431 Nyíregyháza, Szivárvány u. 26. Tel: 20 340 8717 STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP-6.1.4.-15 Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című

Részletesebben

TALAJMECHANIKAI SZAKVÉLEMÉNY A SZÉKESFEHÉRVÁR, LISZT FERENC UTCA 7-11 INGATLANOK TALAJVÍZ ÉS TALAJVIZSGÁLATÁHOZ

TALAJMECHANIKAI SZAKVÉLEMÉNY A SZÉKESFEHÉRVÁR, LISZT FERENC UTCA 7-11 INGATLANOK TALAJVÍZ ÉS TALAJVIZSGÁLATÁHOZ TALAJMECHANIKAI SZAKVÉLEMÉNY A SZÉKESFEHÉRVÁR, LISZT FERENC UTCA 7-11 INGATLANOK TALAJVÍZ ÉS TALAJVIZSGÁLATÁHOZ Székesfehérvár, 2000, július 29. Tövisháti András okl. mérnök, okl vízellátás, csatornázás

Részletesebben

RÉSZLETEZŐ OKIRAT (1) a NAH /2017 nyilvántartási számú akkreditált státuszhoz

RÉSZLETEZŐ OKIRAT (1) a NAH /2017 nyilvántartási számú akkreditált státuszhoz RÉSZLETEZŐ OKIRAT (1) a NAH-1-1736/2017 nyilvántartási számú akkreditált státuszhoz 1) Az akkreditált szervezet neve és címe: FUGRO Consult Kft Geotechnikai Vizsgálólaboratórium 1115 Budapest, Kelenföldi

Részletesebben

NYÍRÓSZILÁRDSÁG MEGHATÁROZÁSA KÖZVETLEN NYÍRÁSSAL (kis dobozos nyírókészülékben) Közvetlen nyíróvizsgálat MSZE CEN ISO/TS BEÁLLÍTÁSI ADATOK

NYÍRÓSZILÁRDSÁG MEGHATÁROZÁSA KÖZVETLEN NYÍRÁSSAL (kis dobozos nyírókészülékben) Közvetlen nyíróvizsgálat MSZE CEN ISO/TS BEÁLLÍTÁSI ADATOK BEÁLLÍTÁSI ADATOK Fúrás száma 6F Minta típusa Tömörített kohéziómentes Minta száma 6F/6.0 m Minta leírása Sárgásszürke homokos agyagos iszap Részecske sűrűség (Mg/m³) 2.70 Feltételezett/Mért Feltételezett

Részletesebben

Megerősített rézsűk vizsgálata Adatbev.

Megerősített rézsűk vizsgálata Adatbev. Megerősített rézsűk vizsgálata Adatbev. Projekt Dátu : 21.10.2011 Szerkezet geoetriája Töltés agasság Töltés hossza Takarás vastagsága h n l n t c 8,00 2,00 0,20 Név : Geoetria Fázis : 1 8,00 Anyag Takarás

Részletesebben

Karakterisztikus érték, talajfizikai paraméter, összehasonlítás

Karakterisztikus érték, talajfizikai paraméter, összehasonlítás TALAJFIZIKAI PARAMÉTEREK KARAKTERISZTIKUS ÉRTÉKÉNEK MEGHATÁROZÁSA, AZ ANGOLSZÁSZ ÉS MAGYAR GYAKORLAT ÖSSZEHASONLÍTÁSA Borostyáni Márta 1 Borbély Dániel 1 Havas Péter 1 1 Mott Macdonald Magyarország Kft.

Részletesebben

Geotechnikai tervezés az EuroCode7 szerint

Geotechnikai tervezés az EuroCode7 szerint Síkalapozások Rekonstrukciós szakmérnöki képzés Takács Attila BME Geotechnikai Tanszék Geotechnikai tervezés az EuroCode7 szerint 2. Tartószerkezeti Eurocode-ok 3. Tervezési eljárások Számításon alapuló

Részletesebben

Rézsűstabilizáció megtámasztó cölöpökkel

Rézsűstabilizáció megtámasztó cölöpökkel 19. számú Mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. október Rézsűstabilizáció megtámasztó cölöpökkel Program: Rézsűállékonyság, Megtámasztó cölöp Fájl: Demo_manual_19.gst Bevezetés A megtámasztó cölöpöket nagyméretű

Részletesebben

Egy zebegényi rézsűmozgás okai

Egy zebegényi rézsűmozgás okai Egy zebegényi rézsűmozgás okai Kecskés Gábor Szent István Egyetem Ybl Miklós Építéstudományi kar Közmű és Mélyépítési Tanszék Praxis Építőipari Mérnökiroda kft. Magyar Szennyvíztechnikai Szövetség konferenciája

Részletesebben

CSARNOK-4 TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS

CSARNOK-4 TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS CSARNOK-4 TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS 1. ELŐZMÉNYEK, KIINDULÁSI ADATOK A Szerkezetépítési Projekt tatnárgy C munkacsoportja megbízta társaságunkat Szigetszentmiklós település területén létesítendő csarnok

Részletesebben

GEOTECHNIKA. Földtudományi BSc alapszak. 2017/18 I. félév TANTÁRGYI KOMMUNIKÁCIÓS DOSSZIÉ

GEOTECHNIKA. Földtudományi BSc alapszak. 2017/18 I. félév TANTÁRGYI KOMMUNIKÁCIÓS DOSSZIÉ GEOTECHNIKA Földtudományi BSc alapszak 2017/18 I. félév TANTÁRGYI KOMMUNIKÁCIÓS DOSSZIÉ Miskolci Egyetem Műszaki Földtudományi Kar Környezetgazdálkodási Intézet Tartalomjegyzék 1. Tantárgyleírás, tárgyjegyző,

Részletesebben