Powered by TCPDF (www.tcpdf.org) k ャ ョ コ @ ャ ュウコ ュ @ ウ @ エュ イ ェ @s エ m ゥク c ッ @ ウエ エゥォオウ @ ォ カ イ ォ @ カゥコウァ ャ エ t イ ォ @dnl@z ウ イッウ @lnl@k ッカ ウ @jn@gn ーエ @ ヲッイ @ ーオ ャゥ エゥッョ @ ゥョ @m ョケ ァ @ ウ @g オュゥ p オ ャゥウィ @ ゥョ @RPQT doiz
Alklmzott kuttás Különböz! elemszámú és átmér!j" StMixCo sttikus kever!k vizsgált Török Dániel * MSc hllgtó, Zsíros László * doktorndusz, Dr. Kovács József Gábor * egyetemi docens 1. Bevezetés A keveredési folymtokbn mindig jelen vn diszperzív és disztributív keveredés is, melyek rány esetenként eltér! lehet. A leglpvet!bb keveredést segít! lktrész mg fröccsönt! csig. Az áltlános célú, 20L/D rányú csigák mellett mnpság egyre több helyen jelennek meg különböz! kever!elemekkel ellátott, ngyobb L/D viszonyú csigák jobb kever!htás elérésére. A csig behúzó zónájábn nem történik diszperzív keveredés, mert z lpnyg még szilárd állpotbn vn, és disztributív keveredés is elhnygolhtó. A kompressziós zónábn fellép! ngy nyíró- és súrlódó er!k htásár z lpnygbn jelent!s diszperzív keveredés megy végbe. Az áltlános célú csigák homogenizáló zónájábn diszperzív keveredés már nem jelent!s, és disztributív keveredés is korlátozott. A homogenizáló zón végére fontos, hogy z ömledék reológiilg homogén állpotb kerüljön, ezért h csig homogenizáló képessége nem elegend!, kkor különböz! típusú kever!k lklmzás szükséges [1 3]. A keveredési hibák megoldás különböz! lpny - gok esetében eltér! gépet, más összetétel" színez!nygot, illetve különböz! technológii beállítást igényelhet. A technológii prméterek htás színegyenetlenségre korlátozott [4]. Új gép vásárlás, meglév! módosítás, vlmint új színez!nyg kifejlesztése id!igényes és költséges megoldás, ezért kézenfekv! célirányos kever!k lklmzás. Ezek gyártórendszerbe illeszthet!ek, költség- és energitkrékos módszert megvlósítv. M"- ködési elvük lpján, fröccsöntéshez hsznált kever!ket két ngy csoportr, sttikus és dinmikus kever!k csoportjár oszthtjuk. A sttikus kever!elemek feldolgozás során nem végeznek mozgást. Az ömledék keverését zeg-zugos kilkításuk biztosítj, mi z ömledékármot szétválsztj, mjd újr egyesíti és közben folymtos irányváltozttásokr kényszeríti zt. A dinmikus kever!k zonbn vlmilyen mozgást végeznek keveredési folymt közben, jellemz!en fröccsöntésnél ezek csigávl együtt mozogv vlósítják meg keverést [5, 6]. A sttikus kever!k el!nye, hogy plsztifikáló henger fúvók felöli oldlár beépítve nem csökkentik plsztikálási teljesítményt. Továbbá, nem trtlmznk mozgó lktrészeket, így meghibásodás vlószín"sége kisebb. A technológii változttásokr mint például gyártási sebesség változttásár, vgy z lp nyg színének cseréjére nem érzékeny [5, 6]. Kereskedelmi forglombn sokféle sttikus kever! létezik, melyeket más-más folymtokhoz fejlesztettek ki, felhsználásuk nem korlátozódik kizárólg fröccsöntés területére. Thkur [6] öszszefogllt sttikus kever!k típusit és zok felhsználási területeit, összehsonlított különböz! kever!ket és részletesen fogllkozott sttikus kever!k m"ködésének fiziki hátterével. Meier [7] számszer"en vizsgált különböz! kever!k homogenizáló képességét. Li [8] SULTZER cég áltl kifejlesztett SMX kever!n fellép! nyomáseséseket vizsgált, számos ismert megállpítást tett, miszerint kever!elemek számánk növelése, vlmint viszkozitás növekedése nyomásesés növekedésével jár, míg kever! flánk h!mérséklete fordítottn rányos nyomáseséssel. A vizsgáltok eredményeként egy korrekciós tényez!t definiált, mit látszólgos viszkozitásból levezetett Reynolds-számtól tett függ!vé. Ennek segítségével nyomásesés z üres csövekre lklmzott reológii összefüggéssel és ezzel korrekciós tényez!vel egyszer"en számíthtóvá válik. Többen szimulálták z SMX kever!n kilkuló nyomásesés és keveredés htékonyságánk kpcsoltát. Liu [9] CFD (Computtionl Fluid Dynmics) progrm segítségével megállpított, hogy nyírósebesség nyomáseséssel nem rányosn változik. A keveredés min!ségét, Szlihoz [10] hsonlón, CFD progrm segítségével, részecske követés módszerével min!sítette. Zlc [11] átlátszó cs!ben szemrevételezés lpján tett megállpításokt z SMX kever! htásosságávl kpcsoltbn. A dinmikus kever!k csig szerves részeként vgy rr utólg rászerelt külön egységként vlósítják meg keverést [3]. Csigcsúcsr szerelhet! kever!típus többek között cvity trnsfer mixer-ek (CTM) csoportj, ezekkel Hindmrch [12] fogllkozott részletesen. Az iprbn m már több mint 150 féle kilkítás megtlálhtó, melyek közül többet m"nygiprbn lklmznk. A CTM mixerek egy, csigcsúcsr szerelhet! forgó részb!l, vlmint körülötte lév! gy"r"b!l állnk, melyekbe félgömb lkú üregeket lkítottk ki. A CTM keve- * Budpesti M"szki és Gzdságtudományi Egyetem, Gépészmérnöki Kr, Polimertechnik Tnszék 346 2014. 51. évfolym 9. szám
r!k jó keverési htásfokkl dolgoznk [12], ezekhez hsonló kever! funkciót is ellátó visszármlás gátlók m"ködése [13]. A kever!k összehsonlítás összetett és bonyolult feldt, mivel keveredés mértéke nehezen htározhtó meg objektív módon. A jelenleg lklmzott szubjektív módszerek z emberi érzékelésen lpulnk. A vizsgáltok függnek több emberi és környezeti tényez!t!l, így nem szolgálttnk globálisn elfogdhtó eredményeket. Ennek jvításár Zsíros [14] dolgozott ki egy mérési eljárást, mi színegyenetlenség mérésére lklms. Két szín közti árnyltbeli, világosságbeli vgy telítettségükben fellelhet! eltérést színekhez trtozó pontok Euklédeszi távolság jellemzi CIE Lb színtérben. Hsonló képfeldolgozó eljárássl textíliákt vizsgált vn Dlen [15], ki folttisztítás htékonyságát tnulmányozt, melyet spektroszkópii mérésekkel igzolt. Korábbi cikkünkben vizsgáltuk különböz! keveredést befolyásoló elemek htásfokát [16], melyben rámutttunk sttikus kever!k kedvez! htásár. Mivel nem foglkoztunk z egyes sttikus kever!típusok htásávl, ezért jelenlegi munkánk célj különböz! átmér!- j" és elemszámú sttikus kever!k összehsonlítás. 2. Felhsznált lpnygok és gépek Munkánkbn ABS terpolimert (STYROLUTION, Terlurn GP-35) hsználtunk, melyet 4 m% rózsszín (CLA- RIANT, Renol-pink ABS143479Q) mesterkeverékkel színeztünk. 80#80#2 mm méret" mintákt fröccsöntöttünk ARBURG Allrounder Advnce 370S 700-290 gépen (csigátmér! 30 mm), kétfészkes szerszámbn. A vizsgáltokhoz különböz! elemszámú és bels! átmér!j" STAMIXCO SMN típusú sttikus kever!ket lklmztunk. A kever!elemek bels! átmér!je 18, 22 és 27 mm volt. A 22 mm átmér!j" kever! esetében 5, 7 és 8 elemet, 18 mm átmér!j" kever! esetén 5 elemet, 27 mm átmér!j" kever! esetén pedig 8 elemet hsználtunk. A próbtesteket sík-ágys lpszkennerrel (EPSON Perfection V600 Photo) digitlizáltuk. A szkenner mximális felbontás 6400 dpi, mximális munktere 216#297 mm. A szkennerben két különböz!, fehér, vlmint infrvörös LED fényforrás tlálhtó. 3. A mérések menete A próbtesteket zonos technológii prméterek mellett készítettük, kever!elem lklmzás nélkül, illetve különböz! elemszámú és átmér!j" kever!kkel. A plsztikálásnál csig kerületi sebessége 25 mm/min, torlónyomás 60 br, fröccstérfogt 42 cm 3, fröccssebesség 55 cm 3 /s, z ömledékh!mérséklet 225 C, szerszámh!- mérséklet pedig 40 C volt. A lpk próbtestek mozgó szerszám fel!li oldlát 200 dpi felbontássl digitlizáltuk síkágys szkennerrel. A szimulációs számításokt AUTO- DESK Moldflow Insight 2014 szoftverrel végeztük. 3.1. Szimuláció nyomásesés számításához A szimuláció során kever!elemeken kilkuló nyomásesést vizsgáltuk kitöltési fázisbn, melynek eredményeit fröccsönt! gépen mért dtokkl vetettük öszsze. A szimulációhoz hsznált modellek sttikus kever! folyási útjából, szerszám beöml! rendszeréb!l, vlmint lpk próbtestekb!l álltk, polimer ömledék folyási útjánk megfelel!en (1. ábr). A sttikus kever! bels! geometrii kilkítását CT vizsgálttl htároztuk meg. 1. ábr. Szimulációs modell, 8 elemes, 22 mm bels! átmér!j" sttikus kever! A szimulációk során térfogti hálózást lklmztunk 0,5 mm átlgos élhosszúsággl. A szimulációnál beállított technológii prméterek megegyeztek fröccsönt! gépen beállítottkkl. A kever!t forrócstornként modelleztük, így kitöltési fázis elején kever! már trtlmzt megömlesztett és felf"tött polimer lpnygot. 3.2. A színegyenetlenség mérése A homogenitási hibák méréséhez lpk próbtesteket síkágys szkennerrel digitlizáltuk, mjd Zsíros [14] áltl fejlesztett színegyenetlenség mér! progrmbn értékeltük ki. A progrm Lb színtérben szkennelt mint képpontjink színeltéréseib!l képre jellemz! egyedi hibértékeket számol, melyek értéke függ számítás során hsznált blkmérett!l (2. ábr). Az Lb színtér el!nyös tuljdonság z RGB színtérhez képest, hogy z Lb színtérben színkoordinátákból számított euklideszi tá- 2. ábr. A progrmbn hsznált jelölések 2014. 51. évfolym 9. szám 347
Alklmzott kuttás volság (színkülönbség) ngyon közel áll z emberi szem áltl érzékelt színkülönbségekhez. A számítás menete digitlizált kép pixeleihez trtozó RGB színértékek CIE Lb színtérbe konvertálásávl kezd!dik (P[L,,b]). A képek elemzése különböz! méret" blkok segítségével történik, melyek végigpásztázzák képet. Az blkok mérete 2 pixel és kép mximális mérete között változtthtó. Minden blkpozícióhoz kiszámítjuk z blkon belül elhelyezked! képpontok (P[L,,b]) értékeib!l z átlgos szín koordinátát z (1) összefüggés segítségével. 2 i,j,k 5 (1) hol i és j mozgó blk pozíciój képen belül, k mozgó blk szélessége és mgsság, x és y mozgó blkon belüli helyi koordináták. Az A = i,j,k mátrix elemei z el!bb számolt átlgos színértékekb!l tev!dnek össze. Ezután kép pixeleihez trtozó P[L,,b] értékeket összehsonlítjuk f! színértékekkel. Minden blkmérethez és pozícióhoz számíthtó egy f! hibérték (2) összefüggés lpján, mi tuljdonképpen nem más, mint z dott blkon belül képpontok színének stndrd devinciáj x5i MD i,j,k 5 i1k21 j1k21 x5i P 3L,,b 41x,y2 y5j i1k21 j1k21 Ä 5P3e41x,y22A3e41x,y26 2 y5j k 2 e5l,,b (2) Az MD k mátrix elemeit ezek z MD i,j,k értékek lkotják. Minél lcsonybb z MD i,j,k érték, nnál egyenletesebb mint színe mozgó blk áltl lefedett részen. A humán kiértékelés és progrm eredményeinek z öszszehsonlításár legngyobb MD i,j,k értéket hsználjuk (HMD k ). A legngyobb blkmérethez trtozó (MD) érték teljes képet jellemzi (GMD). k 2 3. ábr. Fröccsönt! gépen mért nyomásgörbék 8, 7 és 5 kever!elemes, 22 mm bels! átmér!j" sttikus kever! lklmzás esetén 4. ábr. Szimulációs nyomásgörbék 8, 7 és 5 kever!elemes, 22 mm bels! átmér!j" sttikus kever! lklmzás esetén 5. ábr. Fröccsöntéshez szükséges nyomásigény változás 8 kever!elemes, 22 mm bels! átmér!j" sttikus kever! lklmzás esetén 4. A sttikus kever!kön fellép! nyomásesés vizsgált és h!mérséklet-emelkedés számítás Az eredmények elemzésekor fröccsönt! gépen mért és szimulációs szoftverrel számított nyomásgörbéket (3. és 4. ábr) vizsgáltuk. Ezek célj sttikus kever!- kön fellép! nyomásesés meghtározás volt kever!elemek számánk függvényében. Ennek érdekében összehsonlítottuk különböz! elemszámú mérések eredményeit úgy, hogy 8 kever!elemes esetet válsztottuk referenciánk. Els! lépésként megvizsgáltuk sttikus kever!k lklmzásánk htását fröccsöntési folymtr, ugynis zok geometrii kilkításuk mitt növelik z lpnyg befröccsöntéshez szükséges nyomásigényt. Az 5. ábr 8 elemet trtlmzó sttikus kever!n és hgyományos fúvókán fellép! nyomásszükséglet különbségét muttj z id! függvényében. A szimulációs számítások csk kis mértékben térnek el mérési eredményekt!l, sttikus kever! lklmzás kb. 40 br nyomásigény növekedést okozott. A mérési eredmények és szimuláció közti eltérés kb. 5 10 br. A fröccsöntés során fellép! nyomásokhoz képest ez elhnygolhtó, mi lpján rr következtetésre jutottunk, hogy szimuláció lklms további számítások elvégzésére. Megvizsgáltuk sttikus kever!elemek számánk htását fröccsöntéshez szükséges nyomásigény változásár. Az összehsonlítások lpjául nyolcelemes kever!n mért, illetve számított eredmények szolgálnk. A 6. ábr hét- és nyolc-, vlmint z öt- és nyolcelemes kever! összehsonlítását muttj. A nyomásigény 348 2014. 51. évfolym 9. szám
6. ábr. Fröccsöntéshez szükséges nyomásigény növekedés z elemszám függvényében 22 mm bels! átmér!j" sttikus kever! esetén (mérési eredmények) növekedése rányos z lklmzott kever!elemek számávl. Egy plusz kever!elem lklmzás csk kismérték" nyomásigény növekedést eredményez, mi kb. 20 br. Három plusz kever!elem lklmzás esetén ez növekmény kb. 60 br. A szükséges nyomásigények különbsége kitöltési fázis vége felé hldv csökken. Az átkpcsolási pont elérésekor kilkult fröccsnyomás közel zonos z öt, hét és nyolc kever!elem lklmzáskor. Az 7. ábrán z öt-, hét- és nyolcelemes kever!k szimulációs összehsonlítás láthtó. A számítások lpján nyolcelemes kever! lklmzás z ötelemes kever! helyett kb. 45 br nyomásigény növekedéssel jár. H hét kever!elem helyett nyolct lklmzunk, kkor nyomásigény növekedése 15 br körül vn. 7. ábr. Fröccsöntéshez szükséges nyomásigény növekedés z elemszám függvényében 22 mm bels! átmér!j" sttikus kever! esetén (szimulációs eredmények) 8. ábr. Sttikus kever!elemek áltl okozott nyomásesés különböz! bels! átmér!j", SMN típusú sttikus kever! lklmzás esetén A szimulációs számításokt kib!vítettük négy- és htelemes kever!k elemzésére is. Az el!z!ekhez hsonló módon kiszámítottuk nyomásigények különbségét kitöltési fázisbn nyolcelemes kever!höz képest. Ezután minden esetben meghtároztuk szükséges nyomás - igény növekedés átlgértékét kitöltési fázis egyenletes ármlási sebesség" részében, zz 0,1 0,6 s id!trtománybn (8. ábr). A kever!elemek számánk növelése megnövekedett szükséges nyomásigénnyel lineáris kpcsoltbn vn. Egy kever!elem közel 18 br nyomásigény növekedést okoz mérések lpján, míg szimulációs számítások szerint 14 br-t. A mérés és szimuláció közti eltérésnek több ok is vn. A vlóságbn polimer ömledék felmelegszik, miközben keresztülhld sttikus kever!n, mi viszkozitás csökkenéssel és polimer kismérték" degrdációjávl is járht. A szimulációs szoftverek ezt jelenleg nem veszik figyelembe. A különböz! nyomásesések htásár fellép! dibtikus h!mérséklet-emelkedés (3) összefüggés lpján számíthtó [17]. DT5 DP r~c p (3) hol $T h!mérséklet-emelkedés, $P nyomásesés sttikus kever!n, # polimer ömledék s"r"sége, c p pedig polimer ömledék fjh!je. A GP 35 típusú ABS lp - nyg s"r"sége 997 kg/m 3, fjh!je 2235 J/(kg C) z lpnyg szimulációs dti lpján 230 C ömledékh!mérséklet és 1000 br fröccsnyomás esetén. Az ezekb!l számított h!mérséklet-emelkedés 18, 22 és 27 mm bels! átmér!j", 8 elemes sttikus kever!k esetében rendre 6,7, 5,3, illetve 4,2 C. 5. A sttikus kever!k homogenizáló képességének összehsonlítás Színkeveredés szempontjából 2. fejezetben leírtk lpján megvizsgáltuk 22 mm átmér!j" sttikus kever! esetében z 5, 7 és 8 elemes, vlmint 27 mm átmér!j" sttikus kever! esetében 8 elemes változtokt, referenciként kever! nélküli esetet válsztottuk. Minden próbtestre kiszámítottuk 35 pixeles blkmérethez trtozó HMD hibértéket, vlmint teljes képre jellemz! GMD hibértéket. Ezután (4) összefüggéssel meghtároztuk z els! 2 100 pixeles blkmérethez trtozó korrigált hibértékeket. CMD w = HMD w %GMD (4) Az így kpott korrigált hibértékeket (CMD w ) egy lo- 2014. 51. évfolym 9. szám 349
Alklmzott kuttás mérési bizonytlnságból, hnem fröccsöntési folymt ismétl!képességéb!l dódott. 9. ábr. Sttikus kever!elemek számánk htás próbtest inhomogenitásár gritmikus trnszformációt követ!en ábrázoltuk w blkméret függvényében (9. ábr). Az blkméret változttás próbtest felületén láthtó hib méretével rányos hibértéket eredményez. Ez zt jelenti, hogy kisebb blkméretek esetén kisebb kiterjedés" hibák, ngyobb blkméretnél pedig ngyobb kiterjedés" hibák jellemz!k. A korrekciór és logritmikus trnszformációr zért volt szükség, mert korábbi vizsgáltink lpján z így kpott értékek 95% feletti korrelációbn álltk képzett technikusok áltl végzett kiértékelésekkel. Megállpítottuk, hogy kever!elemek számánk növelésével z inhomogenitás csökken. A 35 pixel oldlhosszúságú blkmérethez trtozó hibértékek (CMD 35 ) muttták legngyobb egyezést képzett technikusok áltl végzett kiértékeléssel. Ezeket z eredményeket felhsználv megállpíthtó, hogy kever!elemek szám és z inhomogenitás közti kpcsolt logritmikus (10. áb - r). Ez igzolj zt, hogy sttikus kever!ben z els! kever!elem jvítj legngyobb mértékben termék homogenitását, míg sorbn egymást követ! kever!elemek egyre csökken! mértékben jvítják zt. 10. ábr. Sttikus kever!elemek számánk és bels! átmér!jének htás próbtest inhomogenitásár Inhomogenitás szempontjából 7 és 8 elemet trtlmzó kever!k között nincs szignifikáns különbség, melyet 2 mintás T próbávl is igzoltunk. A minták szemrevételezése lpján elmondhtó, hogy ngy szórás nem 6. Összefogllás Cikkünkben STAMIXCO cég SMN típusú 18, 22 és 27 mm bels! átmér!j", 5, 7 és 8 elemet trtlmzó sttikus kever!it tnulmányoztuk. A kever!kön fellép! nyomásesést és kever! áltl biztosított homogenizálását elemeztük mérések és szimulációs vizsgáltok lpján. Mérésekkel igzoltuk, hogy fröccsöntési folymt során kilkuló nyomásviszonyokt szimulációk kell! pontossággl követik. Rámutttunk rr, hogy z elemszám növelése csk csekély, elemenként 14 18 br nyomásveszteséget eredményez, mi elfogdhtó homogenizálási tuljdonságokt figyelembe véve. Új, sját fejlesztés" szín homogenitást elemz! progrmunk segítségével bizonyítottuk, hogy sttikus kever!elemek számánk növelése jelent!sen jvítj termék esztétiki megjelenését. Az áltlunk vizsgált szín és vizsgálti környezet esetében 7 és 8 elemet trtlmzó, 22 mm bels! átmér!j" sttikus kever!k között nem volt jelent!s különbség. A 27 mm bels! átmér!j" sttikus kever! homogenitásr gykorolt htás elmrdt vele zonos számú elemet trtlmzó, 22 mm bels! átmér!j" változttól. A 18 mm bels! átmér!j" sttikus kever!k vártnk megfelel!en jobb keveredési htást biztosítnk. Ez rr utl, hogy disztributív keverés mellett, diszperzív keverésnek is jelent!s szerepe vn folymtbn. A keveredés htásfokánk mximlizálás érdekében z dott technológii beállításokt és termékjellemz!ket figyelembe véve kell meghtározni megfelel! sttikus kever! átmér!t és elemszámot. A cikk Bolyi János Kuttási ösztöndíj támogtásávl készült. A szerz!k köszönetüket fejezik ki z Országos Tudományos Kuttási Alp (OTKA PD 105995) nygi támogtásáért. Köszönjük Ungvári Györgynek, STAMIXCO AG mgyrországi képvisel!jének kísérletek elvégzéséhez nyújtott szkmi támogtását és rendelkezésünkre bocsátott eszközöket, továbbá z ARBURG HUNGÁRIA KFT.- nek z ARBURG Allrounder 370C 700-250 Advnce típusú fröccsönt! gépet, PIOVAN HUNGARY KFT.-nek temperálót és kiegészít!ket, vlmint LENZKES GMBH-nk szerszámfelfogókt. A munk szkmi trtlm kpcsolódik Min!ségorientált, összehngolt okttási és K+F+I strtégi, vlmint m"ködési modell kidolgozás M"egyetemen cím" projekt szkmi célkit"zéseinek megvlósításához. A projekt megvlósítását z Új Széchenyi Terv TÁMOP- 4.2.1/B-09/1/KMR-2010-0002 progrmj támogtj. A munk szkmi trtlm kpcsolódik z Új tehetséggondozó progrmok és kuttások M"egyetem tudo- 350 2014. 51. évfolym 9. szám
mányos m"helyeiben cím" projekt szkmi célkit"zéseinek megvlósításához, melyet TÁMOP - 4.2.2.B-10/1-2010-0009 progrm támogt. Irodlomjegyzék [1] Müller, A.: Coloring of Plstics, Crl Hnser Verlg, Munich, 2003. [2] Murphy, J.: Additives for Plstics Hndbook, Elsevier Science Ltd., Oxford, 2001. [3] Pul, E. L., Atiemo-Obeng, V. A; Krest, S. M.: Hndbook of industril mixing, John Wiley & Sons, Inc., Hoboken, New Jersey, 2004. [4] Zsíros, L.; Kovács, J. G.: Fröccsöntött termékek színegyenetlenségének mérése, OGÉT 2013-XXI. Nemzetközi Gépészeti Tlálkozó, Ard, Románi, 2013. április 25. 28., 454 457. oldl. [5] Bánhegyi, Gy.: Ömledék homogenitásánk jvítási lehet!ségei fröccsöntésnél és extruziónál, M"nygipri szemle, 6/4, (2008). [6] Thkur, R. K.; Vil, Ch.; Nigm, K. D. P.; Numn, E. B.; Djelveh, G.: Sttic mixers in the process industries A review, Institution of Chemicl Engineers, 2003. [7] Meier, M. K.; Singh, M. K.; Anderson, P. D.: On the performnce of sttic mixers: A quntitive comprsion, Progress in Polymer Science, 37, 1333 1349 (2012). [8] Li, H. Z.; Fsol, C.; Choplin, L.: Pressure drop of newtonin nd non-newtonin fluids cross Sulzer SMX sttic mixer, Trns IChemE, Vol. 75, Prt A, 792 796 (1997). [9] Liu, S.; Hrymk, A. N.; Wood, P. E.: Lminr mixing of sher thinning fluids in SMX sttic mixer, Chemicl Engineering Science, 61, 1753 1759 (2006). [10] Zlc, J. M.; Szli, E. S.; Muzzi, F. J.: Chrchteriztion of flow nd mixing in n SMX sttic mixer, AIChE Journl, 48/3, 427 436 (2002). [11] Al-Atbi, M.; Abkr, Y. A.: Lminr mixing in SMX sttic mixer, Journl of Engineering Science nd Technology, 2/1, 95 101 (2007). [12] Hindmrch, R. S.: The cvity trnsfer mixer: A blender for ll sesonings, Mterils & Designs, 8/6, 331 339 (1987). [13] Ruwendl, C.: Non return vlve with distributive nd dispersive mixing cpbility, Plstic Design Librry, 2001. [14] Zsíros, L.; Suplicz, A.; Romhány, G.; Tábi, T.; Kovács, J. G.: Development of novel color inhomogenity test method for injection molded prts, Polymer Testing, 37, 112 116 (2014). [15] vn Dlen, G.; Don, A.; Veldt, J.; Krijnen, E.; Gribnu, M.: Society for Imging Science nd Technology: Colour Anlysis of Inhomogeneous Stins on Textile Using Fltbed Scnning nd Imge Anlysis, CGIV-Europen Conference, 2008, pp. 53 57. [16] Zsíros, L.; Kovács J. G.: Fröccsönt! gépek homogenizáló képességének optimlizálás, M"nyg és Gumi, 50/9, 347 350 (2013). [17] Gottlieb, S.; Ungvári, Gy.: Sttikus kever!fej homogén ömledék el!állításához fröccsöntésnél, M"nyg és Gumi, 44/3, 111 115 (2007). 2014. 51. évfolym 9. szám 351