TÚLNYOMÁSOS TÁROLÓK MŰVELÉSÉNEK LEHETŐSÉGEI PROF. DR. BOBOK ELEMÉR DR. TÓTH ANIKÓ PHD MISKOLCI EGYETEM 1. BEVEZETÉS
|
|
- Edit Szalainé
- 8 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 TÚLNYOMÁSOS TÁROLÓK MŰVELÉSÉNEK LEHETŐSÉGEI PROF. DR. BOBOK ELEMÉR DR. TÓTH ANIKÓ PHD MISKOLCI EGYETEM 1. BEVEZETÉS A Kőolajkutató Vállalat az 1980-as években több nagy mélységű kutatófúrást mélyített az Alföld délkeleti részén szénhidrogén-előfordulásokat keresve. Fábiánsebestyén és Nagyszénás környékén több m mélységű kút lefúrása után 1985 végén került sor a korábbiaknál nagyobb mélység-tartományt megcélzó Fábiánsebestyén-4 jelű kutatófúrás lemélyítésére december 16-án az akkor 439 m-es talpmélységig jutott fúrólyukban éppen fúrócsere miatti kiépítés folyt, amikor a kúttalpi nyomásegyensúly megbomlott és jelentős iszaptúlfolyás keletkezett. A kiépítés a végéhez közeledett, már csak a szerszám és egy súlyosbító rakat volt a fúrólyukban amikor a kút beindult. A kitörés hamarosan kitermelte a kutat megtöltő iszapmennyiséget, s az iszap elfogytával gőzkitöréssé vált. A tönkrement kitörésgátló, az életveszélyes munkakörülmények és a kitört kút szélsőséges üzemi jellemzői nem tették lehetővé a szokásos szigorú műszaki előírások és felműszerezés mellett elvégzett kútvizsgálatot. Ennek ellenére az ott dolgozó szakemberek a fő cél, a kitörés elhárítása mellett nagyon sok értékes üzemi adatot rögzítettek, s ezek lényegretörően tömör, pontos, megbízható összefoglalását adja BUDA E. (001) a kitörésről készített esetleírása amelynek alapján lehetségessé válik a kitörés áramlás- és hőtechnikai folyamatainak rekonstrukciója.
2 . A JELENSÉG ÁRAMLÁS ÉS HŐTECHNIKAI REKONSTRUKCIÓJA.1. A KITÖRÉS ADATAINAK EGYSÉGESÍTÉSE.1 ábra A kitörés kezdeti szakaszában A Fábiánsebestyén-4 számú kúton történt gőzkitörés rekonstrukciója matematikai modelljének vizsgálata révén lehetséges. A matematikai modellalkotást megelőzően viszont a jelenség fogalmi modelljének meghatározása szükséges. A fogalmi modell lényege: a Fáb-4 fúrás egy nagy hőmérsékletű és rendkívül nagy túlnyomású forróvíztárolót tárt fel. A kút kitört és a közel 4 km-es mélységből felszínre tört a forró víz a sérült kitörésgátlón keresztül. A feláramló víz nyomása a hidrosztatikai nyomás csökkenése és az áramlási nyomásveszteségek miatt jelentősen csökkent az eredeti rétegnyomáshoz képest, de még így is 360 bar túlnyomás jelentkezett a kútfejen. Ez a nyomás kizárja, hogy a sérült kútfejszerelvényen folytonos sugárban áramoljon ki a forró víz-gőz keverék. A nagy túlnyomás a forró vizet, a belsőégésű diesel motorok adagolószivattyújához hasonló módon porlasztással juttatja a kisebb nyomású térbe. Ez a korszerű dieselmotoroknál
3 00-50 bar túlnyomásról történik a mintegy 10-1 bar nyomásúra komprimált égőtérbe. Ehhez képest a 360 bar-ról 1 bar nyomású környezetbe történő porlasztás nem jelent lényegi különbséget. A porlasztással a sugár folytonossága megszűnik. A rendkívül nagy nyomási energia a homogén forró víz tömegét különálló, rendkívül kisméretű cseppek halmazára bontja, s ez nagy mennyiségű energiát emészt fel. A kútfej kilépő keresztmetszetéig tehát nagy (360 bar) nyomáson áramlik a forró víz, s a kilépéstől kezdve individuális csepphalmazként mozog s a cseppek szenvedik el atmoszférikus nyomáson a forró víz-gőz fázisátalakulást. A gőzsugárról készült fotókon a sugár rendhagyó alakja is ezt támasztja alá (. ábra).. ábra A gőzsugár rendhagyó alakja A kitörést megelőző utolsó teszteres vizsgálat 3684,5 m mélységben 190,5 o C réteghőmérsékletet és 71,6 bar nyomást mutatott. A geotermikus gradiens értékére ebből T T0 190,5 10,5 o 0,04885 C / m (.1) H 3684,5 3
4 adódik. A kitörés helyeként feltételezett 3881 m átlagmélységű rétegben az extrapolált hőmérséklet-érték T T H 10,5 0, ,6 C (.) 0 A túlnyomásos zónában az erre a mélységre extrapolált nyomás 731 bar. A kútfejszerelvényen lévő manométer a kitörés folyamán 360 bar stabilizálódott kútfejnyomást mért. A tömedékelési kísérletek alkalmával, amikor az áramló közeg tömegárama csökkent, ez az érték 410 bar értékig emelkedett. A kútfejszerelvény külső felületén kontakt hőmérővel a csőfej alatti hőmérséklet 150 o C-ra adódott. o A kútban kialakuló nyomások jellegzetes értékeit meghatározhatjuk a kitörés alkalmával a kútfejen mért valamint a kitörést megelőzően végzett teszteres vizsgálat nyomásadataiból. Mint az BUDA E. (001) esetleírásából ismert, hogy a kút elfojtására több kísérlet történt a lefúvató vezetékre szerelt bombán keresztül, különféle tömedékelő anyagokkal (gumi, danamid golyók, keményfa, parafa). A kísérletek időnként sikerrel kecsegtettek, mivel a kút termelése szemmelláthatóan csökkent, a kútfejen mért nyomás növekedése mellett. Ez a nyomás általában bar körül alakult, ám egy alkalommal a kút átmeneti dugulása során 410 bar értékig emelkedett. Az áramlás leállásakor tranziens nyomáslengések következnek be. A nyomáshullámok amplitudója 5 N p ac ,1 8,86 10 m 9 bar (.3) ahol a a vízzel telt acélcsőben a hangsebesség, c pedig az áramlás sebessége a zárást megelőzően. A lezáráskor statikusnak vehető nyomás nyilván a nyomásmaximum és az amplitudó különbsége, tehát p st.k p p bar (.4) max volt a lezárt kútfej statikus nyomása. Ebben az állapotban a kútban az áramlás leállt, a fúrólyuk egy piezométer csőnek megfelelően viselkedett. A beáramlást tápláló 4
5 rétegben is megállt az áramlás, tehát a rendszerben hidrosztatikai viszonyok uralkodtak. A réteg statikus nyomása egyensúlyt tartott a kutat megtöltő forróvízoszlop nyomásával és a kútfejnyomással. A hidrosztatikai egyenletek felírása előtt tekintsük a.3 ábrát Nyomás [bar] C E 4500 Mélység [m] B D.3 ábra Nyomáseloszlás a kútban Az ábrán a kút hidrosztatikai nyomáseloszlását szemlélhetjük. Az AB szakasz egy természetes hidrosztatikus nyomáseloszlást mutat. A C-D szakaszon viszont a túlnyomásos rétegben a víz a kőzet litosztatikus nyomásából eredő túlnyomást is viseli. Az E pontban történt a teszteres vizsgálat, ennek mélysége 3684 m, és a mért statikus rétegnyomás 71 bar ismert. Feltételezzük, hogy a kutat közel állandó hőmérsékletű víz tölti ki, ennek sűrűsége 90 kg/m 3. A nyomásgradiens tehát állandó 5
6 mind a felszíntől a túlnyomásos zóna kezdetéig (C pont) és a túlnyomásos zónában a beáramlás átlagos H mélységéig (D pont). Amikor a kitörés során átmenetileg leállt a kút, a kútfej statikus nyomása 381 bar volt. A túlnyomásos zóna feletti átlagos kőzetsűrűség értéke 34 kg/m 3. Ezekkel az alábbi hidrosztatikai egyenletek írhatók fel: p p c c g h (.5) k k c p gh (.6) c Ebből a két egyenletből a túlnyomásos zóna kezdetét jelző mélység-érték h c p k m g (.7) 9, k 5 A lyukgeofizikai mérések 730 m-től veszik a túlnyomás kezdetét és ez megegyezik a számított értékkel. A hőmérséklet-eloszlásból a beáramlás átlagmélységére 3880 adódott. Ebből az ott értelmezhető statikus nyomás p H 5 5 N p k gh 3, , bar (.8) m A fúrólyukban adódó nyomás és hőmérsékletekkel a sűrűség 90 kg/m 3, a kinematikai viszkozitási tényező 1, m /s. Ezek az adatok képezik a rekonstrukció sarokpontjait, innen kiindulva határozunk meg a lehetőség szerint minél több részletet. Az egyik legfontosabb paraméter, amit nem sikerült megmérni de a meglevő adatokból számítható a kút hozama... ÁRAMLÁS A TÁROLÓBAN ÉS A KÚTBAN A kitörés idején hozammérés nem történt. Valamennyi beszámoló egybehangzóan jegyzi meg, hogy a kitermelt forró víz és gőz igen nagy mennyiségű volt, becslések szerint m 3 /nap, a kútfejnyomás nem csökkent, csak a nagymértékű vízkövesedés jelentett fojtást. A kitörés alkalmával mért nyomás- és hőmérsékletadatok alapján a kút hozama megbízhatóan számítható. 6
7 A tárolótól a kútfejig tartó úton a nyomás 731 bar-ról 360 bar-ra csökkent, a hőmérséklet pedig a 199,6 o C értékről mintegy 191,5 o C-ra hűlt. Ezek az adatok teljesen egyértelművé teszik, hogy a víz útjának teljes hosszában csak vízfázisban lehetett. A 191,5 o C hőmérsékleten a telített gőz nyomása 13,3 bar tehát gőzfázis megjelenése a kútban sehol nem lehetséges. Ez számunkra a számítások szempontjából szerencsés körülmény. A homogén vízfázisban egyrészt sokkal pontosabban meghatározható a súrlódási nyomásveszteség és a hozam közti függvénykapcsolat, másrészt viszont a számítás formularendszere sokkal egyszerűbb. Ugyanez vonatkozik a hőmérsékleteloszlás számítására is. A tároló viselkedésének meghatározására a kút rendkívül alkalmas diagnosztikai eszköz. A kútfejnyomás és a kútfejhőmérséklet értékeiből a kúttalpon adódó nyomásés hőmérsékletértékek jól meghatározhatók. A nyomásokat ismerve viszont a kútban felszálló víz tömegárama számítható pontosan. A hozam meghatározásakor eltekintünk a kitörés kezdeti tranziens szakaszától. Feltételezzük, hogy a forró víz már felszínre hozta a kutat eredetileg megtöltő fúróiszapot, s homogén, stacionárius vízáramlást vizsgálunk. A kútban áramló forró víz hőmérséklete a mélységgel csak kevéssé változik, így anyagjellemzőinek egy átlaghőmérsékletre vonatkozó értékeit vesszük. A közeget összenyomhatatlannak tekintjük, az áramlás turbulens. Az ún. súrlódásos Bernoulli-egyenlet ekkor a beáramlás helye és a kútfej között az alábbi alakban írható fel: p wf p gh p' (.9) k amelyben p wf a tárolóból a kútba beáramló víz nyomása p k a kútfejnyomás, a sűrűség, H a beáramlás helyének mélysége, p a kútoszlopban áramló víz súrlódási nyomásvesztesége. A p wf nyomás is függ a tömegáramtól, hiszen a tárolóban a kút felé áramló folyadékban is keletkezik súrlódási nyomásveszteség. A kút által meg nem zavart folyadéktestet egy R sugarú hengerpalást határolja, ezen túl a víztest statikus nyomása p. A vízadó réteg vastagsága h, permeabilitása K, a víz kinematikai viszkozitási tényezője. A p wf nyomás 7
8 p wf p m R ln hk R 1 (.10) A tárolóban lévő p nyomás és a p k kútfejnyomás különbsége fedezi a fúrólyukban felszálló víz helyzeti energiájának növekedését, a súrlódási nyomásveszteséget a rétegben és a fúrólyukban: p m R 8 1 p k gh ln 1 5 m 5 hk R 1 D1 D (.11) Ezzel m -ra egy másodfokú algebrai egyenletet kaptunk, amiből a tömegáram meghatározható. A fizikailag is reális gyök az m=89,45kg/s tömegáram. Ez egyszerűen ellenőrizhető. A termelő rétegben bekövetkező nyomásveszteség: L L 7 p, m R 89,45 1,3 10 8,517 5 N r p p wf ln 4, hk R 6, m A kútban fellépő súrlódási nyomásveszteség 1 4,11 bar (.1) p' 1 L D 17, N m L D 5 8m 17,1 bar 0, , ,5 0,0 0, 3,14 90 (.13) Az érintetlen rétegnyomás, p p r gh p' p k 4, , bar (. 14) kiadja a kút elzáródásakor mért statikus értéket. Ezzel a kút hozama a vízkövesedés kialakulását megelőzően m 89,45 kg/s 778,5 t/nap, vagyis 8400 m 3 /nap, ez jelentéktelen mértékben a BUDA E. (1996) becsült hozamintervallum felső határa fölé esik. Ezt az értéket a béléscső elvízkövesedett felső 1150 m-es szakasza az átmérő fokozatos szűkülése miatt nyilvánvalóan csökkentette a kitörés időtartamának előrehaladtával..3. A HŐMÉRSÉKLETI VISZONYOK REKONSTRUKCIÓJA A termelőcsőben feláramló forró víz hőmérsékleteloszlását a jól ismert módon (Tóth, A., 010) a 8
9 zh z A A T T0 Ae (.15) Ebben A a hosszúság dimenziójú úgynevezett kútüzemi tényező: Ehhez feltesszük: a k K hővezetési tényező mélység menti integrálközépértékével számolunk, az U 1B eredő hőátviteli tényezőnek is a mélység menti integrálközépértékét vesszük, továbbá úgy tekintjük, hogy az f(t) tranziens hővezetési függvény a mélységtől nem függ. A kapott megoldás a mélység és az idő függvényében adja meg a hőmérséklet mélység menti eloszlását. Az idő hatása implicit módon szerepel, hiszen az időtől függő tranziens hővezetési függvény szerepel az A együtthatóban. Az idő hatása különösen a kitörés első periódusában érvényesül jelentősen, később a hőmérséklet tart a kb. 30 nap után bekövetkező egyensúlyi értékhez. Így pl. a gőzfelhő elfújását követő hőmérsékletmérés az egyensúlyi értéknél kisebb kútfejhőmérsékletet ad a béléscsőfej külső palástfelületén. A (.15) egyenlet nyilvánvalóan a kútban áramló víz hőmérsékletét adja meg a következő értékekkel számolva: A víz tömegárama m = 89,45 kg/s, fajhője c = 4187 J/kg o C. A kőzet átlagos hővezetési tényezője k K = 3,5 W/m o C, a béléscső belső sugara R 1B = 0,1 m, az eredő hőátviteli tényező U 1B = 4 W/m o C. A gőzfelhő elfújásának időpontjában az f(t) tranziens hővezetési függvény értéke 1,8 így az A együtthatóra mc K A R k R U f 89, ,5 0,1 4 1,8 1B U 1B 1B k 1B K 6,8 0,1 4 3,5 adódik. Ezzel a víz hőmérséklete a kútfejen a z = 0 helyen: m (.16) T ki 10 0, e ,5 o C (.17) Ebből a beáramlási mélység közelítő értéke is meghatározható, ha a mért kútfejpalást hőmérsékletből (150 o C) visszaszámoljuk a T ki vízhőmérsékletet. A kútban áramló forró víz hőmérséklete-eloszlásából a z=0 érték behelyettesítésével kapjuk a kútfejhőmérsékletet: T ki 0 H A T A Ae (.18) 9
10 A kútfejhőmérséklet és az A tényező ismeretében a kitörés helyének mélysége is meghatározható, csupán H értékét kell kifejeznünk: 1 H A ln T0 T (.19) ki 1 A Ezzel a túlnyomás-eloszlásból kapott mélység-érték egy független, hőmérsékletmérésen alapuló eljárással ellenőrizhető. A kútfejen mért hőmérsékletértékeknél figyelembe kell, hogy vegyük azt a tényt, hogy a kontakthőmérővel csupán a szerelvény alatti csatlakozó csőfej külső palástfelületén lehetett hőmérsékletmérést végezni. Ebből a csőben áramló víz hőmérséklete kiszámítható, s a (.17) egyenlettel számított értékkel összevethető. Ehhez a csőfejcsatlakozás alatti eredő hőátviteli tényező és az itt kialakuló hőfluxus meghatározása szükséges. A kútfejszerelvény alatti béléscsőfej eredő hőátviteli tényezőjét a 8 5/8 béléscsőben kialakuló kényszerkonvekció három koaxiális csőben vezetés és két vízzel telt gyűrűs térben szabad konvekció befolyásolja: 1 U 1 R R R R R R R R (.0) 1B 1K 1B 1B K 1B 1B 3K ln ln ln 1B h1b k a R1B R1K h GY1 k a R B R Kh a k a R 3B Az ezen áthaladó hőfluxus egyenlő az R 3K sugarú palástfelületről szabad konvekcióval és sugárzással távozó hőfluxusok összegével: 4 4 T T R T _ Q R (.1) 3K h 3K 3K L 3K 3K TL Másrészt az eredő hőátviteli tényezővel a hőáram: 1BU1B Tki T3K Q R (.) amiből a forró víz hőmérséklete Q T T3K R U (.3) Ezt hasonlíthatjuk össze a (.17) egyenlettel számított hőmérséklettel a következőkbe. Meghatározzuk a Q hőfluxust a (.1) egyenlet alapján, feltételezve az alábbi adatokat: 1B 1B 10
11 A béléscsőfej külső sugara R 3K = 0,5 m, a levegő hőmérséklete a kútfej közelében 50 o C, a felületen adódó szabad konvekció hőátadási tényezője h 3K = 1,518 W/m o C, a kútfejen az eredő hőátviteli tényező 9 W/m o C. Ezekkel az adatokkal: Q 6,8 0,5 1, ) 6,8 0,5 0,5 5, ,3 10 3, W/m Ezt behelyettesítve a (.) egyenletbe a kútfejre érkező víz hőmérséklete: (.4) T k 707 o ,8 C (.5) 6,8 0,1 9 s ez a (.17) számított értékkel igen jó egyezést mutat. A fábiánsebestyéni gőzkitörés elfojtásán dolgozó szakemberek a szélsőségesen nehéz körülmények ellenére nagyon sok értékes adatot regisztráltak, amelyek lehetőséget adnak a feltárt túlnyomásos forróvíztároló tulajdonságainak megismerésére. Az így kapott adatok adekvátságának ellenőrzésére egy koherens áramlástechnikai és hőátviteli számításon alapuló rekonstrukciót végeztünk. A fizika törvényei mint rendszerező elvek alkalmasnak bizonyultak a kitörés alkalmával kapott adatok megbízhatóságának minősítésére. Az adatok ellentmondásmentes rendszerbe illeszthetők. A becsült hozam, amit az egyik legbizonytalanabb adatnak tartottak a kitörést elemzők az ott dolgozó olajmérnökök kiváló realitásérzékét bizonyítják. A számításokból a vízkövesedés hatásának figyelembe vétele nélkül adódó 8400 m 3 /nap térfogatáram a kitörés kezdeti szakaszára becsült 8000 m 3 /nap értéket megerősíti, s ez az elvízkövesedett béléscső és lefúvatóvezeték okozta fojtás miatt nyilvánvalóan csökkent a becsült 5000 m 3 /nap, sőt annál akár kisebb értékig. A 360 bar kútfejnyomás is nehezen illeszthetőnek tűnt a modellbe, amíg a kútfejen történteket csak izentalpikus expanziónak, a kiömlő közeget folytonosnak tekintették. A porlasztással megbontott individuális csepphalmazként viselkedő sugár koncepciója ezt az adatsorból kilógó túlnyomás-értéket is értelmezhetővé és az adatrendszerbe beilleszthetővé tette. 11
12 Bizonyos diszkrepanciát okozott a becsült kútfejhőmérséklet értéke is. Már BUDA E. (006) jóval magasabbra becsülte a kútfejre érkező víz hőmérsékletét, mint amekkorára a béléscsőfej külső palástján kontakt hőmérővel kapott hőmérsékletből következtettek. A szélsőségesen nagy hozam miatt a kútban feláramló víz hőmérsékletcsökkenése még a stacionárius állapot beállta előtt is viszonylag kicsiny. A kút hőveszteségeinek számításából kapott, valamint a mért külső palásthőmérsékletből számított hőmérsékletek egyezése igen jónak tekinthető. Ez a korai periódusban adódó hőmérséklet az idő függvényében növekszik, a kút körüli felfűtött hőköpeny kifejlődéséig. Ez a végleges érték is jól számítható. Ahhoz azonban, hogy a tároló élettartamára, kapacitására valósághű becsléseket végezhessünk, ki kell dolgozni annak részletesebb hidrogeológiai modelljét. Mindamellett a tárolóról szerzett ismereteink egy majdani termelő kúton végzett kútvizsgálat eredményeivel megerősítve válhatnak bizonyossággá..4. A TÁROLÓ HASZNOSÍTÁSÁNAK LEHETŐSÉGEI A mért adatok alapján az áramlási és termodinamikai folyamat rekonstrukciója egyértelműen egy nagy entalpiájú túlnyomásos tároló létezését bizonyítja. A kitörés 45 napja alatt a kútfejnyomás alig változó értéke egy igen nagy kiterjedésű forróvíz tárolót valószínűsít. A Nagyszénás-I. fúrás kútvizsgálati eredményei, a telepfolyadékok hasonló teljes oldottanyag-tartalma ( 5000 mg/l ) azt valószínűsítik, hogy ugyanarról a nagy kitejedésű geotermikus rendszerről van szó. Ezt meghaladó túlnyomásokat (>1000 bar) a Mexikói öböl texasi partvidékén mértek, de a Gulf Coast tárolóiban alig 110 o C a hőmérséklet. A Fábiánsebestyén- Nagyszénás rendszer tehát világviszonylatban is egyedülálló rezervoár, amelynek hasznosítása nagy kihívás geotermikus szakembereink számára. A Gulf Coast túlnyomásos tárolóit elsősorban metántartalmuk miatt tárták fel. A tároló geotermikus energiáját eddig egyetlen esetben, a texasi Pleasant Bayouban létesült kísérleti erőműben hasznosították. A telepfolyadék leválasztott metántartalmával egy kis gázturbinát hajtottak meg, a víz entalpiája pedig egy bináris gőzturbináján alakult mechanikai munkává. A két turbina együttesen 1 MW teljesítményt adott le, egy évig működve ben. A Louisiana State University kutatócsoportjának vizsgálata 1
13 azzal a konklúzióval zárult, hogy a Gulf Coast túlnyomásos tárolói egyelőre nem alkalmasak gazdaságos geotermikus áramtermelésre.(griggs, 004) A fábiánsebestyéni túlnyomásos tároló hőmérséklete sokkal magasabb lévén geotermikus rezervoárként jóval értékesebb, hasznosítása további vizsgálatokra érdemes. A tárolót hőmérséklete elsősorban villamos erőmű telepítésére predesztinálja. Tekintettel a geotermikus erőmű várhatóan 15-16% körüli hatásfokára, hatalmas mennyiségű a hulladékhő, a kitermelt energia 84-85%-a. Gazdaságos működtetés csak kombinált villamos és hőhasznosítás esetén lehetséges. A tároló művelésbe vonásának azonban számos komoly akadálya van. A nagy oldottanyag-tartalom és a nagy nyomás miatt kizárólag bináris erőmű tervezése jöhet szóba. A beépíthető hőcserélők kialakítása az első nagy probléma. A geotermikus létesítményeknél jól bevált lemezes hőcserélő típusok ebben a nyomás-tartományban nem alkalmazhatók. Az általánosan használt nagy helyigényű, robosztus ellenáramú hőcserélők beépítése sem lenne rutinfeladat. A nagy nyomású tárolóba csak akkor lehet gazdaságos a visszasajtolás, ha nem nagy a felszíni rendszer súrlódási nyomásvesztesége. A besajtoló szivattyúval szemben nagyon szigorú feltételt jelentene a rendkívül nagy szívóoldali nyomás. Valamennyi felszíni berendezésre kiterjedően egyedi gépészeti tervekre és egyedi gyártásra lenne szükség, ami jelentősen megnövelné a költségeket, rontva a gazdaságosságot. A tároló nyomásszintjének csökkentésével el lehetne érni egy kiforrott technológiájú, termelő és visszasajtoló kutakból álló rendszer megvalósítását. Ezt megelőzően a nyomáscsökketés szakaszában viszont visszasajtolás nélkül kellene folytatni a termelést, ami nyilvánvaló ellen-állást váltana ki a környezetvédelmi hatóságból. Az egyedülálló adottságú tároló talán egyszeri kivétel lehetne, nagy hozamú vízfolyásba vezetve az elhasznált hévizet. Mivel ilyen extrém paraméterekkel jellemzett geotermikus tárolóra és erőműre nincs példa a nemzetközi gyakorlatban, egyelőre számos feladat alapkutatás-szintű megoldását kívánja meg a legkülönbözőbb szakemberektől ahhoz, hogy a fábiánsebestyéni erőmű létesítése időszerűvé váljon.. 13
14 IRODALOMJEGYZÉK ÁRPÁSI M.,LORBERER Á. PAP S:High pressure and temperature (geopressured) geothermal reservoirs in Hungary. Proceedings of World Geothermal Congress 000, pp BOBOK E:Geotermikus energiatermelés Tankönyvkiadó, Budapest,1987. BOBOK E: TÓTH A. Megújuló energiák. Miskolci Egyetemi Kiadó, 005 BUDA E: Gáz, olaj, széndioxid, gőz és forróvíz kitörések a magyar kőolajbányászatban, Nagykanizsa 001 DREW,S.R:Direct use projects, equipments and controls.geothermics, GRIGGS,J: A re-evaluation of geopressured-geothermal aquifers as an energy resource. Louisiana State University, 004. TESTER et al. The Future of Geothermal Energy. MIT: 006. TÓTH A:: Steam blowout from an over pressure geothermal reservoir in Hungary, Transaction GRC, Sacramento, USA, 010. "A tanulmány/kutató munka a TÁMOP 4..1.B 10//KONV jelű projekt részeként az Új Magyarország Fejlesztési Terv keretében az Európai Unió támogatásával, az Európai Szociális Alap társfinanszírozásával valósul meg" 14
Anyagjellemzők változásának hatása a fúróiszap hőmérsékletére
Anyagjellemzők változásának hatása a fúróiszap hőmérsékletére Kis László, PhD. hallgató, okleveles olaj- és gázmérnök Miskolci Egyetem, Műszaki Földtudományi Kar Kőolaj és Földgáz Intézet Kulcsszavak:
RészletesebbenEllenáramú hőcserélő
Ellenáramú hőcserélő Elméleti összefoglalás, emlékeztető A hőcserélő alapvető működésével és az egyszerűsített számolásokkal a Vegyipari műveletek. tárgy keretében ismerkedtek meg. A mérés elvégzéséhez
RészletesebbenGEOTERMIA AZ ENERGETIKÁBAN
GEOTERMIA AZ ENERGETIKÁBAN Bobok Elemér Miskolci Egyetem Kőolaj és Földgáz Intézet 2012. február 17. Helyzetkép a világ geotermikus energia termeléséről és hasznosításáról Magyarország természeti adottságai,
RészletesebbenLemezeshőcserélő mérés
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GÉPÉSZMÉRNÖKI KAR Épületgépészeti és Gépészeti Eljárástechnika Tanszék Lemezeshőcserélő mérés Hallgatói mérési segédlet Budapest, 2014 1. A hőcserélők típusai
RészletesebbenGeotermikus távhő projekt modellek. Lipták Péter
Geotermikus távhő projekt modellek Lipták Péter Geotermia A geotermikus energia három fő hasznosítási területe: Közvetlen felhasználás és távfűtési rendszerek. Elektromos áram termelése erőművekben; magas
RészletesebbenGeotermia az Önkormányzatok számára Szakmapolitikai Konferencia Szeged, 2009. május 28. Meddő CH-kutak geofizikai vizsgálatának
Geotermia az Önkormányzatok számára Szakmapolitikai Konferencia Szeged, módszere és a vizsgálatok eredményei geotermikus energia hasznosítás szempontjából Szongoth Gábor geofizikus (Geo-Log Kft.) Ferencz
Részletesebben1. Feladatok a termodinamika tárgyköréből
. Feladatok a termodinamika tárgyköréből Hővezetés, hőterjedés sugárzással.. Feladat: (HN 9A-5) Egy épület téglafalának mérete: 4 m 0 m és, a fal 5 cm vastag. A hővezetési együtthatója λ = 0,8 W/m K. Mennyi
RészletesebbenHajdúnánás geotermia projekt lehetőség. Előzetes értékelés Hajdúnánás 2011. 09. 02.
Hajdúnánás geotermia projekt lehetőség Előzetes értékelés Hajdúnánás 2011. 09. 02. Hajdúnánástól kapott adatok a 114-es kútról Általános információk Geotermikus adatok Gázösszetétel Hiányzó adatok: Hő
RészletesebbenÁRAMLÁSTAN MFKGT600443
ÁRAMLÁSTAN MFKGT600443 Környezetmérnöki alapszak nappali munkarend TANTÁRGYI KOMMUNIKÁCIÓS DOSSZIÉ MISKOLCI EGYETEM MŰSZAKI FÖLDTUDOMÁNYI KAR KŐOLAJ ÉS FÖLDGÁZ INTÉZET Miskolc, 2018/2019. II. félév TARTALOMJEGYZÉK
RészletesebbenModern Fizika Labor. 2. Az elemi töltés meghatározása. Fizika BSc. A mérés dátuma: nov. 29. A mérés száma és címe: Értékelés:
Modern Fizika Labor Fizika BSc A mérés dátuma: 2011. nov. 29. A mérés száma és címe: 2. Az elemi töltés meghatározása Értékelés: A beadás dátuma: 2011. dec. 11. A mérést végezte: Szőke Kálmán Benjamin
RészletesebbenGÁZÁTADÓ ÁLLOMÁSOK GEOTERMIKUS FŰTÉSE Dr. Zsuga János PhD FGSZ ZRt.
GÁZÁTADÓ ÁLLOMÁSOK GEOTERMIKUS FŰTÉSE Dr. Zsuga János PhD FGSZ ZRt. A gázátadó állomások nyomásszabályozó szelepein az izentalpikus expanzió során jelentkező Joule-Thomson hatás a gáz, jelentős lehűlését
RészletesebbenFolyadékok áramlása Folyadékok. Folyadékok mechanikája. Pascal törvénye
Folyadékok áramlása Folyadékok Folyékony halmazállapot nyíróerő hatására folytonosan deformálódik (folyik) Folyadék Gáz Plazma Talián Csaba Gábor PTE ÁOK, Biofizikai Intézet 2012.09.12. Folyadék Rövidtávú
RészletesebbenEllenörző számítások. Kazánok és Tüzelőberendezések
Ellenörző számítások Kazánok és Tüzelőberendezések Tartalom Ellenőrző számítások: Hőtechnikai számítások, sugárzásos és konvektív hőátadó felületek számításai már ismertek Áramlástechnikai számítások füstgáz
RészletesebbenA geotermikus energiában rejlő potenciál használhatóságának kérdései. II. Észak-Alföldi Önkormányzati Energia Nap
A geotermikus energiában rejlő potenciál használhatóságának kérdései II. Észak-Alföldi Önkormányzati Energia Nap Buday Tamás Debreceni Egyetem Ásvány- és Földtani Tanszék 2011. május 19. A geotermikus
Részletesebben2. mérés Áramlási veszteségek mérése
. mérés Áramlási veszteségek mérése A mérésről készült rövid videó az itt látható QR-kód segítségével: vagy az alábbi linken érhető el: http://www.uni-miskolc.hu/gepelemek/tantargyaink/00b_gepeszmernoki_alapismeretek/.meres.mp4
RészletesebbenGépészmérnök. Budapest 2009.09.30.
Kátai Béla Gépészmérnök Budapest 2009.09.30. Geotermikus energia Föld belsejének hőtartaléka ami döntően a földkéregben koncentrálódó hosszú felezési fl éi idejű radioaktív elemek bomlási hőjéből táplálkozik
RészletesebbenKomplex geofizikai vizsgálatok a Győri Geotermikus Projekt keretében 2012 és 2016 között
Komplex geofizikai vizsgálatok a Győri Geotermikus Projekt keretében 2012 és 2016 között 2018.11.22-23. Kovács Attila Csaba Hegedűs Endre M. Pelczéder Ágnes Dr. Fancsik Tamás Geo-Log Kft. MBFSZ PannErgy
RészletesebbenModern Fizika Labor. 2. Elemi töltés meghatározása
Modern Fizika Labor Fizika BSC A mérés dátuma: 2011.09.27. A mérés száma és címe: 2. Elemi töltés meghatározása Értékelés: A beadás dátuma: 2011.10.11. A mérést végezte: Kalas György Benjámin Németh Gergely
RészletesebbenA középkori (XIV-XV. század) Franciaországból ismert példa, hogy Aix le Bans közelében egy kolostort hőforrás vizével fűtöttek.
E L Ő Z M É N Y E K Ö É N E L M I E L Ő Z M É N Y E K geotermikus jelenségekre történő legrégebbi utalás egy 9 éves freskó, amit a kis-ázsiai natóliában, az őskori Catal üyük helység egyik épületében találtak
RészletesebbenA landaui és az insheimi geotermikus erőművekben tett látogatás tapasztalatai
Csicsák József Mecsekérc Zrt. Szulimán Szilvia Mecsekérc Zrt. Fedor Ferenc Geochem Kft. Hlatki Miklós GW Technológiai Tanácsadó Kft A landaui és az insheimi geotermikus erőművekben tett látogatás tapasztalatai
RészletesebbenA GEOTERMIKUS ENERGIA ALAPJAI
A GEOTERMIKUS ENERGIA ALAPJAI HALLGATÓI SZEMINÁRIUM MAGYARY ZOLTÁN POSZTDOKTORI ÖSZTÖNDÍJ A KONVERGENCIA RÉGIÓKBAN KERETÉBEN DR. KULCSÁR BALÁZS PH.D. ADJUNKTUS DEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR MŰSZAKI ALAPTÁRGYI
RészletesebbenHidraulika. 1.előadás A hidraulika alapjai. Szilágyi Attila, NYE, 2018.
Hidraulika 1.előadás A hidraulika alapjai Szilágyi Attila, NYE, 018. Folyadékok mechanikája Ideális folyadék: homogén, súrlódásmentes, kitölti a rendelkezésre álló teret, nincs nyírófeszültség. Folyadékok
RészletesebbenAZ ÉPÜLETEK ENERGETIKAI JELLEMZŐINEK MEGHATÁROZÁSA ENERGETIKAI SZÁMÍTÁS A HŐMÉRSÉKLETELOSZLÁS JELENTŐSÉGE
AZ ÉPÜLETEK ENERGETIKAI JELLEMZŐINEK MEGHATÁROZÁSA Három követelményszint: az épületek összesített energetikai jellemzője E p = összesített energetikai jellemző a geometriai viszonyok függvénye (kwh/m
RészletesebbenMérésadatgyűjtés, jelfeldolgozás.
Mérésadatgyűjtés, jelfeldolgozás. Nem villamos jelek mérésének folyamatai. Érzékelők, jelátalakítók felosztása. Passzív jelátalakítók. 1.Ellenállás változáson alapuló jelátalakítók -nyúlásmérő ellenállások
RészletesebbenMTA-ME ME Műszaki Földtudományi Kutatócsoport
EGS geotermikus rezervoár megvalósításának kérdései Dr. Jobbik Anita Miskolci Egyetem Alkalmazott Földtudományi Kutatóintézet MTA-ME ME Műszaki Földtudományi Kutatócsoport 1 Enhanced Geothermal System
RészletesebbenFIZIKA II. 2. ZÁRTHELYI DOLGOZAT A MŰSZAKI INFORMATIKA SZAK
FIZIKA II. 2. ZÁRTHELYI DOLGOZAT A MŰSZAKI INFORMATIKA SZAK 2007-2008-2fé EHA kód:.név:.. 1. Egy 5 cm átmérőjű vasgolyó 0,01 mm-rel nagyobb, mint a sárgaréz lemezen vágott lyuk, ha mindkettő 30 C-os. Mekkora
RészletesebbenEGS RENDSZER BEMUTATÁSA
145 EGS RENDSZER BEMUTATÁSA ZSEMKÓ MÁRK Miskolci Egyetem, Műszaki Földtudományi Kar zsemkomark@gmail.com Absztrakt A geotermikus energiatermelés klasszikus megközelítésben, a természetes gőz- és forró
RészletesebbenHidrosztatika, Hidrodinamika
Hidrosztatika, Hidrodinamika Folyadékok alaptulajdonságai folyadék: anyag, amely folyni képes térfogat állandó, alakjuk változó, a tartóedénytől függ a térfogat-változtató erőkkel szemben ellenállást fejtenek
RészletesebbenMagyar Mérnöki Kamara Szilárdásvány Bányászati Tagozat Geotermikus Szakosztály tevékenysége 2010-2012
Magyar Mérnöki Kamara Szilárdásvány Bányászati Tagozat Geotermikus Szakosztály tevékenysége 2010-2012 Dr. Tóth Anikó ME Kőolaj és Földgáz Intézet Budapest, 2012. december 12. Geotermikus Szakosztály alakulás
RészletesebbenALKALMAZOTT ÁRAMLÁSTAN MFKGT600654
ALKALMAZOTT ÁRAMLÁSTAN MFKGT600654 Műszaki földtudományi alapszak Olaj- és gáz specializáció nappali munkarend TANTÁRGYI KOMMUNIKÁCIÓS DOSSZIÉ MISKOLCI EGYETEM MŰSZAKI FÖLDTUDOMÁNYI KAR KŐOLAJ ÉS FÖLDGÁZ
RészletesebbenHogyan segíti a hőmérséklet szelvényezés a kútvizsgálatot?
XXXIII. Földtudományi és Környezetvédelmi Vándorgyűlés és Kiállítás Miskolc, 2012. 09. 27-29. Hogyan kútvizsgálatot? Szongoth Gábor, Pál Lénárd Geo-Log Kft. A hőmérsékletmérés a legrégebbi mélyfúrás-geofizikai
Részletesebben3. Gyakorlat Áramlástani feladatok és megoldásuk
3 Gyakorlat Áramlástani feladatok és megoldásuk 681 Feladat Adja meg Kelvin és Fahrenheit fokban a T = + 73 = 318 K o K T C, T = 9 5 + 3 = 113Fo F T C 68 Feladat Adja meg Kelvin és Celsius fokban a ( T
Részletesebben2.GYAKORLAT (4. oktatási hét) PÉLDA
2.GYAKORLAT (4. oktatási hét) z Egy folyadékban felvett, a mellékelt ábrán látható, térben rögzített, dx=dy=dz=100mm élhosszúságú, kocka alakú V térrészre az alábbiak V ismeretesek: I.) Inkompresszibilis
Részletesebben3. Mérőeszközök és segédberendezések
3. Mérőeszközök és segédberendezések A leggyakrabban használt mérőeszközöket és használatukat is ismertetjük. Az ipari műszerek helyi, vagy távmérésre szolgálnak; lehetnek jelző és/vagy regisztráló műszerek;
RészletesebbenVállalati szintű energia audit. dr. Balikó Sándor energiagazdálkodási szakértő
Vállalati szintű energia audit dr. Balikó Sándor energiagazdálkodási szakértő Audit=összehasonlítás, értékelés (kategóriába sorolás) Vállalatok közötti (fajlagosok alapján) Technológiai paraméterek (pl.
RészletesebbenFizika feladatok. 1. Feladatok a termodinamika tárgyköréből november 28. Hővezetés, hőterjedés sugárzással. Ideális gázok állapotegyenlete
Fizika feladatok 2014. november 28. 1. Feladatok a termodinamika tárgyköréből Hővezetés, hőterjedés sugárzással 1.1. Feladat: (HN 19A-23) Határozzuk meg egy 20 cm hosszú, 4 cm átmérőjű hengeres vörösréz
Részletesebben1. feladat Összesen 21 pont
1. feladat Összesen 21 pont A) Egészítse ki az alábbi, B feladatrészben látható rajzra vonatkozó mondatokat! Az ábrán egy működésű szivattyú látható. Az betűk a szivattyú nyomócsonkjait, a betűk pedig
RészletesebbenHogyan készül a Zempléni Geotermikus Atlasz?
Hogyan készül a Zempléni Geotermikus Atlasz? MISKOLCI EGYETEM KÚTFŐ PROJEKT KÖZREMŰKÖDŐK: DR. TÓTH ANIKÓ NÓRA PROF. DR. SZŰCS PÉTER FAIL BOGLÁRKA BARABÁS ENIKŐ FEJES ZOLTÁN Bevezetés Kútfő projekt: 1.
RészletesebbenFűtési rendszerek hidraulikai méretezése. Baumann Mihály adjunktus Lenkovics László tanársegéd PTE MIK Gépészmérnök Tanszék
Fűtési rendszerek hidraulikai méretezése Baumann Mihály adjunktus Lenkovics László tanársegéd PTE MIK Gépészmérnök Tanszék Hidraulikai méretezés lépései 1. A hálózat kialakítása, alaprajzok, függőleges
RészletesebbenA II. kategória Fizika OKTV mérési feladatainak megoldása
Nyomaték (x 0 Nm) O k t a t á si Hivatal A II. kategória Fizika OKTV mérési feladatainak megoldása./ A mágnes-gyűrűket a feladatban meghatározott sorrendbe és helyre rögzítve az alábbi táblázatban feltüntetett
RészletesebbenErdélyi Barna geofizikus mérnök, geotermikus szakmérnök és Kiss László gépészmérnök, geotermikus szakmérnök
Lanna Kft. 2525 Máriahalom, Petőfi u. 23. Fax: 33/481-910, Mobil: 30/325-4437 Web: www.zoldho.hu E-mail: lannakft@gmail.com Thermal Response Test - Földhőszondás hőszivattyús rendszerek földtanilag megalapozott
RészletesebbenÉRTÉKVADÁSZAT A RÉGIÓBAN Small & MidCap konferencia a BÉT és a KBC közös szervezésében 2012. október 11. Hotel Sofitel Budapest
ÉRTÉKVADÁSZAT A RÉGIÓBAN Small & MidCap konferencia a BÉT és a KBC közös szervezésében 2012. október 11. Hotel Sofitel Budapest Miskolci geotermikus hőbetáplálási projekt Népesség 170000 fő Üzemeltetés
RészletesebbenNYOMÁS- ÉS HŐMÉRSÉKLET VÁLTOZÁS SZÉN-DIOXID-BESAJTOLÓ KÚTBAN. egyetemi tanár Miskolci Egyetem, 2
Műszaki Földtudományi Közlemények, 85. kötet, 1. szám (215), pp. 213 219. NYOMÁS- ÉS HŐMÉRSÉKLET VÁLTOZÁS SZÉN-DIOXID-BESAJTOLÓ KÚTBAN TIHANYI LÁSZLÓ 1 HORÁNSZKY BEÁTA 2 1 egyetemi tanár Miskolci Egyetem,
RészletesebbenVisszasajtolás pannóniai homokkőbe
Visszasajtolás pannóniai homokkőbe Szanyi János 1 Kovács Balázs 1 Szongoth Gábor 2 szanyi@iif.u-szeged.hu kovacs.balazs@gama-geo.hu posta@geo-log.hu 1 SZTE, Ásványtani Geokémiai és Kőzettani Tanszék 2
RészletesebbenSz.G. - Gyakorlati mélyfúrás-geofizika 5. éves geofizikus hallgatóknak 1
Gyakorlati mélyfúrás-geofizika 5. éves geofizikus hallgatóknak Előadó: Szongoth Gábor geofizikus (Geo-Log Kft.) Tartalom Bevezetés A mélyfúrás-geofizika kapcsolódó pontjai A mélyfúrás-geofizika módszerei
RészletesebbenMMK Auditori vizsga felkészítő előadás Hő és Áramlástan 1.
MMK Auditori vizsga felkészítő előadás 017. Hő és Áramlástan 1. Az energia átalakítási, az energia szállítási folyamatokban, épületgépész rendszerekben lévő, áramló közegek (kontínuumok) Hidegvíz, Melegvíz,
RészletesebbenFolyadékok és gázok áramlása
Folyadékok és gázok áramlása Hőkerék készítése házilag Gázok és folyadékok áramlása A meleg fűtőtest vagy rezsó felett a levegő felmelegszik és kitágul, sűrűsége kisebb lesz, mint a környezetéé, ezért
RészletesebbenMIKOVINY SÁMUEL FÖLDTUDOMÁNYI DOKTORI ISKOLA GEOTERMIKUS ENERGIATERMELŐ RENDSZEREK HŐMÉRSÉKLETVISZONYAI
MIKOVINY SÁMUEL FÖLDUDOMÁNYI DOKOI ISKOL doktori iskola vezetője Dr.h.c.mult.Dr. Kovács Ferenc az M rendes tagja GEOEMIKUS ENEGIEMELŐ ENDSZEEK ŐMÉSÉKLEVISZONYI Doktori (PhD) értekezés Írta: Sztermenné
RészletesebbenHŐKÖZLÉS ZÁRTHELYI BMEGEENAMHT. Név: Azonosító: Helyszám: K -- Munkaidő: 90 perc I. 30 II. 40 III. 35 IV. 15 ÖSSZ.: Javította:
HŐKÖZLÉS ZÁRTHELYI dja meg az Ön képzési kódját! Név: zonosító: Helyszám: K -- BMEGEENMHT Munkaidő: 90 perc dolgozat megírásához szöveges adat tárolására nem alkalmas számológépen, a Segédleten, valamint
RészletesebbenHő- és füstelvezetés, elmélet-gyakorlat
Hő- és füstelvezetés, elmélet-gyakorlat Mérnöki módszerek alkalmazásának lehetőségei Szikra Csaba tudományos munkatárs BME Építészmérnöki Kar Épületenergetikai és Épületgépészeti Tanszék szikra@egt.bme.hu
RészletesebbenF. F, <I> F,, F, <I> F,, F, <J> F F, <I> F,,
F,=A4>, ahol A arányossági tényező: A= 0.06 ~, oszt as cl> a műszer kitérése. A F, = f(f,,) függvénykapcsolatot felrajzolva (a mérőpontok közé egyenes huzható) az egyenes iránytaogense a mozgó surlódási
RészletesebbenHogyan mûködik? Mi a hõcsõ?
Mi a hõcsõ? olyan berendezés, amellyel hõ közvetíthetõ egyik helyrõl a másikra részben folyadékkal telt, légmentesen lezárt csõ ugyanolyan hõmérséklet-különbség mellett 000-szer nagyobb hõmennyiség átadására
RészletesebbenMSZ EN :2015. Tartalom. Oldal. Előszó...8. Bevezetés Alkalmazási terület Rendelkező hivatkozások...10
Tartalom Előszó...8 Bevezetés...9 1. Alkalmazási terület...10 2. Rendelkező hivatkozások...10 3. Szakkifejezések és meghatározásuk...11 4. Általános jelölések és rövidítések...13 5. Számítási eljárás...13
RészletesebbenElőszó.. Bevezetés. 1. A fizikai megismerés alapjai Tér is idő. Hosszúság- és időmérés.
SZABÓ JÁNOS: Fizika (Mechanika, hőtan) I. TARTALOMJEGYZÉK Előszó.. Bevezetés. 1. A fizikai megismerés alapjai... 2. Tér is idő. Hosszúság- és időmérés. MECHANIKA I. Az anyagi pont mechanikája 1. Az anyagi
RészletesebbenA fenntartható geotermikus energiatermelés modellezéséhez szüksége bemenő paraméterek előállítása és ismertetése
A fenntartható geotermikus energiatermelés modellezéséhez szüksége bemenő paraméterek előállítása és ismertetése Boda Erika III. éves doktorandusz Konzulensek: Dr. Szabó Csaba Dr. Török Kálmán Dr. Zilahi-Sebess
RészletesebbenBINÁRIS GEOTERMIKUS ERŐMŰVEK TECHNOLÓGIAI FEJLŐDÉSE 1990- TŐL NAPJAINKIG
BINÁRIS GEOTERMIKUS ERŐMŰVEK TECHNOLÓGIAI FEJLŐDÉSE 1990- TŐL NAPJAINKIG Készítette: Koncz Ádám PhD hallgató Miskolci Egyetem Kőolaj és Földgáz Intézet Kutatás és innováció a magyar geotermiában Budapest,
RészletesebbenFolyadékok és gázok mechanikája
Folyadékok és gázok mechanikája A folyadékok nyomása A folyadék súlyából származó nyomást hidrosztatikai nyomásnak nevezzük. Függ: egyenesen arányos a folyadék sűrűségével (ρ) egyenesen arányos a folyadékoszlop
RészletesebbenHIDROSZTATIKA, HIDRODINAMIKA
HIDROSZTATIKA, HIDRODINAMIKA Hidrosztatika a nyugvó folyadékok fizikájával foglalkozik. Hidrodinamika az áramló folyadékok fizikájával foglalkozik. Folyadékmodell Önálló alakkal nem rendelkeznek. Térfogatuk
RészletesebbenVIZSGA ÍRÁSBELI FELADATSOR
ÍRÁSBELI VIZSGA FELADATSOR NINCS TESZT, PÉLDASOR (120 perc) Az áramlástan alapjai BMEGEÁTAKM1 Környezetmérnök BSc képzés VBK (ea.: Dr. Suda J.M.) VIZSGA ÍRÁSBELI FELADATSOR EREDMÉNYHIRDETÉS és SZÓBELI
RészletesebbenÖSSZEFOGLALÁS HŐTANI FOLYAMATOK
ÖSSZEFOGLALÁS HŐTANI FOLYAMATOK HŐTÁGULÁS lineáris (hosszanti) hőtágulási együttható felületi hőtágulási együttható megmutatja, hogy mennyivel változik meg a test hossza az eredeti hosszához képest, ha
RészletesebbenFAVA XIX. Konferencia a felszín alatti vizekről március Siófok. Szongoth Gábor Hévízkút monitoring (TwM)
FAVA XIX. Konferencia a felszín alatti vizekről 2012. március 27-28. Siófok Szongoth Gábor Hévízkút monitoring (TwM) Tartalom miért van szükség a hévízkutak folyamatos figyelésére? milyen paramétereket
RészletesebbenKÖZEG. dv dt. q v. dm q m. = dt GÁZOK, GŐZÖK ÉS FOLYADÉKOK ÁRAMLÓ MENNYISÉGÉNEK MÉRÉSE MÉRNI LEHET:
GÁZOK, GŐZÖK ÉS FOLYADÉKOK ÁRAMLÓ MENNYISÉGÉNEK MÉRÉSE MÉRNI LEHET: AZ IDŐEGYSÉG ALATT ÁTÁRAMLÓ MENNYISÉG TÉRFOGATÁT TÉRFOGATÁRAM MÉRÉS q v = dv dt ( m 3 / s) AZ IDŐEGYSÉG ALATT ÁTÁRAMLÓ MENNYISÉG TÖMEGÉT
RészletesebbenSzivattyú indítási folyamatok problémája több betáplálású távhőhálózatokban
Szivattyú indítási folyamatok problémája több betáplálású távhőhálózatokban Dr. Halász Gábor 1 Dr. Hős Csaba 2 1 Egyetemi tanár, halasz@hds.bme.hu Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem (BME) Hidrodinamikai
RészletesebbenÉPÜLETGÉPÉSZET ISMERETEK
ÉRETTSÉGI VIZSGA 2017. május 17. ÉPÜLETGÉPÉSZET ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA 2017. május 17. 8:00 Időtartam: 180 perc Pótlapok száma Tisztázati Piszkozati EMBERI ERŐFORRÁSOK MINISZTÉRIUMA Épületgépészet
Részletesebben10 ÉVE A GEOTERMIA SZOLGÁLATÁBAN IX. Geotermikus Konferencia Szeged, 2013. március 21. Húsz szentesi hévízkút teljeskörű kútvizsgálatának eredményei
10 ÉVE A GEOTERMIA SZOLGÁLATÁBAN IX. Geotermikus Konferencia Húsz szentesi hévízkút teljeskörű kútvizsgálatának eredményei Szongoth Gábor (Geo-Log Kft.) dr. Galsa Attila (ELTE) Steierlein Ildikó (Geo-Log
RészletesebbenAl-Mg-Si háromalkotós egyensúlyi fázisdiagram közelítő számítása
l--si háromalkotós egyensúlyi fázisdiagram közelítő számítása evezetés Farkas János 1, Dr. Roósz ndrás 1 doktorandusz, tanszékvezető egyetemi tanár Miskolci Egyetem nyag- és Kohómérnöki Kar Fémtani Tanszék
RészletesebbenA geotermia ágazatai. forrás: Dr. Jobbik Anita
A geotermia ágazatai forrás: Dr. Jobbik Anita A természetes geotermiks rendszer elemei hőforrás geotermiks flidm hőszállító közeg (víz) repedezett kőzet rezervoár Forrás: Dickson & Fanelli 2003 in Mádlné
RészletesebbenFolyadékok és gázok mechanikája
Folyadékok és gázok mechanikája Hidrosztatikai nyomás A folyadékok és gázok közös tulajdonsága, hogy alakjukat szabadon változtatják. Hidrosztatika: nyugvó folyadékok mechanikája Nyomás: Egy pontban a
RészletesebbenDanfoss Hőcserélők és Gömbcsapok
Danfoss Hőcserélők és Gömbcsapok Hőcserélők elméleti háttere T 2 In = 20 C m 2 = 120 kg/s Cp 2 = 4,2 kj/(kg C) T 2 Out = X Q hőmennyiség T 1 In = 80 C m 1 = 100kg/s T 1 Out = 40 C Cp 1 = 4,0 kj/(kg C)
RészletesebbenFolyadékok és gázok áramlása
Folyadékok és gázok áramlása Gázok és folyadékok áramlása A meleg fűtőtest vagy rezsó felett a levegő felmelegszik és kitágul, sűrűsége kisebb lesz, mint a környezetéé, ezért felmelegedik. A folyadékok
Részletesebben1. feladat Összesen 25 pont
1. feladat Összesen 25 pont Centrifugál szivattyúval folyadékot szállítunk az 1 jelű, légköri nyomású tartályból a 2 jelű, ugyancsak légköri nyomású tartályba. A folyadék sűrűsége 1000 kg/m 3. A nehézségi
RészletesebbenA BÍRÁLÓ TÖLTI KI! Feladat: A B C/1 C/2 C/3 ÖSSZES: elégséges (2) 50,1..60 pont
ENERGETIKAI GÉPEK ÉS RENDSZEREK TANSZÉK A vastagon bekeretezett részt vizsgázó tölti ki!... név (a személyi igazolványban szereplő módon) HELYSZÁM: Hallgatói azonosító (NEPTUN): KÉPZÉS: 2N-00 2N-0E 2NK00
RészletesebbenA GEOTERMIKUS ENERGIA
A GEOTERMIKUS ENERGIA Mi is a geotermikus energia? A Föld keletkezése óta létezik Forrása a Föld belsejében keletkező hő Nem szennyezi a környezetet A kéreg 10 km vastag rétegében 6 10 26 Joule mennyiségű
RészletesebbenGeotermikus tárolók. Dr. Tóth Anikó PhD Kőolaj és Földgáz Intézet
Geotermikus tárolók Dr. Tóth Anikó PhD Kőolaj és Földgáz Intézet A földkérget alkotó kőzetek nem homogén anyagok, a teret csak ritkán töltik ki hézagmentesen. A magmás kőzetek (pl. gránit, bazalt, andezit
RészletesebbenA gyakorlat célja az időben állandósult hővezetési folyamatok analitikus számítási módszereinek megismerése;
A gyakorlat célja az időben állandósult hővezetési folyamatok analitikus számítási módszereinek megismerése; a hőellenállás mint modellezést és számítást segítő alkalmazásának elsajátítása; a különböző
Részletesebben2. (d) Hővezetési problémák II. főtétel - termoelektromosság
2. (d) Hővezetési problémák II. főtétel - termoelektromosság Utolsó módosítás: 2015. március 10. Kezdeti érték nélküli problémák (1) 1 A fél-végtelen közeg a Az x=0 pontban a tartományban helyezkedik el.
RészletesebbenA szükségesnek ítélt, de hiányzó adatokat keresse ki könyvekben, segédletekben, rendeletekben, vagy vegye fel legjobb tudása szerint.
MESZ, Energetikai alapismeretek Feladatok Árvai Zita KGFNUK részére A szükségesnek ítélt, de hiányzó adatokat keresse ki könyvekben, segédletekben, rendeletekben, vagy vegye fel legjobb tudása szerint.
RészletesebbenÁGAZATI SZAKMAI ÉRETTSÉGI VIZSGA ÉPÜLETGÉPÉSZET ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA MINTAFELADATOK
ÉPÜLETGÉPÉSZET ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA MINTAFELADATOK Teszt jellegű feladatok 1. feladat 7 pont Válassza ki és húzza alá, milyen tényezőktől függ A. a kétcsöves fűtési rendszerekben a víz
RészletesebbenBMEGEÁTAT01-AKM1 ÁRAMLÁSTAN (DR.SUDA-J.M.) 2.FAKZH AELAB (90MIN) 18:45H
BMEGEÁTAT0-AKM ÁRAMLÁSTAN (DR.SUDA-J.M.).FAKZH 08..04. AELAB (90MIN) 8:45H AB Név: NEPTUN kód:. Aláírás: ÜLŐHELY sorszám PONTSZÁM: 50p / p Toll, fényképes igazolvány, számológépen kívül más segédeszköz
RészletesebbenAz aktív hőszigetelés elemzése 1. rész szerző: dr. Csomor Rita
Ezzel a cikkel (1., 2., 3. rész) kezdjük: Az aktív hőszigetelés elemzése 1. rész szerző: dr. Csomor Rita 1.1 1. ábra 2. ábra Erre az összefüggésre később következtetéseket alapoz a szerző. Ám a jobb oldali
RészletesebbenTippek-trükkök a BAUSOFT programok használatához. Kazánok tulajdonságainak változása az égéstermék tömegáramának függvényében
Tippek-trükkök a BAUSOFT programok használatához Kazánok tuladonságainak változása az égéstermék tömegáramának függvényében Baumann Mihály ügyvezető BAUSOFT Pécsvárad Kft. Ú szabványok bevezetésekor gyakran
Részletesebben2. (b) Hővezetési problémák. Utolsó módosítás: február25. Dr. Márkus Ferenc BME Fizika Tanszék
2. (b) Hővezetési problémák Utolsó módosítás: 2013. február25. A változók szétválasztásának módszere (5) 1 Az Y(t)-re vonakozó megoldás: Így: A probléma megoldása n-re összegzés után: A peremfeltételeknek
RészletesebbenMSZ EN :2015. Tartalomjegyzék. Oldal. Előszó Alkalmazási terület Rendelkező hivatkozások...10
Tartalomjegyzék Előszó...9 1. Alkalmazási terület...10 2. Rendelkező hivatkozások...10 3. Szakkifejezések és meghatározásuk...10 4. Jelölések, rövidítések...17 5. Nem kiegyenlített égéstermék-elvezető
RészletesebbenÁramlástechnikai mérések
Áramlástehnikai mérések Mérés Prandtl- ső segítségével. Előző tanulmányaikból ismert: A kontinuitás elve: A A Ahol: - a közeg sebessége az. pontban - a közeg sebessége a. pontban A, A - keresztmetszetek
RészletesebbenMŰSZAKI HŐTAN I. 1. ZÁRTHELYI. Termodinamika. Név: Azonosító: Helyszám: Munkaidő: 80 perc I. 50 II. 50 ÖSSZ.: 100. Javította: Képzési kódja:
Képzési kódja: MŰSZAKI HŐTAN I. 1. ZÁRTHELYI N- Név: Azonosító: Helyszám: Jelölje meg aláhúzással vagy keretezéssel a Gyakorlatvezetőjét! Dobai Attila Györke Gábor Péter Norbert Vass Bálint Termodinamika
RészletesebbenNem konvencionális szénhidrogének, áteresztőképesség. Az eljárás nettó jelenértéke (16/30-as bauxit proppant esetén)
Hidraulikus Rétegrepesztés Optimalizálása Dr. Jobbik Anita Miskolci Egyetem Alkalmazott Földtudományi Kutatóintézet MTA-ME ME Műszaki Földtudományi Kutatócsoport Lengyel Tamás, Pusztai Patrik Miskolci
RészletesebbenHŐÁTADÁSI FOLYAMATOK SZÁMÍTÁSA
HŐÁTADÁSI FOLYAMATOK SZÁMÍTÁSA KOHÓMÉRNÖKI MESTERKÉPZÉSI SZAK HŐENERGIA-GAZDÁLKODÁSI SZAKIRÁNY TANTÁRGYI KOMMUNIKÁCIÓS DOSSZIÉ MISKOLCI EGYETEM MŰSZAKI ANYAGTUDOMÁNYI KAR TÜZELÉSTANI ÉS HŐENERGIA INTÉZETI
Részletesebben1. feladat Összesen 17 pont
1. feladat Összesen 17 pont Két tartály közötti folyadékszállítást végzünk. Az ábrán egy centrifugál szivattyú- és egy csővezetéki (terhelési) jelleggörbe látható. A jelleggörbe alapján válaszoljon az
RészletesebbenMérnöki alapok 8. előadás
Mérnöki alapok 8. előadás Készítette: dr. Váradi Sándor Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Gépészmérnöki Kar Hidrodinamikai Rendszerek Tanszék 1111, Budapest, Műegyetem rkp. 3. D ép. 334. Tel:
RészletesebbenHelyszínen épített vegyes-tüzelésű kályhák méretezése Tartalomjegyzék
Helyszínen épített vegyes-tüzelésű kályhák méretezése Tartalomjegyzék 1. Bevezetés 2. Szakkifejezések és meghatározásuk 3. Mértékadó alapadatok 4. Számítások 4.1. A szükséges tüzelőanyag mennyiség 4.2.
RészletesebbenTU 7 NYOMÁSSZABÁLYZÓ ÁLLOMÁSOK ROBBANÁSVESZÉLYES TÉRSÉGÉNEK MEGHATÁROZÁSA ÉS BESOROLÁSA AZ MSZ EN 60079-10:2003 SZABVÁNY SZERINT.
TU 7 NYOMÁSSZABÁLYZÓ ÁLLOMÁSOK ROBBANÁSVESZÉLYES TÉRSÉGÉNEK MEGHATÁROZÁSA ÉS BESOROLÁSA AZ MSZ EN 60079-10:2003 SZABVÁNY SZERINT. Előterjesztette: Jóváhagyta: Doma Géza koordinációs főmérnök Posztós Endre
RészletesebbenDr. Tóth Anikó Nóra Miskolci Egyetem Kőolaj és Földgáz Intézet
A GEOTERMIKUS ENERGIATERMELÉS FELSZÍN ALATTI KÖRNYEZETBIZTONSÁGÁVAL KAPCSOLATOS KUTATÁSOK Dr. Tóth Anikó Nóra Miskolci Egyetem Kőolaj és Földgáz Intézet FELADATOK: A GEOTERMIKUS ENERGIATERMELÉS FELSZÍN
RészletesebbenA magyar geotermikus energia szektor hozzájárulása a hazai fűtés-hűtési szektor fejlődéséhez, legjobb hazai gyakorlatok
A magyar geotermikus energia szektor hozzájárulása a hazai fűtés-hűtési szektor fejlődéséhez, legjobb hazai gyakorlatok GeoDH Projekt, Nemzeti Workshop Kujbus Attila, Geotermia Expressz Kft. Budapest,
RészletesebbenHatvani István fizikaverseny Döntő. 1. kategória
1. kategória 1.D.1. A villamosiparban a repülő drónok nagyon hasznosak, például üzemzavar esetén gyorsan és hatékonyan tudják felderíteni, hogy hol van probléma. Egy ilyen hibakereső drón felszállás után,
RészletesebbenTÉRFOGATÁRAM MÉRÉSE. Mérési feladatok
Készítette:....kurzus Dátum:...év...hó...nap TÉRFOGATÁRAM MÉRÉSE Mérési feladatok 1. Csővezetékben áramló levegő térfogatáramának mérése mérőperemmel 2. Csővezetékben áramló levegő térfogatáramának mérése
RészletesebbenA DINAMIKUS TÁVVEZETÉK-TERHELHETŐSÉG (DLR) ALKALMAZHATÓSÁGÁNAK FELTÉTELEI
5/10/2016 1 A DINAMIKUS TÁVVEZETÉK-TERHELHETŐSÉG (DLR) ALKALMAZHATÓSÁGÁNAK FELTÉTELEI A FENNTARTHATÓ ENERGETIKA VILLAMOS RENDSZEREI 2016. tavasz Balangó Dávid Nagyfeszültségű Technika és Berendezések Csoport
RészletesebbenDinamikus modellek felállítása mérnöki alapelvek segítségével
IgyR - 3/1 p. 1/20 Integrált Gyártórendszerek - MSc Dinamikus modellek felállítása mérnöki alapelvek segítségével Hangos Katalin PE Villamosmérnöki és Információs Rendszerek Tanszék IgyR - 3/1 p. 2/20
RészletesebbenDr. Tóth Anikó Nóra Miskolci Egyetem Kőolaj és Földgáz Intézet
A GEOTERMIKUS ENERGIATERMELÉS FELSZÍN ALATTI KÖRNYEZETBIZTONSÁGÁVAL KAPCSOLATOS KUTATÁSOK Dr. Tóth Anikó Nóra Miskolci Egyetem Kőolaj és Földgáz Intézet FELADATOK: A GEOTERMIKUS ENERGIATERMELÉS FELSZÍN
Részletesebben1. tétel. 2. tétel. 3. tétel. 4. tétel. 5. tétel
1. tétel Milyen tényezők befolyásolják a béléscső saru helyét? Mutassa be a béléscső saru helyének meghatározási módszereit és a beáramlási tolerancia tervezésének szempontjait! 2. tétel Milyen igénybevételei
Részletesebben1 Műszaki hőtan Termodinamika. Ellenőrző kérdések-02 1
1 Műszaki hőtan Termodinamika. Ellenőrző kérdések-02 1 Kérdések. 1. Mit mond ki a termodinamika nulladik főtétele? Azt mondja ki, hogy mindenegyes termodinamikai kölcsönhatáshoz tartozik a TDR-nek egyegy
Részletesebben