GEOMŰANYAG-RÉTEG ERŐSÍTÉSŰ SZERKEZETEK KÁROSODÁSAI
|
|
- József Dudás
- 7 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 GEOMŰANYAG-RÉTEG ERŐSÍTÉSŰ SZERKEZETEK KÁROSODÁSAI Donovál Krisztina 1 - Czap Zoltán 2 - Dr. Mahler András 2 - Szatmári Tamás 3 1 Főmterv Mérnöki Tervező Zrt. 2 BME Geotechnika és Mérnökgeológia Tanszék 3 Bonar Geosynthetics Kft. ÖSSZEFOGLALÁS A geoműanyaggal erősített szerkezetek elterjedése az elmúlt 40 évben vált jelentőssé, hazánkban azonban az ilyen típusú anyagok megjelenése viszonylag későn, a 2000-es években indult, és az alkalmazásukra vonatkozó elegendő szabványi ajánlás híján csupán az infrastrukturális fejlesztésekre, alapmegerősítésre, drén- és szűrőrendszerek kiépítésére korlátozódott. Aktuális feladat tehát a geoműanyagokkal erősített támfalak és rézsűk méretezés- és viselkedésbeli különbségeinek megismerése, a vonatkozó szabványi ajánlások összehasonlítása, és a méretezési elvek gyakorlati hátterének keresése valós káresetek értékelésén keresztül. KULCSSZAVAK Geoműanyag, tönkremenetel, méretezés BEVEZETÉS A mechanikailag stabilizált rézsűk és talajtámfalak erősítő rétegei lehetnek fém anyagú talajszegek, horgonyok vagy rácsok, illetve polimer anyagú erősítő rétegek, geoműanyagok. Jelen tanulmány célja ez utóbbi csoport felhasználásának bemutatása. A tervezési gyakorlatban geoműanyagokat alkalmazhatunk különböző talajrétegek elválasztása vagy felületvédelem érdekében, a szivárgó víz által mozgatott szemcsék felfogása miatt, drénezés, szigetelés és a földszerkezetek erősítése, a mechanikai viselkedés javítása céljából vagy az altalaj teherbírásának növelésére. Természetesen egy-egy feladat esetében a geoműanyag több funkciót is elláthat. Hazánkban egyre nagyobb teret kap a geoműanyaggal erősített rézsűk és talajtámfalak alkalmazása, így különös figyelmet érdemel ezen szerkezetek viselkedésének tanulmányozása és megértése. Általánosan elmondható, hogy minden erősített talajszerkezet teherbírási határállapotát külső és belső stabilitásvesztés formájában kell vizsgálni. A belső stabilitást általában a talaj és az erősítés közötti kölcsönhatás határozza meg, mely súrlódás vagy passzív földellenállás formájában jön létre. A tönkremenetelt ez esetben a talaj és az erősítés közötti kapcsolat elnyí-
2 ródása, az erősítés elszakadása vagy az erősítő elem passzív zónából való kihúzódása jelenti. A kapcsolat elnyíródása a csúszólapnak az erősítő elem felületén történő kialakulását eredményezi. A belső stabilitás ellenőrzésekor feladatunk azon tengelyirányú húzóerők meghatározása, melyeket az erősítésnek az aktív zónában kell átvenni, és a passzív zónába kell hárítani. A külső állékonyság elvesztését jelentő határállapotok közé tartozik minden olyan tönkremenetel, mely során az erősített földtömeg merevtestszerűen mozdul el. Ilyen eset az altalaj teherbírásának kimerülése, talajtörés, elcsúszás, az erősített földtömeg körüli csúszólap kialakulása és talajfalak esetén a dőlés jellegű tönkremenetel. Összetett állékonyságvesztésnek nevezzük az egyes erősítő elemek tönkremenetele melletti külső csúszólap kialakulását. A használhatósági határállapot elérését jelentheti az erősítés túlzott mértékű megnyúlása és az erősített tömeg nem megengedett mértékű alakváltozása. Utóbbi esetben beleértve az altalaj süllyedését, a háttöltés konszolidációját, nyírási deformációt és túlzott mértékű kúszást. SZABVÁNYI HÁTTÉR Az erősített talajszerkezetek tervezéséhez több szabvány és nemzeti melléklet is ad útmutatást, mint például a francia NF P , holland CUR, vagy a norvég NORGEOSPEC szabványok, érdemes azonban kiemelni néhányat, melyek az erősített talajtámfalak és rézsűk tervezésének alappillérei. Ilyen az Európában elterjedt brit és német talajerősítési szabvány, a legrégebbi és gyakorlat szempontjából legkörültekintőbb amerikai talajerősítési szabvány, illetve a speciális körülményeket figyelembe vevő és biztonság tekintetében precíz hongkongi útmutatás. A német útmutatás kivételével a fenti eljárások különbséget tesznek talajfalak és erősített rézsűk között a szerkezet dőlésszögének függvényében. A szabványok az eljárások között éles határt szabnak, a 70 -nál meredekebb szerkezetek talajfalakként működnek, az ennél laposabbak rézsűként. Egyéb megkülönböztetést a brit szabvány oly módon tesz, hogy a 45 -nál meredekebb rézsűk esetén erózióvédelem szükségességét írja elő, emellett pedig az amerikai szabvány eltérő felületvédelmi eljárást mutat be a 45 -nál meredekebb illetve laposabb szerkezetek esetére. A különböző hajlású szerkezetek eltérő viselkedését minél pontosabban a hongkongi szabvány igyekszik követni. A 70 -os határ megállapítása mellett néhány ellenőrzés során megkülönbözteti a 60 -nál laposabb és meredekebb rézsűknél alkalmazható eljárásokat a vizsgálati módszerrel kapott eredmények pontosságának érdekében. Az előzetes geometria felvételére minden szabvány esetén azonos útmutatást kapunk, így az erősítő elemek hossza (0,7*H, ahol H a szerkezet
3 magassága) és függőleges távolsága (0,3-0,6 m) ökölszabályként felvehető érték. A felületvédelemmel kapcsolatban megjegyzendő, hogy a talajtámfalak felületét védő szegmensek merevítő hatását egyetlen szabvány sem veszi figyelembe, csupán a felületvédő elemek, és az erősítő geoműanyag rétegek közötti kapcsolat kialakítására illetve ellenőrzésére kapunk útmutatást. Biztonsági tényezők alkalmazását tekintve a különböző eljárások nehezen összeegyeztethetők. Az amerikai útmutatás nem alkalmaz osztott biztonsági tényezőt, a vizsgálandó tönkremenetelhez szükséges parciális tényező-csoportok kombinálását különböző tervezési eljárásokban egyedül a német szabvány alkalmazza az Eurocode szabványcsaládnak megfelelően. Ez utóbbi eljárást a BS kötet is tartalmazza, azonban a meghatározott parciális tényezőket nem ajánlja erősített szerkezetekhez. Így mind a brit, mind a hongkongi szabvány azonos elven egy tervezési eljárást alkalmaz az erősített szerkezetek tönkremeneteleinek vizsgálatára, az egyes határállapotok vizsgálatát csupán eltérő teherkombinációk ajánlásával különbözteti meg, illetve eltérően a többi szabványtól a tönkremenetel gazdasági következményeit egyedi biztonsági tényezővel veszi figyelembe az ellenállás oldalon. Az egyes szabványok által alkalmazott tervezési eljárások rövid bemutatása az 1. táblázatban láthatók. A táblázat csak az egyes tönkremenetelek vizsgálatának tömör elvét tartalmazzák azok részletezése nélkül. Az erősítő elemek szakítószilárdságának meghatározása a tartós húzószilárdság tényezőinek felvételében különbözik. Míg a brit és a hongkongi eljárás egyetlen értékkel osztja a kezdeti szilárdságot mely kizárólag a gyártó utasításával vehető fel, és figyelembe veszi a degradáció minden komponensét, addig a német és amerikai útmutatás az anyag típusától és beépítés körülményeitől függően ajánl redukáló számértékeket a különböző degradáló hatásokhoz. Mindkét szabvány figyelembe veszi a kúszás hatását, a szállítás és beépítés során felmerülő bizonytalanságokat és az időjárás és hőmérséklet-ingadozás miatti károsodást, a német pedig ezen kívül még a kapcsolatok gyengítő hatását és a dinamikus terheket. Meg kell itt azonban jegyezni, hogy a gyakorlatban érdemesebb a gyártó által megadott értékekkel számolni.
4 1. táblázat Tervezési eljárások a bemutatott szabványok ajánlásával Brit Német Amerikai Hongkongi Erősítő elemek Szakadás Kihúzódás Tartós húzószilárdság > Erősítő elemekben ébredő húzóigénybevétel Súrlódás és kohézió figyelembe vétele Passzív földellenállás és súrlódás figyelembe vétele Csak súrlódás figyelembe vétele Talajtörés Hagyományos talajtörési ellenállás > Meyerhof-féle talpnyomás Elcsúszás: Stabilizáló és destabilizáló erők egyensúlyának ellenőrzése Belső állékonyságvesztés Erősített rézsű Talajtámfal Erősített rézsű Talajtámfal Ékstabilitás vizsgálata (45 +f/2 meredekségű csúszólap csak megoszló terhelés működése esetén, egyébként csúszólap a max. húzóerő keresésével) Kettős-ék módszer (csúszólap a max. húzóerő keresésével) vagy körcsúszólapos eljárás lamellákra osztással ~az erősített tömbön Kettős-ék módszer (csúszólap a max. húzóerő keresésével) és ékstabilitás vizsgálata 45 +f/2 meredekségű csúszólappal Kettős-ék módszer (csúszólap a max. húzóerő keresésével) ~ az erősített tömbön ~az erősített tömbön és a tömb mögötti 45 +f/2 szögű csúszólap által bezárt talajzónán Kettős-ék módszer (csúszólap tapasztalati úton) és 45 +f/2 meredekségű csúszólap 82 -nál meredekebb támfalaknál, egyéb esetben empirikus képlet alkalmazásával Körcsúszólapos vizsgálat (a max. húzóerő tapasztalati képlettel) ~az erősített tömbön és a tömb mögötti csúszólap által bezárt talajzónán Ékstabilitás vizsgálata (45 +f/2 meredekségű csúszólap függőleges falak esetén, egyébként csúszólap a max. húzóerő keresésével) Kettős-ék módszer (csúszólap a max. húzóerő keresésével) vagy körcsúszólapos eljárás lamellákra osztással
5 Amennyiben a fenti eljárásokat egy egyszerű mintapéldán alkalmazzuk, az egyes szabványok jól összehasonlíthatóak. Minden szabvány esetén vizsgáltam egy rézsű és talajtámfal belső és külső állékonyságának megfelelőségét, illetve elcsúszás és talajtörés elleni biztonságát geotextília és georács erősítés, illetve szemcsés és átmeneti töltésanyag alkalmazása esetén. A vizsgálatokat egy 8 m magas geoműanyaggal erősített szerkezeten végeztem el, az erősítő elemek hossza minden esetben 6 m, függőleges távolsága 0,5 m, a homlokzati hajlás a talajtámfalra vonatkozó eljárások esetén 80, erősített rézsű ellenőrzése esetén pedig 60 volt. A felszínen 10 kn/m 2 esetleges megoszló teher lett figyelembe véve. Az alkalmazott szemcsés illetve átmeneti talaj tulajdonságait a 2. táblázat tartalmazza és az alkalmazott geotextília és georács tulajdonságok a 3. táblázatban láthatók. 2. táblázat. Számítások során alkalmazott talajjellemzők Szemcsés talaj Átmeneti talaj Nedves térfogatsúly [kn/m 3 ] 19,0 19,0 Belső súrlódási szög [ ] Kohézió [kpa] 0 8 Összenyomódási modulus [MPa] Poisson tényező 0,3 0,4 3. táblázat. Számítások során alkalmazott geoműanyag paraméterek WG80 szőtt geotextília TT 090 GS georács Kezdeti szakítószilárdság [kn/m] Pecsétnyomási ellenállás [N] Átszúródási ellenállás [mm] 3 - Tömeg [g/m 2 ] Nyúlás max. terhelésnél hosszirányban [%] Nyúlás max. terhelésnél keresztirányban [%] 10 - Nyílásméret hossz-/keresztirányban [mm] - 220/20 Az eredmények alapján szinte minden esetben az erősítő elemek szakadása belső állékonyságvesztés - a mértékadó. Kivételt képeznek ez alól a brit szabvánnyal történő ellenőrzés során kapott eredmények, melyek esetén az erősítő rétegen, illetve altalajon történő elcsúszás a mértékadó. Ennek oka, hogy a brit szabvány alkalmazza a legkisebb redukciós tényezőt az erősítő elem tartós húzószilárdságának tervezési értékéhez. Amennyiben adott szabványon belüli értékeket hasonlítunk össze, a vá-
6 Biztonság rakozásnak megfelelően georács alkalmazása esetén nagyobb biztonsági értékeket kapunk kihúzódás és erősítésen történő elcsúszás vizsgálatakor a georács kedvezőbb súrlódási tulajdonságai, illetve a megjelenő passzív földellenállás miatt. Mindemellett általánosságban elmondható, hogy átmeneti talaj esetén annak ellenére, hogy a talaj kohéziója szerepet játszik az erősítő elemek és talaj kapcsolatának hatékonyabbá tételében, a kis súrlódási szög jóval kisebb biztonságokat eredményez, mint szemcsés töltésanyag alkalmazása esetén. A különböző szabványokkal történő ellenőrzés az 1. és 2. diagramokon látható biztonságokat eredményezte az egyes szerkezetek belső állékonyságvesztésének (geoműanyag szakadásának) vizsgálata során. A fentiekben is említett, brit szabvány által alkalmazott tartós szilárdsághoz tartozó kis redukciós tényező hatása a diagramokon jól látszik a brit szabvánnyal történő ellenőrzéssel kapott nagy biztonságok által. A különböző szabványok elemzése után nem mondható ki egyértelműen, hogy adott szabvány mennyire óvatos, vagy bátor a redukciós illetve növelő faktorok felvételében, alkalmasabb az ellenőrzésre, vagy túl sok közelítést tesz. Az ellenőrzések során talán legnehezebb feladatunk a geoműanyagok gyártó és típus specifikus tulajdonságainak megfelelő figyelembe vétele, melyre általában a szabványok útmutatást adnak, de amennyiben nem a gyártóra hagyatkozunk, különösen nagy biztonsággal tervezhetünk, akár a szakítószilárdsági értékek, akár a felületi interakciók felvételének tekintetében. 1. diagram. Belső állékonyságvesztés szemcsés talaj alkalmazása esetén különböző szabványok alapján 5 4,5 4 3,5 3 2,5 2 1,5 1 0,5 0 3,16 2,81 4,99 4,43 0,82 0,73 0,75 0,66 Talajfal - georács Talajfal - geotextília Erősített rézsű - georács Erősített rézsű - geotextília 1,40 1,24 0,92 0,92 0,93 1,11 0,82 0,82 brit német amerikai hongkongi
7 Biztonság 2. diagram. Belső állékonyságvesztés átmeneti talaj alkalmazása esetén különböző szabványok alapján 4 3,5 3 2,5 2 1,5 1 0,5 0 3,49 Talajfal - georács Talajfal - geotextília 3,10 Erősített rézsű - georács 1,90 Erősített rézsű - geotextília 1,69 0,89 0,92 0,64 0,41 0,49 0,45 0,37 0,44 0,57 0,40 0,79 0,81 brit német amerikai hongkongi ERŐSÍTETT RÉZSŰ VAGY TALAJTÁMFAL Mivel a szabványok az erősített rézsűk és talajtámfalak közötti viselkedésbeli különbséget a szerkezet dőlésszöge alapján ítélik meg, vizsgáltam a különböző meredekségű szerkezetek tönkremeneteli módjait, és annak az okát kerestem, hogy a támfalak és rézsűk méretezési eljárásait miért különböztetik meg az egyes szabványok. Minden esetben 10,0 m magas szerkezetet vizsgáltam, a geoműanyagok hossza pedig egységesen 7,0 m volt. A számításokat kétféle talajjellemző mellett végeztem el, az első esetben egyféle talajtípust alkalmaztam töltésanyag és alaprétegként is, majd alaprétegként egy kemény kőzetet modelleztem. Az alkalmazott szemcsés talaj belső súrlódási szöge 36, kohéziója pedig zérus. A georácsok tartós húzószilárdsága egységesen 50 kn/m és függőleges távolsága 0,5 m. A tönkremenetel módját 45, 51, 59, 68 és 78 fokos meredekségű szerkezeteken vizsgáltam végeselemes szoftver segítségével. Az 1. ábrán láthatók azok az abszolút elmozdulások, melyek egy típusú talaj alkalmazása esetén alakulnak ki a tönkremenetelkor. Megállapítható, hogy ebben az esetben a kialakuló csúszólap inkább globális illetve összetett állékonyságvesztést eredményez. A kialakuló tönkremeneteli ábrák folyamatos átmenetet mutatnak, a globális körcsúszólap a 60 meredekségű szerkezetnél már inkább a szabványok által ajánlott összetett, bilineáris csúszólaphoz hasonlít, ennél meredekebb esetekben pedig sík csúszólap jelentkezik. Így a szabványi ajánlásokkal összevetve a szerkezetek viselkedését legpontosabban az amerikai és a hongkongi szabvány követi. Az amerikai talajerősítési szabvány a 70 -nál laposabb szerkezetek esetén körcsúszólapot ajánl, efelett pedig sík vagy bilineáris csúszólapot, melyek jelen esetben viszonylag jól fedik a valóságot, azonban az 59 fokos esetben nem biztos, hogy visszaadják
8 a mértékadó esetet. Mivel a hongkongi szabvány az erősített rézsűk esetén (70 -nál laposabb) a két-ékes eljárást is mértékadónak tekinti, az eredményekkel tökéletes összhangban van. A diplomatikus német szabvány nem különbözteti meg az erősített rézsűket és talajtámfalakat, így az általa javasolt számításokkal jól közelíthetők a lenti eredmények. 1. ábra. Abszolút elmozdulás ábrák egységes talajtípus alkalmazása mellett, különböző meredekségű szerkezetek esetén a) 45 fokos rézsű b) 51 fokos rézsű c) 59 fokos rézsű d) 68 fokos talajfal e) 78 fokos talajfal A 2. ábrán láthatók azok az abszolút elmozdulások, melyek egy jó teherbírású altalaj mellé épült geoműanyaggal erősített szerkezet tönkremenetelekor következnek be. A geometria ilyesfajta felvételével az volt a célom, hogy a szabványok belső állékonyságvesztés módjára adott közelítő eljárásainak megfelelőségét keressem. Az ábrák alapján a 60 -os meredekségű szerkezet tönkremenetele nagyon hasonló a laposabb szerkezetekéhez és bilineáris csúszólappal közelíthető, míg a 70 -os vagy annál meredekebb esetben a tönkremenetel a sík csúszólapos vagy kétékes eljárásokhoz hasonlít. A fentiekhez hasonlóan azonban ebben az esetben sem húzható éles határ a különböző viselkedések között, az elmozdulások fokozatosan változnak a szerkezet meredekségének növekedésével. A szabványokat tekintve a 2. ábra eredményei alapján a szerkezetek viselkedésére és belső állékonyságvesztés vizsgálatára jó közelítést ad a brit és a hongkongi talajerősítési szabvány. A BS az erősített rézsűk vizsgálatát két ékes vagy körcsúszólapos eljárás segítségével oldja meg, míg a talajfalakét sík csúszólap segítségével. A hongkongi szabvány az előbbieket azzal egészíti ki, hogy talajfalak esetén mértékadónak tekinti a
9 Biztonság bilineáris csúszólapot is, mely felső szakasza a szerkezet hátsó felületén halad. Így ez utóbbi ajánlás a lenti ábrákat ez esetben is jól fedi. 2. ábra. Abszolút elmozdulás ábrák eltérő töltés és altalaj alkalmazása mellett, különböző meredekségű szerkezetek esetén a) 45 fokos rézsű b) 51 fokos rézsű c) 59 fokos rézsű d) 68 fokos talajfal e) 78 fokos talajfal A 3. diagramon a kapott biztonságok értéke látható a rézsűszög függvényében. Az eredmények alapján az ilyen erősített szerkezetek esetén inkább a globális állékonyságvesztés lehet mértékadó, és a várakozásoknak megfelelően a rézsű meredekségének csökkenésével a szerkezet egyre állékonyabb. Mindemellett a rézsűszög növelésével a belső állékonyságvesztés határállapota egyre nagyobb szerepet kap, és közel függőleges szerkezetek esetén épp olyan kritikus határállapot, mint a globális tönkremenetel. 3. diagram. Biztonságok a rézsűszög függvényében 3 2,5 2 Belső állékonyság Globális állékonyság 1, Rézsűszög [fok]
10 A fentiekben bemutatott eredmények alapján elmondható, hogy a geoműanyaggal erősített szerkezetek károsodásának mértékadó formája inkább globális vagy összetett állékonyságvesztés, mintsem egyetlen tömbként történő tönkremenetel elcsúszás vagy kiborulás formájában. Mindezek mellett azonban érdemes vizsgálni azt, hogy a szerkezeteket milyen esetekben érdemes tömbként vizsgálni és a különböző típusú csúszólapok mikor válnak mértékadóvá. Erre megfelelő szoftver a Geo5 program, mely az erősített talajtömb több különböző vizsgálatát is elvégzi és nem csupán a mértékadót emeli ki. A különböző ellenőrzések eredményei a 4. táblázatban láthatók. A szerkezet kiborulás és elcsúszás jellegű károsodásának vizsgálata a os meredekségű szerkezetek esetén jelenik meg, csak úgy, mint a kihúzódás jellegű tönkremenetel. A mértékadó vizsgálatok ez esetben is a csúszólap felvételét jelentik. A 4. táblázatban sárga színnel emeltem ki a mértékadó csúszólap alakot. 4. táblázat Különböző meredekségű rézsűk vizsgálata Geo5 program segítségével Rézsűszög [fok] Kiborulás Elcsúszás Elcsúszás erősítés mentén Kihasználtság [%] Szakadás Kihúzódás Kör alakú csúszólap Sokszög alakú csúszólap 45 0,0 0,0 5,3 0,9 0,0 76,1 50,8 51 0,0 0,1 8,5 1,3 0,0 76,5 55,5 59 0,8 3,0 9,7 8,1 0,3 74,5 74,4 68 3,6 8,3 9,0 17,6 0,6 71,3 81,1 78 8,6 14,6 11,1 28,8 1,1 67,7 89,6 A 60 -nál laposabb rézsűk esetén a kör csúszólap mértékadó, az ennél meredekebb szerkezeteknél azonban a sokszögvonalú. Érdekes eredmény, hogy a 60 -os meredekségű szerkezet esetén a két teljesen különböző csúszólap felvétele ugyanazt a kihasználtságot eredményezte annak ellenére, hogy a jelenség a szabványi ajánlások alapján a 70 -os szerkezetnél volt várható. Az eredmények valamelyest visszaadták az 1. és 2. ábrán látható jelenségeket, a 60 alatti meredekségű rézsűk mértékadó károsodása a körcsúszólap kialakulása, az ennél meredekebb szerkezeteké valamilyen sokszög vonalú tönkremeneteli felület. VALÓS KÁROSODÁSOK A geoműanyagok széleskörű elterjedése körülbelül az 1990-es évektől kezdődött meg, nem csoda, hogy a tönkremenetelek nagy része erre a kezdeti időszakra tehető, de fellelhető olyan eset is, mely az elmúlt évtized eredménye.
11 A Yeager Repülőtér az 1940-es években épült a nyugat-virginiai Charlstoneban. A legfrissebb amerikai szabványi előírások miatt a kifutó 150 méterrel történő hosszabbítására volt szükség ben a körülbelül 90 méter magas rézsű meghosszabbítását egy georáccsal erősített, 1:1 hajlású, 74 m magas rézsű beépítésével tették lehetővé. A háttöltés anyaga főképp durvaszemcsés kőzúzalék volt, finom szemcsés frakciója körülbelül 50%. A területen több mint 100 kutatófúrás készült, a feltárások az altalajban mállott homokkövet és néhol agyagpala réteget mutattak ki. Az építési munkálatok 2007 tavaszán fejeződtek be, az épített töltés csaknem 6 évig tökéletesen viselkedett, mígnem tönkremenetele március 12-én következett be, egy heves esőzést követően a rézsű a Keystone Drive völgybe csúszott (3. ábra). 3. ábra. A Yeager reptér tönkremenetele és a károsodás modellezése A tönkremenetel okát végeselemes szoftverrel (Plaxis 2D) kerestem. A számítást egyszerűsítettem azzal, hogy a geoműanyag rétegek hosszát változatlanul hagyva azok függőleges távolságát növeltem, a szerkezet alsó szakaszán (14 m) 1 m-re vettem fel a beépített 0,45 m helyett, a felsőbb szakaszokon (23 és 37 m) pedig 2, majd 7 méterre az alkalmazott 0,9 m helyett. Az így elhelyezett egyes georácsok húzószilárdságát és normálmerevségét ennek megfelelően arányosan vettem fel úgy, hogy a különböző szerkezeti szakaszok együttes merevsége és szilárdsága egyezzen a beépített tulajdonságokkal. A feltárások során megjelenő palaréteg modellezésével a valós tönkremeneteli formához hasonló csúszólapot eredményezett a számítás, bár a felszínen közel függőleges csúszólap alakot a modellek kevésbé adták vissza, ennek oka, hogy a tapasztalatok szerint a Plaxis program nem veszi figyelembe az ilyen tönkremeneteli alakot. A kapott tönkremeneteli forma a 3. ábrán látható. Az ilyen numerikus vizsgálatok a gyenge alapréteg pontos helyzetét aligha
12 tárhatják fel, azonban jelenlétének valószínűségét alátámasztják. Az eredmények alapján feltételezhető a ferde településű palaréteg elhelyezkedése a töltés alatt. A tönkremenetelt okozó palaréteg belső súrlódási szöge zérus, kohéziója pedig 20 kpa volt. Mivel az erősített töltés a megépülést követően évekig állékony volt, a palaréteg felületén megrekedt szivárgó vizek felületi súrlódást csökkentő hatása eredményezhette a károsodást. Ezt alátámasztja az is, hogy a szakirodalom alapján a tönkremenetel egy esősebb időszakot követően következett be. Korea Chung-Nam tartományában egy gyorsforgalmi út létesítése során vált szükségessé egy mechanikailag stabilizált talajfal építése, mely 2004 júniusában fejeződött be. Az infrastrukturális fejlesztés során egy 150 m hosszú, és legfeljebb 7,4 m magas megtámasztó fal került megtervezésre és beépítésre a tervezett útvonal alatti töltés stabilizálása érdekében. A talajfal felületén 200 mm magas beton felületi elemeket helyeztek el erózióvédelem céljából. Erősítő elemekként magas szilárdságú polietilén georács rétegek szolgáltak. A felületi elemek mögött egy 30 cm vastag drénréteg került kialakításra zúzott kavicstöltés segítségével. A háttöltés agyagos homok, körülbelül 36%-os finomrész tartalommal. A tönkremenetel a fal befejezését követő esőzés során következett be 2004 júliusában. A csúszólap az erősített talajfal fölött indult, és a talajfal alatt futott ki. A tönkremenetel szép példa az összetett állékonyságvesztés jelenségére. A nagymértékű mozgások hatására a talajfal felületi elemei is károsodást szenvedtek, és a legmagasabb falszakasznál lokális állékonyságvesztés történt. A helyi tönkremenetel a fal tetején indult, az erősítő elemeket metszve a talajfal magassága mentén alakult ki és körülbelül a fal alapsíkjánál futott ki (4. ábra). A tapasztalat azt mutatja, hogy még heves esőzések után sem jelentkezik nagy mértékű átázás a tönkrement töltésekben, az ilyen jellegű tönkremenetelek esetén valószínűbb, hogy a töltés nem megfelelő vízelvezetése miatt kialakuló szivárgó víz olyan réteget ér el a töltés alatt vagy mögött, mely felületén csökkenti a nyírószilárdsági paramétereket. Jelen esetben is ez lehetett a tönkremenetel oka, mindemellett pedig figyelembe kell venni azt is, hogy a talajfaltól 4 méterre vízfolyás található, mely a heves esőzések során a vízgyűjtő területről összegyűlt nagy mennyiségű vizet szállítja. A fentebb említett gyenge rétegen a megemelkedett talajvízszint növeli a pórusvíznyomást és csökkenti a súrlódást, mely szintén állékonyságvesztést okozhat. Az állékonyságvesztés okát ez esetben is végeselemes szoftver segítségével vizsgáltam (Plaxis 2D). A valós tönkremeneteli formát nem megfelelően működő alap esetén kaptam. Ilyen károsodás alakulhat ki akkor, ha a szerkezet vízelvezetése nincs megfelelően megoldva a szerkezet előtt vagy mögött és az átmeneti talajt átáztatott víz a szerkezet lábánál csök-
13 kenti a talaj nyírószilárdságát. Az átázást a magas talajvíz jelenléte is eredményezheti. 3. ábra. Koreai talajfal tönkremenetele és a károsodás modellezése Valószínű tehát, hogy a fal mögötti drénrendszer által összegyűjtött csapadékvíz vagy a megemelkedett talajvízszint a megtámasztó fal alatt átáztatta az átmeneti talajt, és ez a szerkezet elcsúszás jellegű tönkremenetelét, majd globális csúszólap kialakulását eredményezte. A feltételezést alátámasztja, hogy a szakirodalmi adatok alapján a fal vízszintes elmozdulása is jellemző volt a károsodásra. KONKLÚZIÓ Minden szabvány tartalmaz egyedi elveket, melyek mérlegelése a tervező feladata. Ehhez elengedhetetlen az, hogy tisztában legyünk a geoműanyagok gyártó specifikus tulajdonságaival, működésével és talajjal való kapcsolatának jellemzőivel. Az egyes szabványok mintapéldákon keresztül történő összehasonlítása jól demonstrálta azt, hogy a különböző elvek és parciális tényezők mennyire eltérő biztonsági értékeket eredményezhetnek. A vizsgálatok alapján elmondható, hogy a globális állékonyságvesztésre hajlamos szerkezeteknél a különböző csúszólapok között körülbelül 60 os meredekségű szerkezeteknél lehet határt húzni és ilyen elrendezés esetén a globális illetve összetett állékonyságvesztési alakokat az amerikai és hongkongi szabványi utasítások fedik legjobban. Amennyiben azonban belső állékonyságvesztést vizsgálunk, a különböző meredekségű szerkezetek közötti határ inkább 70 -ra tehető és a tönkremenetel alakját a brit és a hongkongi talajerősítési szabvány közelíti a legpontosabban. Mindezek ellenére a szerkezetek viselkedésbeli különbségeire alapozva nehezen mondható ki az, hogy erősített rézsűk és talajtámfalak
14 között éles határ húzható. Általánosan megjegyezhető, hogy a geoműanyaggal erősített szerkezetek kritikus tönkremeneteli határállapotát globális illetve összetett állékonyságvesztés formájában kereshetjük. A 75 -nál meredekebb talajfalak esetén a belső állékonyságvesztés már szintén mértékadó lehet. A különböző szerkezetek hagyományos módszerekkel történő vizsgálata kimutatta, hogy az erősített talaj tömbként történő állékonyságvesztése aligha mértékadó, ennek ellenére a támfalszerű viselkedés 60 -nál meredekebb szerkezetek esetén jelentkezik. Szintén a 60 -os rézsűszöghöz köthető, hogy az ennél laposabb szerkezetek esetén körcsúszólap vizsgálata, ennél meredekebb esetben pedig inkább sokszögvonalú csúszólap alkalmazása mértékadó. Bármennyire is jól legyen megtervezve egy szerkezet, a károsodást számos olyan tényező befolyásolja, melyekre a tervezés során tapasztalattal nem rendelkező mérnök aligha gondol. A mintapéldák segítségével kapott biztonsági értékeken látható, hogy az átmeneti talajok beépítésével mekkora kockázatot vállal a tervező, a valós károsodások vizsgálata pedig alátámasztotta ezt. Nem csak a talaj minősége, de a nem megfelelő geoműanyag, vízelvezetés és a környezeti hatások hiányos feltárása is okozhat problémát, a talajvíz vagy átnedvesedés hatása pedig különösen kiemelendő faktor, főképp átmeneti talaj beépítése esetén. IRODALOMJEGYZÉK BS8006:1995 Strengthened/reinforced soils and other fills, 1995 EBGEO - Recommendations for Design and Analysis of Earth Structures using Geosynthetic Reinforcements, 2011 Floss, R.: Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für Erdarbeiten im Straβenbau, Kommentar mit Kompendium Erd- und Felsbau, 1997 Victor Elias; Barry R. Christopher and Ryan R. Berg: Mechanically Stabilized Earth Walls and Reinforced Soil Slopes Design and Construction Guidelines, U.S. Department of Transportation Federal Highway Administration, 2001 Geoguide 6, Guide to Reinforced Fill Structure and Slope Design, 2002 CIRIA, Rationalisation of Safety and Serviceability Factors in Structural Codes, Construction Industry Research and Information Association, Report No. 63, London, 1977 Jiang, C.H.: Case study of high steep reinforced slopes, Master thesis, Civil Engineering Department, National Chi-Nan University, 2006 John M. Lostumbo: Yeager Airport Runway Extension: Tallest Known 1H:1V Slope in U.S., 2010
15 Czap Zoltán: Esettanulmány Leszakadt 80 m-es épített rézsű, Ráckeve, 2015 Chungsik Yoo, H.S. Jung & H.Y. Jung: Lessons Learned from a Failure of Geosynthetics-Reinforced Segmental Retaining Wall
BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs
Dr. Móczár Balázs 1 Az előadás célja MSZ EN 1997 1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása Az eddig
RészletesebbenEbben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk be.
2. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Szögtámfal tervezése Program: Szögtámfal File: Demo_manual_02.guz Feladat: Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk
RészletesebbenGEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK
GEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK Bevezetés 2 Miért létesítünk támszerkezeteket? földtömeg és felszíni teher megtámasztása teherviselési típusok támfalak: szerkezet és/vagy kapcsolt talaj súlya (súlytámfal,
RészletesebbenGeometriai adatok. réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei
24. terepmagasság térszín hajlása vízszintek Geometriai adatok réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei a d =a nom + a a: az egyes konkrét szerkezetekre vonatkozó
RészletesebbenSÍKALAPOK TERVEZÉSE. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
SÍKALAPOK TERVEZÉSE SÍKALAPOK TERVEZÉSE síkalap mélyalap mélyített síkalap Síkalap, ha: - megfelelő teherbírású és vastagságú talajréteg van a felszín közelében; - a térszín közeli talajréteg teherbírása
RészletesebbenSúlytámfal ellenőrzése
3. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Súlytámfal ellenőrzése Program: Súlytámfal Fájl: Demo_manual_03.gtz Ebben a fejezetben egy meglévő súlytámfal számítását mutatjuk be állandó és rendkívüli
RészletesebbenIGAZI, GEORÁCCSAL ERŐSÍTETT HÍDFŐ ELSŐ MAGYARORSZÁGI ALKALMAZÁSA. Tóth Gergő
IGAZI, GEORÁCCSAL ERŐSÍTETT HÍDFŐ ELSŐ MAGYARORSZÁGI ALKALMAZÁSA Tóth Gergő Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft. 1034 Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/436-0990 www.gradex.hu Pálossy, Scharle, Szalatkay:Tervezési
RészletesebbenA geotechnikai tervezés alapjai az Eurocode 7 szerint
A geotechnikai tervezés alapjai az Eurocode 7 szerint Tartószerkezeti Eurocode-ok EN 1990 EC-0 A tartószerkezeti tervezés alapjai EN 1991 EC-1: A tartószerkezeteket érő hatások EN 1992 EC-2: Betonszerkezetek
RészletesebbenEbben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését és elfordulását.
10. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Síkalap süllyedése Program: Fájl: Síkalap Demo_manual_10.gpa Ebben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését
RészletesebbenMechanikai stabilizációs réteg a vasútépítésben
Mechanikai stabilizációs réteg a vasútépítésben Szengofszky Oszkár Bük, 2017 Tartalom Rövid történeti áttekintés Fejlesztés -> TriAx Miért? TriAx Stabilizációs réteg TriAx georácsokkal Számítási mintapéldák
RészletesebbenSzádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev.
Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.05 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : Acél szerkezetek : Acél keresztmetszet teherbírásának
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés Wolf Ákos BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési
RészletesebbenGeoműanyagok alkalmazása speciális esetekben
Geoműanyagok alkalmazása speciális esetekben Talajtámfalak, töltésalapozás, partvédelem Szatmári Tamás Alkalmazás Mérnök Low & Bonar Hungary Kft. Előadás tartalma Geoműanyagok alkalmazási speciális esetekben
RészletesebbenFöldstatikai feladatok megoldási módszerei
Földstatikai feladatok megoldási módszerei Földstatikai alapfeladatok Földnyomások számítása Általános állékonyság vizsgálata Alaptörés parciális terhelés alatt Süllyedésszámítások Komplex terhelési esetek
Részletesebbentámfalak (gravity walls)
Támfalak támfalak (gravity walls) Kő, beton vagy vasbeton anyagú, síkalapon nyugvó, előre vagy hátra nyúló talpszélesítéssel, merevítő bordákkal vagy azok nélkül készülő falak. A megtámasztásban meghatározó
RészletesebbenSzádfal szerkezet tervezés Adatbev.
Szádfal szerkezet tervezés Adatbev. Projekt Dátum : 0..005 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Nyomás számítás Aktív földnyomás számítás : Passzív földnyomás számítás : Földrengés számítás : Ellenőrzési
RészletesebbenBME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs
Dr. Móczár Balázs 1 Az előadás célja MSZ EN 1997 1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása Az eddig
RészletesebbenDr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Dr. Móczár Balázs 1 A z e l ő a d á s c é l j a MSZ EN 1997-1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása
RészletesebbenKözlekedési létesítmények víztelenítése geoműanyagokkal
geoműanyagokkal Vízelvezető geokompozitok Szatmári Tamás alkalmazás mérnök Bonar Geosynthetics Kft. XVII. KÖZLEKEDÉSFEJLESZTÉSI ÉS BERUHÁZÁSI KONFERENCIA 2016. 04. 20-22. BÜKFÜRDŐ Tartalom Az előadás tartalma
RészletesebbenTöltésalapozások tervezése II.
Töltésalapozások tervezése II. Talajmechanikai problémák 2 alaptörés állékonyságvesztés vastag gyenge altalaj deformációk, elmozdulások nagymértékű, egyenlőtlen, időben elhúzódó süllyedés szétcsúszás vastag
RészletesebbenMegerősített rézsűk vizsgálata Adatbev.
Megerősített rézsűk vizsgálata Adatbev. Projekt Dátu : 21.10.2011 Szerkezet geoetriája Töltés agasság Töltés hossza Takarás vastagsága h n l n t c 8,00 2,00 0,20 Név : Geoetria Fázis : 1 8,00 Anyag Takarás
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Épület alapozása síkalappal (1. rajz feladat) Minden építmény az önsúlyát és a rájutó terheléseket az altalajnak adja át, s állékonysága, valamint tartóssága attól függ, hogy sikerült-e az építmény és
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezés Plaxis programmal Munkagödör méretezés Geo 5 programmal Tartalom Bevezetés VEM - geotechnikai alkalmazási területek
RészletesebbenElőregyártott fal számítás Adatbev.
Soil Boring co. Előregyártott fal számítás Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.0 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : CSN 0 R Fal számítás Aktív földnyomás számítás
RészletesebbenCölöpalapozások - bemutató
12. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpalapozások - bemutató Ennek a mérnöki kézikönyvnek célja, hogy bemutassa a GEO 5 cölöpalapozás számításra használható programjainak gyakorlati
RészletesebbenErózióvédelem. Általános ismertetés, típusok és funkciók, alkalmazási területek és szabványok
Általános ismertetés, típusok és funkciók, alkalmazási területek és szabványok Szatmári Tamás Alkalmazás Mérnök Low & Bonar Hungary Kft. Előadás tartalma Általános ismertetés Erózió védelmi termékek, típusok
RészletesebbenGeoszintetikus anyagokkal erősített hídfő elmélete, számítása és gyakorlati alkalmazása egy konkrét példán
Geoszintetikus anyagokkal erősített hídfő elmélete, számítása és gyakorlati alkalmazása egy konkrét példán Közreműködők: Németh Tamás, Honti Imre, Horváth Adrián (FŐMTERV Zrt.), Kárpáti László, Hangodi
RészletesebbenFüggőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására
Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására FÓDI ANITA Témavezető: Dr. Bódi István Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki kar Hidak és Szerkezetek
RészletesebbenGeoműanyagok Általános Bemutatása
Geoműanyagok Általános Bemutatása Funkciók, típusok, jellemzők és alkalmazási körök Szabadka Gergely Területi Értékesítő Specifikációs Mérnök Bonar Geosynthetics Kft. Előadás tartalma Kezdetek Általános
RészletesebbenHővösvölgyi Terminál Permacrib máglyafal
Hővösvölgyi Terminál Permacrib máglyafal 1375 jelő elemek és vízszintes felszín esetén BBA-engedély ÁKMI-engedély térszíni terhelés belsı súrlódási szög ϕ h [ ] 25 40 25 40 q [kpa] térfogatsúly γ h
RészletesebbenGEOTECHNIKA III. NGB-SE005-03
GEOTECHNIKA III. NGB-SE005-03 HORGONYZOTT SZERKEZETEK Wolf Ákos 2015/16 2. félév Horgony 2 horgonyfej a szabad szakasz befogási szakasz Alkalmazási terület 3 Alkalmazási terület 4 Alkalmazási terület 5
RészletesebbenBeépítési útmutató Enkagrid georácsokra
Enkagrid georácsokra Colbond Geosynthetics GmbH 1. Alkalmazási terület 2. Szállítás és tárolás 3. Altalaj előkészítés 4. Georács fektetése 5. Feltöltés készítése 6. Tömörítés, és tömörségellenörzés 7.
RészletesebbenM0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás WOLF ÁKOS
1 M0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás térségében WOLF ÁKOS 2 HELYSZÍN HELYSZÍN 3 TÖRÖKBÁLINT ANNA-HEGYI PIHENŐ ÉRD DIÓSD ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS 4 1993. október 5. ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS
RészletesebbenTöbbet ésszel, mint erővel!
Többet ésszel, mint erővel! Tóth Gergő Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft. 1034 Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/436-0990 www.gradex.hu Stabilizáció Mechanikai módszerek (tömörítés, víztelenítés,
RészletesebbenAlagútfalazat véges elemes vizsgálata
Magyar Alagútépítő Egyesület BME Geotechnikai Tanszéke Alagútfalazat véges elemes vizsgálata Czap Zoltán mestertanár BME Geotechnikai Tanszék Programok alagutak méretezéséhez 1 UDEC 2D program, diszkrét
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TER VEZÉSE TER Bevezetés
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése é Plaxis programmal Munkagödör méretezése é Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési feladatainak
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési feladatainak
RészletesebbenFöldművek ea. (BMEEOGMAT43) Dr. Takács Attila BME Geotechnika és Mérnökgeológia Tanszék. Támfalak
Földművek ea. (BMEEOGMAT43) Dr. Takács Attila BME Geotechnika és Mérnökgeológia Tanszék Támfalak Támszerkezetek típusai Támfalak: Kő, beton vagy vasbeton anyagú, síkalapon nyugvó, előre vagy hátra nyúló
RészletesebbenTémavázlat. Új generációs hullámacél hídszerkezetek méretezése és kivitelezése az út és vasútépítésben
Témavázlat Új generációs hullámacél hídszerkezetek méretezése és kivitelezése az út és vasútépítésben Hullámacél hídszerkezetek általános áttekintése o hullámacél szerkezetek története a XX. sz. elejétől
RészletesebbenKonszolidáció-számítás Adatbev.
Tarcsai út. 57/8 - Budapest Konszolidáció-számítás Adatbev. Projekt Dátum : 7.0.0 Beállítások Cseh Köztársaság - régi szabvány CSN (7 00, 7 00, 7 007) Süllyedés Számítási módszer : Érintett zóna korlátozása
RészletesebbenTiszai árvízvédelmi töltések károsodásainak geotechnikai tapasztalatai
Tiszai árvízvédelmi töltések károsodásainak geotechnikai tapasztalatai Koch Edina Sánta László RÁCKEVE Tiszai árvízvédelmi töltések károsodásainak geotechnikai tapasztalatai Jelentős Tiszai árvizek 1731,
RészletesebbenSíkalap ellenőrzés Adatbev.
Síkalap ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátu : 02.11.2005 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : EN 199211 szerinti tényezők : Süllyedés Száítási ódszer : Érintett
RészletesebbenMérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése
Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése okl. faip. mérnök - szerkezettervező Előadásvázlat Bevezetés, a statikai tervezés alapjai, eszközei Az EuroCode szabványok rendszere Bemutató számítás
RészletesebbenRugalmasan ágyazott gerenda. Szép János
Rugalmasan ágyazott gerenda vizsgálata AXIS VM programmal Szép János 2013.10.14. LEMEZALAP TERVEZÉS 1. Bevezetés 2. Lemezalap tervezés 3. AXIS Program ismertetés 4. Példa LEMEZALAPOZÁS Alkalmazás módjai
RészletesebbenGyakorlat 04 Keresztmetszetek III.
Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE 2 Bevezetés BEVEZETÉS 3 Napjaink mélyépítési feladatainak középpontjában: munkatér határolás Mélygarázsok Aluljárók Metró állomások Pincék Általában a tervezett szerkezet ideiglenes
RészletesebbenMunkatérhatárolás szerkezetei. programmal. Munkagödör méretezés Geo 5
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése 2 Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezés Plaxis programmal Munkagödör méretezés Geo 5 Munkagödör méretezés Geo 5 programmal Tartalom 3 Alapadatok Geometria
RészletesebbenVasalttalaj hídfők. Tóth Gergő. Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/
Vasalttalaj hídfők Tóth Gergő Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft. 1034 Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/436-0990 www.gradex.hu Az előadás 1. Hagyományos hídfő kialakítások régen és most 2. Első hazai
RészletesebbenDrénezés, Rezgés- és Rázkódásvédelem
Drénezés, Rezgés- és Rázkódásvédelem Általános ismertetés, típusok, tulajdonságok, alkalmazási körök és tervezés Szatmári Tamás Alkalmazás Mérnök Low & Bonar Hungary Kft. Előadás tartalma Általános ismertetés
RészletesebbenMikrocölöp alapozás ellenőrzése
36. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2017. június Mikrocölöp alapozás ellenőrzése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_en_36.gsp Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy mikrocölöp alapozás ellenőrzésének
RészletesebbenIII. Útmutató a támfaltervezési rajzfeladathoz
III. Útmutató a támfaltervezési rajzfeladathoz 1. Földnyomás meghatározása Alkalmazható módszerek: Rebhann-tétel (ha δ φ feltétel teljesül), Poncelet szerkesztés, ngesser görbés eljárás. 1.1 Rebhann tétel
RészletesebbenHULLADÉKLERAKÓK I. A LERAKÓ HELYÉNEK KIVÁLASZTÁSA. Dr. Kovács Miklós
HULLADÉKLERAKÓK I. A LERAKÓ HELYÉNEK KIVÁLASZTÁSA Pusztazámor A hely kiválasztásának szempontjai Befolyásoló tényezők (általában) A természeti környezettel való összeférhetőség Kapcsolat a térség rendezési
RészletesebbenVasúti töltéskárosodás helyreállítása a Székesfehérvár-Szombathely vasútvonal márkói szakaszán Sánta László (Geoplan) Tóth Gergő (Gradex)
Vasúti töltéskárosodás helyreállítása a Székesfehérvár-Szombathely vasútvonal márkói szakaszán Sánta László (Geoplan) Tóth Gergő (Gradex) 2014. március 20. Vasúti töltéskárosodás helyreállítása a Székesfehérvár-Szombathely
RészletesebbenA STATIKUS ÉS GEOTECHNIKUS MÉRNÖKÖK EGYMÁSRA UTALTSÁGA EGY SZEGEDI PÉLDÁN KERESZTÜL. Wolf Ákos
A STATIKUS ÉS GEOTECHNIKUS MÉRNÖKÖK EGYMÁSRA UTALTSÁGA EGY SZEGEDI PÉLDÁN KERESZTÜL Wolf Ákos Bevezetés 2 Miért fontos a geotechnikus és statikus mérnök együttm ködése? Milyen esetben kap nagy hangsúlyt
RészletesebbenTeherfelvétel. Húzott rudak számítása. 2. gyakorlat
Teherfelvétel. Húzott rudak számítása 2. gyakorlat Az Eurocode 1. részei: (Terhek és hatások) Sűrűségek, önsúly és az épületek hasznos terhei (MSZ EN 1991-1-1) Tűznek kitett tartószerkezeteket érő hatások
RészletesebbenTARTÓ(SZERKEZETE)K. 8. Tartószerkezetek tervezésének különleges kérdései (állékonyság, dilatáció, merevítés) TERVEZÉSE II.
TARTÓ(SZERKEZETE)K TERVEZÉSE II. 8. Tartószerkezetek tervezésének különleges kérdései (állékonyság, dilatáció, merevítés) Dr. Szép János Egyetemi docens 2018. 10. 15. Az előadás tartalma Szerkezetek teherbírásának
RészletesebbenMiért létesítünk támszerkezeteket?
1 TÁMSZERKEZETEK I. Bevezetés 2 földtömeg és felszíni teher megtámasztása teherviselési típusok támfalak: szerkezet és/vagy kapcsolt talaj súlya (súlytámfal, szögtámfal, gabionfal, máglyafal, vasalt földtámfal,
RészletesebbenHorgonyzott szerkezetek
Horgonyzott szerkezetek Horgonyzott szerkezetek Horgonyzott fal Elemes horgonyfal A horgonyzási technológiája Fúrási technológiák levegıöblítéssel vízöblítéssel fúróiszappal cementlével béléscsıvel
RészletesebbenTartószerkezetek modellezése
Tartószerkezetek modellezése 16.,18. elıadás Repedések falazott falakban 1 Tartalom A falazott szerkezetek méretezési módja A falazat viselkedése, repedései Repedések falazott szerkezetekben Falazatok
RészletesebbenHULLADÉKLERAKÓK. Dr. Kovács Miklós
HULLADÉKLERAKÓK Pusztazámor HULLADÉKLERAKÓK HULLADÉKLERAKÓK A hely kiválasztásának szempontjai Befolyásoló tényezők (általában) A természeti környezettel való összeférhetőség Kapcsolat a térség rendezési
RészletesebbenTartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint
Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Dr. Horváth László egyetemi docens Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszék Tartalom Mire ad választ az Eurocode?
RészletesebbenViacon merev csomópontú georácsok beépítése
Viacon merev csomópontú georácsok beépítése 2040 Budaörs, 1 www.viaconhungary.hu 1 Alkalmazás Néhány év alatt a georácsok alkalmazása természetessé vált puha altalajon megvalósítandó projektek esetén.
RészletesebbenFAUR KRISZTINA BEÁTA, SZAbÓ IMRE, GEOTECHNIkA
FAUR KRISZTINA BEÁTA, SZAbÓ IMRE, GEOTECHNIkA 5 V. AZ ALAPTESTEk ÁLLÉkONYSÁgÁNAk A vizsgálata 1. TALAJTÖRÉSSEL, felúszással, ELCSÚSZÁSSAL, felbillenéssel SZEMbENI biztonság Az épületek, létesítmények állékonyságának
RészletesebbenFÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA
FÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA Vértes Katalin * - Iványi Miklós ** RÖVID KIVONAT Acélszerkezeti kapcsolatok jellemzőinek (szilárdság, merevség, elfordulási képesség) meghatározása lehetséges
RészletesebbenSZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS + STATIKAI SZÁMÍTÁS
454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz: 16/8 Iváncsa Faluház felújítás 454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz.: 16/8 Építtető: Iváncsa Község Önkormányzata Iváncsa, Fő utca 61/b. Fedélszék ellenőrző számítása
RészletesebbenHasználhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése
1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)
RészletesebbenCölöpcsoport elmozdulásai és méretezése
18. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpcsoport elmozdulásai és méretezése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_18.gsp A fejezet célja egy cölöpcsoport fejtömbjének elfordulásának,
RészletesebbenEgyedi cölöp függőleges teherbírásának számítása
13. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2013. árilis Egyedi cölö függőleges teherbírásának számítása Program: Fájl: Cölö Demo_manual_13.gi Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy egyedi cölö függőleges
RészletesebbenEjtési teszt modellezése a tervezés fázisában
Antal Dániel, doktorandusz, Miskolci Egyetem Robert Bosch Mechatronikai Tanszék Szabó Tamás, egyetemi docens, Ph.D., Miskolci Egyetem Robert Bosch Mechatronikai Tanszék Szilágyi Attila, egyetemi adjunktus,
RészletesebbenA HDPE és EPDM geomembránok összehasonlító vizsgálata környezetvédelmi alkalmazhatóság szempontjából
A HDPE és EPDM geomembránok összehasonlító vizsgálata környezetvédelmi alkalmazhatóság szempontjából Dr SZABÓ Imre SZABÓ Attila GEOSZABÓ Bt IMRE Sándor TRELLEBORG Kft XVII. Országos Környezetvédelmi Konferencia
RészletesebbenRézsűstabilizáció megtámasztó cölöpökkel
19. számú Mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. október Rézsűstabilizáció megtámasztó cölöpökkel Program: Rézsűállékonyság, Megtámasztó cölöp Fájl: Demo_manual_19.gst Bevezetés A megtámasztó cölöpöket nagyméretű
RészletesebbenGEOTECHNIKA I. LGB-SE TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI
GEOTECHNIKA I. LGB-SE005-01 TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI Wolf Ákos Mechanikai állapotjellemzők és egyenletek 2 X A X 3 normál- és 3 nyírófeszültség a hasáb oldalain Y A x y z xy yz zx Z A Y Z ZX YZ A
RészletesebbenHővösvölgyi Terminál Permacrib máglyafal
Hővösvölgyi Terminál Permacrib máglyafal 1375 jelő elemek és vízszintes felszín esetén BBA-engedély ÁKMI-engedély térszíni terhelés belsı súrlódási szög ϕ h [ ] 25 40 25 40 q [kpa] térfogatsúly γ h
RészletesebbenSZERETETTEL KÖSZÖNTÖM ÖNÖKET!
SZERETETTEL KÖSZÖNTÖM ÖNÖKET! Kartellben a természettel etikusan A kartell konkurens (versenytárs) vállalatok írásbeli vagy szóbeli megállapodása az egymás közti verseny korlátozására. (forrás: WIKIPÉDIA)
RészletesebbenA GEORÁCSOK HÁLÓMÉRETÉNEK ÉS GYÁRTÁSI TECHNOLÓGIÁJÁNAK HATÁSA A SZEMCSÉS RÉTEGEK BELSŐ NYÍRÁSI ELLENÁLLÁSÁRA
Felhívás kódszáma: EFOP-3.6.1-16-2016-00017 A GEORÁCSOK HÁLÓMÉRETÉNEK ÉS GYÁRTÁSI TECHNOLÓGIÁJÁNAK HATÁSA A SZEMCSÉS RÉTEGEK BELSŐ DR. FISCHER SZABOLCS EGYETEMI DOCENS SZATMÁRI TAMÁS - ALKALMAZÁSMÉRNÖK
RészletesebbenMIÉRT IS JÓ A TALAJTÁMFAL?
Propontis Mérnöki Tervező, Tanácsadó és Szakértő Kft. MIÉRT IS JÓ A TALAJTÁMFAL? BALOG EDE DR. DALMY DÉNES tartószerkezeti tervező tartószerkezeti tervező, hidász Visegrád, 2013. szeptember 26. Tartalomjegyzék
RészletesebbenSzabványok és számítási beállítások használata
1. Számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Szabványok és számítási beállítások használata Program: Súlytámfal Fájl: Demo_manual_01.gtz Ez a fejezet a Beállítás kezelő helyes használatát mutatja
RészletesebbenA.2. Acélszerkezetek határállapotai
A.. Acélszerkezetek határállapotai A... A teherbírási határállapotok első osztálya: a szilárdsági határállapotok A szilárdsági határállapotok (melyek között a fáradt és rideg törést e helyütt nem tárgyaljuk)
RészletesebbenSTATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című pályázat keretében a
Kardos László okl. építőmérnök 4431 Nyíregyháza, Szivárvány u. 26. Tel: 20 340 8717 STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP-6.1.4.-15 Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című
Részletesebben2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek
2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek Falazott szerkezetek: MSZ EN 1996 (Eurocode 6) 1-1. rész: Az épületekre vonatkozó általános szabályok. Falazott szerkezetek vasalással és vasalás nélkül 1-2. rész:
RészletesebbenDr. Farkas József Czap Zoltán Bozó Péter:
Mélyépítés szekció Dr. Farkas József Czap Zoltán Bozó Péter: Esettanulmány Minőség és megfelelőség Dr. Nagy László: Hibajelenség Előírások betartása és ellenőrzése Dr. Nagy László Kádár István: Adatok
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
2010. szeptember X. Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék Alapozás Rajzfeladatok Hallgató Bálint részére Megtervezendő egy 30 m 18 m alapterületű épület síkalapozása és a
RészletesebbenA Principális-csatorna nagykanizsai védvonalának geotechnikai vizsgálata
A Principális-csatorna nagykanizsai védvonalának geotechnikai vizsgálata Németh Dániel vízrendezési ügyintéző NYUDUVIZIG Konzulensek: Dr. Szepesházi Róbert (egyetemi docens, SZE) Engi Zsuzsanna (osztályvezető,
RészletesebbenGeotechnikai tervezés az EuroCode7 szerint
Síkalapozások Rekonstrukciós szakmérnöki képzés Takács Attila BME Geotechnikai Tanszék Geotechnikai tervezés az EuroCode7 szerint 2. Tartószerkezeti Eurocode-ok 3. Tervezési eljárások Számításon alapuló
RészletesebbenAcél, Fa és falazott szerkezetek tartóssága és élettartama
BUDAPESTI MÜSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építészmérnöki Kar - Acél, Fa és falazott szerkezetek tartóssága és élettartama Dr. Sipos András Árpád A TARTÓSSÁG TERVEZÉSE Az EC szerint a statikus tervező
RészletesebbenKiöntött síncsatornás felépítmény kialakításának egyes elméleti kérdései
Kiöntött síncsatornás felépítmény kialakításának egyes elméleti kérdései VII. Városi Villamos Vasúti Pálya Napra Budapest, 2014. április 17. Major Zoltán egyetemi tanársegéd Széchenyi István Egyetem, Győr
RészletesebbenVégeselemes analízisen alapuló méretezési elvek az Eurocode 3 alapján. Dr. Dunai László egyetemi tanár BME, Hidak és Szerkezetek Tanszéke
Végeselemes analízisen alapuló méretezési elvek az Eurocode 3 alapján Dr. Dunai László egyetemi tanár BME, Hidak és Szerkezetek Tanszéke 1 Tartalom Méretezési alapelvek Numerikus modellezés Analízis és
RészletesebbenDunai magaspart mozgás geotechnikai elemzése. Geotechnical analysis of the movements observed at the Danube s natural high bank
Mérnökgeológia-Kőzetmechanika 2015 (Szerk: Török Á., Görög P. & Vásárhelyi B.) oldalak: 395 410 Dunai magaspart mozgás geotechnikai elemzése Geotechnical analysis of the movements observed at the Danube
RészletesebbenSzûrés és elválasztás
Szûrés és elválasztás Az ideális elválasztó réteg építményeihez A Typar Pro-val megoldást adunk a szûrés és az altalaj megerõsítés problémáira. A Typar Pro védelmet nyújt a megsülylyedés ellen és megakadályozza
Részletesebbenidőpont? ütemterv számonkérés segédanyagok
időpont? ütemterv számonkérés segédanyagok 1. Bevezetés Végeselem-módszer Számítógépek alkalmazása a szerkezettervezésben: 1. a geometria megadása, tervkészítés, 2. műszaki számítások: - analitikus számítások
RészletesebbenFa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus
Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Okt. Hét 1. Téma Bevezetés acélszerkezetek méretezésébe, elhelyezés a tananyagban Acélszerkezetek használati területei
RészletesebbenTŰZÁLLÓ TARTÓSZERKZETEK AZ ÉPÜLETGÉPÉSZETBEN. Hilti Épületgépész Konferencia
TŰZÁLLÓ TARTÓSZERKZETEK AZ ÉPÜLETGÉPÉSZETBEN Hilti Épületgépész Konferencia 2019.03.19. EGYSÉGBEN A BIZTONSÁGÉRT Új megközelítés a tűzálló gépészeti tartószerkezetek kialakításához Tudatosság A tűzálló
RészletesebbenA= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező
Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:
RészletesebbenTALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS ÉS TANÁCSADÁS. Kunfehértó, Rákóczi u. 13. sz.-ú telken épülő piactér tervezéséhez 2017.
TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS ÉS TANÁCSADÁS Kunfehértó, Rákóczi u. 13. sz.-ú telken épülő piactér tervezéséhez 2017. 1 I. Tervezési, kiindulási adatok A talajvizsgálati jelentés a Fehértó Non-profit Kft. megbízásából
RészletesebbenA beton kúszása és ernyedése
A beton kúszása és ernyedése A kúszás és ernyedés reológiai fogalmak. A reológia görög eredetű szó, és ebben az értelmezésben az anyagoknak az idő folyamán lejátszódó változásait vizsgáló műszaki tudományág
RészletesebbenKorrodált acélszerkezetek vizsgálata
Korrodált acélszerkezetek vizsgálata 1. Szerkezeti példák és laboratóriumi alapkutatás Oszvald Katalin Témavezető : Dr. Dunai László Budapest, 2009.12.08. 1 Általános célkitűzések Korrózió miatt károsodott
RészletesebbenA.3. Acélszerkezetek tervezése az Eurocode szabványsorozat szerint
A.3. Acélszerkezetek tervezése az Eurocode szabványsorozat szerint A.3.1. Bevezetés Az Eurocode szabványok (amelyeket gyakran EC-knek is nevezünk) kiadása az Európai Szabványügyi Bizottság (CEN) feladata.
RészletesebbenDETERMINATION OF SHEAR STRENGTH OF SOLID WASTES BASED ON CPT TEST RESULTS
Műszaki Földtudományi Közlemények, 83. kötet, 1. szám (2012), pp. 271 276. HULLADÉKOK TEHERBÍRÁSÁNAK MEGHATÁROZÁSA CPT-EREDMÉNYEK ALAPJÁN DETERMINATION OF SHEAR STRENGTH OF SOLID WASTES BASED ON CPT TEST
RészletesebbenSOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK KONSZOLIDÁCIÓ
2008 PJ-MA SOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK KONSZOLIDÁCIÓ Tanszék: K épület, mfsz. 10. & mfsz. 20. Geotechnikai laboratórium: K épület, alagsor 20. BME
Részletesebben