LEHORGONYZÓ CÖLÖPÖKKEL KOMBINÁLT LEMEZALAP FELÚSZÁSVIZSGÁLATA. Berczeli András Dr. Mahler András Dr. Móczár Balázs
|
|
- Károly Borbély
- 5 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 LEHORGONYZÓ CÖLÖPÖKKEL KOMBINÁLT LEMEZALAP FELÚSZÁSVIZSGÁLATA Berczeli András Dr. Mahler András Dr. Móczár Balázs Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem, Építőmérnöki kar, Geotechnika és Mérnökgeológia Tanszék ÖSSZEFOGLALÁS Cikkünkben a húzással terhelt egyedi cölöp és cölöpcsoport viselkedésének vizsgálatával foglalkoztunk. Összegyűjtöttük, feldolgoztuk és rendszereztük a főként külföldi szakirodalomban fellelhető, húzott cölöpökre vonatkozó információkat. Ezt követően a Plaxis 3D szoftverrel végeselemes modelleket készítettünk három különböző cölöp hosszal és átmérővel, ennek lépéseit dokumentáltuk. Ezeket négy, a hazánkra jellemző talajkörnyezetben helyeztük el, melyek paraméterei valós mérésekből származnak. Az így kapott, több mint ötszáz Plaxis modelleredményt táblázatban foglaltuk össze és diagramokon ábrázoltuk, majd öszszevetettük a szakirodalomban található kutatási eredményekkel. KULCSSZAVAK húzott cölöp, lehorgonyzás, 3D numerikus analízis
2 1. BEVEZETÉS Húzásra igénybevett cölöpök tervezésére leginkább olyan földalatti szerkezetek esetén van szükség, ahol a magas talajvíz miatt felúszás elleni lehorgonyzás szükséges. Továbbá előfordul olyan szerkezeteknél, melyeknél a szélhatás, a szeizmikus hatás vagy a hullámverés miatt felborulás következhet be, mivel a felborulást okozó nyomaték az alapokra adódik, egyes cölöpökre nyomás, másokra húzás formájában. Ilyen szerkezetek lehetnek például: a távvezeték-oszlopok, a magas kémények, a szélerőművek, vagy a tengeri olajfúró tornyok. Ezen felül duzzadásra hajlamos talajkörnyezet esetén is ébredhet húzófeszültség a cölöpökben. A húzóerővel terhelt cölöpök alkalmazásának gyakorisága és a pontos viselkedésének hiányos ismerete miatt a vizsgálata és az egyes paraméterek változásának hatása a geotechnikai kutatásoknak egy fontos és érdekes területe. 2. TERVEZÉSI SZEMPONTOK AZ EUROCODE 7 ALAPJÁN A cölöp tervezésekor az EN szakasza szerint 11 határállapotot kell vizsgálni, ezek közül a húzott cölöpökre a következők vonatkoznak: az általános állékonyság elvesztése cölöp kihúzódása vagy nem kielégítő húzási ellenállása a cölöptest tartószerkezeti tönkremenetele húzás miatt a talaj és cölöp együttes tönkremenetele túlzottan nagy megemelkedés A nemzeti melléklet szerint a cölöpök határállapotának többségét a DA-2 tervezési módszer szerint kell vizsgálni, egyedül az általános állékonyságot kell a DA.3 módszer szerint ellenőrizni. A cölöpcsoport teljes húzási ellenállásának számításakor a kisebb értéket kell használni a következő két teherbírás közül: Egyedi cölöp teherbírása felszorozva a csoportban lévő cölöpök számával. A cölöpcsoport teherbírása egy teljes blokként kalkulálva. [10] Húzott egyedi cölöpök számítási módszereit Szilvágyi [11] foglalta össze, ezeket a számítási módszereket négy csoportra bontotta a cölöp környezetében létrejövő talajtörés szerint.
3 3. KUTATÁSI EREDMÉNYEK FELDOLGOZÁSA Elenyésző azoknak a kutatásoknak a száma, ami a húzóerővel terhelt cölöpöket vizsgálja és ezek között is ellentmondások tapasztalhatók. Egyes tanulmányok konklúziója, hogy húzott és nyomott cölöpök esetén a köpenymenti ellenállás azonos. Egyesek pedig húzóerő esetén ellenállás csökkenésről számoltak be, például O Neill és Reese [5] és Sowa [9] is. Poulos [6] az eltérő mérési eredményekre és a témában megtalálható kevés információra hivatkozva javasolja, hogy a húzott cölöp palástellenállása a nyomott cölöp 2/3-ára becsülendő. 3.1 Tömörség és L/D hányados hatása egyedi cölöpön Rao és Venkatesh [7] vizsgálatainak eredményei láthatók az 1. ábrán. Itt a vízszintes tengelyen az átmérővel normalizált elmozdulás, a függőleges tengelyen pedig a húzóerő található, a szaggatott vonal a laza, míg a folytonos vonal a tömör talajt jelzi. Megfigyelhető, hogy hogyan növekszik az L/D arány és a talaj tömörségének növekedésével a teherbírás. Ezen és Gaaver [1] vizsgálatainak eredményeiből levonható a következtetés, miszerint a relatív tömörség nagy hatással van, mind az elmozdulásokra, mind a cölöp teherbírására. Ez azzal magyarázható, hogy a relatív tömörség növekedésével nő a talajban a hatékony feszültség, illetve a cölöp és a talaj közötti súrlódási szög. Az L/D arány hatása két különböző tényezőnek köszönhető. Az első a cölöp és a talaj közötti súrlódás növekedése. Ahogy növekszik a cölöp hossza, úgy nő a hatékony feszültség átlaga, következtetésképpen növekszik a nyírási ellenállás nagysága. A második tényező pedig a cölöp és talaj közötti felület növekedése. 1. ábra: Talaj tömörség és L/D arány hatása [7]
4 3.2 Talajvíz hatása egyedi cölöpön Rao és Venkatesh a tömörség és L/D arányának változása mellett vizsgálta a talajvíz hatását is. Állandó L/D aránynál és tömör talaj esetén végzett, vízzel telített (szaggatott vonal) és telítetlen (folytonos vonal) kísérleteik eredményét a 2. ábrán levő diagram ábrázolja. A függőleges tengelyen a húzóerővel, a vízszintes tengelyen az átmérővel normalizált elmozdulás látható. Talajvíz esetén (szaggatott vonal) jelentős teherbírás csökkenés figyelhető meg. Meyerhof és Adams [3] is végeztek kutatásokat a talajvíz hatásaival kapcsolatban, csak ők a kísérleteiket kötött agyagtalajban végezték. A tesztjeik során azt találták, hogy előfordulhat, hogy a húzó teher hatására az agyagban negatív pórusvíznyomás jön létre, aminek köszönhetően a rövid ideig tartó terhelésnél nagyobb teherbírás jelentkezik szemben a hosszú távú teherrel. 2. ábra: Talajvíz hatása [7] 3.3 Előterhelés hatása cölöpcsoporton Shanker és társai [8] kísérleteik során azt vizsgálták, hogy milyen hatással van az előterhelés a húzási teherbírásra. Ehhez a cölöpcsoportokat először nyomóerővel a törésig terhelték, majd az így megállapított nyomási teherbírásnak a 0, 25, 50, 75 és 100%-ával előterhelték a kihúzandó modellt. Az eredményeikből megállapítható, hogy a húzási teherbírás 25%-os előterhelés után erőteljesen csökkeni kezd. 3.3 Cölöpök száma és a cölöpök közötti távolság hatása A 3. ábrán a cölöpcsoport hatékonysági tényezőjének változása látható a cölöpök közötti távolság függvényében, különböző csoport kialakításoknál. Megfigyelhető, hogy a cölöpök közötti távolság növekedésével a cölöpcsoport hatékonysága is növekszik. Meyerhof és Adams is azt a következtetést vonta le kutatásuk eredményeként, hogy a cölöpcsoport ha-
5 tékonysága, nagyobb cölöp távolság esetén növekszik. Látható az is, hogy a cölöpök közötti távtól függetlenül a hatékonyság csökken a cölöpök számának növekedésével. Ennek megfelelően Gaaver vizsgálatai is azt mutatták, hogy ugyanakkora húzóerőhöz a több cölöpből álló csoport esetén 2-3-szor nagyobb elmozdulás tartozik, mint az egyedi esetben. Ezek a hatások a cölöpök között fellépő kölcsönhatásoknak köszönhetők. Ahogy az egymáshoz közel elhelyezkedő cölöpökből álló csoport megemelkedik, a cölöpök körül kialakuló feszültségzónák egymásra hatnak, ami teherbírás csökkenést okoz az egyes cölöpökön. 3. ábra: Cölöpcsoport hatékonyságának változása a cölöpök közötti távolság függvényében [8] 4. PLAXIS 3D VEM MODELL FELÉPÍTÉSE Modellszámításainkat a Budapesti Műszaki Egyetem Geotechnikai és Mérnökgeológiai Tanszék tulajdonában lévő Plaxis 3D végeselemes szoftverrel végeztük. Az elvégzett számítássorozatunkban először az egyedi cölöpök kihúzódásának folyamatát, majd egy alulról víznyomással terhelt alaplemezhez kapcsolódó cölöpcsoport tönkremenetelét vizsgálatuk. A cölöpök modellezéséhez CFA cölöp használatát tételeztük fel. A modellezés során az egyedi cölöpöknél és a cölöpcsoportnál egyaránt 3 cölöphosszat (6m, 10m, 14m) és 3 cölöpátmérőt (40cm, 60cm, 80cm) vizsgáltunk, egyenként négyféle talajban. 4.1 Modellezési tartomány megadása Az egyedi cölöp vizsgálatakor a modelltartomány nagyságát 7 méterre vettük fel, ez a legnagyobb átmérőjű cölöp esetén is közel 9D távolságnak felel meg. Ez a szakirodalmi adatok szerint elegendő távolság ahhoz, hogy a cölöpök kölcsönhatását elkerüljük. Kihasználva, hogy a modellezési tartomány szélei szimmetria síkok a cölöpcsoport modellezésénél is 1 darab cölöpöt alkalmaztunk. A cölöpök közötti távolság hatását a tarto-
6 mány nagyságának változtatásával értük el, ezzel csökkentve az egyes modellek számítási idejét. A cölöpcsoportban a cölöpök közötti távolságot a 40 és 80 centiméteres cölöpök esetén 20 centiméterenként, míg a 60 centiméteres cölöpöknél 30 centiméterenként növeltük a minimális 2D távolságtól. 4.2 Talajkörnyezet kialakítása A vizsgálatainkban homogén talajokkal dolgoztunk, ezért egy fúrásszelvényt adtunk meg, melynek pozíciója az origóban volt. A fúrásszelvény mélységét minden esetben 18 méterre állítottuk, hogy a doboz széle ne befolyásolja az eredményeket. A talajvízszintjét a felszínre vettük fel, mivel talajvíznyomás ellen dolgozó, lehorgonyzó cölöpöket vizsgáltunk. A cölöpök viselkedését négyféle, a hazánkra jellemző talajban modelleztük, melyek paraméterei valós méréseken alapulnak, a talajfizikai paraméterek értékét az 1. táblázat tartalmazza. Mindegyik talaj esetén a HSsmall (felkeményedő anyagmodell nagyon kis alakváltozások tartományában) anyagmodellt használtunk. 1. táblázat: Talajfizikai paraméterek 4.3 Szerkezetei elemek felvétele A cölöpöket 1D embedded beam (beágyazott gerenda) elemként adtuk meg. A program ehhez a gerendaelemhez automatikus hozzárendel egy speciális interface (határfelületi) elemet, aminek köszönhetően a csúcs-
7 és a palástellenállást egyaránt figyelembe veszi a szerkezet és a talaj kölcsönhatása során. A cölöpátmérőnként változó talajparaméter adatok a 2. táblázatban láthatók. 2. táblázat: Cölöpök modellparaméterei A cölöpcsoport esetén a lehorgonyzott alaplemezt, a plate (lemez) elemmel modelleztük, amihez a 3. táblázatban látható anyagtulajdonságokat rendeltük. A cölöp felső pontja és a lemez közötti kapcsolatot merevre állítottuk. A lemezelem alá interface elemet vettünk fel. 3. táblázat: Alaplemez modellparaméterei 4.4 Terhek és hatások Egyedi cölöpök esetén a cölöp elemre az átmérő 10%-át adtuk meg elmozdulás teherként, a szakirodalomban megtalálható adatokra alapozva, ennél az elmozdulásnál már a teljes palástellenállás mobilizálódik. Cölöpcsoport esetén a lemezelemre alulról ható, megoszló terhelést vettünk fel, mellyel a vasbeton lemezen működő víznyomást modelleztük. A terhelés nagyságát akkorára állítottuk, hogy a cölöpcsoport felemelkedése biztosan tönkremenetelhez vezessen. 4.5 Hálógenerálás A lokális hálósűrítés érdekében a cölöp körül létrehoztunk egy 1 méter átmérőjű, a cölöp hosszánál 1 méterrel magasabb hengert, ez látható a 4. ábrán. Ezen hengeren belül egészen finom, míg azon kívül durva hálót generáltunk, ezzel próbáltuk biztosítani a pontos, de gyors számítást.
8 4. ábra: Cölöp körüli lokális hálósűrítés 4.6 Számítási lépések A számítás során a szoftver által felkínált alapbeállítások kerültek alkalmazásra minden esetben. A számítás a következő három lépésben történt: kezdeti állapot: a szerkezet terhe nélkül a talajban keletkező kezdeti feszültségeket számítása. szerkezet felépítése: A szerkezeti elemek, vagy csak a cölöp, vagy a cölöp és a lemez aktiválásra kerülnek. terhelés: A szerkezetekre ható kihúzó terhelés aktiválódik. 5. PLAXIS 3D VEM MODELLEK EREDMÉNYEI 5.1 Egyedi cölöp eredmények Az egyedi cölöpök eredményeit normalizált erő-elmozdulás diagramokon talajtípusonként külön-külön ábrázoltuk. Az elmozdulásokat az átmérővel, az erőket a maximális erővel osztottuk le. Az 5. ábrán megfigyelhető az összefüggés a talaj merevsége és a palástellenállás mobilizálódása között. Merevebb talajok esetén (kavics, homok) jóval nagyobb elmozdulások szükségesek ahhoz, hogy a köpenyellenállás mobilizálódjon. Látható, hogy ezeknél a talajoknál még az átmérő 10%- ának elmozdulására sem teljesen mobilizálódik a köpeny, a cölöpök még nagyobb terhet is képesek lettek volna felvenni. Ezzel szemben az alacsonyabb merevséggel rendelkező talajoknál (iszap, agyag) már egészen kicsi, az átmérő körülbelül 2%-ánál mobilizálódik a köpenyellenállás. A kötött talajokban kapott eredmény összhangban van a szakirodalomban megtalálható információkkal, a merevebb szemcsés talajok azonban eltérnek attól. Figyelemre méltó az is, hogy az iszap és agyag talajoknál a maximális teher 85%-ánál még egészen kicsi az emelkedés, majd a teher növekedésével a cölöp hirtelen kihúzódik. Ezzel szemben a szemcsés talajoknál, főleg a kavics esetén 60% után már jelentősebb elmozdulások jönnek létre, és ezt követően szinte li-
9 neáris az emelkedés az erő függvényében. Sőt a 6 és 10 méter hosszú, 40 cm átmérőjű cölöpöknél a maximális teher 40%-a után megkezdődik a lineáris szakasz. 5. ábra: Egyedi cölöpök modelleredményei A 6. ábrán látható a cölöpök L/D arányának hatása a kötött talajok esetén. Ezeknél megfigyelhető, hogy nagyobb cölöphossz esetén a normalizált erő-elmozdulás függvények jobbra eltolódnak. Míg a 6 méter hosszú cölöpnél, a teherbírás 80%-ánál az elmozdulások elérik az átmérő 2%-át, addig a 14 méteresnél csak az átmérő 0,5%-ára adódnak. Ez a jelenség a merev, szemcsés talajoknál nem jelentkezett. 6. ábra: L/D arány hatása kötött talajok esetén
10 5.2 Cölöpcsoport eredmények A cölöpcsoport eredményeket a cölöpben ébredő erők szerint rendeztük a 4. táblázatnak megfelelő formába. 4. táblázat: Cölöpcsoport eredmények táblázatos formában A táblázatban F tot a cölöp maximális köpenymenti ellenállását jelenti, amit a talaj q s paraméterének felhasználásával számítottunk a teljes cölöpre a következő egyenlettel: (1) Ahol: q s - a fajlagos palástellenállás D - a cölöp átmérője L - a cölöp hossza F mob, mobilizált palástellenállás értékét úgy határoztuk meg, hogy a Plaxis 3D Output alprogramban az egyes modell eredményeknél leolvastuk a cölöp legfelső pontjában ébredő maximális normálerőt. Így ez az érték a palástellenállás mellett tartalmazza a cölöp önsúlyából származó normál erőt is, ezért egyes esetekben az F mob /F tot hányados meghaladja a 100%- ot. Ezután ezeket az adatokat diagramon ábrázoltuk Kötött talajok eredményei A 7. ábrán található diagramokon az iszap és agyag talajban elhelyezkedő cölöpök eredményei láthatóak a távolságok függvényében. Jól megfigyelhető, hogy az egyedi cölöpként való viselkedés a cölöpcsoportban egy konkrét cölöpök közötti (palástól-palástig) mért távolság esetén alakul ki. Iszap esetén ez a távolság két méter, agyag esetén három-négy méter körül van.
11 7. ábra: Cölöpök közötti távolság hatása kötött talajok esetén A cölöpök közötti távolság és a tengelytávolság/átmérő hányadosának függvényében felrajzolt görbéket figyelembe véve elmondható, hogy az egyedi cölöpként való viselkedés sokkal inkább a cölöpök közötti távol-
12 ság, mint sem a táv és az átmérő hányadosának függvénye. Éppen ezért, nagyobb átmérőjű cölöpöknél kisebb D távolságnál tud kialakulni a teljes palástellenállás. Például a narancssárgával jelzett 80-as cölöpöknél már 4D esetén, míg a kékkel jelzett 40-es cölöpöknél csak közel 6D távolságnál mobilizálódik a teljes köpeny ellenállása. Megfigyelhető, hogy cölöphossztól függetlenül az átmérő növekedésével a teljes palástellenállás kialakulásához szükséges távolság gyengén növekszik. Tehát, míg például a 60 centiméteres, zölddel jelzett cölöpök esetén körülbelül 2 méter, addig a 80 centiméteres, narancssárgával jelzett cölöpöknél 2,2 méter szükséges a teljes mobilizálódáshoz. Joshi és Patra [2] tanácsa szerint 6D-nél nagyobb távolságra nem érdemes helyezni a cölöpöket a cölöpcsoportban, mivel ekkor éri el a csoport a maximális hatékonyságát. Ez az állítás a puha, kis összenyomódási modulussal rendelkező iszap talajnál helyénvalónak látszik, tekintve, hogy itt 6D távolságnál az összes cölöp eléri a maximális teherbírását. Viszont merevebb talaj esetén, mint például az agyag talajnál is látható, előfordulhat, hogy 6D távolságnál még nem lesz maximális a palástellenállás kihasználtsága. 8. ábra: 10 m hosszú, 60 cm átmérőjű, 6D távolságban álló cölöpök elmozdulási ábrája agyag talajban
13 5.2.2 Szemcsés talajok eredményei A következő oldalon a 10. ábrán a kavics és homoktalajban vizsgált cölöpcsoport eredményei találhatók. A kötött talajokkal ellentétben, itt a köpenyellenállás mobilizálódása a távolság függvényében nem mutat olyan egységes képet a különböző cölöp távolságok esetén. Körülbelül 3 méteres palástok közötti távolságig itt is lineárisan emelkedik a palástellenállás nagysága, de ezt követően látszólag szabálytalan értékek adódnak és nem alakul ki a teljes ellenállás. Ennek oka elsősorban az alkalmazott véges elemes módszer hiányosságára vezethető vissza: abban az esetben, ha a talajban nagy alakváltozások alakulnak ki, a talajkontinuumot modellező véges elemek olyan mértékben deformálódnak és mozdulnak el, hogy az már a számítás megbízhatóságát jelentősen rontja. Míg a kötött talajok esetén a tönkremenetel jellemzően a köpenyellenállás kimerülése miatt a talajelemek jelentős deformációja nélkül jött létre, addig szemcsés talajok esetén a súrlódás jelentős talajtömeget von be a teherviselésbe. Az ebben a talajtömegben kialakuló túlzottan nagy alakváltozások miatt a számítási eredmények nem tekinthetőek megbízhatónak. Így, a merev szemcsés talajban álló cölöpcsoport szabálytalan viselkedésének felderítésére további vizsgálatok szükségesek. 9. ábra: 10 m hosszú, 60 cm átmérőjű, 6D távolságban álló cölöpök elmozdulási ábrája kavics talajban
14 10. ábra: Cölöpök közötti távolság hatása szemcsés talajok esetén
15 6. KÖVETKEZTETÉSEK A szakirodalomban fellelhető, húzott egyedi cölöpökkel végzett kutatások eredményéiből és az általunk végzett számításokból az alábbi következtetések vonhatóak le. Az L/D arány növelésével kedvezőbbé válik a cölöpök teherbírása, ezért célszerűbb lehet a hosszabb, de karcsúbb cölöpök alkalmazása a rövid, tömzsi cölöpökkel szemben. A talaj tömörségének (merevségének) csökkenése nagymértékben rontja a húzási ellenállást, ugyanígy a talajvíz is kedvezőtlenül hat a cölöpökre. A kötött, drénezetlen agyag talajban a kihúzódás indukálta pórusvíznyomás csökkenésnek köszönhetően a teherbírás rövid idejű terhelésnél nagyobbra adódik, mint hosszú távú terhelés esetén. A teljes palástellenállás mobilizálódásához szükséges elmozdulás húzott cölöpök esetén nagyobb, mint nyomott cölöpök esetén, értéke a cölöpök átmérőjének 2-12%-a között változhat. Lazább, puhább talajoknál kisebb, tömörebb talajoknál nagyobb elmozdulásra van szükség. Cölöpcsoporton végzett vizsgálatokból az állapítható meg, hogy a csoport hatékonysága csökken a cölöpök számának növekedésével, illetve akkor, ha a kihúzódás előtt nyomó terhelés éri. A cölöpök közötti távolság csökkenés is kedvezőtlenül hat az egyes cölöpök teherbírására, és így, a teljes csoport hatékonyságára is. Ennek oka, hogy a közel elhelyezkedő cölöpök körül kialakuló feszültségzónák egymásra hatnak és talajtörés jön létre az előtt, hogy a palástellenállás kimerülne. Továbbá a Plaxis 3D modelleredményekből megfigyelhető, hogy a cölöpcsoportban a cölöpök viselkedése inkább a cölöpök palástja közötti távolságtól függ, a tengelytáv/átmérő hányados helyett. A csoportban álló cölöpök palástellenállásának kihasználtsága az iszap és agyag talajok esetén a minimum (körülbelül 30%) értékről lineárisan változik a maximális 100% értékig. A puhább, iszap talaj esetén a teljes köpenyellenállás 2 méteres cölöptávolság esetén alakul ki, míg a nagyobb összenyomódási modulussal rendelkező agyag esetén ez az érték három-négy méter. A merev, szemcsés talajoknál körülbelül 3 méteres cölöptávolságig lineárisan változik a cölöpök palástellenállásának kihasználtsága, ezután viszont a számítási eredmények nem adnak megfelelő eredményeket. A lebegő cölöpök húzási és nyomási teherbírása puha, kötött talajban közel azonos, míg szemcsés talaj esetén eltérő. A Plaxis 3D szoftverrel végzett számítási eredmények értékelésekor szem előtt kell tartani, hogy a cölöp kivitelezésekor, a fúrás, vibrálás, lehajtás hatására a talaj feszültségállapota megváltozhat, így a teherbírás illetve csoporthatás cölöptípusonként eltérő módon alakulhat.
16 IRODALOMJEGYZÉK [1] K. E. Gaaver: Alexandria Engineering Journal 52, p.: , [2] A.C. Joshi, N.R. Patra: Proc. of Geo-Frontiers p.: , [3] G. G. Meyerhof, J. I. Adams: Canadian Geotechnical Journal, vol. 5, p.: [4] Dr. Móczár Balázs, Józsa Vendel: Talaj és szerkezet kölcsönhatása, Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem, Budapest, [5] M.W. O Neill, L.C. Reese: Drilled Shafts: Construction Procedures and Design Methods, vol. II, Publication No. FHWA-IF , U.S. Dept. of Transportation, Washington, [6] H.G. Poulos, E.H. Davis: Pile Foundations, Analysis and Design, (first ed.), John Wiley and sons, New York, [7] K. S. Rao, K. H. Venkatesh: Journal of Soils and Foundations, 25. p.:1-7., [8] K. Shanker, P. K. Basudhar, N. R. Patra: Journal of Soils and Foundations, 46 p.: , [9] V. A. Sowa: Canadian Geotechnical Journal, 7, p.: , [10] Szepesházi Róbert: Geotechnikai tervezés, Tervezés az EUROCODE 7 és a kapcsolódó európai geotechnikai szabványok alapján, Budapest, [11] Dr. Szilvágyi Imre: Húzott és hajlított cölöpök számításának újabb módszerei, Budapest, 1975.
Cölöpalapozások - bemutató
12. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpalapozások - bemutató Ennek a mérnöki kézikönyvnek célja, hogy bemutassa a GEO 5 cölöpalapozás számításra használható programjainak gyakorlati
RészletesebbenEbben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését és elfordulását.
10. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Síkalap süllyedése Program: Fájl: Síkalap Demo_manual_10.gpa Ebben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezés Plaxis programmal Munkagödör méretezés Geo 5 programmal Tartalom Bevezetés VEM - geotechnikai alkalmazási területek
RészletesebbenCölöp függőleges teherbírásának és süllyedésének CPT alapú számítása
15. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2017. március Cölöp függőleges teherbírásának és süllyedésének CPT alapú számítása Program: Cölöp CPT Fájl: Demo_manual_15.gpn Ennek a mérnöki kézikönyvnek célja,
RészletesebbenEbben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk be.
2. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Szögtámfal tervezése Program: Szögtámfal File: Demo_manual_02.guz Feladat: Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk
RészletesebbenA.2. Acélszerkezetek határállapotai
A.. Acélszerkezetek határállapotai A... A teherbírási határállapotok első osztálya: a szilárdsági határállapotok A szilárdsági határállapotok (melyek között a fáradt és rideg törést e helyütt nem tárgyaljuk)
RészletesebbenCölöpcsoport elmozdulásai és méretezése
18. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpcsoport elmozdulásai és méretezése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_18.gsp A fejezet célja egy cölöpcsoport fejtömbjének elfordulásának,
RészletesebbenBME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs
Dr. Móczár Balázs 1 Az előadás célja MSZ EN 1997 1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása Az eddig
RészletesebbenGeometriai adatok. réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei
24. terepmagasság térszín hajlása vízszintek Geometriai adatok réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei a d =a nom + a a: az egyes konkrét szerkezetekre vonatkozó
RészletesebbenGEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK
GEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK Bevezetés 2 Miért létesítünk támszerkezeteket? földtömeg és felszíni teher megtámasztása teherviselési típusok támfalak: szerkezet és/vagy kapcsolt talaj súlya (súlytámfal,
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés Wolf Ákos BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési
RészletesebbenFöldstatikai feladatok megoldási módszerei
Földstatikai feladatok megoldási módszerei Földstatikai alapfeladatok Földnyomások számítása Általános állékonyság vizsgálata Alaptörés parciális terhelés alatt Süllyedésszámítások Komplex terhelési esetek
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Épület alapozása síkalappal (1. rajz feladat) Minden építmény az önsúlyát és a rájutó terheléseket az altalajnak adja át, s állékonysága, valamint tartóssága attól függ, hogy sikerült-e az építmény és
RészletesebbenRugalmasan ágyazott gerenda. Szép János
Rugalmasan ágyazott gerenda vizsgálata AXIS VM programmal Szép János 2013.10.14. LEMEZALAP TERVEZÉS 1. Bevezetés 2. Lemezalap tervezés 3. AXIS Program ismertetés 4. Példa LEMEZALAPOZÁS Alkalmazás módjai
RészletesebbenAlagútfalazat véges elemes vizsgálata
Magyar Alagútépítő Egyesület BME Geotechnikai Tanszéke Alagútfalazat véges elemes vizsgálata Czap Zoltán mestertanár BME Geotechnikai Tanszék Programok alagutak méretezéséhez 1 UDEC 2D program, diszkrét
RészletesebbenSúlytámfal ellenőrzése
3. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Súlytámfal ellenőrzése Program: Súlytámfal Fájl: Demo_manual_03.gtz Ebben a fejezetben egy meglévő súlytámfal számítását mutatjuk be állandó és rendkívüli
RészletesebbenMunkatérhatárolás szerkezetei. programmal. Munkagödör méretezés Geo 5
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése 2 Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezés Plaxis programmal Munkagödör méretezés Geo 5 Munkagödör méretezés Geo 5 programmal Tartalom 3 Alapadatok Geometria
RészletesebbenMikrocölöp alapozás ellenőrzése
36. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2017. június Mikrocölöp alapozás ellenőrzése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_en_36.gsp Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy mikrocölöp alapozás ellenőrzésének
RészletesebbenA geotechnikai tervezés alapjai az Eurocode 7 szerint
A geotechnikai tervezés alapjai az Eurocode 7 szerint Tartószerkezeti Eurocode-ok EN 1990 EC-0 A tartószerkezeti tervezés alapjai EN 1991 EC-1: A tartószerkezeteket érő hatások EN 1992 EC-2: Betonszerkezetek
RészletesebbenGEOTECHNIKA I. LGB-SE TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI
GEOTECHNIKA I. LGB-SE005-01 TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI Wolf Ákos Mechanikai állapotjellemzők és egyenletek 2 X A X 3 normál- és 3 nyírófeszültség a hasáb oldalain Y A x y z xy yz zx Z A Y Z ZX YZ A
RészletesebbenM0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás WOLF ÁKOS
1 M0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás térségében WOLF ÁKOS 2 HELYSZÍN HELYSZÍN 3 TÖRÖKBÁLINT ANNA-HEGYI PIHENŐ ÉRD DIÓSD ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS 4 1993. október 5. ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS
RészletesebbenSzádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev.
Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.05 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : Acél szerkezetek : Acél keresztmetszet teherbírásának
RészletesebbenSzádfal szerkezet tervezés Adatbev.
Szádfal szerkezet tervezés Adatbev. Projekt Dátum : 0..005 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Nyomás számítás Aktív földnyomás számítás : Passzív földnyomás számítás : Földrengés számítás : Ellenőrzési
RészletesebbenEgyedi cölöp függőleges teherbírásának számítása
13. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2013. árilis Egyedi cölö függőleges teherbírásának számítása Program: Fájl: Cölö Demo_manual_13.gi Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy egyedi cölö függőleges
RészletesebbenBME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs
Dr. Móczár Balázs 1 Az előadás célja MSZ EN 1997 1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása Az eddig
RészletesebbenA talajok összenyomódásának vizsgálata
A talajok összenyomódásának vizsgálata Amit már tudni kellene Összenyomódás Konszolidáció Normálisan konszolidált talaj Túlkonszolidált talaj Túlkonszolidáltsági arányszám,ocr Konszolidáció az az időben
RészletesebbenElőregyártott fal számítás Adatbev.
Soil Boring co. Előregyártott fal számítás Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.0 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : CSN 0 R Fal számítás Aktív földnyomás számítás
RészletesebbenCölöpalapozási alapismeretek
Cölöpalapozás Cölöpalapozási alapismeretek A cölöpök definiciója teherátadás a mélyebben levő talajrétegekre a cölöptalpon és a cölöppaláston függőleges méretére általában H 5 D jellemző a teherbíró réteg
RészletesebbenMérési metodika és a műszer bemutatása
Mérési metodika és a műszer bemutatása CPT kábelnélküli rendszer felépítése A Cone Penetration Test (kúpbehatolási vizsgálat), röviden CPT, egy olyan talajvizsgálati módszer, amely segítségével pontos
RészletesebbenA végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok
A végeselem módszer alapjai Előadás jegyzet Dr. Goda Tibor 2. Alapvető elemtípusok - A 3D-s szerkezeteket vagy szerkezeti elemeket gyakran egyszerűsített formában modellezzük rúd, gerenda, 2D-s elemek,
RészletesebbenLemez- és gerendaalapok méretezése
Lemez- és gerendaalapok méretezése Az alapmerevség hatása az alap hajlékony merev a talpfeszültség egyenletes széleken nagyobb a süllyedés teknıszerő egyenletes Terhelés hatása hajlékony alapok esetén
RészletesebbenDr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Dr. Móczár Balázs 1 A z e l ő a d á s c é l j a MSZ EN 1997-1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása
RészletesebbenFüggőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására
Függőleges és vízszintes vasalás hatása a téglafalazat nyírási ellenállására FÓDI ANITA Témavezető: Dr. Bódi István Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Építőmérnöki kar Hidak és Szerkezetek
RészletesebbenA= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező
Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:
RészletesebbenPélda: Tartó lehajlásfüggvényének meghatározása végeselemes módszer segítségével
Példa: Tartó lehajlásfüggvényének meghatározása végeselemes módszer segítségével Készítette: Dr. Kossa Attila (kossa@mm.bme.hu) BME, Műszaki Mechanikai Tanszék 213. október 8. Javítva: 213.1.13. Határozzuk
RészletesebbenTARTÓ(SZERKEZETE)K. 8. Tartószerkezetek tervezésének különleges kérdései (állékonyság, dilatáció, merevítés) TERVEZÉSE II.
TARTÓ(SZERKEZETE)K TERVEZÉSE II. 8. Tartószerkezetek tervezésének különleges kérdései (állékonyság, dilatáció, merevítés) Dr. Szép János Egyetemi docens 2018. 10. 15. Az előadás tartalma Szerkezetek teherbírásának
RészletesebbenXVII. econ Konferencia és ANSYS Felhasználói Találkozó
XVII. econ Konferencia és ANSYS Felhasználói Találkozó Hazay Máté, Bakos Bernadett, Bojtár Imre hazay.mate@epito.bme.hu PhD hallgató Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Tartószerkezetek Mechanikája
RészletesebbenSÍKALAPOK TERVEZÉSE. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
SÍKALAPOK TERVEZÉSE SÍKALAPOK TERVEZÉSE síkalap mélyalap mélyített síkalap Síkalap, ha: - megfelelő teherbírású és vastagságú talajréteg van a felszín közelében; - a térszín közeli talajréteg teherbírása
RészletesebbenIGAZI, GEORÁCCSAL ERŐSÍTETT HÍDFŐ ELSŐ MAGYARORSZÁGI ALKALMAZÁSA. Tóth Gergő
IGAZI, GEORÁCCSAL ERŐSÍTETT HÍDFŐ ELSŐ MAGYARORSZÁGI ALKALMAZÁSA Tóth Gergő Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft. 1034 Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/436-0990 www.gradex.hu Pálossy, Scharle, Szalatkay:Tervezési
Részletesebbenidőpont? ütemterv számonkérés segédanyagok
időpont? ütemterv számonkérés segédanyagok 1. Bevezetés Végeselem-módszer Számítógépek alkalmazása a szerkezettervezésben: 1. a geometria megadása, tervkészítés, 2. műszaki számítások: - analitikus számítások
RészletesebbenExcel. Feladatok 2015.02.13. Geotechnikai numerikus módszerek 2015
05.0.3. Ecel Geotechniki numerikus módszerek 05 Feldtok Szögtámfl ellenőrzése A Ferde, terhelt térszín, szemcsés háttöltés, elcsúszás, nyomtéki ábr Sávlp süllyedésszámítás B Két tljréteg, krkterisztikus
RészletesebbenGYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve
GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1 multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve STATIKAI SZÁMÍTÁSOK Tervezők: Róth Ernő, okl. építőmérnök TT-08-0105
RészletesebbenMagasépítési öszvérfödémek numerikus szimuláció alapú méretezése
BME Hidak és Szerkezetek Tanszéke Magasépítési öszvérfödémek numerikus szimuláció alapú méretezése Seres Noémi DEVSOG Témavezetı: Dr. Dunai László Bevezetés Az elıadás témája öszvérfödémek együttdolgoztató
RészletesebbenTALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS ÉS TANÁCSADÁS. Kunfehértó, Rákóczi u. 13. sz.-ú telken épülő piactér tervezéséhez 2017.
TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS ÉS TANÁCSADÁS Kunfehértó, Rákóczi u. 13. sz.-ú telken épülő piactér tervezéséhez 2017. 1 I. Tervezési, kiindulási adatok A talajvizsgálati jelentés a Fehértó Non-profit Kft. megbízásából
RészletesebbenTERMÉKTERVEZÉS NUMERIKUS MÓDSZEREI. 1. Bevezetés
TERMÉKTERVEZÉS NUMERIKUS MÓDSZEREI Dr. Goda Tibor egyetemi docens Gép- és Terméktervezés Tanszék 1. Bevezetés 1.1. A végeselem módszer alapjai - diszkretizáció, - szerkezet felbontása kicsi szabályos elemekre
RészletesebbenJellemző szelvények alagút
Alagútépítés Jellemző szelvények alagút 50 50 Jellemző szelvény - alagút 51 AalagútDél Nyugati járat Keleti járat 51 Alagúttervezés - geotechnika 52 Technológia - Új osztrák építési módszer (NÖT) 1356
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
2010. szeptember X. Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék Alapozás Rajzfeladatok Hallgató Bálint részére Megtervezendő egy 30 m 18 m alapterületű épület síkalapozása és a
RészletesebbenDr. Móczár Balázs 1, Dr. Mahler András 1, Polgár Zsuzsanna 2 1 BME Építőmérnöki Kar, Geotechnikai Tanszék 2 HBM Kft.
TALAJ ÉS SZERKEZET KÖLCSÖNHATÁSÁNAK ÖSSZEHASONLÍTÓ VIZSGÁLATAI VASBETON LEMEZALAPOZÁSÚ VÁZAS ÉPÜLETEK ESETÉN COMPARITIVE TESTS OF SOIL AND STRUCTURE INTERACTION IN CASE OF FRAMED STRUCTURES WITH RAFT FOUNDATION
RészletesebbenTartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint
Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Dr. Horváth László egyetemi docens Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszék Tartalom Mire ad választ az Eurocode?
RészletesebbenKonszolidáció-számítás Adatbev.
Tarcsai út. 57/8 - Budapest Konszolidáció-számítás Adatbev. Projekt Dátum : 7.0.0 Beállítások Cseh Köztársaság - régi szabvány CSN (7 00, 7 00, 7 007) Süllyedés Számítási módszer : Érintett zóna korlátozása
RészletesebbenVasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet
Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet 2. előadás A rugalmas lemezelmélet alapfeltevései A lemez anyaga homogén, izotróp, lineárisan rugalmas (Hooke törvény); A terheletlen állapotban
RészletesebbenTALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS TALAJMECHANIKAI SZAKVÉLEMÉNY SZÚRÓPONT
TALAJVIZSGÁLATI JELENTÉS TALAJMECHANIKAI SZAKVÉLEMÉNY Besenyszög, Jászladányi út 503/3 hrsz. SZÚRÓPONT tervezéséhez Nagykörű 2013 december 07. Horváth Ferenc okl. építőmérnök okl. geotechnikai szakmérnök
RészletesebbenKiválósági ösztöndíjjal támogatott kutatások az Építőmérnöki Karon c. előadóülés
Kiválósági ösztöndíjjal támogatott kutatások az Építőmérnöki Karon c. előadóülés Hazay Máté hazay.mate@epito.bme.hu PhD hallgató Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Tartószerkezetek Mechanikája
RészletesebbenFa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus
Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Méretezés az Eurocode szabványrendszer szerint áttekintés Teherbírási határállapotok Húzás Nyomás
RészletesebbenVégeselemes analízisen alapuló méretezési elvek az Eurocode 3 alapján. Dr. Dunai László egyetemi tanár BME, Hidak és Szerkezetek Tanszéke
Végeselemes analízisen alapuló méretezési elvek az Eurocode 3 alapján Dr. Dunai László egyetemi tanár BME, Hidak és Szerkezetek Tanszéke 1 Tartalom Méretezési alapelvek Numerikus modellezés Analízis és
RészletesebbenGEOTECHNIKA III. NGB-SE005-03
GEOTECHNIKA III. NGB-SE005-03 HORGONYZOTT SZERKEZETEK Wolf Ákos 2015/16 2. félév Horgony 2 horgonyfej a szabad szakasz befogási szakasz Alkalmazási terület 3 Alkalmazási terület 4 Alkalmazási terület 5
RészletesebbenA STATIKUS ÉS GEOTECHNIKUS MÉRNÖKÖK EGYMÁSRA UTALTSÁGA EGY SZEGEDI PÉLDÁN KERESZTÜL. Wolf Ákos
A STATIKUS ÉS GEOTECHNIKUS MÉRNÖKÖK EGYMÁSRA UTALTSÁGA EGY SZEGEDI PÉLDÁN KERESZTÜL Wolf Ákos Bevezetés 2 Miért fontos a geotechnikus és statikus mérnök együttm ködése? Milyen esetben kap nagy hangsúlyt
RészletesebbenA talajok nyírószilárdsága
A talajok nyírószilárdsága Célok: A talajok nyírószilárdságának értelmezése. Drénezett és drénezetlen viselkedés közötti különbségek értelmezése A terepi állapotokat szimuláló vizsgálatok kiválasztása.
RészletesebbenDEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai.
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II VI. Előadás Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. - Tönkremeneteli módok - Méretezési kérdések - Csomóponti kialakítások Összeállította:
RészletesebbenDomokos Csilla mérnöktanácsadó Siófok, június 6.
HALADÓ OKTATÁS A RÖGZÍTÉSTECHNIKAI MÉRETEZÉSBEN Domokos Csilla mérnöktanácsadó Siófok, 2019. június 6. HILTI MÉRNÖKI SZOLGÁLTATÁSOK JELENLEGI PROBLÉMÁK KAPCSOLATOK TERVEZÉSEKOR Megszakított munkafolyamatok
RészletesebbenDETERMINATION OF SHEAR STRENGTH OF SOLID WASTES BASED ON CPT TEST RESULTS
Műszaki Földtudományi Közlemények, 83. kötet, 1. szám (2012), pp. 271 276. HULLADÉKOK TEHERBÍRÁSÁNAK MEGHATÁROZÁSA CPT-EREDMÉNYEK ALAPJÁN DETERMINATION OF SHEAR STRENGTH OF SOLID WASTES BASED ON CPT TEST
RészletesebbenFÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA
FÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA Vértes Katalin * - Iványi Miklós ** RÖVID KIVONAT Acélszerkezeti kapcsolatok jellemzőinek (szilárdság, merevség, elfordulási képesség) meghatározása lehetséges
RészletesebbenGyakorlat 04 Keresztmetszetek III.
Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)
RészletesebbenSOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK KONSZOLIDÁCIÓ
2008 PJ-MA SOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK KONSZOLIDÁCIÓ Tanszék: K épület, mfsz. 10. & mfsz. 20. Geotechnikai laboratórium: K épület, alagsor 20. BME
RészletesebbenSZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS + STATIKAI SZÁMÍTÁS
454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz: 16/8 Iváncsa Faluház felújítás 454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz.: 16/8 Építtető: Iváncsa Község Önkormányzata Iváncsa, Fő utca 61/b. Fedélszék ellenőrző számítása
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési feladatainak
RészletesebbenKRITIKUS KÉRDÉS: ACÉL ELEMEK
KRITIKUS KÉRDÉS: ACÉL ELEMEK KRITIKUS HŐMÉRSÉKLETE Dr. Horváth László egyetem docens Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop, 2018. 11.09 TARTALOM Acél elemek tönkremeneteli folyamata tűzhatás alatt
RészletesebbenFöldstatikai feladatok megoldási módszerei
Földstatikai feladatok megoldási módszerei A véges elemes analízis (Finite Element Method) alapjai Folytonos közeg (kontinuum) mechanikai állapotának leírása Egy pont mechanikai állapotjellemzıi és egyenletek
RészletesebbenFAUR KRISZTINA BEÁTA, SZAbÓ IMRE, GEOTECHNIkA
FAUR KRISZTINA BEÁTA, SZAbÓ IMRE, GEOTECHNIkA 5 V. AZ ALAPTESTEk ÁLLÉkONYSÁgÁNAk A vizsgálata 1. TALAJTÖRÉSSEL, felúszással, ELCSÚSZÁSSAL, felbillenéssel SZEMbENI biztonság Az épületek, létesítmények állékonyságának
RészletesebbenHÍDTARTÓK ELLENÁLLÁSTÉNYEZŐJE
HÍDTARTÓK ELLENÁLLÁSTÉNYEZŐJE Csécs Ákos * - Dr. Lajos Tamás ** RÖVID KIVONAT A Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszéke megbízta a BME Áramlástan Tanszékét az M8-as
RészletesebbenA II. kategória Fizika OKTV mérési feladatainak megoldása
Nyomaték (x 0 Nm) O k t a t á si Hivatal A II. kategória Fizika OKTV mérési feladatainak megoldása./ A mágnes-gyűrűket a feladatban meghatározott sorrendbe és helyre rögzítve az alábbi táblázatban feltüntetett
RészletesebbenAutópályahidak mélyalapozásának fejlődése Varsányi Tamás főmérnök. Visegrád, június 11.
Autópályahidak mélyalapozásának fejlődése Varsányi Tamás főmérnök Az előadás tartalma Magyarország autópálya hálózata Cölöpözési technológiák az autópálya hidak alapozásának kivitelezésében: Franki cölöp
Részletesebbendr. Szepesházi Róbert Az Eurocode-ok végleges bevezetése elé
www.sze.hu/~szepesr Geotechnika 2009 áckeve dr. Szepesházi óbert Széchenyi István Egyetem, Gyır Az Eurocode-ok végleges bevezetése elé A geotechnikai tevékenység változása a tervezési folyamatban Geotechnikai
RészletesebbenTöltésalapozások tervezése II.
Töltésalapozások tervezése II. Talajmechanikai problémák 2 alaptörés állékonyságvesztés vastag gyenge altalaj deformációk, elmozdulások nagymértékű, egyenlőtlen, időben elhúzódó süllyedés szétcsúszás vastag
RészletesebbenAcélszerkezetek korszerű tűzvédelmének néhány kérdése
Acélszerkezetek korszerű tűzvédelmének néhány kérdése A viselkedés-alapú tervezés elemei Dr. Horváth László PhD, egyetemi docens 1 Tartalom Viselkedés-alapú tervezés fogalma Alkalmazási lehetőségei Acélszerkezetek
RészletesebbenA Principális-csatorna nagykanizsai védvonalának geotechnikai vizsgálata
A Principális-csatorna nagykanizsai védvonalának geotechnikai vizsgálata Németh Dániel vízrendezési ügyintéző NYUDUVIZIG Konzulensek: Dr. Szepesházi Róbert (egyetemi docens, SZE) Engi Zsuzsanna (osztályvezető,
RészletesebbenUTÓFESZÍTETT SZERKEZETEK TERVEZÉSI MÓDSZEREI
UTÓFESZÍTETT SZERKEZETEK TERVEZÉSI MÓDSZEREI DR. FARKAS GYÖRGY Professor emeritus BME Hidak és Szerkezetek Tanszék MMK Tartószerkezeti Tagozat Szakmai továbbképzés 2017 október 2. KÁBELVEZETÉS EGYENES
RészletesebbenMérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése
Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése okl. faip. mérnök - szerkezettervező Előadásvázlat Bevezetés, a statikai tervezés alapjai, eszközei Az EuroCode szabványok rendszere Bemutató számítás
RészletesebbenTiszai árvízvédelmi töltések károsodásainak geotechnikai tapasztalatai
Tiszai árvízvédelmi töltések károsodásainak geotechnikai tapasztalatai Koch Edina Sánta László RÁCKEVE Tiszai árvízvédelmi töltések károsodásainak geotechnikai tapasztalatai Jelentős Tiszai árvizek 1731,
RészletesebbenVasbeton tartók méretezése hajlításra
Vasbeton tartók méretezése hajlításra Képlékenység-tani méretezés: A vasbeton keresztmetszet teherbírásának számításánál a III. feszültségi állapotot vesszük alapul, amelyre az jellemző, hogy a hajlításból
RészletesebbenSTATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című pályázat keretében a
Kardos László okl. építőmérnök 4431 Nyíregyháza, Szivárvány u. 26. Tel: 20 340 8717 STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP-6.1.4.-15 Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című
RészletesebbenDr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Dr. Móczár Balázs 1 Alapkérdések: Hogyan vesszük figyelembe a talajösszletet? Ágyazási tényezős eljárások (mai gyakorlat : AXIS VM Winkler-ágyazás (ágyazási tényező) Végeselemes modellezés (jellemzően
RészletesebbenDINAMIKUS CÖLÖP PRÓBATERHELÉS 25 ÉV TAPASZTALATAI. Berzi Péter. Dynatest Group Kft.
ÖSSZEFOGLALÁS DINAMIKUS CÖLÖP PRÓBATERHELÉS 25 ÉV TAPASZTALATAI Berzi Péter Dynatest Group Kft. 1991 őszén, 25 éve végeztük el az első dinamikus cölöp próbaterhelést Magyarországon a tiszaújvárosi római
RészletesebbenMECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája
Egészségügyi mérnökképzés MECHNIK I. rész: Szilárd testek mechanikája készítette: Németh Róbert Igénybevételek térben I. z alapelv ugyanaz, mint síkban: a keresztmetszet egyik oldalán levő szerkezetrészre
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TER VEZÉSE TER Bevezetés
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése é Plaxis programmal Munkagödör méretezése é Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési feladatainak
RészletesebbenTALAJAZONOSÍTÁS Kötött talajok
2008 PJ-MA SOIL MECHANICS BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GEOTECHNIKAI TANSZÉK TALAJAZONOSÍTÁS Kötött talajok Előadó: Dr. Mahler András mahler@mail.bme.hu Tanszék: K épület, mfsz. 10. &
RészletesebbenPÖRGETETT BETON CÖLÖPÖK
PÖRGETETT BETON CÖLÖPÖK CÖLÖPÖK Típusválaszték: - Kúpos cölöp Max. 22 m Nagy teherbírás - Hengeres cölöp Max. 20 m - Cölöp és pillér egy szerkezetben - Egyedi tervezésű cölöpök - Minőségbiztosítás - Minden
RészletesebbenSíklapokból álló üvegoszlopok laboratóriumi. vizsgálata. Jakab András, doktorandusz. BME, Építőanyagok és Magasépítés Tanszék
Síklapokból álló üvegoszlopok laboratóriumi vizsgálata Előadó: Jakab András, doktorandusz BME, Építőanyagok és Magasépítés Tanszék Nehme Kinga, Nehme Salem Georges Szilikátipari Tudományos Egyesület Üvegipari
RészletesebbenTurai Péter 1 Dr. Nagy László 2 Dr. Takács Attila 3
ZAGYTÁROZÓGÁT ALATTI PÓRUSVÍZNYOMÁS VÉGESELEMES MODELLEZÉSE NUMERICAL MODELING FOR PORE PRESSURE PREDICTION UNDER TAILINGS DAM Turai Péter 1 Dr. Nagy László 2 Dr. Takács Attila 3 1 MSc. hallgató, BME,
RészletesebbenSzilárd testek rugalmassága
Fizika villamosmérnököknek Szilárd testek rugalmassága Dr. Giczi Ferenc Széchenyi István Egyetem, Fizika és Kémia Tanszék Győr, Egyetem tér 1. 1 Deformálható testek (A merev test idealizált határeset.)
RészletesebbenAlapozások (folytatás)
Alapozások (folytatás) Horváth Tamás PhD építész, egyetemi tanársegéd Széchenyi István Egyetem, Győr Építészeti és Épületszerkezettani Tanszék 1 Szerkezetváltozatok Sávalapok Helyszíni pontalapok Pontalapok
RészletesebbenTartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan)
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János 2012.10.11. Vasbeton külpontos nyomása Az eső ágú σ-ε diagram miatt elvileg minden egyes esethez külön kell meghatározni a szélső szál összenyomódását.
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
6.2. fejezet 483 FEJEZET BEVEZETŐ 6.2. fejezet: Síkalapozás (vb. lemezalapozás) Az irodaház szerkezete, geometriája, a helyszín és a geotechnikai adottságok is megegyeznek az előző (6.1-es) fejezetben
RészletesebbenTalajmechanika. Aradi László
Talajmechanika Aradi László 1 Tartalom Szemcsealak, szemcsenagyság A talajok szemeloszlás-vizsgálata Természetes víztartalom Plasztikus vizsgálatok Konzisztencia határok Plasztikus- és konzisztenciaindex
RészletesebbenVasalttalaj hídfők. Tóth Gergő. Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/
Vasalttalaj hídfők Tóth Gergő Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft. 1034 Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/436-0990 www.gradex.hu Az előadás 1. Hagyományos hídfő kialakítások régen és most 2. Első hazai
RészletesebbenTALAJOK OSZTÁLYOZÁSA ÉS MEGNEVEZÉSE AZ EUROCODE
TALAJOK OSZTÁLYOZÁSA ÉS MEGNEVEZÉSE AZ EUROCODE ALAPJÁN Dr. Móczár Balázs BME Geotechnikai Tanszék Szabványok MSz 14043/2-79 MSZ EN ISO 14688 MSZ 14043-2:2006 ISO 14689 szilárd kőzetek ISO 11259 talajtani
RészletesebbenKonzulensek: Czeglédi Ádám Dr. Bojtár Imre
Konzulensek: Czeglédi Ádám Dr. Bojtár Imre FLAC : explicit véges differenciás program Kőzettömeg felosztása Zónákra Rácspontok Mozgásegyenlet Rácspont Zóna & u σ i ij ρ = + ρg t x j t+ t / 2) u& ( = u&
RészletesebbenTartószerkezetek előadás
Tartószerkezetek 1. 11. előadás Acélszerkezeti kapcsolatok kialakítása és méretezése Csavarozott kapcsolatok Építőmérnöki BSc hallgatók számára Bukovics Ádám egy. adjunktus Szerkezetépítési és Geotechnikai
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Szempontok az épületetek alakváltozásainak, és repedéseinek értékeléséhez Dr. Dulácska Endre A terhelés okozta szerkezeti mozgások Minden teher, ill. erő alakváltozást okoz, mert teljesen merev anyag nem
RészletesebbenA KIRÁLYEGYHÁZI CEMENTGYÁR GEOTECHNIKAI TERVEZÉSE
Mérnökgeológia-K zetmechanika 2010 (Szerk: Török Á.. & Vásárhelyi B.) oldal: A KIRÁLYEGYHÁZI CEMENTGYÁR GEOTECHNIKAI TERVEZÉSE Wolf Ákos Geoplan Kft., wolf@geoplan.hu ÖSSZEFOGLALÁS: Magyarország déli részén,
Részletesebben