BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM. /Kutatási jelentés/ Tanszékvezető: Dr. Láng Péter egyetemi tanár

Átírás

1 Új típusú termosztatikus szelep és egycsöves csomópont fejlesztése /Kutatási jelentés/ Készítette: BME ÉpGET Tanszékvezető: Dr. Láng Péter egyetemi tanár Témavezető: Dr. Csoknyai István egyetemi docens Budapest, február

2 Tartalom 1. Előzmények Mérési eredmények FVXR-15 szelep mérése FVXR-20 szelep mérése FVX-20 nagykapacitású szelep mérése Átkötő szettek mérése Nyomásveszteség Beömlési tényező Hő- és áramlástechnikai számítások Összefoglalás és javaslatok Mellékletek és ábrák Melléklet: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szelep FVXR Ábra: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szelep FVXR Melléklet: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szelep FVXR Ábra: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szelep FVXR Melléklet: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szeleptípus FVX 20 Nagykapacitású Ábra: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szelep FVX 20 Nagykapacitású Melléklet: Csomópont nyomásesések Melléklet: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVXR Ábra: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVXR

3 6. Melléklet: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVXR Ábra: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVXR Melléklet: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényébe Szelep FVX 20 nagykapacitású Ábra: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVX 20 nagykapacitású Melléklet: Felületi hőmérsékleteloszlás E fűtőtesten 1/2" kötés FVXR Melléklet: Felületi hőmérsékleteloszlás E fűtőtesten 3/4" kötés FVXR Melléklet: Felületi hőmérsékleteloszlás E fűtőtesten 1" kötés FVXR Melléklet: Felületi hőmérsékleteloszlás E fűtőtesten 1" kötés FVX 20 nagykapacitású szelep Melléklet: Felületi hőmérsékleteloszlás E fűtőtesten 1" kötés FVXR 20 szelep dá=18* Melléklet: Egycsöves fűtés szimulációs eredményei

4 1. Előzmények MOFÉM Zrt. évtizedek óta foglalkozik ipari és fűtési szerelvények fejlesztésével. Az országban folyó fűtéskorszerűsítési programok korszerű fűtési szelepeket és szerelvényeket igényelnek. Ennek a kielégítésére MOFÉM Zrt. a magyarországi egycsöves fűtési szelepek fejlesztését végzi. Ennek keretében a svéd MMA (Markaryds) céggel együttműködve új termosztatikus szelepeket és egycsöves átkötő szetteket készít. Ezen fejlesztésbe bevonta a BME et. A november 28.-án kelt szerződésben az alábbi feladatok elvégzése szerepel: 1. Termosztatikus radiátorszelep vizsgálata. A szelepek vizsgálata az MSZ EN 215 sz. szabvány alkalmazásával. Feladat a szelep nyitási-zárási jelleggörbéjének felvétele, az áramlási tényező, áramlási ellenállási tényező meghatározása. FVXR-I 15 típusjelű ( ) egyenes radiátorszelep FVXR-I 20 típusjelű ( ) egyenes radiátorszelep 2. Komplett átkötő szett egycsöves átfolyós fűtési rendszer átalakításához. Feladat az átkötő szett beömlési tényezőjének és áramlási ellenállási tényezőjének meghatározása. ½ -os méretű szett ( és ) ¾ -os méretű szett ( és ) 1 -os méretű szett ( és ) 3. Javaslat a MOFÉM szerelvények panel fűtés korszerűsítéshez történő alkalmasságáról. Tanszékünk a vizsgálatokat és értékeléseket elkészítette, melyek alapján javaslatokat dolgozott ki a továbbfejlesztésre. A mérési eredményeket, értékelést és javaslatokat a következő tanulmány tartalmazza. -4-

5 2. Mérési eredmények A kétféle termosztatikus szelepnél megmértük a szelepkapacitás (k v ) értékének alakulását egyrészt a szelepemelkedés, másrészt 2K arányossági sávnál a hőmérsékletváltozás függvényében. Ezeket a méréseket környezeti hőmérsékletű (kb. 20 C-os) vízzel végeztük. A nyomásesést 1 m.v.o.-os U-csöves manométerrel, a térfogatáramot rotaméterrel mértük. A szelepemelkedést a gyártói kézi szelepállító fejjel mértük, melynek szelepemelkedése 1,5 mm/fordulat volt. A mérési pontokat 90 -onként vettük fel. A gyártó szerint a 2K névleges arányossági sávhoz 0,45 mm szelepemelkedés tartozik, mely 108 -nak felel meg. A termikus méréseket az MSZ EN 215 alapján végeztük. A szelepeket összeszerelve a termosztát fejjel úgy mértünk, hogy a fej egy ultratermosztátba merült, melynek hőmérsékletét állandó értéken tartottuk. A mérésnél a szelepre jutó nyomáskülönbség nem haladta meg az 1 méter vízoszlop (1 m.v.o.) magasságot A termofejet a felsőrészen lévő jel alapján állítottuk be, mely a kb. 5,8 szelepállásnak felel meg. Ennél a nyolc tized értéket becsültük. A mérések később visszaigazolták, hogy ez az állás a 20 -os alaphőmérsékletet biztosítja. A mérési eredményeket a mellékletben találjuk FVXR-15 szelep mérése Az 1. melléklet eredményeit az 1. ábrán is megszemlélhetjük. Az eredményeknél megfigyelhető, hogy egy-egy állásnál a k v értéke nem állandó. Ennek oka az, hogy az áramlásban az átmeneti jelleg valószínűsíthető. Ez azt jelenti, hogy a nyomás nem a térfogatáram négyzetével, hanem alacsonyabb hatványával arányos. Mint ismeretes a szelepkapacitás definíciója szerint ez a kapcsolat négyzetes. Az eltérés nem jelentős, megállapításainkat, értékelésünket a gyakorlatban jellemző paramétereket közelítő mért jellemzők mellett végezzük, vagyis 1000 mm.v.o. kisebb nyomáseséseknél és 250 l/h kisebb térfogatáramoknál.(a 250 l/h térfogatáram, 90/70 C-os fűtésnél 5800 W teljesítményű fűtőtestet jelent.) -5-

6 Az FVXR-15 szelepnél a 0,45 mm-es állásnál (108 C) a k v2 érték 0,65-re tehető, míg nyitott állásnál a k vs = 2,0 m 3 /h. A termosztatikus szelep alapfüggvénye az, hogy hogyan változik az érzékelő (helyiség) hőmérséklet függvényében a szelepkapacitás (k v ) értéke. A mérési eredményeket az 5. melléklet és ábra mutatja. Jól látható, hogy az 5,8 értékű alapbeállítás megfelelő. Ennél kb. 20 C-os állásnál kapjuk a 2K-es arányossági sávot, vagyis a szelep kb. 22 C-nál zár. Az eredményből látható, hogy k v2 = 0,8 m 3 /h. Ez az előző méréssorozat szerint a 120 C-hoz tartozó nyitásnak, vagyis 0,5 mm szelepemelkedésnek felel meg. A későbbiekben ezt tekintjük meghatározónak FVXR-20 szelep mérése A szelepemelkedés szerinti eredmények a 2. mellékletben és a 2. ábrán láthatóak. A jellegzetes eredmények k v2 = 0,75 valamint k vs = 2,4 m 3 /h. Összehasonlítva a két szelepnél a kv2 értékek ellentmondásosak. Magyarázatot az előbeállításhoz tartozó tizedmilliméternyi résméretek adhatnak. Több szelep mérésével az eredmények pontosíthatók. A gyakorlatban inkább a termikus méréseknek van jelentőségük. A termikus jelleggörbe mérési eredményeit a 6. melléklet, ill. 5. ábra mutatja. Látható, hogy a 20 C-hoz tartozó szelepkapacitás itt is kisebb, ugyanúgy mint a szelepemelkedéses mérésnél. E mérés során vizsgáltuk a szelep hiszterézisét visszahűtéssel (jegelés) és újrafűtéssel (fűtés). Ezek alapján megállapítható, hogy az elvárásoknak megfelelően a szelep hiszterézise kb. 0,3 K FVX-20 nagykapacitású szelep mérése Az előző két szelep vizsgálata a szerződésben szereplő feladat volt. A később részletezett termikus mérések alapján szükségessé vált egy újabb szeleptípus vizsgálatára, mivel az FVXR-20 szelep egycsöves fűtéseknél, 1 -os csomópontnál nem adott elfogadható eredményt. -6-

7 A kis ellenállású, nagy áteresztőképességű szelepet a szerződés kiegészítése alapján mértük. Az eredményeket a 3. melléklet és a 3. ábra mutatja. Ennél a szelepnél, kis állásoknál lényegesen nagyobb a k v2 érték az FVXR-20 szelephez képest, míg a k vs nyitott szelepkapacitás alig nagyobb (k vs =2,5). A szelep termikus mérési eredményeit a 7. melléklet, ill. 6. ábra mutatja. Eszerint a méretezési szelepkapacitási érték kedvezően alakul és kb. k v2 = 1,4 m 3 /h. 3. Átkötő szettek mérése 3.1. Nyomásveszteség Az egycsöves fűtések korszerűsítésénél alkalmazásra kerülő átkötő szettek méretezésénél fontos tervezési adat a csomópont ellenállásának ismerete. A gyakorlatban a csőhálózat méretezésénél az összekötő vezeték átmérőjére vonatkoztatott alaki ellenállás tényezőt (ξ) szokásos alkalmazni, ezért az eredményeket ezzel adjuk meg. A 4. mellékletben látjuk a ötféle csomópont ellenállás tényezőjének alakulását. Itt is megfigyelhetjük, hogy ezek értéke nem állandó. Ebben az esetben is az átmeneti áramlással magyarázhatjuk a változást. A k v érték és a ξ fordított arányban vannak, ezért a ξ érték kis térfogatáramoknál növekvő. Egy-egy csomópont mérése alapján a kötések az alábbi ellenállás tényezőkkel jellemezhetők: A megbízó kérésére kiegészítettük a mérési programot azzal is, hogy az 1 -os kötésnél a 22*1 átkötő szakasz helyett 18*1 mm-es rézcsövet alkalmaztunk. Átmérő (d ö ) 1/2 3/4 1 22x1,0 1 FVX nagykapacitású 1 18x1,0 22x1,0 Ellenállás tényező (ξ) TR fűtés (ξ) 8,7 6,3 6,2 A továbbiakban az átkötőszakaszos egycsöves fűtések legfontosabb jellemzőjének, a beömlési tényezőnek a mérését ismertetjük. -7-

8 3.2. Beömlési tényező Az α beömlési tényező a csomópontok egyik alapvető tervezési jellemzője. Értéke a fűtőtestek nagyságát, a fűtővíz hőmérsékletét és a csőhálózat nyomásveszteségét befolyásolja. Mérését indirekt módon végeztük el. Definíció szerint a beömlési tényező azt mutatja meg, hogy az összekötő vezetéken érkező hőhordozó tömegáram hányad része jut a fűtőtestbe. A tömegáram (térfogatáram) mérők többnyire jelentős ellenállással rendelkeznek, ezért mi termikus alapon határoztuk meg a beömlési tényezőt. Ennek lényege, hogy a csomóponti összes tömegáram hőmérséklet esése osztva a fűtőtestbeli víz lehűléssel a beömlési tényezőt adja. Ez a számítás a hőhordozó hőtartalom változása alapján látható be.a mérés során a szelepeket a korábbiakban már igazolt 5,8 állásnak megfelelően a 120 -os szögállásnak állítottuk be. Minden esetben ellenőriztük azt, hogy a szelep 0 állása éppen a nyitásnál legyen. Ezt a cső megbontásával és szemrevételezésével végeztük. A Dunaferr uni lux E fűtőtest felületi hőmérsékletét 7x7 = 49 mérési pontban mértük, a 7. ábra szerinti helyeken. A felületi hőmérsékletet Raytek MINITEMP TM FS infra hőmérővel, míg a csomópont be és kilépő hőmérsékletét DAH ellenállás hőmérővel mértük. A hőmérőket egymáshoz illesztettük kb. 80 C hőmérséklet szintnél. E módszernek köszönhetően a (t e - t v) csomóponti lehűlés mérési hibája ±0,05K-re tehető. A felületi hőmérséklet mérés ±0,1K hibával járhat.a kapott eredményeket a melléklet tartalmazza. Összegzésként az alábbi beömlési tényezőket mértük. 1 FVX Csomópont méret 1/2 3/4 1 22x1,0 1 18x1,0 nagykapacitású Beömlési tényező 0,152 0,094 0,037 0,080 0, Hő- és áramlástechnikai számítások A szelepeket és átkötő szetteket alkalmazási szempontok szerint értékeljük. A mindhárom szeleptípus jól alkalmazható kétcsöves fűtéseknél, ahol az általában közepes áteresztésű szelepeket használunk, vagyis k v2 = 0,6 1,0 közötti az emelkedő méretnek megfelelően. A magyarországi, hagyományos függőleges egycsöves fűtések -8-

9 korszerűsítésénél nagy áteresztő képességű, vagyis kis ellenállású szelepeket kell alkalmazni. Ennek pontosabb megértéséhez egy számítógépes, szimulációs, összehasonlító vizsgálatot végeztünk. Az átlagos gyakorlati adottságok mellett megnéztük, hogyan viselkedik a három szelepfajta. Az összehasonlítást különféle paraméterek, illetve más termékekhez viszonyítva végeztük el. ( Az eljárásról részletesebb leírást a Magyar Épületgépészet 1992/1 számában olvashatunk. A számítás lényege az, hogy többszörös iterációs eljárással kiszámoljuk, egy tízszintes ház átlagos hőszükséglete mellett, milyen fűtővíz hőmérsékletek és tömegáramok szükségesek és ekkor milyen nyomásveszteség jelentkezik. Az eljárást igen sokszor alkalmaztuk tervezéseknél és szakvélemények készítésénél, így a gyakorlat igazolta megbízhatóságát. Az áramlástechnikai jellemzők, adatok a közismert hegesztett CSŐSZER TR egycsöves átkötőszakaszos rendszerre lett kidolgozva, de jól alkalmazható mai hegesztéses korszerűsítéseknél is. Az eredményeket mellékeljük (13. Melléklet). A táblázatokban a ti az egyes helyiségek kialakuló hőmérsékletét az α beömlési tényezőt, a Q h a hőszükségletet és a p a szintenkénti nyomáseséseket jelenti. A táblázatok alján a beszabályozáshoz szükséges összes (strang) tömegáramot és az összes tíz szintre jutó nyomásesést találjuk. A méréses vizsgálataink alapján kapott tíz k v2 értékeket alkalmazva elvégeztük a számításokat két másik közismert gyártó szelepjellemzőivel is. Az alapvető eltérés a fűtővíz előremenő víz hőmérsékletében jelentkezhet. A fűtőtest méretezés 90 C-os előremenő mellett történt. Az ½ -os strangméretnél szinte nincs eltérés, mely azt bizonyítja, hogy a MOFÉM szelep is kiváló tulajdonságokkal rendelkezik. Ezt az új előremenő hőmérséklet mellett a magas α beömlési tényezőknél láthatjuk. A ¾ -os strangoknál kissé kedvezőtlenebb a helyzet, de itt is alacsonyabb előremenő szükséges, mint a korszerűsítés előtt volt. Ezt a FVXR 20 típusú szelepet is javasolhatjuk korlátozottan korszerűsítésekre. A MOFÉM szettek vizsgálatánál alkalmazott DN 20-as szelep rossznak ítélhető eredményt adott, ezért kibővítettük a vizsgálatokat az FVX nagykapacitású szelepekre. Ezt beépíthetjük a hegesztett (TR) átkötőszakaszos -9-

10 csomópontokba is. A k v2 = 1,4 m 3 /h lényegében a legjobb külföldi szelepekkel is állja a versenyt a számításaink szerint, hiszen közel azonos előremenőt igényel. Az 1 -os kötéseknél kapott eredmények azt igazolják, hogy ilyen méretnél csak a nagykapacitású FVX 20 szelep van versenyhelyzetben a két kiemelkedő termékfajtánál. Meg kell jegyezni, hogy a gyengébb jellemzőjű FVXR 20 szelep is alkalmazható, de jelentősebb fűtővíz hőmérséklet emelésre van szükség. A gyakorlatban erre többször megvan a lehetőség. Ugyanakkor, ha a fűtéskorszerűsítés mellett az épület hővédelmét is javítják, akkor biztosan hőmérséklet csökkentés szükséges. A nyomás veszteség emelkedése nem jelentős és tapasztalatok szerint a meglévő rendszereknél bőséges tartalék áll rendelkezésre. A következőkben a MOFÉM átkötő szettekkel foglalkozunk. A MOFÉM átkötő szettek kapcsán a Megbízó külön kérésére megvizsgáltuk az átkötő szakasz átmérőjének (d á ) szerepét a beömlési tényező alakulásában. A csomópontra felírt egyensúly alapján a következő képletet nyerjük: α = 2 d 1+ d á ö 1 ξ + ξ FTÁ T + ξ R + ξ la ξ FTL + λ + ξ d á ATAI ATL E képletben a strangátmérő (d ö ) mellett a két ágban lévő egyes alaki ellenállás tényezők értékeit látjuk. Ez utóbbiak nagyságát részleteiben nem kell ismerni, mivel ezeket közel állandónak tekintjük. Ha d ö =25,0 mm mellett a d á 20 mm-ről 16 mm-re csökken a beömlési tényező 0,08-ról 0,12-re növekszik a számítás szerint. Ez egyértelműen javít a termék minőségén. Ugyanakkor az össznyomásveszteség kismértékű növekedésével is számolni kell, de ennek pontos meghatározását méréssel lehet elérni. Ezeket a méréseket végül elvégeztük. Az eredményeket a gyakorlati alkalmazás követelményeivel értékeltük. A korszerűsítésre kerülő rendszereknél az összekötő vezeték (strang) össznyomásesése a mértékadó. A ténylegesen mért szetteknél az1/2 és ¾ -os méreteknél a gyakorlatban szóba jöhető térfogatáramoknál kiadódó össznyomásesés alig nagyobb, mint a meglévő rendszernél. Sajnos ez nem mondható el az 1 -os kötésekre. A 3.1.Nyomásveszteség fejezetben megadtuk a hegesztett (TR) csomópontok ellen állástényezőit is. Láthatjuk, hogy a -10-

11 MOFÉM szettek értékei többszöröse a gyakorlatban bevélt kötésekének. Más megközelítésben például, egy gyakorlatban jártas 1000 l/h térfogatáramnál, 10 szintes épületnél az össznyomásveszteség 6,3 ill. 7.9 m.v.o. Ez biztos szivattyú cserét és esetlegesen zajproblémákat okoz. 5. Összefoglalás és javaslatok A vizsgált FVXR 15 és 20 típusú szelepek hidraulikai jellemzői jól megfelelnek a gyakorlat követelményeinek kétcsöves fűtésnél. Egycsöves fűtések TR féle korszerűsítésénél a fenti két alaptípust jól lehet alkalmazni ½ és ¾ strang méreteknél. Az FVXR 20-as szelep 1 -os kötésben már korlátozottan alkalmazható, de gondos tervezés és üzemeltetés mellett (kapcsolt épületek részleges korszerűsítésének kivételével) ez is megfelelő eredményt szolgáltat. Ha a fűtéskorszerűsítéssel együtt átfogóan hőszigetelik az épületet, akkor biztosan csökkenthető a fűtővíz hőmérséklet. A MOFÉM átkötőszakaszos szett vizsgálatánál a beömlési tényező a vártnál alacsonyabb volt, ezért kibővítettük a vizsgálatokat az FVX 20 nagykapacitású szelepekre is. Ez a szelep már jó hőtechnikai eredményeket adott a laboratóriumi méréseknél és a szimulációs számításoknál is. Ugyanakkor a nyomásveszteség az 1 -os kötéseknél túl nagynak bizonyult. Ezért az 1 -os szettek alkalmazhatóságát korlátozottnak tekinthetjük. A ritkán előforduló 1 -os strangoknál szivattyúcsere és esetleges zajproblémák jelentkezhetnek. Ezeket a vizsgálatokat a szóba jöhető legkedvezőtlenebb fűtőtest típussal végeztük. A gyakorlatban lapradiátorok előfordulása nem várható, ill. cseréje nem javasolandó. Az 1 -os strangokhoz a Csőszer féle hegesztett csomópontnál a fűtőtest bekötés is 1 -os. Javasoljuk a kutatás-fejlesztés folytatását az 1 -os átkötő szett optimális átkötő szakasz átmérőjének és bekötés méretének megállapítására. Javasoljuk továbbá olyan méretezési módszer kidolgozását, mely figyelembe veszi a MOFÉM termékek jellemzőit, különösen 1 -os strangoknál, összekötő vezetékeknél. Mindkét témában szívesen állunk Megbízó rendelkezésére. -11-

12 6. Mellékletek és ábrák 1. Melléklet: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szelep FVXR ,45 mm 108 0,45 mm V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) , , , , , , , , , , V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) , , , , , , , , , , Nyitva V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) , , , , , , , , , ,64-12-

13 1. Ábra: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szelep FVXR 15 Szelepjellemző a szelepállás függvényében - Szelep FVXR 15 2,5 2,0 kv (m3/h) 1,5 1,0 0,5 0, szögfok ( ) -13-

14 2. Melléklet: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szelep FVXR ,45 mm 108 0,45 mm V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) , , , , , , , , V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) , , , , , , , , , , Nyitva V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) , , , , , , , , , ,77-14-

15 2. Ábra: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szelep FVXR 20 Szelepjellemző a szelepállás függvényében - Szelep FVXR 20 kv (m3/h) 3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 0, szögfok ( ) -15-

16 3. Melléklet: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szeleptípus FVX 20 Nagykapacitású V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) , , , , , , , , , , V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) , , , , , , , , , ,73 Nyitva V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) , , , , ,80-16-

17 3. Ábra: Szelepjellemző a szelepállás függvényében Szelep FVX 20 Nagykapacitású Szelepjellemző a szelepállás függvényében - FVX 20 Nagykapacitású Szelep kv (m3/h) 3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 0, szögfok ( ) -17-

18 4. Melléklet: Csomópont nyomásesések 1/2" 3/4" V (l/h) p (mm.v.o) ξ V (l/h) p (mm.v.o) ξ , , , , , , , , , ,4 1" 1" FVX 20 szelep 22*1,0 V (l/h) p (mm.v.o) ξ V (l/h) p (mm.v.o) ξ , , , , , , , , , ,3 1" FVXR 20 szelep 18*1,0 V (l/h) p (mm.v.o) ξ , , , ,9-18-

19 5. Melléklet: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVXR 15 t ( C) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) 12, ,99 12, ,96 12, ,89 12, ,88 13, ,77 16, ,85 16, ,83 16, ,77 16, ,77 16, ,58 18, ,30 18, ,26 18, ,20 18, ,22 18, ,14 20, ,87 20, ,84 20, ,80 20, ,80 19, ,85 20, ,67 20, ,64 20, ,64 20, ,60 21, ,24 21, ,25 21, ,22 21, ,17 22, ,09-19-

20 4. Ábra: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVXR 15 Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében - Szelep FVXR 15 2,5 2,0 kv (m3/h) 1,5 1,0 0,5 0,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0 22,0 24,0 t ( C) -20-

21 6. Melléklet: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVXR 20 Szelepállás = 5,8 t ( C) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) 12, ,36 12, ,31 12, ,19 12, ,13 12, ,77 14, ,33 13, ,26 13, ,19 13, ,11 13, ,77 15, ,03 15, ,97 16, ,89 16, ,83 16, ,67 18, ,43 18, ,41 18, ,36 18, ,36 18, ,24 19, ,80 19, ,77 19, ,72 19, ,71 19, ,66 Jegelés 19, ,79 19, ,81 19, ,81 19, ,81 19, ,81 Fűtés 20, ,69 20, ,64 20, ,60 20, ,56 20, ,54 20, ,50 21, ,34 21, ,30 22, ,2 - zár cső leszedve -21-

22 5. Ábra: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVXR 20 Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében - Szelep FVXR 20 2,5 2,0 kv (m3/h) 1,5 1,0 0,5 0,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0 22,0 24,0 t ( C) -22-

23 7. Melléklet: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVX 20 nagykapacitású t ( C) V (l/h) p (mm.v.o) kv (m3/h) 11, ,49 11, ,44 11, ,29 11, ,18 11, ,77 14, ,46 14, ,41 14, ,34 14, ,24 14, ,89 16, ,36 16, ,29 16, ,19 16, ,04 16, ,67 18, ,08 18, ,03 18, ,92 18, ,86 18, ,51 19, ,47 19, ,41 19, ,32 19, ,24 20, ,07 21, ,87 21, ,82 21, ,74 21, ,67 21, ,55 21, ,43 21, ,32 22, ,22 22, ,14 22, ,11 22,4 kb ,

24 6. Ábra: Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében Szelep FVX 20 nagykapacitású Szelepjellemző a hőmérséklet függvényében FVX 20 nagykapacitású 3,0 2,5 kv (m3/h) 2,0 1,5 1,0 0,5 0,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0 22,0 24,0 t ( C) 7. Ábra: Felületi hőmérséklet mérési pontok helye DUNAFERR LUX-uNi E lapfűtőtest -24-

25 8. Melléklet: Felületi hőmérsékleteloszlás E fűtőtesten DN 15 H = 0,5 mm te = 80,65 m = 488 kg/h tv = 79,1 tfk = 75,5 1/2" kötés FVXR 15 Fűtőtest felületi hőmérséklete 80,8 80,6 80,4 80,4 80,2 79,6 79,2 79,4 79,4 79,6 79,4 79,2 78,4 78,2 76,8 77,8 77,8 77,8 77,6 77,0 76,6 74,8 76,0 76,4 76,2 76,2 75,4 75,2 73,4 74,2 74,8 74,6 74,4 73,8 73,8 71,6 72,4 72,8 72,8 72,6 72,4 72,2 69,8 69,4 70,0 70,2 70,0 69,4 68,6 te = 80,6 tv = 70,4 tft = 10,3 α = 1,55/10,2 = 0, Melléklet: Felületi hőmérsékleteloszlás E fűtőtesten DN 20 H = 0,5 mm te = 80,4 m = 498 kg/h tv = 79,1 tfk = 73,45 3/4" kötés FVXR 20 Fűtőtest felületi hőmérséklete 80,2 79,6 79,6 79,6 79,6 78,6 78,2 78,6 78,2 78,0 78,0 78,0 77,0 76,8 75,6 75,6 76,0 75,8 75,8 76,0 75,8 73,2 73,4 74,0 73,8 73,8 74,0 74,0 70,8 71,0 71,6 71,0 71,6 72,2 72,2 68,4 68,8 69,4 69,2 69,2 70,2 70,2 66,2 66,4 66,4 66,4 66,6 67,2 67,0 te = 80,4 tv = 66,5 tft = 13,9 α = 1,3/13,9 = 0,

26 10. Melléklet: Felületi hőmérsékleteloszlás E fűtőtesten 1" kötés FVXR 20 H = 0,5 mm te = 80,65 m = 488 kg/h tv = 79,75 tfk = 68,54 1" kötés FVXR 20 Fűtőtest felületi hőmérséklete 80,6 79,4 79,2 78,8 78,6 77,8 77,2 77,4 76,2 76,2 75,8 75,6 75,2 74,6 72,4 72,0 72,2 72,2 72,0 71,8 71,4 67,8 68,2 68,6 68,4 68,6 68,8 68,6 63,4 64,2 64,8 64,8 65,2 65,6 66,2 59,8 60,6 61,4 61,4 61,6 62,4 63,4 57,6 57,4 58,2 58,4 58,2 58,8 58,6 te = 80,65 tv = 56,43 tft = 24,22 α = 0,9/24,22 = 0, Melléklet: Felületi hőmérsékleteloszlás E fűtőtesten 1" kötés FVX 20 nagykapacitású szelep FVX 20 nagykapacitású szelep H = 0,5 mm dá=22*1 te = 80,15 m = 560 kg/h tv = 78,65 tfk = 70,81 Fűtőtest felületi hőmérséklete 80,8 79,6 78,8 78,8 78,6 78,2 77,4 78,2 77,2 76,6 76,6 76,4 75,8 74,4 74,2 73,8 73,6 73,8 73,6 73,4 73,2 70,6 70,8 70,8 70,8 70,8 71,0 71,0 67,2 67,8 68,2 68,2 68,2 68,6 68,4 64,0 64,6 65,4 65,4 65,6 65,8 66,4 61,8 62,0 62,4 62,6 62,6 62,8 62,8 te = 80,15 tv = 61,47 tft = 18,68 α =1,5/18,68 = 0,

27 12. Melléklet: Felületi hőmérsékleteloszlás E fűtőtesten 1" kötés FVXR 20 szelep dá=18*2 FVXR 20 szelep H = 0,5 mm dá=18*2 te = 80,2 m = 560 kg/h tv = 78,6 tfk = 72,7 Fűtőtest felületi hőmérséklete 80,4 79,6 78,6 78,6 78,6 79,2 78,6 78,4 77,6 77,2 77,0 77,0 77,6 77,2 75,2 75,2 74,8 74,8 74,8 75,6 75,2 72,6 72,6 72,6 72,6 72,6 73,4 73,4 69,8 70,2 70,4 70,4 70,4 71,4 71,6 67,6 68,2 68,2 68,2 68,2 69,2 69,4 65,2 65,2 65,6 65,2 65,4 66,6 66,4 te = 80,2 tv = 65,2 tft = 15,0 α =1,6/15,0 = 0,

28 13. Melléklet: Egycsöves fűtés szimulációs eredményei -28-

29 -29-

30 -30-

31 -31-

32 -32-

33 -33-

34 -34-

35 -35-

36 -36-

37 -37-