1. nap, június 19. Plenáris. Elnök Czinege Imre 9:00 Gillemot László MAE elnök Megnyitó. Szemereyné Pataki Klaudia

Átírás

1 A 7. AGY rendezvény részletes időprogramja A poszter előadások még várhatóan bővülni fognak. A Tematikai Bizottság a program szükségszerű változtatásának jogát fenntartja. Plenáris 11:00-11:20 Elnök Czinege Imre 9:00 Gillemot László MAE elnök Megnyitó 9:05 Szemereyné Pataki Klaudia 9:20 Lepsényi István 9:50 Hanula Barna 10:20 Rolf-Friedrich Dornhoefer Szünet alpolgármester Knorr Bremse Fékrendszerek Kft vezérigazgató SZE egyetemi docens, rektori tanácsadó Audi QS Alanalyse/FAP Leiter 1. szekció Járműipari vizsgálatok Elnök Czinege Imre 11:20 Hanula Barna 11:40 Dudás Alexander 12:00 Horvát Ferenc (SZE), Szekeres Dénes (MÁV), Kozma István, Csizmazia Ferencné (SZE) 1. nap, június 19. SZE egyetemi docens, rektori tanácsadó SZE egyetemi tanársegéd SZE, MÁV A Szakmai Szeminárium köszöntése Kecskemét Megyei Jogú Város Önkormányzata nevében A magyar járműipar fejlődése különös tekintettel a kutatásra A Forma 1 fizikája Az anyagvizsgálatok szerepe a járműipari minőségbiztosításban (Materialprüfung im Dienste der Qualitätsicherung im Fahrzeugbau) Olajhabosodás vizsgálata a motorfékpadon, mint komplex anyagvizsgálati módszer Plazmaszórt hengerfalbevonatok tribológiai vizsgálata oszcilláló tribométerrel MÁV sínfejrepedések (HC) vizsgálata 12:20 Major Zoltán SZE Rugalmas síncsatorna kiöntő anyagok vizsgálata 12:40 Tamásné Csányi Judit EPCOS Kft. Anyagvizsgálat az induktivitás gyártás területén Ebéd

2 2. szekció Minőségbiztosítás Elnök Trampus Péter 14:00 Ring Rózsa NAT Laboratóriumok akkreditálása egyszerűbben 14:20 Narancsik Zsolt ISD Dunaferr Mechanikai jártassági vizsgálatok 14:40 Fücsök Ferenc MAROVISZ A MAROVISZ jártassági vizsgálatainak eredményei és problémái 15:00-15:20 Szünet 3. szekció Fémtani vizsgálatok Elnök Mertinger Valéria 15:20 Szabó Péter János BME ATT Transzmissziós EBSD 15:40 Mikó Tamás ME Saját fejlesztésű komplex termomechanikus vizsgáló berendezés fejlesztése 16: :40 Radányi Ádám, Anna Sycheva, Gácsi Zoltán ME Nagy Erzsébet, Gyenes Anett, Vargáné Molnár Alíz, Gácsi Zoltán Gyenes Anett, Lanszki Péter, Gácsi Zoltán ME ME Rick Tamás Fémalk Zrt. 17:20- Szünet Poszter szekció Elnök Poszterek 5 perces 17:40 bemutatása 18:40 Poszterek megtekintése 19:30 Vacsora 1. nap, június 19. Csizmazia Ferencné Ón tűkristály képződés vizsgálata mechanikai feszültség hatására galvanizált ón bevonatokon Intermetallikus vegyületek vizsgálata ólommentes Sn-Cu-Ni és Sn-Ag-Cu lágyforrasz ötvözetekben A nikkel hatása az Sn-0,7Cu forraszötvözet szövetszerkezetére és mechanikai tulajdonságaira Autóipari öntött alkatrészek fejlesztésének anyagvizsgálati háttere

3 4. szekció Energia ipari vizsgálatok Elnök 8:30 Trampus Péter DUF 8:50 Tóth Péter 9:10 Gillemot Ferenc, Horváth Márta, Kovács Attila 9:30 Kresz Norbert Gillemot László MVM Paksi Atomerőmű Zrt. MTA EK MVM Paksi Atomerőmű Zrt. 9:50 Varbai Balázs Corrocont NDT Kft 2.nap, június 20. Roncsolásmentes vizsgálat az atomerőmű életciklusa különböző szakaszaiban Új atomerőművek anyagvizsgálati tervezési szempontjai az erőmű életciklusainak időszakaiban. Mikroszerkezeti változások neutronsugárzás hatására a reaktortartályok anyagában A Paksi Atomerőmű 3. blokki pihentető medence és 1-es akna hűtővezetékeinek meghibásodásával kapcsolatos vizsgálatok Az EEMUA tartályvizsgáló- és értékelő rendszer alkalmazása a gyakorlatban Szünet Kipakolás 5. szekció Elnök Szabó Péter János Benke Márton, Röntgendiffrakciós vizsgálati módszerek 10:40 ME Mertinger Valéria alkalmazása a járműiparban Mertinger Valéria, Röntgendiffrakciós módszerek alkalmazása maradó 11:00 Benke Márton, Cseh ME feszültségállapot meghatározására Dávid 11:20 Orbulov Imre Norbert BME ATT Szintaktikus fémhabok mechanikai tulajdonságai Lukács János, Nagy Gyula, Gáspár Marcell, 11:40 Meilinger Ákos, Dobosy Ádám, ME Nagyszilárdságú acélok és alumíniumötvözetek hegesztett kötéseinek viselkedése ismétlődő igénybevétel esetén Pósalaky Dóra Gáspár Marcell, Kuzsella László, Hegeszthetőségi problémák megoldása fizikai 12:00 ME Koncsik Zsuzsanna, szimulációkkal Lukács János Kovács Péter Zoltán, 12:20 Tisza Miklós, Kiss ME Nagyszilárdságú acélok alakíthatósági vizsgálatai Antal 12:40 Gillemot László MAE elnök A konferencia lezárása 12:30:- 14:00 Ebéd Gyárlátogatás - Mercedes

4 0. nap, június 18.: High tech az anyagvizsgálatban Elnök Harnisch József Dudás Alexander SZE Online kopásmérés belsőégésű motorokban RadioNukleid Technika (RNT) segítségével Kozma István SZE Elvárások és lehetőségek a CT mérési pontosságában 16:00-16:20 Szünet 16:20-16:50 Rózsahegyi Péter BAY-LOGI Elektrodinamikus anyagvizsgáló berendezés lehetőségei és felhasználói tapasztalatai 16:50-17:20 Kacsó Márton GRIMAS CCD Spektrométerek szerepe ma 17:20-17:50 Wesser Csaba GRIMAS Felbontás és kiértékelés lehetőségei a termográfiában 19:00 Vacsora Poszter előadások 1. Czinege Imre, Ibriksz Tamás SZE Könyöksajtolt alumínium ötvözet kisciklusú fárasztóvizsgálata 2. Hatos István, Vass Zoltán, Solecki Levente, Ibriksz Tamás, Zámbó Zoltán, Domonkosné Böröcz Adél, Hargitai Hajnalka SZE Hagyományos és lézerszinterelt szerszámacélok tribológiai jellemzése MVM Paksi 3. Tóth Péter Atomerőmű Zrt. Aladics Dávid, Nagy Ecotech Zrt 4. Tamás, Pór Gábor Dunaújváros Agócs Mihály, Kocsó Endre, Pór Gábor, 5. DUF Palotás Béla, Trampus Péter Folyásgörbe szemcseszerkezeten alapuló modellezése Élettartam vizsgálatok az autóiparban rázásokkal és hőöregítésekkel 3D Ultrahangos immerson típusú pásztázó készülék kifejlesztése 6. Benke Márton ME Olajipari tolózárak helyszíni keménységmérése Innovatív röntgendiffrakciós berendezés Filep Ádám, Benke alkalmazása hagyományos és lézersugaras 7. Márton, Mertinger ME edzések okozta maradó feszültségállapotok Valéria, Búza Gábor meghatározásánál 8. Pál Csaba MTDL Nagy András, Paulovics László, Dudás Alexander PB-gáztartályok roncsolásmentes vizsgálata Magyarországon és az Európai Unióban 9. SZE Belsőégésű motorok tribológiai felületeinek vizsgálata konfokális mikroszkóppal Miocén durva mészkövekhez használható 10. Szemerey-Kiss Balázs BME ÉMT kőkiegészítő anyagok vizsgálata és differenciálása a feladatok függvényében kőhidak, épített objektumok 11. Bögre Bálint BME ATT Duplex korrózióálló acélok anyagvizsgálatai 12. Soraia Pirfo Barroso A.S.I. Kft. A nukleáris reaktor anyagok sugárkárosodásának mérése mágneses módszerrel

5 Szakmai Szeminárium Hegeszthetőségi problémák megoldása fizikai szimulációval ME Gáspár M. - Kuzsella L. - Koncsik Zs. - Lukács J. 1

6 Tartalom A fizikai szimuláció GLEEBLE 3500 termo-mechanikus fizikai szimulátor Hegesztési problémák: Ömlesztő hegesztések: Melegrepedési hajlam (NST, HTT) Nagyszilárdságú alumínium és acél ötvözetek Hegesztési paraméterek hőhatásövezetre gyakorolt hatásának vizsgálata (HAZ test) Nagyszilárdságú acél Sajtoló hegesztések:» Dinamikus újrakristályosodás vizsgálata lineáris dörzshegesztés esetén Alumínium ötvözetek Összefoglalás, következtetések 2

7 A fizikai szimuláció Anyagvizsgálat meleg szakítóvizsgálatok meleg nyomóvizsgálatok feszültség alakváltozás görbék meghatározása zérus szilárdsághoz tartozó hőmérséklet (NST) meghatározása alakváltozó képesség vizsgálata szívósság vizsgálata dilatometria (CCT) kúszásvizsgálatok fárasztóvizsgálatok termikus fárasztás termo-mechanikus fárasztás Folyamat szimuláció folyamatos öntés kovácsolás sajtolás meleghengerlés ömlesztő hegesztés: hőciklus, hőhatásövezet (HAZ) sajtoló hegesztés (pl. ellenálláshegesztés) diffúziós egyesítés, diffúziós kötések hőkezelés: különféle hőciklusok megvalósítása porkohászat: szinterelés 3

8 Fizikai szimuláció a hegesztésben GLEEBLE 3500 Fogalma: a fizikai szimuláció nem más, mint a tényleges és a lehetséges ipari folyamatok megvalósítása, a valósággal egyező időléptékben és a valóságot jól megközelítő geometriai (térfogati) léptékben Jellemzők: Hevítés: C/s Hűtés: C/s Elmozdulás: 100 mm Elmozdulási sebesség: 2000 mm/s Max. statikus erő: 100 kn (húzás és nyomás) Próbatest átmérő: 20 mm 4

9 A melegrepedések keletkezésének alakváltozási elmélete P th = a melegrepedések elkerüléséhez szükséges alakváltozó képesség BTR = Brittleness Temperature Range a képlékenység nem éri el a szükséges (küszöb) alakváltozó képességet (P < P th ) melegrepedések keletkezhetnek ha a varratfém alakváltozása nagyobb, mint az alakváltozó képesség, akkor melegrepedések keletkeznek (ε 1 > P) ha a varratfém alakváltozása kisebb, mint az alakváltozó képesség, akkor nem keletkeznek melegrepedések (ε 2 < P) 5

10 A melegrepedés-érzékenység számszerűsítése melegszakító vizsgálat NST vizsgálat 6

11 A melegrepedés-érzékenység számszerűsítése NST: zérus szilárdsághoz tartozó hőmérséklet (Nil-Strength Temperature) NST vizsgálat NDT: zérus alakváltozó képességhez tartozó hőmérséklet (Nil-Ductility Temperature) HTT vizsgálat, hevítéses: Z = 0% DRT: az alakváltozó képesség helyreállásának hőmérséklete (Ductility Recovery Temperature) HTT vizsgálat, hevítéses-visszahűtéses: Z = 5% BTR: minimális alakváltozó képesség / ridegség hőmérséklet tartománya (Brittleness Temperature Range) számítás NDR: zérus alakváltozó képesség tartománya (Nil-Ductility Range) számítás DRR: az alakváltozó képesség helyreállásának aránya (Ductility Recovery Rate) számítás RDR: az alakváltozó képesség helyreállásának aránya (Ratio of Ductility Recovery) számítás CF: repedési tényező (Crack Factor) számítás NST DRT C F 100% NDT 7

12 Az elvégzett NST vizsgálatok eredményei Példa: 6082-T6 Al ötvözet Cement kötőanyag Termoelemek Hőmérséklet, C Beállított hőm. Mért hőm. 21 C/s 1 C/s NST Idő, s Eredmények: Anyagminőség Próbatestek száma, darab Átlag, C Szórás, C Szórási együttható, % S690QL ,5 19,15 1,35 S960QL ,0 30,46 2,16 AlMg3, ,6 1,81 0,30 AlSi1MgMn, 6082-T ,6 7,15 1,16 8

13 Az elvégzett meleg szakítóvizsgálatok eredményei S960QL: Hevítés-visszahűtés (on cooling) NST = 1408 C NDT = 1390 C DRT = 1370 C C F = 2,73% < 4%, nincs repedés Hőmérséklet, C Kontrakció, % , , , , , , , , / , / , / , / , / , /800 92, /500 83,98 9

14 Hőhatásövezet tulajdonságai A hőhatásövezet felépítése egy- és többsoros varratfelépítés esetén Kritikus sávok: Durvaszemcsés (DSZ) Interkritikus (IK) Interkritikusan megeresztett durvaszemcsés (IK DSZ) Szubkritikusan megeresztett durvaszemcsés (SZK DSZ) varrat alapanyag A. Változatlan durvaszemcsés sáv (VDSZ) B. Szuperkritikusan megeresztett durvaszemcsés sáv (SZPK DSZ) C. Interkritikusan megeresztett durvaszemcsés sáv (IK DSZ) D. Szubkritikusan megeresztett durvaszemcsés sáv (SZK DSZ) második varratsor (a) csúcshőmérséklet C (DSZ) C (N) C (IK) C (SZK) első varratsor (b) alapanyag 10

15 Keménység, [HV] Miskolci Egyetem Nemesített nagyszilárdságú acélok hegeszthetőségi problémái Hidegrepedések Hidrogéndiffúzió Húzófeszültség jelenléte (zsugorodás korlátozottsága) Jelentős karbonegyenérték: 0,5<CEV S960Q <0,65 CEV Mn Cr Mo V Cu Ni C Inhomogén hőhatásövezet Szívósságcsökkenés Felkeményedett és kilágyult övezetek aa 1 hhö 1 v hhö 2 aa 2 Korona Gyök Lenyomat 11

16 Fizikai szimuláció HAZ teszt Hőhatásövezet szimulációja: hegesztési hőciklus modellek F(s,d) => mérési eredmények vagy VEM Hannerz Rykalin-2D Rykalin-3D Rosenthal Exponenciális Inhomogén hőhatásövezet különböző sávjainak precíz előállítása A kis hőbevitel miatt a hőhatásövezet különböző sávjai kis kiterjedésűek, amik más módszerrel korlátozottan lennének vizsgálhatók. Ajánlott próbatest méret: 10x10x70 mm Lehetséges anyagvizsgálatok: Mikroszkópi vizsgálatok (optikai és elektronmikroszkóp) és keménységmérés Ütővizsgálat (10x10x55 mm), törésmechanikai vizsgálatok T R, x v E v 2a e 2 R R x y z x R a c Megnevezés Ev λ cp ρ v vonalenergia hővezetési fajhő hegesztési Jelölés sűrűség (fajl. hőbevitel) tényező (p=áll) sebesség p 12

17 Hőhatásövezeti teszt végrehajtása Próbatestek kimunkálása az alapanyagból Méret- és helyzetpontosság, felületi minőség Termoelemek rögzítése a próbatestek felületéhez: Visszacsatolás a szabályozási folyamathoz Típus: NiCr-Ni (K típusú) Próbatestek befogása Hegesztési hőciklus előállítása: Modell kiválasztása: Rykalin-3D Hegesztési paraméterek megadása HHÖ sáv jellemző csúcshőmérsékletének megadása Szimuláció/teszt lefuttatása Eredmények értékelése a szimulált és mért hőciklusok összevetésével 13

18 Csúcshőmérsékletek kiválasztása Előállítandó sávok (NST = 1408 ºC, előkísérletek): Durvaszemcsés sáv: T max = 1350 ºC Interkritikus sáv: T max = 800 ºC Indoklás: Hőmérséklet [ C] Hevítési sebesség [ C/s] 14

19 Hegesztési paraméterek Alapanyag: WELDOX 960 (S960QL) WELDOX C Si Mn P S Cr Ni CEV 960 0,17% 0,20% 1,23% 0,007% 0,002% 0,20% 0,06% 0,55 Mo V Ti Cu Al Nb B N CET 0,599% 0,041% 0,003% 0,01% 0,053% 0,015% 0,001% 0,008% 0,36 WELDOX 960 R P0,2 R m A 5 KV (-40ºC) MPa MPa % J Paraméterek (előkísérletek alapján): Hőfizikai jellemzők (c p,ρ, λ): átlagos szerkezeti acél jellemzőit adtuk meg T elő = 200 C t 8,5/5 = 5 és 15 s ( Optimális hűlési idő tartomány) E v = 1015 és 3046 J/mm t csúcs = 1 s v hev = 500 C/s 15

20 T [ C] T [ C] Miskolci Egyetem Hőhatásövezeti hőciklusok t 8,5/5 = 5 s 1200 t 8,5/5 = 15 s t [s] t [s] 16

21 Hőhatásövezeti tesztek értékelése Mikroszerkezet vizsgálata optikai mikroszkóp segítségével: csiszolás polírozás DSZ IK maratás (2% HNO 3 ) 5 s 15 s 17

22 Hőhatásövezeti tesztek értékelése Keménységvizsgálat: Értékelés alapja: HV max = 450 HV MSZ EN alapján a CR ISO szerinti 3. acélcsoportra Övezet Durvaszemcsés sáv (DSZ) (T max = 1350 C) Átlagkeménység, HV10 t 8,5/5 = 5 s t 8,5/5 = 15 s Próbatest Lenyomat Interkritikus sáv (IK) (T max = 800 C) Hőhatásövezet Alapanyag

23 Hőhatásövezeti tesztek értékelése Ütővizsgálat: Értékelés alapja: 27 J teljesítése -40 C hőmérsékleten (S960QL jelű acélra az MSZ EN szerint) 3 próbatest hőciklusonként => átlagos ütőmunka meghatározása WELDOX 960 E: 70 J [-40 C] 50 Ütővizsgálat 40 ] C 0 [-4 30 J, a k n u20 m tő Ü 10 5 s 15 s T max [ C] 19

24 Dinamikus újrakristályosodás szerepének vizsgálata lineáris dörzshegesztésnél A szakirodalom szerint a varrat finomszemcsés szövetszerkezete a dinamikus újrakristályosodás (DRX) lejátszódásának tulajdonítható. A DRX egy, a melegalakítás közben lejátszódó jelentős hatással bíró fémtani folyamat, melynek pontos ismerete alapján szabályozhatjuk az anyag mikroszerkezetének és a mechanikai tulajdonságainak változását. A folyamat során szemcsefinomodás megy végbe a szövetszerkezetben. A DRX jelenlétére utal, ha a valódi feszültség-alakváltozás görbén a rugalmas alakváltozás után a feszültség eléri az alakítás során fellépő maximális értékét. A dinamikus újrakristályosodásnak még a maximális feszültség elérése előtt el kell indulnia. Poliak és Jonas módszer: a DRX kezdőpontját az alakítási keményedés- valódi feszültség görbe inflexiós pontja adja. 20

25 Dinamikus újrakristályosodás szerepének vizsgálata lineáris dörzshegesztésnél Melegzömítő vizsgálatok a GLEEBLE 3500 berendezésen a próbatest geometriája: ø10 mm átmérőjű és 15 mm hosszú henger, a hengerlésre illetve az extrudálás irányára merőlegesen kivéve az alapanyagból, az előírt hőmérsékletre való hevítés, előírt alakváltozási sebesség alkalmazása, előírt alakváltozás alkalmazása, mintavételezési frekvencia: 1000 Hz a vizsgálati hőmérsékleteket szakirodalomból és a hegesztés során mért hőmérsékletekből határoztam meg, az alakváltozási sebességet is szakirodalmi adatok alapján határoztam meg. az első széria vizsgálatnál nagy alakváltozási mértéket határoztam meg, hogy biztosan elérjük a dinamikus újrakristályosodás határát. kontrollvizsgálatok => Dinamikus újrakristályosodás szemcsefinomító hatásának bizonyítása lineáris dörzshegesztés esetén H22 Al ötvözet (200x) 21

26 Összefoglalás, következtetések I. A GLEEBLE 3500 fizikai szimulátor segítségével sikeresen meghatároztuk a zérus szilárdsághoz tartozó hőmérsékleteket (NST) acél és alumínium ötvözetekre. A melegrepedés-érzékenység kiértékelése az acélok esetére megtörtént, az alumínium ötvözetek tekintetében az eredmények pontosítása miatt további (HTT) vizsgálatok szükségesek. WELDOX 960 E (S960QL, MSZ EN ) nemesített nagyszilárdságú acél szívósság szempontjából legkritikusabb hőhatásövezeti sávjai egysoros varratfelépítés esetén a durvaszemcsés és interkritikus sávok, többsoros varratfelépítés esetén pedig az interkritikusan megeresztett durvaszemcsés sáv. A GLEEBLE 3500 fizikai szimulátoron elvégzett hőhatásövezeti tesztek segítségével sikeresen előállítottuk a durvaszemcsés és interkritikus sávokat az optimálisnak feltételezett hűlési idő tartomány alsó (t 8,5/5 = 5 s) és felső (t 8,5/5 = 15 s) határértékére. 22

27 Összefoglalás, következtetések II. A durvaszemcsés és interkritikus sávok szívóssága jelentősen elmaradt az alapanyag szívósságától. Mindkét sáv tekintetében a szívósság a -40 Con megkövetelt 27 J-ra csökkent. Az egysoros varratfelépítés esetén előforduló két legkedvezőtlenebb szívóssággal rendelkező övezet, a durvaszemcsés és interkritikus sávok kombinációja többsoros varratfelépítés esetén előfordulhat. Ezek a csökkent szívósságú részek kedvező feltételeket teremtenek a repedéskeletkezéshez, ezért ezzel a speciális sávval a továbbiakban részletesen kívánunk foglalkozni. A szimulációs kísérletsorozat folytatását célszerű szélesebb t 8,5/5 hűlési időintervallumra kiterjeszteni (2,5 30 s). A fizikai szimulátoron elvégzett melegzömítő vizsgálatok elvégzésével sikerült bizonyítanunk a lineáris dörzshegesztéskor adott feltételek esetén fennálló dinamikus újrakristályosodás szemcsefinomító hatását. 23

28 Irodalomjegyzék [1] Adony, Y.: Heat-affected zone characterization by physical simulations, Welding Journal, 2006 October pp , 2006 [2] Gáspár, M.; Balogh, A.: A hegesztési paraméterek hőhatásövezetre gyakorolt hatásának fizikai szimulációval történő vizsgálata S960QL acél esetén, Hegesztéstechnika, 2014/1 pp [3] Węglowski, M.: Modern toughened steels their properties and advantages, Biuletyn Instytutu Spawalnictwa, 2012/02. pp [4] Heikkilä, S. J.; Porter, D.A.; Karjalainen, L. P.; Laitinen, R. O.; Thinen, S. A; Suikkanen, P. P.: Hardness Profiles of Quenched Steel Heat Affected Zones, Materials Science Forum Vol 762, Trans Tech Publications, Switzerland, pp [5] Laitinen, R.; Porter, D. A.; Karjalainen, L. P.; Leiviskä, P.; Kömi, J.: Physical Simulation for Evaluating Heat-Affected Zone Toughness of High and Ultra-High Strength Steels, Materials Science Forum Vol. 762, Trans Tech Publications, Switzerland, pp [6] Gáspár, M.; Balogh, A.: Hegesztéstechnológiai paraméterablak nagyszilárdságú acélok hegesztésénél, GÉP, LXIII. évf. 4. sz., p.: , 2012 [7] Komócsin, M.: Nagyszilárdságú acélok és hegeszthetőségük, Hegesztéstechnika, 2002/1, pp [8] Kuzsella, L.; Lukács, J.; Szűcs, K.: Fizikai szimulációval végzett vizsgálatok S960QL jelű, nagyszilárdságú acélon, GÉP, LXIII. évf. 4. sz., pp [9] Lukács, J., Kuzsella, L., Dobosy, Á., Pósalaky, D.: Hegesztési melegrepedés-érzékenység megítélése fizikai szimuláció segítségével, GÉP LXIV. évf. 8. sz pp [10] Koritárné Fótos, R.; Koncsik, Zs.; Lukács, J.: A fizikai szimuláció és alkalmazása az anyagtechnológiákban, Műszaki Tudomány az É-K Moi. Régióban, Szolnok, 2012 [11] Meilinger, Á.; Török, I.: Effect of temperature field and pressure force on the inhomogeneity of 5754-H22 and 6082-T6 FSW joints, Materials Science Forum Vols (2014) pp [12] Pósalaky, D.; Lukács, J.: Nagyszilárdságú alumíniumötvözetek hegeszthetősége, XXVII. Hegesztési Konferencia, Budapest, pp [13] Gáspár, M.; Balogh, A.: Kritikus sávok a nagyszilárdságú acélok hőhatásövezetében, XXVII. Hegesztési Konferencia, Budapest, 2014 pp [14] Verő, B.: A fizikai és matematikai szimuláció helye és szerepe a műszaki anyagtudományban, Bányászati és kohászati lapok 145. évfolyam 1. szám, Budapest pp

29 Köszönjük a figyelmet! Köszönetnyilvánítás Az előadásban ismertetett kutatómunka a TÁMOP B-10/2/KONV projekt eredményeire alapozva a TÁMOP-4.2.2/A-11/1-KONV jelű projekt részeként az Új Széchenyi Terv keretében az Európai Unió támogatásával, az Európai Szociális Alap társfinanszírozásával valósult meg. 25