szakasz geotechnikai kérdései Sánta László - Győr, december 3.

Átírás

1 M6-M60 60 autópálya, Szekszárd-Pécs szakasz geotechnikai kérdései Sánta László - Győr, december 3.

2 Vázlat M6-M60 autópálya tervezésének története Nyomvonal kiválasztása Geotechnikai munkarészek az engedélyezési és kiviteli terv fázisaiban Általános geotechnikai feladatok - Sárköz Keresztül a Geresdi-dombságondombságon Nyomvonal magassági optimalizálása Egyedi geotechnikai feladatok a Geresdi- dombságon Cölöp próbaterhelések, próbaterhelési program Az alagútépítés geotechnikai kérdései 2

3 Páneurópai folyosók Közép-Kelet Kelet Európában 3

4 V/C jelű folyosó M6 4

5 Az M6 autópálya szakaszai, építésének ütemezése a évi CXXVIII. törv. szerint I. Budapest (M0) Érd UNITEF 83 Zrt. Vegyépszer Zrt. átadva: II. Érd Dunaújváros RODEN Kft. M6 Ap. Koncessziós Zrt. - átadva: III. Dunaújváros Szekszárd FŐMTERV Zrt. Roden Kft. M6 Tolna Konzorcium - átadás: 2010 II. negyedév IV. Szekszárd Bóly UNITEF 83 Zrt. FŐMTERV Zrt. Mecsek Ap. Konzorcium - átadás: 2010 II. negyedév V. M60 Bóly - Pécs UNITEF 83 Zrt. FŐMTERV Zrt. Mecsek Ap. Konzorciumorci - átadás: 2010 II. negyedév VI. Bóly Országhatár UVATERV Zrt. -előkészítés:

6 M6 autópálya tervezésének története Előkészítés 1982 Területismertető szakvélemény Budapest Mohács (Uvaterv) 1999 Tanulmányterv Dunaújváros Országhatár (Unitef 83) (megvalósítható nyomvonal keresése) 2002 RKHT Dunaújváros Országhatár (Unitef 83) Részletes tervezés Engedélyezési terv Szekszárd-Bóly-Pécs (Unitef 83) Kiviteli it terv Szekszárd-Bóly-Pécs (Unitef 83) (nagy tömegű, precíz vizsgálatok) 6

7 Tanulmányterv - Eredeti nyomvonalak BÁTASZÉK PÉCS A C B BÓLY 7

8 Tanulmányterv - Eredeti nyomvonalak Nyomvonal kiválasztásának szempontjai Úttervezési szabályok (ívviszonyok, lekerekítések, előzési távolság, stb.) Földmérleg (bevágások és töltések aránya) A B Környezetvédelmi szempontok Települések, ingatlanok, keresztező utak A nyomvonal kiválasztásának geotechnikai vonatkozásai (fentiekhez képest alárendelt szerep) Várható töltésanyag geológiai kutatás alapján Kedvezőtlen adottságú szakaszok (mocsár, magas talajvíz) Jelentős méretű töltés bevágás á (süllyedéskonszolidáció, rézsűállékonyság) Hídalapozási megoldások C 8

9 Nyomvonal kiválasztása 3-4 db fő nyomvonalból RKHT (Részletes Környezeti Hatásvizsgálat) 1db nyomvonalváltozatra t Ki írja elő, ki a döntéshozó? Megrendelő (volt NA Rt.) + Tervezők + Szakhatóságok Szakhatóságok: a. Környezetvédelmi Felügyelőség b. Duna-Dráva Nemzeti Park Igazgatóság c. ÁNTSZ Megyei Szervezetei d. Megyei Növény és Talajvédelmi Szolgálatok e. Megyei Múzeumok Igazgatósága f. Vízügyi Igazgatóságok g. Megyei Földhivatalok h. 25 Település Önkormányzata Döntés: október 19-i egyezető tárgyalás Hiányzó diszpozíciós tervfázis! C változat 9

10 Kiválasztott tt nyomvonal BÁTASZÉK PÉCS A B C BÓLY 10

11 M6 Szekszárd-Bóly, M60 Bóly-Pécs Engedélyezési és kiviteli tervek M6 2x2 sávos autópálya PÉCS M60 BÁTASZÉK M6 Szekszárd-Bóly 67 km M6 Bóly-Országhatár 19 km M60 Bóly-Szentlőrinc 55 km BÓLY M6 11

12 Autópálya - Geotechnikai i feladatok Engedélyezési és kiviteli terv Útépítés Nyomvonali geotechnikai szakvélemények Autópálya főpálya, korrekciós keresztező utak, település elkerülők Burkolt utak, földutak Hídépítés Töltésalapozás, konszolidáció Műtárgyak geotechnikai i szakvéleményei é Hidak, átereszek Esetenként támfalak Töltésalapozás, konszolidáció (hídháttöltések) Magasépítés Pihenők geotechnikai szakvéleményei Mérnökségi telepek szakvéleményei Portálok, egyéb szerkezetek Alagútépítés Talajvizsgálati jelentések 12

13 M6/I. Szekszárd-Bátaszék szakasz Folyópálya szakaszon 1,5 2,5 m töltésmagasság Egykori dunai ártéri terület Közel sík, mbf terepszint Humuszos agyag fedőréteg (szántóföld) Átmeneti, jellemzően iszap, homokos iszap 4 10 m mélységig Dunai-Sárvizi finom homok, kavicsos homok Felszínközeli talajvízhelyzet, lokálisan belvíz 400 km patak, csatorna - meliorációs terület 13

14 14 M6/I. - Sárköz a Bátaszéki csomópont előtti szakaszon

15 15 M6/I. - Épülő főpálya a Szekszárdi-csomópont után

16 M6/I. Szekszárd-Bátaszék szakasz Általános geotechnikai feladatok - Síkvidéken Milyen feltárások alapján nyilatkoztunk? nyomvonalon: 300 m-enként 5 m mély kisátmérőjű (100 mm) fúrás hidaknál 2-3 db m mély nagyátmérőjű fúrás és elsősorban CPT szonda vagy dinamikus szonda típusmegoldások adhatók Mit vártak tőlünk az Úttervezők? Alkalmatlan fedőréteg (humuszolás) vastagsága Talajvízhelyzet (átlagos, becsült maximális) Talajcsere (szükség esetén) Töltésalapozás (szükség esetén) Töltésanyag, minőség (Trγ, teherbírás E2) Töltések süllyedése, konszolidációja Mit vártak tőlünk az Hídtervezők és a Szerkezet tervezők? Alapozási megoldás (síkalap - cölöpalap), süllyedések Hidak háttöltésének vizsgálata süllyedés és konszolidáció 16

17 Feltárások Útépítés - általános geotechnikai feladatok Talajstabilizálás 1,0 m talajcsere 17

18 Útépítés - általános geotechnikai feladatok Földművek felső 1 m-es rétege Tömörségi előírások Teherbírási követelmények Beépíthető anyagminőségek ÚT :2002 Útügyi Műszaki Előírás Pályaszerkezet - megrendelői döntés 18

19 M6/II. Bátaszék-Bóly szakasz M60 autópálya Bóly-Pécs szakasz Geresdi-domság, Ény-Dk-i völgyek Igen változatos domborzat magas töltések, mély bevágások Lösz, áthalmozott lösz dombhátak Völgytalpakon széles mocsaras sávok Mélyebben pannon agyag Völgytalpakon talajvíz Bevágásokban helyenként szivárgó rétegvizek M60 szakaszon két nagy völgy, nyugodtabb domborzat Karasica patak völgye (egyedi talajadottságok) 19

20 M6/I. Szekszárd-Bátaszék szakasz Sárköz-sárrét Síkvidéki viszonyok Bátaszéki forgalmi csomópont m tengerszint felett 20/78

21 M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Geresdi-dombság Dombvidéki viszonyok m tengerszint felett Bátaszéki forgalmi csomópont 21

22 22 M6/II. - Belsőréti patak völgye

23 23 M6/II. - Szebényi vízfolyás völgye

24 24 M6/II. - Széles, mocsaras sáv a dombhátak közti völgyekben

25 25 M60 Nagyátmérőjű fúrás készítése Bóly közelében

26 26 M60 Karasica-patak széles völgye

27 M6/II. - Felső pleisztocén lösz őshumusz szinttel (Paksi lösz formáció) tipikus lösz: szárazföldi, szél által szállított, jól graduált szemcséjű kőzetliszt, jellemzően mész- kiválásokkal, laza településsel infúziós vagy áthalmozott szerkezetű lösz, mállás eredményeként magasabb agyagtartalommal és kohézióval m mélységű zónája erősen rétegzett 27

28 Pleisztocént és pannont elválasztó vörösagyag Tengelici vörösagyag formáció hosszan tartó mállás következtében kialakult agyag és áthalmozott aleurit, mészkő- szemcsékkel nagy plaszticítású, gyakran térfogatváltozásra hajlamos magas agyagásványtartalmú jó vízmegtartó (rétegvíz) 28

29 M6/II. - Vörösagyag és a szürke pannon agyag a közeli agyagbányában Felső pannon agyag (Somlói formáció) igen jó vízzáró magas plaszticítású agyagos g aleurit és agyagmárga g g 29

30 M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Keresztül a Geresdi-dombságon ÉNY-DK irányú völgyek Nyomvonal ÉK-DNY Magas töltések-mély bevágások Nyomvonal magassági optimalizálása Szempontok (ésszerű gazdaságos megoldás keresése) Kb m max. töltésmagasság g Kb. max. 20 m mély bevágás Földszállítási, organizációs problémák Tájvédelmi kérdések Optimális földegyenleg

31 M6/II. Bátaszék-Bóly szakasz Nyomvonal optimalizálása - Földegyenlegekl M6 Szakasz Bevágás em 3 Töltés em 3 Többlet em 3 Hiány em 3 Érd-Dunaújváros Dunaújváros-Paks Paks-Szekszárd Szekszárd-Bátaszék Bátaszék-Bóly Bóly-Országhatár Összesen m 3 földtöbblet Elhelyezés? Szállítás? Költség? M60 Bóly-Pécs

32 M6/II. Bátaszék-Bóly szakasz Nyomvonal optimalizálása - Földegyenlegekl Földtöbblet felhasználása Elszállítás, beépítés más szakaszokon Rekultiváció, árvízvédelmi gátak erősítése Jelentős szállítási távolságok, ideiglenes deponálás Fejtés+fuvar+beépítés - organizáció Földtöbblet csökkentésének lehetőségei 1. Meredekebb bevágási rézsűk Magasabb töltések Erősített rézsű-védelem, szegezés, horgonyzás Süllyedési és konszolidációs problémák Terepszint Korrózióálló acélháló és erózióvédő és humuszmegtartó műanyag háló Horgonyzott bevágási rézsű kötötttalaj esetén,,ρ ρ=0,5, Horgonyzott bevágási rézsű szemcsés vagy vízérzékeny talaj esetén, ρ=1 3,5 10 3,5 3,5 10 3,5 3,5 3,5 1:1 35 3,5 3,5 L = 4 m 3,5 1:1,5 3,5 3,5 Földtöbblet t csökkentésének é k lehetőségei 2. Pályaszint 10 2:1 L = 4 m L = 10 m L = 9 m L = 7 m Bevágási rézsű ρ=1,5 Alagutas nyomvonal, mélyebb vonalvezetés Földmű szintje Ø 28 mm-es injektált talajhorgony ORKA KFT dr. Keleti Imre

33 M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Mélyebb vezetésű, alagutas nyomvonal Mélyebb nyomvonallal m 3 -rel kevesebb földtöbblet 544 m-rel rövidebb völgyhíd hossz 39 ha-ral kevesebb kisajátítandó terület 33

34 34

35 M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Egyedi geotechnikai feladatok - Dombvidéken Milyen feltárások alapján nyilatkoztunk? nyomvonalon: 300 m-enként 5 m mély kis- (100 mm) vagy - bevágásoknál - pályaszint -5 m mély nagy átmérőjű (200 mm) fúrás 10 m-nél mélyebb bevágásoknál: m-enkénti nagyátmérőjű (200 mm) fúrások, bevágás szintje alá min. 5 m-es mélységig, min. 1 keresztszelvény hidaknál 2-3 db m mély nagyátmérőjű fúrás és elsősorban CPT szonda vagy dinamikus szonda völgyhidaknál támaszonként 1 db m mély nagyátmérőjű (200 mm) fúrás és CPT szonda, hídfőknél keresztszelvény Alagutaknál, m-enként, alagút aljához képest min. 12 m mélységig, min. 3 keresztszelvény, kiegészítés MAGFÚRÁSOKKAL (Alagút - bevágáshoz képest más jellegű vizsgálatok, más rétegtartomány) 35

36 M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Egyedi geotechnikai feladatok Dombvidéken Folyópálya szakaszok vizsgálata Felszíni vízelvezetési problémák Bevágások állékonysága Rétegvíz problémák Töltések süllyedése, konszolidációja iój Keresztesések problémája G68/ mbf mbf G68/2 3 Barna humuszos törmelékes sovány agyag Sárga homokos iszap mbf mbf 5 6 Sárga homokos iszap Sárga iszapos homokliszt Barna mésztörmelékes közepes agyag mbf Sárga mésztörmelékes iszapos finom és közepes homok (25.0) Sárga mésztörmelékes közepes homok mbf (25.0) 36 Talajvíz nem jelentkezett (01 09 )

37 M6/II. Bátaszék-Bóly Ból szakasz Egyedi geotechnikai feladatok Dombvidéken Völgyhidak vizsgálata cölöpalapozás teherbírásának és várható süllyedésének meghatározása hídszerkezet és háttöltés kapcsolata mozdulatlan merev hídszerkezet süllyedő, alakváltozó háttöltés geotechnikai tervezés és a hídtervezés összehangolása (reális modellezés) háttöltések süllyedése és konszolidációja, süllyedés csökkentése, konszolidáció gyorsítása építéstechnológiai kérdések (gerendás vagy betolt szerkezet tolópad vizsgálata) 37

38 J ll Jellemző ő szelvények l é k bevágás b á á 110 m 22 m M6-181 km k szelvényben l é b lé lévő őb bevágás á á 38

39 Jellemző ő szelvények völgyhíd 1693 j. völgyhíd Pleisztocén sovány - közepes agyagrétegek m-ig, 3-4 m vastag vörös agyag, Felső pannóniai agyagrétegek m cölöphossz kn törőteher kn határteher 4-5 sorban db cölöp pillérenként 39

40 M6-M60 60 autópálya, Szekszárd-Pécs szakasz geotechnikai kérdései Próbaterhelési tapasztaltok 40

41 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok próbaterhelések célja: - ellenőrizni az előzetes számítást - próbacölöpözés, a cölöpözés próbája Mi lehet a próbaterhelés eredménye? 1.) A számítást nem lehet igazolni. Cölöpszám növelés. Cölöphossz növelés. 2 ) A számítás igazolható (többlet erő < 10-20%) 10 20%) 2.) Marad a tervezett, eredeti számítás szerinti geometria. 3.) A számítás Igazolható (többlet > 10-20%) Cölöpszám csökkentés. 41 Cölöphossz csökkentés.

42 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Magyarországi g helyzet Állandó idő és pénzhiány igény az alternatív megoldásokra Hatósági és beruházói szemlélet (mindenképp szükséges) M6-M60 helyzet 2,5 év alatt közel 80 km autópálya építése szoros határidő 61 db híd, 8 db völgyhíd, Sió-híd 96 db statikus próbaterhelés saját szakvéleményeinkben is ez volt előírva tervezési fázisban behatároltabb lehetőségek Komplex próbaterhelési program 42

43 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Statikus tik próbaterhelés erőmérő cella hidraulikus sajtó

44 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Di Dinamikus ik próbaterhelés ób t h lé 44

45 Híd / Bridge lenght / hossz támaszköz / clearance Alapozás típusa / type of foundation Cölöphossz / pile lenght Össz cölöpszám / pile lenght Össz cölöphossz / pile lenght Eredetileg Javasolt tervezett statikus statikus Javasolt dinamikus próbaterh. / próbaterh. / próbaterhelés Dinamic TestPile Proposed / Original Static Static TestPile TestPile Talaj / Soil Alapozási változtatási igény (dátum) / Foundation Changes (date) Konszol idáció / Consid alation Hidas adat Folyamatban lévő Elvégzett geotechnikai geotechnikai munkarész munkarész / Ended / Actually geotechnical geotechnical task task Próbacölöp terv / Test pile design Aluljáró az M6 autópálya ,85 km szelvényében, az 5113 sz. út alatt (Szekszárd K-i csp.) Felüljáró Baksatói árok felett Felüljáró az M6 autópálya ,83 km szelvényében a NATURA 2000 terület felett Felüljáró az M6 ap ,36 km szelvényében, a Rétszilas-Bátaszék vasútvonal felett Felüljáró az M6 autópálya ,46 km szelvényében földút felett (Öcsény) Aluljáró az M6 autópálya ,02 km szelvényében, az 5114 sz. út alatt (Szekszárd D-i csp.) Felüljáró az M6 autópálya km szelvényében, vadátjáró felett Felüljáró az M6 autópálya ,75 km szelvényében, a Szekszárdi Séd-csatorna felett Aluljáró az M6 autópálya ,80 km szelvényében, a Decsi önkormányzati út alatt Aluljáró az M6 autópálya ,515 km szelvényében, földút átvezetése alatt (Őcsény) Felüljáró az M6 ap km szelvényében, a Várdombi vadvízárok felett 1595 Aluljáró az sz. út alatt ,95 f80 fúrt vb. cölöp hullám. acéllemez jele megnevezése m m db m db db db m 30/30 NCS 1417/f M6-M9 csomóponti híd főpálya , ? 2-3 m-ig átmeneti, homok b. 30/30vert-ről 80-ra vert 30/30 NCS 1417/j M6-M9 csomóponti jobb oldali gyep. főpálya ,5 30/30vert-ről 80-ra - vert Tervező? 30/30 NCS 1417/b M6-M9 csomóponti bal oldali gyep. főpálya ,5 30/30vert-ről 80-ra - vert 30/30 NCS B28 M9 autópálya felüljáró a Fekete ér felett ? 30/30vert-ről 80-ra vert CPT I. ütem 74,10-89,70- f80 fúrt vb Felüljáró Sió csatorna felett + vadátjáró m-ig átmeneti, homok kiszámítva szállítás próbacölöp terv ,10 cölöp ,17-19,39- f80 fúrt vb ,42-15,25 cölöp 15,10-21,20- f80 fúrt vb ,20-15,10 cölöp m-ig átmeneti, homok hídfő töltésről próbacölöp terv Megjegyzés / Comment CPT szükséges! Megbízói döntés szükséges Hídtervező adat OK. Hídtervezőtől mértékadó erők szükségesek m-ig átmeneti, homok próbacölöp terv Hídtervező adat OK. 14 és 10 és 8 és m-ig átmeneti, homok hídfő töltésről próbacölöp terv síkalap - f80 fúrt vb. 3 m-ig átmeneti, homok, ,10-27,10 11 és próbacölöp terv cölöp től agyag f80 fúrt vb. cölöp f80 fúrt vb. cölöp f80 fúrt vb ,10-25,10 cölöp f80 fúrt vb ,10-27,10 cölöp f80 fúrt vb. cölöp 16,02-24,30- f80 fúrt vb. 27,30-27,30- cölöp 18, és m-ig átmeneti, homok 3 m-ig átmeneti, homok, tól agyag 12 és 10 és 4 m-ig átmeneti, homok, ,5 tól átmeneti-agyag 11 és 9 és 4 m-ig átmeneti, homok, tól átmeneti-agyag - Hídtervezőtől mértékadó erők szükségesek Hídtervező adat OK. hídfő töltésről próbacölöp terv Hídtervező adat OK * 6 m-ig átmeneti, homok m-ig átmeneti, homok, 19- től átmeneti-agyag hídfő töltésről hídfő töltésről fúrás és CPT?? próbacölöp terv Hídtervező adat. Nem OK. (Plussz fúrás és CPT, vagy több PC?) Felüljáró az M6 autópálya ,00 km szelvényében, f80 fúrt vb. b , m-ig átmeneti, homok a Régi vadvízárok felett cölöp Felüljáró az 5114 sz. út 1+693,39 km szelvényében, a f60 fúrt vb. 6 m-ig átmeneti, homok, és * - Szekszárd-Bátai főcsatorna felett cölöp agyag?? Felüljáró az 5114 sz. út 3+518,70 km szelvényében, a f80 fúrt vb , * 3 m-ig agyag, homok - Szekszárdi Séd-csatorna felett cölöp Felüljáró az 56. sz. út 8+386,09 km szelvényében, a ,6???? 60-ról 80-ra - Tótvölgyi árok felett Felüljáró a Szekszárd Séd csatorna feletti földút f80 fúrt vb és * 5 m-ig átmeneti, homok b ,35 km szelvényében cölöp Felüljáró az sz. út ,79 km szelvényében, a hullám ,52 - Szekszárd-Bátai főcsatorna felett acéllemez 10,80+14,70 f60 fúrt vb. 60-ról 80-ra, 4 nyílás Hídtervezőtől mértékadó erők 1623 Aluljáró az 56. sz. főút korrekciója alatt ,70+10,8 11, m-ig átmeneti - homok cölöp helyett 2!? szükségesek 0 Felüljáró a Lajvér-patak korrekciója felett (patak korr. f80 fúrt vb. 13 m-ig átmeneti,agyag * ,47 km sz.) cölöp homok 14,00+18,00 f80 fúrt vb. d Felüljáró az 5603 j. út korrekciója felett, Bátaszéki csp ,7 és 11, m-ig agyag - homok próbacölöp terv kész ,50 cölöp Felüljáró a MÁV Szekszárd-Bátaszék vv. felett f80 fúrt vb. 21,3 és 18 és ,25+26, , m-ig agyag - homok (182+81,25 hm) cölöp 20,8 MA próbacölöp terv kész BRK terhelőhíddal tervezve. f80 fúrt vb Felüljáró a Lajvér-patak korrekciója felett 12 11,88 11, * 10 m-ig átmeneti - homok cölöp COL - 18,10+23,15 Felüljáró a MÁV Dombóvár-Bátaszék vv. felett f80 fúrt vb. 23,4 és 17,8 13 m-ig átmeneti,agyag - felszerkezet változása ,15+14, próbacölöp terv kész BRK terhelőhíddal tervezve. (583+56,04 hm) cölöp és 22,1 szinte nincs homok miatt csökken a teher Felüljáró a MÁV Dombóvár-Bátaszék vv. felett (590+97,788 hm) 1646 Felüljáró a meglévő 5603 j. út felett Felüljáró a Wienerberger téglagyár iparvágánya felett Felüljáró Kövesdi-víz és vadátjáró felett Felüljáró burkolt út és vadátjáró felett Felüljáró burkolt út felett 1693 Völgyhíd a Belső-réti-patak mellékág és vadátjáró felett f80 fúrt vb ,10+29,10 23 és m-ig agyag - homok cölöp hullám. Acéllemez, 9 m-ig átmeneti - homok - 14, f80 fúrt vb. átmeneti - homok Cölöp hullám. Acéllemez f80 fúrt vb. Cölöp hullám. acéllemez f80 fúrt vb. cölöp hullám. acéllemez 39,00+4x50, f80 fúrt vb ,00 cölöp 22,08+3x33, 32+2x33,98 f80 fúrt vb Völgyhíd a Belső-réti-patak és vadátjáró felett ,38+33,4 cölöp 0+33,43+22, Felüljáró a Véméndi-patak felett 1727 Völgyhíd a Palotabozsoki vízfolyás felett 481 Felüljáró 5606 j. út és MÁV Pécs-Bátaszék vv. felett 1734 ( hm) Felüljáró az 5606 j. út elkerülő szakasza felett, Véméndi 1742 csomópont 1755 Felüljáró Horpács-patak és vadátjáró felett 1763 Aluljáró földút alatt Völgyhíd Szebényi-vízfolyás, mellékág(malom-patak) és vadátjáró felett hullám. acéllemez 22,15+6x33, 5+2x33,975 f80 fúrt vb. +5x33,5+22, cölöp 15 21,15+25,30 f80 fúrt vb. +17,15 cölöp 12,00+14,00 f80 fúrt vb. +12,00 cölöp hullám. acéllemez 10,45+13,80 +13,80+10,4 síkalapozás 5 80,00+7x10 f80 fúrt vb ,00+92,00 cölöp 22,15+5x33, 5+2x33,975 f80 fúrt vb Völgyhíd a Csele-patak és vadátjáró felett x33,5+22, cölöp Aluljáró földút alatt 50 11,20+13,80 +13,80+11,2 síkalapozás ,5 és ,5 és 23 és 19 és 25,5 24,5 és 19 és 25,15 23 és 17 és 22,7 20,8 és 22 és 18,8 és 25,8 18 és 14,5 és 19, m-ig átmeneti - homok - átmeneti - homok 16 gyengén kötött, átmeneti - pannon? átl m-ig pleiszt. - pannon átl. 4 m-ig pleiszt. - pannon K? átl. 5 m-ig pleiszt. - pannon c/1. K pleisztocén agyag a. MA K pleisztocén agyag a ,4 és 21 és átl pleisztocén 9-16 m-ig qc < 5 pleisztocén m-ig qc < 5 d. a. c/1. c/2. 5 támasz helyett 3 támasz (11.09.) 5 támasz marad (Tóth Tamás ) 5 támasz helyett 3 támasz (11.09.) 5 támasz marad (Tóth Tamás ) K? K K Omega cölöp vizsgálata (12.06.) CPT I. ütem Kész Strabag MML által (12.06.) Rövidítés megadott pontosított vagy kevesebb cölöp szintekkel átszámítás CPT II. ütem szükségs CPT I. ütem Kész Strabag MML által (12.06.) Rövidítés megadott pontosított vagy kevesebb cölöp szintekkel átszámítás CPT II. ütem szükségs CPT I. ütem Kész (12.06.) Marad az ajánlati terv szerint Omega cölöp vizsgálata (12.06.) Omega cölöp vizsgálata (12.06.) Támaszcsökkentés vizsgálata kész. Adatszolg. a hídtervezőnek (12.13.) CPT I. ütem Kész (12.06.) Marad az ajánlati terv szerint CPT II. ütem szükséges CPT I. ütem Kész (12.06.) Rövidítés vagy kevesebb cölöp CPT II. ütem szükségs Támaszcsökkentés vizsgálata kész. Adatszolg. a hídtervezőnek (12.13.) 27,15+6x33, CPT I. ütem Kész 25,47 és 19,5 40+2x34,05 f80 fúrt vb. pleisztocén m-ig qc (12.06.) Rövidítés 1822 Völgyhíd a Himesházi -árok és vadátjáró felett 485 és 20,5 és c/2. K? +5x33,40+2 cölöp < 5 CPT II. ütem 26,36 7,15 szükségs 1833 Aluljáró az 5607 j. út alatt 51 23,00+28,00síkalapozás - hullám Felüljáró vadátjáró felett - acéllemez 1864 Aluljáró az j. út alatt 60 15,00+15,20 +15,20+15,0 síkalapozás 0 f80 fúrt vb Felüljáró vadátjáró felett cölöp 10,15+13,80 f80 fúrt vb Aluljáró földút alatt ,60+10,1 cölöp Felüljáró Lánycsók-marázai vízfolyás korrekciója és vadátjáró felett 1906 Aluljáró földút alatt 48 f80 fúrt vb ,20+27,18 cölöp 10,15+13,80 +13,80+10,1 síkalapozás 5 8,50+11,50+ f80 fúrt vb Aluljáró 57. sz. főút alatt, 57. sz. főúti csp. 69 2x14,50+11, cölöp 50+8, Felüljáró az M6 autópálya felett Aluljáró földút alatt 47 22,55+24,81f100 fúrt 018 Felüljáró a Borza-patak és vadátjáró felett 46 16,2 és 18, pleisztocén iszap agyag a. 13,5 és 12, pleisztocén agyag iszap a. 5 és 10, m-től diatóma e. 22,6 és 20,5 és 20 és 19,8 és 19,5 és 23, pleisztocén iszap -agyag a. 19,00+28,00 f100 fúrt 23 és 18, lösz - agyag a. +19,00 14,5 és 12,4 és * lösz - agyag a. 13,25+19,5+ f80 fúrt 19 és lösz - agyag a. 13,25 5 támasz helyett 3 támasz (11.09.) 5 támasz marad (Tóth Tamás ) 5 támasz helyett 3 támasz (11.09.) 5 támasz helyett 2 támasz (Vőneki Z ) 100 CFA helyett 80 (11.09.) konszolidálatlan töltésről való cölöpözés (Kozári Gy ) Marad a 100-as cölöp (01.24.) 100 CFA helyett 80 (11.09.) Marad a 100-as cölöp (01.24.) konszolidálatlan töltésről való cölöpözés (Kozári Gy ) K K + Támaszcsökkentés vizsgálata kész. Adatszolg. a hídtervezőnek (12.13.) Omega cölöp vizsgálata (12.06.) Omega cölöp vizsgálata (12.06.) Omega cölöp vizsgálata (12.06.) Vizsgálat kész. kéttámaszú megoldás Adatszolg. a vizsgálata (01.22.) hídtervezőnek (12.13.) Omega cölöp vizsgálata (12.06.) 80 cölöpteherbírásszámítás kész (11.28.) -> cölöp db növelés 80 cölöpteherbírásszámítás kész (11.28.) -> cölöphossz növelés konszolidációs vizsgálat zajlik próbacölöp terv kész próbacölöp terv kész próbacölöp terv kész próbacölöp terv kész Próbacölöpterv Próbacölöpterv próbacölöp terv kész próbacölöp terv próbacölöp terv kész próbacölöp terv próbacölöp terv kész próbacölöp terv kész próbacölöp terv kész próbacölöp terv kész próbacölöpterv kész (12.20.) 023 Aluljáró földút alatt 53 26,62+27,24f80 fúrt 17,5 és lösz - agyag a. próbacölöpterv kész (12.20.) 040 Aluljáró az 5714j. út (Bóly-Szajk között) alatt 48 23,00+24,60f80 fúrt 051 Felüljáró a Nagynyárádi vízfolyás és vadátjáró felett 45 13,25+19,5+ f80 fúrt 13,25 20,5 és 16 és 20,7 22,3 és 17 és 22, ,6 1 2 lösz - agyag a ,8 1 2 lösz - agyag a. hídfők térszínről való cölöpözése (Kozári Gy ) konszolidálatlan töltésről való cölöpözés (Kozári Gy ) konszolidálatlan töltésről való cölöpözés (Kozári Gy ) hídfő változik cölöpteherbírás és teljes átszámítás megtörtént próbacölöpterv kész (12.20.) K próbacölöpterv kész (12.20.) Átszámításunkat követően Hídtervező által adott mértékadó teher szükséges. Átszámításunkat követően Hídtervező által adott mértékadó teher szükséges. EMAB terhelőhídjára tervezve Megbízói döntés szükséges. A CPT II. ütem a próbacölöp előtt is indítható Megbízói és Hídtervezői döntés szükséges a kimutatott gazdaságosabb alapozásra való áttérésre. A próbacölöp-terv ezt követően indítható. Megbízói és Hídtervezői döntés szükséges a kimutatott gazdaságosabb alapozásra való áttérésre. A próbacölöp-terv ezt követően indítható. 060 Aluljáró a 5701j. út (Bóly elkerülő út) alatt 48 24,00+24,00f80 fúrt 20,5 és lösz - agyag a. K próbacölöpterv kész (12.20.) Felüljáró a Monyoró-Halastó közötti vízfolyás és földút ,2 f80 fúrt 12,1 és 13, lösz - agyag a. próbacölöpterv kész (12.20.) felett 80 cölöpteherbírásszámítás kész Hídtervezőtől mértékadó erők 100 CFA helyett Felüljáró földút felett 17 17,02 f100 fúrt 15 és átmeneti - homok - átmeneti e. (11.09.) (11.28.)-> cölöphossz szükségesek növelés 098 Felüljáró a Karasica vízfolyás és vadátjáró felett 21 21,01 f80 fúrt 14,3 és 16, átmeneti - homok - átmeneti e. próbacölöpterv kész (12.20.) hullám. 101 Felüljáró Mocsáros réti vízfolyás felett (áteresz) acéllemez hullám. 103 Felüljáró Alsóréti vízfolyás felett (áteresz) acéllemez 9,70+16,30+ 10,7 és 7,5-114 Aluljáró földút alatt 52 f80 fúrt ,4 1 1 lösz - agyag a. próbacölöpterv kész (12.20.) 16,30+10,00 7,9 és 10,4 22 és 15,1 és 19,00+32,2x CPT I. ütem 15,6 és 16,1 átmeneti - kavics - átmeneti 122 Felüljáró a Vasas-Belvárdi vízfolyás és 57102j. út felett ,8x2+3 f80 fúrt c/3 K kiszámítva szállítás és 17,6 és -agyag 2,2x5+19, ,1 és 24 16,00+21, Aluljáró földút alatt ,10+16,0 síkalap cölöpteherbírásszámítás kész 100 CFA helyett Aluljáró földút alatt 53 26,40+27,30f100 fúrt 14,5 és lösz - agyag a. próbacölöp terv (01.31.) Hídtervező adat OK. (11.09.) (11.28.)-> cölöphossz növelés 18 és 14 és 162 Aluljáró földút alatt 48 24,00+24,00f80 fúrt lösz - agyag a. próbacölöpterv kész (12.20.) és 13,2 és 178 Aluljáró az 57101j. út (Birján bekötő út) alatt 56 28,00+28,00f80 fúrt lösz - agyag a. próbacölöpterv kész (12.20.) 16,5 21,75 és Főmterv hídtervező és talajmechnikus 194 Aluljáró az j. út alatt 50 24,40-26,30 f80 fúrt lösz - agyag a. újraszámítás (12.17.) 18,35 és 23 nyilatkozata szükséges 120 helyett 80 CFA CPT és újraszámítás Főmterv hídtervező és talajmechnikus 210 Felüljáró a K1 j. földút és vadátjáró felett 20 20,3 f120 fúrt 13 és 12, ,5 1 1 lösz - pannon? e. (11.09.) (12.19.) nyilatkozata szükséges 120 helyett 80 CFA CPT és újraszámítás 220 Felüljáró Peterd-Szemelyi vízfolyás és vadátjáró felett 13 12,6 f120 fúrt 11, lösz e. (11.09.) (01.23.) 30x30 NC NC 30x30 helyett 80 CPT és újraszámítás 224 Felüljáró a K2 j. földút felett 27 27,2 11, lösz - agyag e. vert CFA (12.04.) (01.23.) 20 és 18,3 és 241 Aluljáró az j. ök. út alatt 45 22,84-23,16 f80 fúrt lösz - agyag a. újraszámítás (12.17.) 20 Főmterv hídtervező és talajmechnikus nyilatkozata szükséges 246 Felüljáró a K3 j. földút korrekciója felett f80 fúrt lösz - agyag a. újraszámítás (12.17.) CPT és síkalapozási 15,1 és 11,5 252 Aluljáró az j. kozármislenyi bekötőút alatt 56 28,00-28,00 f80 fúrt lösz - agyag síkalapozás (12.04.) lehetőség vizsgálata és 14,3 (01.23.) 10,05+27,20 30x30 NC NC 30x30 helyett 80 CPT + fúrás és 252/K Felüljáró Kozármislényi-patak, földút, vadátjáró felett 47 11, lösz - agyag e. K +10,05 vert CFA (12.04.) újraszámítás Völgyhíd a Pécs-Mohács MÁV vv., a Nagynyárádi vízfolyás és földút felett 221 f80 fúrt f120 fúrt f80 fúrt és 267 Aluljáró a K4 j. földút alatt 54 27,19-27,19 síkalap 12,2 és 17 és 22 és 18 és 11 és 15, lösz - agyag c/4 K 8,1 és lösz - agyag síkalapozás (12.04.) 271 Felüljáró V1 j. földút, vadátjáró felett 11 10,5 f80 fúrt 11, agyag 282 Aluljáró a K5 j. földút alatt 49 24,05+25,05f120 fúrt 11, lösz - agyag e. hullámosított acéllemez (12.04.) 120 helyett 80 CFA (11.09.) 294 Aluljáró az 58. sz. főút alatt 62 31,20-31,20 f80 fúrt 15 és lösz - agyag síkalapozás (12.04.) 294/K Aluljáró víznyomócső alatt 59 24,64-33,34x5-30,60 10, f80 fúrt 9, lösz - agyag síkalapozás (12.04.) 10,62 CPT I. ütem kiszámítva szállítás CPT és síkalapozási lehetőség vizsgálata (12.17.) CPT + fúrás és hullámosított acéllemez lehetőségének vizsgálata CPT és újraszámítás (12.17.) CPT és síkalapozási lehetőség vizsgálata (12.17.) CPT és síkalapozási lehetőség vizsgálata (12.17.) Főmterv hídtervező és talajmechnikus nyilatkozata szükséges M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Próbaterhelési program Egy kézben tartva, komplex szemlélet alapján csoportokba sorolás M6 I. szakasz - Szekszárd - Bátaszék M6-M9 Szakasz / Section Csoport / Group Kivitelező / Constructor C O L A S Szempontok: Talajadottságok (talajfajta, CPT ellenállás) Cölöpök hossza Egy hídnál lévő összes cölöphossz Helyszínek egymástól való távolsága Kalibrációs ió lehetőségek (kellő darabszám) M6 II. szakasz - Bátaszék - Bóly MA COL e. MA COLAS STRABAG Bp. Statikus próbaterhelések kiváltása kalibrált dinamikus próbaterhelésekkel M60 I. szakasz M60 II. szakasz STRABA AG Győr 45

46 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok P ób t h lé i program Próbaterhelési ` valamennyi műtárgynál készüljön vagy statikus statikus, vagy dinamikus próbaterhelés ` völgyhidak: kiegészítő CPT vizsgálat tá támaszonként ké t ((szükség ük é esetén té eltérés lté é a ttervtől) től) ` kis hidak: ahol 20 m-nél távolabb van a CPT a műtárgytól kiegészítő CPT szükséges ` tervezési egységeken belül párhuzamosan statikus és dinamikus próbaterhelések (kalibráció) ` próbaterhelés típusa az összes cölöphossztól függ ` összesen több, mint ö több i t 100 db CPT szonda, d 47 db statikus és 71 db dinamikus próbaterhelés 46

47 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok P ób t h lé i program Próbaterhelési 96 db statikus 47 db statikus 71 db dinamikus Híd összes cölöphosszától függően Előzetes statikus terhelések (1000 m < L) Előzetes statikussal kalibrált dinamikus terhelések (200 m < L < 400 m) Előzetes kalibrált dinamikus v. statikus terhelések (400 m < L < 1000 m) Utólagos dinamikus vizsgálatok (L < 200 m) Eredmény: bb gazdaságosabb d á bb kivitelezés ki it l é gyorsabb, 47

48 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Példa a csoportba sorolásra b b CSOPORT Ártéri üledékekkel fedett szemcsés terasz, 3-5 m közötti talajvízszint 15 hídnál 5 db kalibráció Az átmeneti rétegben 3 8 MPa közötti CPT szondaellenállás (statikus+dinamikus) A szemcsés terasz rétegben önálló 30 dinamikus MPa, mélyebben MPa CPT szondaellenállás próbaterhelés készült 80 cm átmérőjű, 8-14 m hosszú, teraszon álló CFA cölöpök a CSOPORT a 15 hídnál Pleisztocén eredetű talajok, talajvízmentes t környezet Ic = sovány, közepes, 5 db helyenként kalibráció iszapok és kövér agyagok (statikus+dinamikus) Homogén, 2-5 Mpa közötti ötti 1 CPT önálló szondaellenállás statikus tik a teljes mélységig 12 önálló dinamikus cm átmérőjű, átlagosan próbaterhelés m készült hosszú, lebegő CFA cölöpök 48

49 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok terhelő erő F kn edés s mm sülly

50 terhelés terhelés kn kn a csoport süllyedés s mm mm S-000 D-000 S-000-P S-000 D-000 S-000-P D-000-P D-000-P S-060 S-060 D-060 D kn S-060-P S-060-P D-060-P D-060-P S-178-P S-178 D-178 S-178-P D-178-P D-178-P S-194-P D-194-P S-194 D-194 S-194-P D-194-P kn

51 7000 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok sü üllyedés mm 6000 terhelés kn S-000 D-000 S-000-P 20 D-000-P S-060 D-060 S-060-P D-060-P S-178 D-178 S-178-P D-178-P 25 S-194 D-194 S-194-P D-194-P palástellenállás teherbírás statikus mérés alapján R(stat) kn talpellenállás 5000 teljes ellenállás Rs(stat) = 1,00 Rs(din) 2000 teherb bírás statikus s mérés alap pján R(stat) kn megbízható adat bizonytalan adat Rt(stat) = 0,80 Rt(din) ? Rb(stat) = 0,50 Rb(din) 1000? palástellenállás "a" jelű cölöpcsoport CFA-cölöpök löszös eredetű, q c =2-5 MPa CPT-csúcsellenállású agyagban talpellenállás cölöpátmérhossz cölöp- műtárgy teljes ellenállás R t kn talpellenállás R b kn palástellenállás R s kn jele teljes ellenállás m m din stat stat / din din stat stat / din din stat stat / din 000 1,00 19, , ,61? , ,80 18, , , , ,80 17, , , , ,80 19, , , ,08 R s (stat) = 1,00 R s (din) R t (stat) = 0,80 R t (din) KÖVETKEZTETÉSEK a CSOPORT TELJES TEHERBÍRÁS - R t (stat) t) = 0,80 R t (din) palástellenállás R b (stat) = 0,50 R b (din) - R s (stat) = R s (din) csúcsellenállás - R b (stat) =050 0,50 R b (din)? teherbírás dinamikus mérés alapján R(din) kn teherbírás dinamikus mérés alapján R(din) kn

52 terhelés kn ,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 b csoport 35,00 kn süllyedés s mm 40,00 45,00 50,00 55, S 1544-D 1480-D ,00 00 S S 1595-D 65,00 70,00 75,00 75,00 80,00 80, S 1449-S 1449-D kn

53 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok terhelés kn ,00 5,00 b jelű cölöpcsoport ( ) süllyedés mm 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 45,00 50,00 55,00 60,00 65,00 70,00 75,00 80, S 1544-D 1480-D2 S S 1595-D 1544-S 1449-S 1449-D D=80 cm átmérőjű CFA-cölöpök löszös eredetű agyagban q c =2-5 MPa CPT-csúcsellenállással műtárgy cölöphossz teljes ellenállás R t kn talpellenállás R b kn palástellenállás R s kn jele m din stat stat / din din stat stat / din din stat stat / din , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,70 KÖVETKEZTETÉSEK b CSOPORT TELJES TEHERBÍRÁS - R t (stat) = 1,0 R t (din) A palást és csúcsellenállás szétválasztása az értékeinek jelentős szórása miatt nem volt értékelhető. 53

54 M6-M60 Próbaterhelési tapasztalatok Összefoglalás Gyorsabb átfutási idő kb. 7-8 héttel gyorsabb Gazdasági előny kb fm-rel kevesebb próbacölöp több vizsgálat Nagy darabszám, megbízhatóbb adatok Statisztikai értékelés lehetősége Esetleges nem várt eredmények értékelése a csoport többi adatával. Utólagos kiértékelések További tervezéshez, eredeti számítási metodikánk felülvizsgálatához, pontosításához adatbázis felállítása. 54

55 55

56 56

57 57

58 M6-M60 60 autópálya, Szekszárd-Pécs szakasz geotechnikai kérdései Szilvágyi László - Alagútépítés geotechnikai vonatkozásai 58

59 Jellemző szelvények alagút Alagút geotechnikai i feltárásai á 59

60 Alagúttervezés - geotechnika Feladatok, célok Végeselemes méretezési paraméterek meghatározása Egyszerűsített, de reális (számítható) modell előállítása Célzott laboratóriumi vizsgálatok (statisztikai értékelés) Nyírószilárdsági vizsgálatok Alakváltozási vizsgálatok súrlódási szög (abszolút minimum) φ min Összenyomódási modulus (absz. min.) Es(min) súrlódási szög (karakterisztikus érték) φ k Összenyomódási modulus (átlag) Es(átl) Összenyomódási modulus (kar. érték) Es(kar) súrlódási szög (átlag) φ átl kohézió (abszolút minimum) c min kohézió (abszolút minimum) i c min Felkeményedési viszonyszám n kohézió (karakterisztikus érték) c k Rugalmassági modulus (absz. min.) E(min) kohézió (átlag) c átl Rugalmassági modulus (átlag) E(átl) vízáteresztőképességi együttható k Rugalmassági modulus (kar. érték) Es(kar) 60

61 Alagúttervezés - geotechnika Laboratóriumi vizsgálatok: kezdetben a felső rétegtartományra fókuszálva mélyebb rétegek vizsgálata az alagút tartományában részletes laboratóriumi program javaslat a vállalkozóval egyeztetve 61

62 Célzott laboratóriumi vizsgálatok - alagutakhoz 3. réteg alsó pleisztocén sovány és közepes agyag fúrás száma ϕ c τ A / / / / / / / M1691/ B 1699/ M1700/ C 1708/ / / Sovány - közepes 500 agyag karakterisztikus értékei: 450 Ø = c = 105 kn/m 2 τ kpa 350 τ 800 = 349 kn/m / Nyírószilárdság vizsgálatok - CU triaxiális teszt 1711/M /M /M M1713/ /1 1679/1 1682/1 1682/1 1686/1 1686/2 1689/1 M1691/2 1699/1 M1700/2 1708/1 1708/1 1711/ / mélységnek megfelelő előterheltség modellezése relatív gyors terhelés törésig - dé drénezetlen állapot σ kpa értékelés a teljes feszültségek analízise alapján - telítetlen rétegekre 62 Couloumb egyenesek kiértékelése rétegenként 1711/M 1711/M 1711/M M1713/2 1720/1 1723/2 1724/ karakterisztikuskt tik érték

63 Célzott laboratóriumi vizsgálatok - alagutakhoz Ödométeres vizsgálatok magas önsúlyfeszültséget figyelembevevő terhelés, két E s (MN/m 2 ) Tunnel A Tunnel B Tunnel C Tunnel D A collapse tehermentesítési lépcső statisztikai kiértékelés minden rétegre modulus mélység szerinti változásának bemutatása felkeményedés vizsgálata (m) depth

64 Alagúttervezés - geotechnika Technológia - Új osztrák építési módszer (NÖT) 1356 m 422 m 888 m 441 m 12 m 12 m 12 m 64

65 Alagúttervezés - geotechnika Ideiglenes és végleges szerkezet Ideiglenes Végleges kalott mag ellenbolt 65

66 Alagúttervezés - geotechnika Fejtési munkálatok k Kalott Mag 66

67 Alagúttervezés - geotechnika Fejtési munkálatok k 67

68 Alagúttervezés - geotechnika Fejtési munkálatok k 68

69 Alagúttervezés - geotechnika Fejtési osztályok biztosítási i módok alagút kiviteli tervek készítése FEM módszerrel, Back analízissel fejtési osztályok meghatározása takarás és E modulus függvényében deformáció előrejelzés monitoring a fejtés megerősíti az előre jelzett rétegződést: váratlan talajadottságnak nincs jele 3 alagút fejtése probléma mentes, "A" alagútnál omlás Takarás 10 m 20 m 30 m 40 m 50 m Young's E [MPa] ,6 11,5 12,4 17,0 21,8 Biztosítási i osztály Kohézió [kpa] 75 2,0 6, ,1 75 7,5 91 9,1 10, ,2 4,5 6, ,6 4,2 6,0 7,7 4, ,8 7, ,6 2,5 3,3 A B C D E F G H 69

70 Alagúttervezés - geotechnika A alagút beomlásának á körülményei 1. omlás:a alagút déli hajtás - keleti és nyugati járatban egyszerre június 24-én 2:30-kor 213 m hosszon 2. omlás: augusztus 12-én 17:15-kor további 166 m hosszon 70

71 Alagúttervezés - geotechnika A alagút beomlásának á körülményei 1. omlás:a alagút déli hajtás - keleti és nyugati járatban egyszerre június 24-én 2:30-kor 213 m hosszon 2. omlás: augusztus 12-én 17:15-kor további 166 m hosszon 71

72 Alagúttervezés - geotechnika Újabb geotechnikai i feltárások á 72

73 Alagúttervezés - geotechnika Megoldások az újrafejtésre jté Előtűzött csőernyő 15 m-enként JET oszlopok 1,5 m-enként R típusú biztosítás: Betonminőség C30/37: d=40cm Előfejtési hossz: 1,0m Folyamatos horgonyzás: IBO R32N, a=1,6m 2,0m Csőernyő: F139,7mm, L= 15m, a=40cm - 45cm Jet-Grouting oszlopok: F1,50m, L= 8m, a=1,50m 73

74 Alagúttervezés - geotechnika Megoldások az újrafejtésre jté Injektálás nyoma és a JET oszlopok Csőernyő előtűzése 74

75 75

76 76

77 77

78 78 Köszönjük a figyelmet!