dr. Szepesházi Róbert Széchenyi István Egyetem, Győr Infratstruktúraépítő MSc-képzés 3. konzultáció Cölöpalapozás tervezése az Eurocode 7 szerint
|
|
- Lili Szekeres
- 7 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 dr. Szepesházi Róbert Széchenyi István Egyetem, Győr Infratstruktúraépítő MSc-képzés 3. konzultáció Cölöpalapozás tervezése az Eurocode 7 szerint
2 Cölöpalapok tervezési határállapotai általános állékonyság elvesztése 7 talaj és tartószerk. együttes tönkremenetele 2 talajtörés a cölöp alatt és körül (befúródás) 8 túlzottan nagy süllyedés 3 cölöp kihúzódása a paláston való elnyíródás miatt 9 túlzottan nagy megemelkedés 4 talajtörés a cölöp keresztirányú terhelése miatt 10 túlzottan nagy oldalirányú mozgás 5 talajtörés és cölöp együttes tönkremenetele 11 túlzott rezgések 6 cölöptest szerkezeti tönkremenetele
3 Cölöpalapok tervezési határállapotai az általános állékonyság elvesztése; a cölöpalap talajtörési (nyomási) ellenállásának kimerülése; a cölöpalap kihúzódása; talajtörés a cölöpalap keresztirányú terhelése következtében; a cölöptest tartószerkezeti tönkremenetele nyomás, húzás, hajlítás, kihajlás v. nyírás okán; a talaj és a cölöpalap együttes tönkremenetele; a talaj és a tartószerkezet együttes tönkremenetele; túlzottan nagy süllyedés; túlzottan nagy megemelkedés; túlzottan nagy oldalirányú elmozdulás; elfogadhatatlan mértékű rezgés.
4 Cölöpválasztás szempontjai a helyszíni talaj- és talajvízviszonyok, beleértve az ismert vagy lehetséges akadályokat; a cölöpözéskor keletkező feszültségek; a készítendő cölöp épségének megőrzésére és ellenőrzésére szolgáló lehetőségek; a cölöpözési módszer és sorrend hatása a már kész cölöpökre, a szomszéd szerkezetekre és közművekre; a cölöpözéskor megbízhatóan betartható tűréshatárok; a talajban előforduló vegyi anyagok káros hatásai; a különböző talajvizek összekapcsolódásának lehetősége; a cölöpök kezelése és szállítása; a cölöpözés hatásai a környező építményekre; a cölöpök távolsága a cölöpcsoportban; a cölöpözéssel a szomszédos szerkezetekben okozott elmozdulások vagy rezgések;
5 Cölöpválasztás szempontjai az alkalmazandó verőberendezés vagy vibrátor típusa; a cölöpökben a verés által keltett dinamikus feszültségek; fúróiszappal készülő fúrt cölöpök esetében a folyadéknyomás szinten tartásának szükségessége, a furatfal beomlását s a furattalp hidraulikus talajtörését gátolandó; a cölöptalp és a palást megtisztítása (főleg bentonit alkalmazásakor) a fellazult törmelék eltávolítása végett; a furatfal betonozás közbeni helyi beomlása, mely földzárványt okozhat a cölöpszárban; talaj vagy talajvíz behatolása a helyben betonozott cölöptestbe és az átáramló víz zavaró hatásai a még nedves betonban; a cölöpöt körülvevő telítetlen homokrétegeknek a beton vizét elszívó hatása; a talajban előforduló vegyi anyagok kötésgátló hatása; a talajkiszorító cölöpök talajtömörítő hatása; a talajnak a cölöpfúrás által okozott megzavarása.
6 A cölöpök nyomási ellenállásának meghatározása
7
8 A talajkörnyezetből származó nyomási ellenállás Általános elvek (4) A tömbként működő cölöpcsoport nyomási ellenállását általában úgy lehet számítani, mintha a tömb egyetlen nagy átmérőjű cölöp lenne. (6) Ha a cölöpök merev tartószerkezetet támasztanak alá, számításba vehető, hogy a tartószerkezet a cölöpök között elosztja a terhelést. Határállapot ilyen esetben csak akkor következhet be, ha több cölöp egyszerre kerül törési állapotba, ezért az egyedi cölöp törési állapotát nem kell vizsgálni. (7) Ha a cölöpök hajlékony szerkezetet támasztanak alá, indokolt azt feltételezni, hogy a leggyengébb nyomási ellenállástól függ a határállapot bekövetkezése. (8) Különös gonddal kell vizsgálni a szélső cölöpök törési állapotát, melyet az alátámasztott szerkezetről átadódó ferde vagy külpontos terhelés okozhat.
9 A talajkörnyezetből származó nyomási ellenállás Általános elvek 9)P Ha a cölöpök által közvetlenül terhelt réteg alatt gyengébb réteg van, akkor a gyenge rétegnek a nyomási ellenállására kifejtett hatása figyelembe veendő. (10)P A cölöp talpellenállásának számításakor figyelembe kell venni a cölöptalp alatti és feletti talajzóna szilárdságát. MEGJEGYZÉS: E talajzóna talp alatti és feletti vastagsága a cölöpátmérő többszöröse lehet. Az ebben előforduló bármely gyenge talajnak viszonylag nagy a befolyása a talpellenállásra. (11) Ha a cölöptalp alatt a 4-szeres cölöpátmérőnek megfelelő mélységen belül van gyenge talaj, akkor a talp alatti talaj átszúródásának lehetőségével számolni kell. (12)P Ha a talp átmérője nagyobb a cölöptörzs átmérőjénél, akkor ennek lehetséges kedvezőtlen hatását vizsgálni kell.
10 Cölöpök nyomási ellenállásának meghatározása az EC 7 szerint statikus próbaterhelés számítás talajvizsgálat alapján szondadiagram (CPT, SPT, MPM) talajszelvény nyírószilárdsági paraméterekkel talajszelvény osztályozó paraméterekkel dinamikus próbaterhelés Talajvizsgálat és dinamikus próbaterhelés alapján tervezni csak olyan módszerrel szabad, melynek alkalmasságát hasonló cölöpre és talajra statikus próbaterheléssel igazolták.
11
12 7.5. Cölöpök próbaterhelése Általános elvek (1)P Cölöp-próbaterhelést kell végezni a következő esetekben: ha olyan cölöptípust vagy -készítési módszert alkalmaznak, amelyre nincs összehasonlítható tapasztalat, ha a cölöpöket hasonló talaj- és terhelési viszonyok között még nem vizsgálták próbaterheléssel; ha a cölöpök olyan terhelést kapnak, amelyre megbízható támpontot sem az elmélet, sem a tapasztalat nem ad. ha a cölöp készítése közben végzett megfigyelések azt jelzik, hogy a cölöp viselkedése erősen és kedvezőtlenül tér el a helyszín vizsgálata és a tapasztalat alapján elvárttól, és ha a kiegészítő altalajvizsgálatok sem tisztázzák az eltérés okait. (2) Cölöp-próbaterhelés végezhető: az építési eljárás alkalmasságának megítélésére; a tervezett cölöp és a környező talaj terhelés alatti viselkedésének meghatározására, mind a süllyedések, mind a törőerő tekintetében; a cölöpalap egészének megítélésére.
13 Próbaterhelés eszközei
14 4500 terhelő erő F kn Próbaterhelés feldolgozása terhelő erő F kn :00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 idő 16:00 t óra:perc 17:00 18:00 19:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 idő 16:00 t óra:perc 17:00 18:00 19: süllyedés s mm süllyedés s mm
15 CPT(u) nyomószonda, statikus szonda
16 DIN 1054 fúrt cölöpök fajlagos cölöpellenállásainak tapasztalati értékei relatív süllyedés s/d fúrt cölöp kötött talajban talpellenállás karakterisztikus értéke q b,k MPa ha a drénezetlen nyírószilárdság c u MPa 0,10 0,20 0,02 0,35 0,90 0,03 0,45 1,10 0,10 = s g 0,80 1,50 talpnövelés esetén 75 % redukció a drénezetlen nyírószilárdság c u MPa fúrt cölöp kötött talajban palástellenállás karakterisztikus értéke q s,k MPa 0,025 0,025 0,100 0,040 > 0,200 0,060
17 DIN 1054 vert cölöpök fajlagos cölöpellenállásának tapasztalatai értékei vert cölöp palástellenállás karakterisztikus értéke q s,k kpa talpellenállás karakterisztikus értéke q b,k MPa talaj mélység m fa vasbeton acélcső I-tartó fa vasbeton acélcső I-tartó Szemcsés < ,0 3,5 2,0 5,0 1,5 4,0 1,5 3, ,5 6,5 3,0 6,0 2,5 5,0 > ,0 7,5 4,0 8,0 3,5 7,5 3,0 6,0 kohéziós I c 0,5 0, ,75 1, ,0 2,0 görgeteges agyag kemény nagy. kem. < ,0 6,0 1,5 5,0 1,5 4, ,0 9,0 4,0 9,0 3,0 7,5 > ,0 10,0 8,0 10,0 6,0 9,0
18 q b talpellenállás a b a talpellenállás technológiai szorzója b és s köralakú cölöpökre 1,0 q ci q cii q ciii d crit q bh korlátozása a talp alatti d crit kritikus mélységre vonatkozó átlag a talp alatti d crit kritikus mélység minimuma a talp feletti 8D hossz minimuma, de legfeljebb 2 MPa 4D és 0,7D közötti azon mélység, mely a legkisebb q b értéket adja q bh <15 MPa lehet q b a b b s 1 2 q előterhelt, nagyon tömör, meszes homokok esetében további csökkentés ci q 2 cii q ciii Szemcsés talaj esetén q s palástellenállás a b a palástellenállás technológiai szorzója q ch korrekciója ha egy 1,0 m-nél hosszabb szakaszon q c 15 MPa, akkor q ch =15 MPa legyen, (ez egyben q s 120 kpa korlátozást is jelent) q s a ha egy 1,0 m-nél rövidebb szakaszon q c 12 MPa, q ch =12 MPa legyen, s q ha a szondázás terepszintje magasabban volt, mint lesz az üzemi állapotban, s ezért a függőleges hatékony feszültség valamely mélységben s zc -ről s zh -ra csökken, akkor a figyelembe vehető szondaellenállás q ch =q ch (s zh /s zc ) legyen c
19 Cölöpök szemcsés talajbeli fajlagos ellenállásait a statikus szonda csúcsellenállásából adó szorzó készítési mód talpellenállásra palástellenállásra típus a b = q b / q c a s = q s / q c előregyártott vert vb. vagy acél 1,0 0,010 talajkiszorítással helyszíni vert (Franki, Simplex) 1,0 0,014 előregyártott csavart 0,8 0,012 részleges talajkiszorítással vert acélprofil, nyitott cső 1,0 0,0075 folyamatos (CFA, SOB) 0,8 0,006 talajhelyettesítéssel béléscsővel fúrt cölöp 0,6 0,006 fúróiszappal fúrt cölöp 0,6 0,005 Cölöpök kötött talajbeli fajlagos palástellenállásait a statikus szonda talajtípus C P T - c s ú c s e l l e n á l l á s qc MPa szorzó as = qs / qc qc > 3,0 < 0,030 agyag 1,0 < qc < 3,0 < 0,020 qc < 1,0 < 0,050 iszap < 0,025 tőzeg 0
20 Szemcsés talajok palástellenállási szorzója 0,020 palástellenállási szorzó 0,015 a s =q s/ q c 0,010 CFA-cölöpök LCPC-módszer belga szabvány német szabvány EAB-ajánlás EC-7 és holland szavány Mahler képlete új javaslat 0,005 0, CPT-csúcsellenállás q c [kpa] q s a s q c q s a sq q c
21 Kötött talajok palástellenállási szorzója 1,2 adhéziós tényező 1,0 a u =q s /c u 0,8 0,6 0,4 0,2 0,0 Fúrt cölöpök q s fajlagos palástellenállásának számítása kötött talaj esetén q s = a u c u drénezetlen nyírószilárdság c u kpa Gwizdala Viggiani Tomlinson Lehane Stas - Kulhavy DIN 1054 Kerisel Reese EAB-max EAB-min ME 15005/2 ME 15005/2 mod q s a u c u a-módszer q c qc ,5 q u s qs0 1, 2 c c
22 Cölöpellenállás számítása CPT alapján R c R b R s A b q b i A si q si ellenálláskomponens szemcsés talaj kötött talaj talpellenállás q b 1 qcim qciim b ab qciiim qb 0, 6 b qc 2 2 palástellenállás q s a sq q c q 1, q s 2 s c c u q N c k q c 15,5
23 Szemcsés talajok fajlagos cölöpellenállásai cölöptípus talpellenállási szorzó palástellenállási szorzó palástellenállás maximuma a b a sq q smax [kpa] vert (vibrált), előregyártott vasbeton elem 1,00 0, talajkiszorításos vert (vibrált), zárt végű bennmaradó acélcső 1,00 0, zárt véggel lehajtott s visszahúzott cső helyén betonozott 1,00 1, csavart, helyben betonozott, 0,80 0, talajhelyettesítéses CFA-cölöp 0,70 0, fúrt, támasztófolyadék védelmében 0,50 0, fúrt, béléscső védelmében 0,50 0,45 80 q b b a b 1 2 q cim q 2 ciim q ciiim q s a sq q c EC 7 és NEN b 0,6
24 Kötött talajok fajlagos cölöpellenállásai cölöptípus talpellenállási szorzó palástellenállási szorzó palástellenállás maximuma b s q smax [kpa] vert (vibrált), előregyártott vasbeton elem 1,00 1,05 85 talajkiszorításos vert (vibrált), zárt végű bennmaradó acélcső 1,00 0,80 70 zárt véggel lehajtott s visszahúzott cső helyén betonozott 1,00 1,10 90 csavart, helyben betonozott, 0,90 1, talajhelyettesítéses CFA-cölöp 0,90 1,00 80 fúrt, támasztófolyadék védelmében 0,80 1,00 80 fúrt, béléscső védelmében 0,80 1,00 80 q 9 u q b c 0, 6 b c q s, 2 1 q s c Skempton c u q N c k q c 15,5
25 Mért és számított teljes nyomási ellenállások korrelációja mért nyomási ellenállás R c,meas [kn] N =63 R 2 =0,77 R c,meas =1,00 R c,cal R c,meas =0,80 R c,cal %-os konfidencia-intervallum számított nyomási ellenállás R c,cal [kn]
26 Dinamikus próbaterhelés Módszerek dinamikus próbaterhelés (alakváltozás- és gyorsulásmérés) korrelációs tényező jelillesztéssel (signal matching, CAPWAP) 1,35 közvetlen számítással (hullámegyenlet, CASE) 1,60 verési képlet (elmozdulásmérés) kvázi-rugalmas behatolás mérésével 1,75 kvázi-rugalmas behatolás becslésével v. elhanyagolásával 1,90 Kalibrálás statikus próbaterheléssel ugyanazon cölöptípuson hasonló hosszal és keresztmetszettel hasonló talajban Az eredmény megbízhatóságát növeli kellő ütőhatás (2-10 t) elég nagy elmozdulás (10-50 mm) hosszabb erőhatás (5-100 ms) Alkalmazás terv igazolására próbaveréshez teherbírás egyenletességének igazolására
27
28 A dinamikus próbaterhelés megbízhatósága homoktalaj esetén teherbírás statikus mérés alapján R(stat) kn palástellenállás talpellenállás teljes ellenállás R s (stat) = 1,00 R s (din) megbízható adat bizonytalan adat R t (stat) = 0,80 R t (din)? R b (stat) = 0,50 R b (din) 1000? teherbírás dinamikus mérés alapján R(din) kn
29 a cölöpméretezési rendszer elemei a biztonsági rendszer eszközei elemek változatok parciális tényezők korrelációs tényezők modelltényezők kockázati tényezők eljárási szabályok cölöptípus ellenállástípus talajfajta vert CFA fúrt palást talp teljes kötött szemcsés EC 7-1 nemzeti melléklet szemcsés talpellenállás óvatos kezelése méretezési módszer statpt CPT szemp dinpt eredeti EC 7 követése EC 7-1 nemz. mell. min. 3 CPT kockázat nagy átlagos kis EC 0 javaslatai a fentiek alkalmazása erőtani számítás típusa alap részletes részletes is elfogadható 1,1 redukció alkalmazása részletes = = szakszerű
30 A cölöpellenállás tervezési értékének számítása a karakterisztikus értékből R c;d R c; k b;k Rs;k t R b s Parciális tényezők a cölöpök tervezéséhez cölöpellenállás jel cölöptípus vert fúrt CFA talpellenállás b 1,1 1,25 1,2 nyomott cölöp palástellenállása s 1,1 1,1 1,1 nyomott cölöp teljes/kombinált ellenállása t 1,1 1,20 1,15 húzott cölöp palástellenállása s;t 1,25 1,25 1,25
31
32 az ellenállás meghatározásának a ξ korrelációs tényező a cölöpellenállás karakterisztikus értékének meghatározásához a próbaterhelések ill. a talajszelvények száma az átlagra vonatkozóan a minimumra vonatkozóan módszere n ξ mean ξ min 1 1,40 1,40 statikus próbaterhelés 1, 4 talajvizsgálat 2, 3, 4, 5 dinamikus próbaterhelés 2, 6 2 1,30 1,20 3 1,20 1,05 4 1,10 1,00 5 1,00 1,00 1 1,40 1,40 2 1,35 1,27 3 1,33 1,23 4 1,31 1,20 5 1,29 1,15 7 1,27 1, ,25 1,08 2 1,60 1,50 5 1,50 1, ,45 1, ,42 1, ,40 1,25 Megjegyzések 1 ha egyetlen terhelést végeznek, akkor az a legrosszabb altalajú helyen legyen, ha többet, akkor azok reprezentálják az altalaj változásait, s egyet mindenképpen a legrosszabb helyen kell végrehajtani; 2 csak statikus próbaterheléssel kellő számú esetben igazolt számítási módszerek alkalmazhatók, szükség esetén a biztonságot növelő modelltényező bevezetésével; 3 a vizsgálati helyeknek jellemezniük kell az altalaj változásait, a szélsőségesen kedvezőtlen helyeket is; 4 ha a cölöpösszefogás képes kiegyenlíteni a teherbírás cölöpcsoporton belüli különbségeit, akkor a fenti értékek 1,1-gyel oszthatók, de a módosított érték is maradjon 1,0-nél kisebb; 5 az alkalmazott számítási módszertől függő modelltényező is alkalmazandó a nemzeti melléklet szerint 6 a megadott értékek a következők szerint módosíthatók: 0,85 szorzóval, ha a vizsgálat a mért jelekre illesztett modell alapján állapítja meg teherbírást; 1,10 szorzóval, ha verési képletet használnak a mért kvázi-rugalmas behatolásból számolva; 1,20 szorzóval, ha verési képletet használnak a kvázi-rugalmas behatolás mérése nélkül;
33 St modelltényezők alkalmazása a cölöptervezésben az EC 7 NM szerint NA19.2. Nem kell modelltényezőket alkalmazni, ha egyidejűleg teljesül, hogy az alkalmazott eljárás kidolgozásakor a talajjellemzőket igazolhatóan olyan értékekkel vették figyelembe, melyek karakterisztikus értékeknek tekinthetők, a tervező a talajjellemzők karakterisztikus értékeivel alkalmazza az eljárást. NA19.3. A következő modelltényezőket kell alkalmazni, ha egyidejűleg igaz, hogy az alkalmazott eljárás kidolgozásakor a talajjellemzőket igazolhatóan átlagértékekkel vették figyelembe, a tervező is a talajjellemzők átlagértékeivel alkalmazza az eljárást. Az alkalmazandó modelltényezők: statikus szondázás (CPT) csúcsellenállásából származtatott fajlagos cölöpellenállások esetében 1,1, laboratóriumi vizsgálatokkal megállapított nyírószilárdságból származtatott fajlagos cölöpellenállások esetében 1,2, tapasztalatai alapon felvett nyírószilárdsági paraméterek vagy azonosító és állapotjellemzők alapján megállapított fajlagos cölöpellenállások esetében 1,3. Ha az alkalmazás körülményei az előbbi két változat között vannak, akkor a tervező az előbbiekben javasolt értékek és 1,0 közötti modelltényezőket vehet számításba.
34 A cölöpalapok méretezési biztonsága Az ellenállás oldalán GEO határállapotra az EC7 szerint Cölöpalapozás R d R k R R Rm m korrelációs tényező parciális tényező modelltényező 1,40...1,10 1,10 1,15 1,20 m 1,10 1, 30 R
35 A cölöpalapok méretezési biztonsága Globális biztonság GEO határállapotra Cölöpalap nyomási ellenállása 1 próbaterhelés esetén alapkombináció alkombinációk FOS 1,40 1,40 1,15 2,25 FOS 1,25 1,40 1,15 2,00
36 a cölöpméretezési rendszer elemei a biztonsági rendszer eszközei elemek változatok parciális tényezők korrelációs tényezők modelltényezők kockázati tényezők eljárási szabályok cölöptípus ellenállástípus talajfajta vert CFA fúrt palást talp teljes kötött szemcsés EC 7-1 nemzeti melléklet szemcsés talpellenállás óvatos kezelése méretezési módszer statpt CPT szemp dinpt eredeti EC 7 követése EC 7-1 nemz. mell. min. 3 CPT kockázat nagy átlagos kis EC 0 javaslatai a fentiek alkalmazása erőtani számítás típusa alap részletes részletes is elfogadható 1,1 redukció alkalmazása részletes = = szakszerű
37 CPT1 CPT4 CPT7 Próbaterhelés száma helye R c;meas kn CPT3 CPT6 1. CPT /a CPT /b CPT CPT2 CPT5 CPT8 Cölöptípus: CFA D=80 cm H=12 m Számítási mód: CPT-EC7-SZR Cölöptervezés statikus próbaterhelés vagy CPT alapján R [kn] legvalószínűbb számított érték teljes ellenállás talpellenállás modelltényező korrigált számított érték palástellenállás talpellenállás palástellenállás teljes ellenállás CPT R s;cal R b;cal R c;cal m R s;cal R b;cal R c;cal , , , , , , , ,
38 Cölöptervezés CPT alapján R [kn] tervezési egyég átlag minimum kiválasztott számított érték teljes ellenállás korrelációs tényező karakterisztikus érték talpellenállás palástellenállás talpellenállás palástellenállás talpellenállás teljes ellenállás palástellenállás tervezési érték teljes ellenállás teljes ellenállás s = 1,1 b = 1,2 S t = 1,15 R s;cal R b;cal R c;cal R s;k R b;k R c;k R s;d R b;k R c;k R c;k teljes mean(1-8) , min(1-8) , nyugati mean(1-5) , min(1-5) , keleti mean(5-8) , min(5-8) , Cölöptervezés statikus próbaterhelés alapján értékelés a teljes épületre értékelés a keleti részre értékelés a nyugati részre 1. próbaterhelés alapján 1. és 2/a. próbaterhelés alapján 1. próbaterhelés alapján 2/b. és próbaterhelés alapján R c;mean R c;min R c;mean R c;min R c;mean R c;min R c;mean R c;min ,4 1,4 1,3 1,2 1,4 1,4 1,4 1,4 R c;mean / 1 R c;min / 2 R c;mean / 1 R c;min / 2 R c;mean / 1 R c;min / 2 R c;mean / 1 R c;min / , t R c;d t R c;d t R c;d t R c;d 1, , , ,
39 Cölöpalapozás tervezés példa I. Csomagoló és raktárcsarnok III. II. Épületrész Teljes teher [kn] Támaszok száma [db] Átlagos teher [kn] I II III IV Előkészítés: 4 db m mély CPT szondázás IV.
40 szint [mbf] Cölöpalapozás tervezése példa 131 CPT csúcsellenállás q c [MPa] CPT-1 feltöltés Előkészítés fázis 129 CPT CPT-3 CPT-4 Csavart cölöp 125 puha, kompresszíbilis iszap-sovány agyag ,0 mbf homokos iszap iszapos homok 4 db CPT átlag = 1,31 min = 1, sovány-közepes agyag R c,k = 1150 kn R c,d = 870 kn homok CT: 119,5 mbf R c,d = 790 kn CT: 120,0 mbf R c,d = 670 kn
41 szint [mbf] szint [mbf] Cölöpalapozás tervezés - példa 131 CPT csúcsellenállás q c [MPa] II. I CPT csúcsellenállás q c [MPa] CPTu-S1 CPTu-S2 CPT-1 CPTu-S3 CPT-2 CPTu-S4 CPT-3 CPTu-S5 CPTu-S6 CPT-4 CPTu-S7 CPTu-S8 CPTu-S9 CPT-1 CPT-2 CPT-3 CPT III IV
42 szint [mbf] Cölöpalapozás tervezés példa 131 CPT csúcsellenállás q c [MPa] db CPT átlag = 1,31 min = 1, CPTu-S1 CPTu-S2 127 CPTu-S3 CPTu-S4 CPTu-S5 125 CPTu-S6 CPTu-S7 CPTu-S8 CPTu-S9 11 db CPT átlag = 1,25 min = 1, CPT-1 CPT-2 CPT CPT-4 119,0 mbf R c,k = 1110 kn R c,d = 880 kn CT: 119,5 mbf R c,d = 825 kn CT: 120,0 mbf R c,d = 750 kn
43 Cölöpalapozás tervezés példa Teljes teher [kn] IV. III. II. I Előterv Kiviteli terv IV. III. II. I. 500 Összes cölöphossz [m] 0 Előterv Kiviteli terv
44 Egyedi cölöp süllyedése Egyedi cölöp süllyedése
45 Cölöpcsoport vizsgálata t 5 H t 1 H B=t 1 +D+2 H tg B=t 1 +D t 2 L=2 t 2 +D+2 H tg t 2 L=2 t 2 +D t 2 t 2 A cölöpcsoportot helyettesítő síkalap alapméretének felvétele A cölöpcsoportot helyettesítő modellcölöp méreteinek felvétele
46 helyettesítendő alakzat) szélessége. Cölöpcsoport süllyedése 2.5. ábra. A cölöpcsoport és az egyedi cölöp süllyedésének aránya (t= tengelytávolság, D=átmérő, H=cölöphossz) A helyettesítő síkalapot a 2.2. ábra szerint lehet felvenni, s a süllyedését a
47 Cölöpök tervezése keresztirányú terhelésre A teherbírás kimerülésének formái rövid cölöpök: merev testként való elfordulás vagy eltolódás hosszú, karcsú cölöpök: hajlítási törés a fej körüli talaj lokális törésével Tervezési módszerek próbaterhelés (nem feltétlenül törésig) számítás a talajmerevség, a talaj- és a cölöpszilárdság figyelembevételével Méretezési elvek, követelmények, lehetőségek a tartószerkezeti igénybevételek, valamint a talajreakciók és elmozdulások összeférhetősége a cölöpelfordulás szabadságfoka a kapcsolódásnál a hosszú, karcsú cölöpök modellje: a felső végén terhelt, vízszintes ágyazási tényezővel jellemzett, deformálódó közeg által megtámasztott gerenda A keresztirányú elmozdulás számításakor figyelembe veendő szempontok a talajmerevség és annak az alakváltozás mértékétől függő változása az egyedi cölöpök hajlítási merevsége a cölöpbefogás mértéke a felszerkezeti kapcsolatnál a csoporthatás a terhek irányváltásának vagy ciklikus ismétlődésének a hatása, a mozgás elvárt kinematikai szabadságfoka
48 7.8. Cölöpök tartószerkezeti tervezése (1)P A cölöpök szerkezeti tönkremenetellel szembeni megfelelőségét igazolni kell, összhangban a szakasszal. (2)P A cölöpök szerkezetét úgy kell megtervezni, hogy megfeleljenek minden olyan állapotban, melyekbe a cölöpök kerülhetnek. Ilyenek: - a használati körülményeik, pl. a korróziós viszonyok; - a készítésük körülményei, pl. az olyan kedvezőtlen talajviszonyok, mint a görgetegek, a meredek hajlású kőzetfelszínek; - a lehajthatóságot befolyásoló más tényezők, ideértve a tagoló felületek tulajdonságait is; - előre gyártott cölöpök esetében a helyszínre szállításuk és a beépítésük körülményei. (3)P A szerkezeti tervezéskor figyelembe kell venni a cölöptípusra, a hatások összetevőire és az alap teljesítőképességére előírt építési tűréseket. (4)P Vízen vagy vastag, nagyon gyenge talajrétegen áthatoló karcsú cölöpöket kihajlásra is ellenőrizni kell. (5) Általában nem kell a cölöpök kihajlását ellenőrizni, ha a köröttük levő talaj c u reprezentatív drénezetlen nyírószilárdsága nagyobb 10 kpa-nál.
49 Cölöpök méretezés keresztirányú terhelésre Méretezés feltételezett nyomáseloszlás alapján feltételezett forgáspont (0,33 0,40 H a talptól) feltételezett cölöszélesség (B=D+n x tgj) feltételezett nyomáseloszlás (homok - parabolikus, agyag - konstans) egyensúlyvizsgálat Terzaghi-modell, Broms-diagramok, Sherif-táblázatok Méretezés a talaj ágyazási tényezős a szerkezet FEM modellezésével ágyazási tényező felvétele (C=a E s /D; táblázatok) feltételezett cölöszélesség (B=D+n x tgj) FEM szoftver a szerkezetre (AXIS; GEO5) Méretezés a talaj és a szerkezet FEM modellezésével szokásos talajparaméterek vagy fejlesztett modellek (MC; HS) 2D modell felvett cölöpszéleséggel 3D modell a valós cölöpgeometriával FEM szoftver (PLAXIS, MIDAS) A talajra jutó nyomásokat ellenőrizni kell a passzív földnyomás viszonylatában!
50 Cölöpmodellezés AXIS-programban z H k h (z) e z (z) H D q h (z) q s (z) q hmax (z) e x (z) k s (z) q smax (z) e z (H) k b (H) q bmax (H) q b (H) k h (z)=c h (z)d=e s (z)/dd= k s (z)=q smax (z)/e smax = k b (H)=q bmax (H)/e bmax = =E s (z)=e s0 +z(e sh E s0 )/H =q smax (z)/(0,02d) =q bmax (H)/(0,10D) q h (z;e x )=k h (z)e x (z) q s (z;e z )=k s (z)e z (z) q b (H;e z )=k b (H)e z (H) q hmax (z)=(k p K a )(p+z)d q smax (z)=dq s (z) q bmax (H)=D 2 /4q b (H) q h (z)=q h (z;e x ) ha q h (z;e x )<q hmax (z) q h (z)=q hmax (z) ha q h (z;e x )>q hmax (z) q s (z)=q s (z;e z ) ha q s (z;e z )<q smax (z) q b(h)=q b (H;e z ) ha q b (H;e z )<q bmax (H) q s (z)=q smax (z) q b (H)=q bmax (H) ha q s (z;e z )>q smax (z) ha q b (H;e z )>q bmax (H)
51
52 Cölöpalapozású hídfő komplex modellezése Plaxis 3D szoftverrel u ymax=81mm Q max=1044kn M max=886knm N max=4111kn u zmax=225mm
53 A cölöpök szerkezeti és technológiai tervezése
54 Méretek Mérettűrések átmérő 0,3 D 3,0 m szélesség w min 0,4 m hossz / szélesség méretarány L / w 6 ferdeség n 6 alapfelület A 10 m2 átmérőarányok D talp / D 2 szemcsés talaj D talp / D 3 kötött talaj D törzsmax / D 2 pontraállás hibája e 0,10 m ha D 1,0 m e 0,1*D ha 1,0 D 1,5 m e 0,15 m ha D 1,5 m irányeltérés i 0,02 m/m ha n 15 i 0,04 m/m ha 4 n 15
55 CFA-cölöp talajhelyettesítéses eljárás zaj- és rezgésmentes fúrás végtelen spirállal furatfal védelme bennmaradó talajdugóval betonozás nyomás alatt a fúrószáron át vasalás utólagos behelyezése
56 Csavart cölöp talajkiszorításos eljárás zaj- és rezgésmentes hulladékmentes
57 gyors legyen Cölöpfúrás a talp egyenletes felfekvése biztosítandó túlfúrás új műszakban végzett betonozáskor talptisztítás falvédelem: béléscső támasztófolyadék spirál-talajdugó földkiemelés minimalizálása falvédelem nélkül: n 15 esetén kötelező, víztúlnyomás, előtolás iránycső kell, folyadékminőség, tartalék, dugattyúhatás, n 15 esetén tilos n 10 esetén megengedett folyós homok, c u 15 kpa agyag esetén próbacölöp d 60 cm esetén, n 15 esetén, szilárd talaj
58 Bentonitszuszpenzió Támasztófolyadék friss újrafelhasználásra kész betonozás előtt sűrűség g/cm 3 1,10 1,15 Marsh-érték s folyadékveszteség cm ph homoktartalom % (tömeg) 4 Polimerszuszpenzió Egyéb szuszpenziók (bentonit+polimer, más agyagásvány)
59 Betonminőség Betonminőség: C20/25 C30/37 Adalékanyag: d max 32 mm és betéttávolság/4 Cementtartalom: 325 kg/m 3 (száraz betonozás) 375 kg/m 3 (víz alatti betonozás) Víz/cement tényező: v/c 0,6 Adalékanyag 400 kg/m 3 (ha d>8 mm) d0,125 mm +cement 450 kg/m 3 (ha d 8 mm) Betonkonzisztencia 460 Ø 530 (száraz betonozás) Terülési átmérő 530 Ø 600 (szivattyú és víz alatt) 570 Ø 630 (betonozás zagy alatt)
60 Betonozás Gyors kezdés a fúrás után Talp- és fúróiszap ellenőrzése (mintavétel is) Folytonos betonozás (konzisztencia és tartalék) Betonozócső Kontraktorcső (Méret min. 6D max vagy 15 cm, tölcséres vég, sima fal, dugó) Max. D megemelés, 1,5 2,5 m bemerülés, lassú kiemelés Béléscső visszahúzása Belső vibrálás tilos Betonvédelem (áramló vízben, puha talajban, fagyban) Visszavésés
61 Vasalás A cölöp 0,5 m 2 A vas 0,5 % A cölöp 0,5 m 2 A cölöp 1,0 m 2 A vas 0,0025 m 2 A cölöp 1,0 m 2 A vas 0,25 % A cölöp min. 4 Ø12 min. betéttávolság 100 mm kengyel min Ø6 ill. d hosszvas /4 betonfedés 60 mm ha a cölöpátmérő > 60 cm 50 mm ha a cölöpátmérő 60 cm
62 Vasalás toldás: hajlítás: vb. szabály, kiegészítő rögzítés, ponthegesztés nem vb. szabály, 5 és 100 C hőmérséklethatárok betonacélkosár: huzal, kampó, hegesztés merevítőgyűrű, elosztóvasalás, átlós merevítés távtartó beállítás: központosság, takarás min. 3 m-ként 3 db gyorsan, függesztve, 0,15 m pontosság, spirálnál utólag is szabad enyhe vibrálással, húzással
63 Cölöpözési jegyzőkönyv a kivitelezési szabványokkal összhangban a cölöp számjele a cölöpöző berendezés a cölöp keresztmetszete és hossza; a cölöpkészítés időpontja és időtartama (megszakítások is) a beton összetétele, mennyisége és a betonozás módja, ha a fúróiszap fajsúlya, ph-ja, Marsh-viszkozitása és finomanyag-tartalma, ha a habarcs vagy a beton térfogata és besajtolási nyomása, ha.. a belső és külső átmérő, menetemelkedés és fordulatonkénti behatolás, ha a verőkalapács és a lehajtás eredményének fő adatai, ha a vibrátorok teljesítményfelvétele, ha a fúrómotornak leadott forgatónyomaték, ha a furatban talált rétegek és a furattalp állapota, ha a cölöpözés közben észlelt akadályok eltérések a tervezett helyzettől, iránytól a megvalósult építési szintek jkv. minden cölöpről, értékelés, megőrzés 5 évre, jelentés a megvalósulásról
64 A cölöpözési terv tartalma a cölöpök típusa valamennyi cölöp helye és hajlásszöge a tűrési határokkal a cölöpök keresztmetszete helyben betonozott cölöpök esetében a vasalásuk adatai a cölöpök hossza a cölöpök darabszáma a cölöpök megkövetelt teherviselő-képessége a cölöptalpak szintje vagy a megkövetelt behatolási ellenállás a cölöpök készítésének sorrendje az ismert akadályok bármi más, ami a cölöpözést korlátozhatja
65
GEOTECHNIKA II. NGB-SE CÖLÖPALAPOZÁS II-III.
GEOTECHNIKA II. NGB-SE005-02 CÖLÖPALAPOZÁS II-III. 2014-15 1. félév Tartalom 2 Cölöpalapozási alapismeretek Cölöpalapok tervezése Cölöpözési technológiák 3 Cölöpözési technológiák Cölöpözési technológiák
RészletesebbenHídalapozások tervezésének fejlesztése Szepesházi Róbert
50. Hídmérnöki Konferencia Siófok, 2009. szept. 29. okt. 1. Hídalapozások tervezésének fejlesztése Szepesházi Róbert főiskolai docens Széchenyi István Egyetem A hídalapozások tervezésének fejlődése Tervek
RészletesebbenCölöpalapozási alapismeretek
Cölöpalapozás Cölöpalapozási alapismeretek A cölöpök definiciója teherátadás a mélyebben levő talajrétegekre a cölöptalpon és a cölöppaláston függőleges méretére általában H 5 D jellemző a teherbíró réteg
RészletesebbenHídalapozások tervezésének fejlesztése Szepesházi Róbert
50. Hídmérnöki Konferencia Siófok, 2009. szept. 29. okt. 1. Hídalapozások tervezésének fejlesztése Szepesházi Róbert fıiskolai docens Széchenyi István Egyetem A hídalapozások tervezésének fejlıdése Tervek
RészletesebbenBME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs
Dr. Móczár Balázs 1 Az előadás célja MSZ EN 1997 1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása Az eddig
RészletesebbenA geotechnikai tervezés alapjai az Eurocode 7 szerint
A geotechnikai tervezés alapjai az Eurocode 7 szerint Tartószerkezeti Eurocode-ok EN 1990 EC-0 A tartószerkezeti tervezés alapjai EN 1991 EC-1: A tartószerkezeteket érő hatások EN 1992 EC-2: Betonszerkezetek
Részletesebbendr. Szepesházi Róbert Az Eurocode-ok végleges bevezetése elé
www.sze.hu/~szepesr Geotechnika 2009 áckeve dr. Szepesházi óbert Széchenyi István Egyetem, Gyır Az Eurocode-ok végleges bevezetése elé A geotechnikai tevékenység változása a tervezési folyamatban Geotechnikai
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
2. ELŐADÁS CÖLÖPALAPOZÁSOK TERVEZÉSE, SZONDÁZÁSI MÓDSZEREK Mohr-Coulomb törési feltétel c = tanφ+c Általános eset Súrlódási szög φ φ>0 Kohézió c>0 Szemcsés talajok HOMOK, KAVICS φ φ>0 c=0 Telített plasztikus
RészletesebbenCölöpalapozási alapismeretek
Cölöpalapozás Cölöpalapozási alapismeretek A cölöpök definiciója teherátadás a mélyebben levő talajrétegekre a cölöpcsúcson és a cölöpköpenyen függőleges méretére általában H 5.D jellemző a teherbíró réteg
RészletesebbenSzepesházi Róbert. Széchenyi István Egyetem, Gyır. Hídépítési esettanulmányok
Szepesházi Róbert Széchenyi István Egyetem, Gyır Hídépítési esettanulmányok Tervek a múltból Hídalapozás síkalapozás? Típusalépítmény 2000-2010 2010 Hídalapozás = cölöpalapozás? A negatív köpenysúrlódás
RészletesebbenCölöpözési technológiák
Cölöpözési technológiák Cölöpök anyaguk szerint fa-, acél-, beton-, vasbeton-, A készítés módja szerinti csoportosítás elıregyártott -, helyben készített cölöp talajhelyettesítéssel készülı cölöpök, amelyek
RészletesebbenCölöpalapozások - bemutató
12. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpalapozások - bemutató Ennek a mérnöki kézikönyvnek célja, hogy bemutassa a GEO 5 cölöpalapozás számításra használható programjainak gyakorlati
RészletesebbenCölöpcsoport elmozdulásai és méretezése
18. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpcsoport elmozdulásai és méretezése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_18.gsp A fejezet célja egy cölöpcsoport fejtömbjének elfordulásának,
RészletesebbenSÍKALAPOK TERVEZÉSE. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
SÍKALAPOK TERVEZÉSE SÍKALAPOK TERVEZÉSE síkalap mélyalap mélyített síkalap Síkalap, ha: - megfelelő teherbírású és vastagságú talajréteg van a felszín közelében; - a térszín közeli talajréteg teherbírása
RészletesebbenBME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés. Dr. Móczár Balázs
Dr. Móczár Balázs 1 Az előadás célja MSZ EN 1997 1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása Az eddig
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Épület alapozása síkalappal (1. rajz feladat) Minden építmény az önsúlyát és a rájutó terheléseket az altalajnak adja át, s állékonysága, valamint tartóssága attól függ, hogy sikerült-e az építmény és
RészletesebbenFöldstatikai feladatok megoldási módszerei
Földstatikai feladatok megoldási módszerei Földstatikai alapfeladatok Földnyomások számítása Általános állékonyság vizsgálata Alaptörés parciális terhelés alatt Süllyedésszámítások Komplex terhelési esetek
RészletesebbenCölöp függőleges teherbírásának és süllyedésének CPT alapú számítása
15. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2017. március Cölöp függőleges teherbírásának és süllyedésének CPT alapú számítása Program: Cölöp CPT Fájl: Demo_manual_15.gpn Ennek a mérnöki kézikönyvnek célja,
RészletesebbenAUDI CSARNOK CÖLÖPALAPOZÁSI MUNKÁI
AUDI CSARNOK CÖLÖPALAPOZÁSI MUNKÁI KALTENBACHER TAMÁS 2011. SZEPTEMBER BEMUTATKOZÁS HÍDÉPÍTŐ SOLETANCHE BACHY MÉLYALAPOZÓ Kft. w w w. h b m. h u 2 SOLETANCHE BACHY 3 4 BEMUTATÁS Munka: AUDI G50-G80 csarnokok
RészletesebbenDr. Móczár Balázs. BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék. Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Dr. Móczár Balázs 1 A z e l ő a d á s c é l j a MSZ EN 1997-1 szabvány 6. fejezetében és egyes mellékleteiben leírt síkalapozással kapcsolatos előírások lényegesebb elemeinek, a szabvány elveinek bemutatása
RészletesebbenRugalmasan ágyazott gerenda. Szép János
Rugalmasan ágyazott gerenda vizsgálata AXIS VM programmal Szép János 2013.10.14. LEMEZALAP TERVEZÉS 1. Bevezetés 2. Lemezalap tervezés 3. AXIS Program ismertetés 4. Példa LEMEZALAPOZÁS Alkalmazás módjai
RészletesebbenM0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás WOLF ÁKOS
1 M0 autópálya szélesítése az Anna-hegyi csúszás térségében WOLF ÁKOS 2 HELYSZÍN HELYSZÍN 3 TÖRÖKBÁLINT ANNA-HEGYI PIHENŐ ÉRD DIÓSD ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS 4 1993. október 5. ELŐZMÉNY, KORÁBBI CSÚSZÁS
RészletesebbenAutópályahidak mélyalapozásának fejlődése Varsányi Tamás főmérnök. Visegrád, június 11.
Autópályahidak mélyalapozásának fejlődése Varsányi Tamás főmérnök Az előadás tartalma Magyarország autópálya hálózata Cölöpözési technológiák az autópálya hidak alapozásának kivitelezésében: Franki cölöp
RészletesebbenGEOTECHNIKA III. NGB-SE005-03
GEOTECHNIKA III. NGB-SE005-03 HORGONYZOTT SZERKEZETEK Wolf Ákos 2015/16 2. félév Horgony 2 horgonyfej a szabad szakasz befogási szakasz Alkalmazási terület 3 Alkalmazási terület 4 Alkalmazási terület 5
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés Wolf Ákos BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési
RészletesebbenEbben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk be.
2. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Szögtámfal tervezése Program: Szögtámfal File: Demo_manual_02.guz Feladat: Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk
RészletesebbenMikrocölöp alapozás ellenőrzése
36. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2017. június Mikrocölöp alapozás ellenőrzése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_en_36.gsp Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy mikrocölöp alapozás ellenőrzésének
RészletesebbenSzádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev.
Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.05 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : Acél szerkezetek : Acél keresztmetszet teherbírásának
RészletesebbenPÖRGETETT BETON CÖLÖPÖK
PÖRGETETT BETON CÖLÖPÖK CÖLÖPÖK Típusválaszték: - Kúpos cölöp Max. 22 m Nagy teherbírás - Hengeres cölöp Max. 20 m - Cölöp és pillér egy szerkezetben - Egyedi tervezésű cölöpök - Minőségbiztosítás - Minden
RészletesebbenGeometriai adatok. réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei
24. terepmagasság térszín hajlása vízszintek Geometriai adatok réteghatárok magassági helyzete földkiemelési szintek geotechnikai szerkezet méretei a d =a nom + a a: az egyes konkrét szerkezetekre vonatkozó
RészletesebbenKorai vasbeton építmények tartószerkezeti biztonságának megítélése
Korai vasbeton építmények tartószerkezeti biztonságának megítélése Dr. Orbán Zoltán, Dormány András, Juhász Tamás Pécsi Tudományegyetem Műszaki és Informatikai Kar Építőmérnök Tanszék A megbízhatóság értelmezése
RészletesebbenVasbeton tartók méretezése hajlításra
Vasbeton tartók méretezése hajlításra Képlékenység-tani méretezés: A vasbeton keresztmetszet teherbírásának számításánál a III. feszültségi állapotot vesszük alapul, amelyre az jellemző, hogy a hajlításból
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
2010. szeptember X. Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék Alapozás Rajzfeladatok Hallgató Bálint részére Megtervezendő egy 30 m 18 m alapterületű épület síkalapozása és a
RészletesebbenEbben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését és elfordulását.
10. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Síkalap süllyedése Program: Fájl: Síkalap Demo_manual_10.gpa Ebben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését
Részletesebben2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek
2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek Falazott szerkezetek: MSZ EN 1996 (Eurocode 6) 1-1. rész: Az épületekre vonatkozó általános szabályok. Falazott szerkezetek vasalással és vasalás nélkül 1-2. rész:
RészletesebbenTöltésalapozások tervezése II.
Töltésalapozások tervezése II. Talajmechanikai problémák 2 alaptörés állékonyságvesztés vastag gyenge altalaj deformációk, elmozdulások nagymértékű, egyenlőtlen, időben elhúzódó süllyedés szétcsúszás vastag
RészletesebbenAlagútfalazat véges elemes vizsgálata
Magyar Alagútépítő Egyesület BME Geotechnikai Tanszéke Alagútfalazat véges elemes vizsgálata Czap Zoltán mestertanár BME Geotechnikai Tanszék Programok alagutak méretezéséhez 1 UDEC 2D program, diszkrét
RészletesebbenEgyedi cölöp függőleges teherbírásának számítása
13. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2013. árilis Egyedi cölö függőleges teherbírásának számítása Program: Fájl: Cölö Demo_manual_13.gi Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy egyedi cölö függőleges
RészletesebbenCölöpcsoport ellenőrzése Adatbev.
Cölöpcsoport ellenőrzése Adatbev. Projekt Leírás Szerző Dátu : : : Skupina pilot - Vzorový příklad 3 Ing. Jiří Vaněček 6.12.2012 Név : Skupina pilot - Vzorový příklad 3 Leírás : Statické schéa skupiny
RészletesebbenSúlytámfal ellenőrzése
3. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Súlytámfal ellenőrzése Program: Súlytámfal Fájl: Demo_manual_03.gtz Ebben a fejezetben egy meglévő súlytámfal számítását mutatjuk be állandó és rendkívüli
RészletesebbenForrás: www.ischebeck.de
Az Ischebeck TITAN fúrt-injektált talajhorgony alkalmazása a DIN EN 14199: 2005. / SPECIÁLIS GEOTECHNIKAI MUNKÁK KIVITELEZÉSE. MIKROCÖLÖPÖK./ szabvány alapján KÉSZÍTETTE: SYCONS KFT. 2094, NAGYKOVÁCSI,
RészletesebbenMérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése
Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése okl. faip. mérnök - szerkezettervező Előadásvázlat Bevezetés, a statikai tervezés alapjai, eszközei Az EuroCode szabványok rendszere Bemutató számítás
RészletesebbenDINAMIKUS CÖLÖP PRÓBATERHELÉS 25 ÉV TAPASZTALATAI. Berzi Péter. Dynatest Group Kft.
ÖSSZEFOGLALÁS DINAMIKUS CÖLÖP PRÓBATERHELÉS 25 ÉV TAPASZTALATAI Berzi Péter Dynatest Group Kft. 1991 őszén, 25 éve végeztük el az első dinamikus cölöp próbaterhelést Magyarországon a tiszaújvárosi római
RészletesebbenNSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása
NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása Farkas Gy.-Huszár Zs.-Kovács T.-Szalai K. R forgalmi terhelésű utak - megnövekedett forgalmi terhelés - fokozott tartóssági igény - fenntartási idő és költségek csökkentése
RészletesebbenA STATIKUS ÉS GEOTECHNIKUS MÉRNÖKÖK EGYMÁSRA UTALTSÁGA EGY SZEGEDI PÉLDÁN KERESZTÜL. Wolf Ákos
A STATIKUS ÉS GEOTECHNIKUS MÉRNÖKÖK EGYMÁSRA UTALTSÁGA EGY SZEGEDI PÉLDÁN KERESZTÜL Wolf Ákos Bevezetés 2 Miért fontos a geotechnikus és statikus mérnök együttm ködése? Milyen esetben kap nagy hangsúlyt
RészletesebbenEC7 ALKALMAZÁSA A GYAKORLATBAN DR. MÓCZÁR BALÁZS
EC7 ALKALMAZÁSA A GYAKORLATBAN DR. MÓCZÁR BALÁZS Építész szakmérnöki 2016. Bevezetés 2 k é z s s é n a épz T i ik t e z k e ö k n r r új dokumentum típusok e é z s m ó ak t új szemlélet r a z S T s s é
RészletesebbenRÉSZLETEZŐ OKIRAT (1) a NAH /2017 nyilvántartási számú akkreditált státuszhoz
RÉSZLETEZŐ OKIRAT (1) a NAH-1-1736/2017 nyilvántartási számú akkreditált státuszhoz 1) Az akkreditált szervezet neve és címe: FUGRO Consult Kft Geotechnikai Vizsgálólaboratórium 1115 Budapest, Kelenföldi
RészletesebbenFa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus
Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Okt. Hét 1. Téma Bevezetés acélszerkezetek méretezésébe, elhelyezés a tananyagban Acélszerkezetek használati területei
RészletesebbenGEOTECHNIKAI TERVEZÉS I. (LGM-SE012-1) 2. ELŐADÁS SÍKALAPOZÁSOK TERVEZÉSE WOLF ÁKOS április 2
GEOTECHNIKAI TERVEZÉS I. (LGM-SE02-) 2. ELŐADÁS SÍKALAPOZÁSOK TERVEZÉSE WOLF ÁKOS 206. április 2 Síkalapozás - ismétlés 2 Síkalap fogalma Síkalap alkalmazási köre teherátadás az alapsíkon felszínközeli
RészletesebbenÉpítészeti tartószerkezetek II.
Építészeti tartószerkezetek II. Vasbeton szerkezetek Dr. Szép János Egyetemi docens 2019. 05. 03. Vasbeton szerkezetek I. rész o Előadás: Vasbeton lemezek o Gyakorlat: Súlyelemzés, modellfelvétel (AxisVM)
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE 2 Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör méretezés Geo5 programmal
RészletesebbenSíkalap ellenőrzés Adatbev.
Síkalap ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátu : 02.11.2005 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : EN 199211 szerinti tényezők : Süllyedés Száítási ódszer : Érintett
RészletesebbenHorgonyzott szerkezetek
Horgonyzott szerkezetek Horgonyzott szerkezetek Horgonyzott fal Elemes horgonyfal A horgonyzási technológiája Fúrási technológiák levegıöblítéssel vízöblítéssel fúróiszappal cementlével béléscsıvel
RészletesebbenA cölöpök törıerejének számítási lehetıségei
Miskolci Egyetem Mőszaki Földtudományi Kar Mikoviny Sámuel Doktori Iskola PhD - kutatószeminárium dr. Szepesházi Róbert PhD-hallgató Szemináriumvezetı dr. Szabó Imre egyetemi tanár Miskolc 2007. június
RészletesebbenÉpítészek lehetséges találkozása a speciális mélyépítéssel
Építészek lehetséges találkozása a speciális mélyépítéssel dr.deli Árpád mőszaki igazgató 2011. november 28. Valahol a nagyvilágban?... 2 Valahol a nagyvilágban?... 3 Valahol a nagyvilágban?... 4 Valahol
RészletesebbenPÖRGETETT BETON CÖLÖPÖK BEÉPÍTÉSI ÚTMUTATÓ
PÖRGETETT BETON CÖLÖPÖK BEÉPÍTÉSI ÚTMUTATÓ Négyzet keresztmetsz etű cölöp Típusválaszték Előregyártott cölöpök előnyei Teherbírási adatok Geometriai méretek Minőség Emelés, tárolás, szállítás Társaságunk
RészletesebbenTalajmechanika. Aradi László
Talajmechanika Aradi László 1 Tartalom Szemcsealak, szemcsenagyság A talajok szemeloszlás-vizsgálata Természetes víztartalom Plasztikus vizsgálatok Konzisztencia határok Plasztikus- és konzisztenciaindex
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TER VEZÉSE TER Bevezetés
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése é Plaxis programmal Munkagödör méretezése é Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési feladatainak
RészletesebbenA= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező
Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:
RészletesebbenTÁJÉKOZTATÓ. az MSZ EN 1998-5 (EC8-5) szerinti földrengésre történő alapozás tervezéshez. Összeállította: Dr. Dulácska Endre
Magyar Mérnöki Kamara Tartószerkezeti Tagozat TÁJÉKOZTATÓ az MSZ EN 1998-5 (EC8-5) szerinti földrengésre történő alapozás tervezéshez Összeállította: Dr. Dulácska Endre A tájékoztatót a MMK-TT következő
RészletesebbenMiskolci Egyetem Mőszaki Földtudományi Kar Mikoviny Sámuel Földtudományi Doktori Iskola. Dr. Lakatos István
Miskolci Egyetem Mőszaki Földtudományi Kar Mikoviny Sámuel Földtudományi Doktori Iskola A doktori iskola vezetıje: Dr. Lakatos István egyetemi tanár, az MTA tagja Cölöpalapok méretezése az Eurocode 7 követelményei
RészletesebbenTARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
RészletesebbenGEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK
GEOTECHNIKA III. (LGB-SE005-3) TÁMFALAK Bevezetés 2 Miért létesítünk támszerkezeteket? földtömeg és felszíni teher megtámasztása teherviselési típusok támfalak: szerkezet és/vagy kapcsolt talaj súlya (súlytámfal,
RészletesebbenAZ M0 DÉLI SZEKTOR BŐVÍTÉSÉNEK SPECIÁLIS MÉLYALAPOZÁSI MUNKÁI
AZ M0 DÉLI SZEKTOR BŐVÍTÉSÉNEK SPECIÁLIS MÉLYALAPOZÁSI MUNKÁI Varsányi Tamás főmérnök / HBM Kft. BEVEZETÉS A meglévő M0 körgyűrű 2x2 szűk forgalmi sávról 2x3+leálló sávra bővül az 51 sz. főút és az M6
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
6.2. fejezet 483 FEJEZET BEVEZETŐ 6.2. fejezet: Síkalapozás (vb. lemezalapozás) Az irodaház szerkezete, geometriája, a helyszín és a geotechnikai adottságok is megegyeznek az előző (6.1-es) fejezetben
Részletesebbentámfalak (gravity walls)
Támfalak támfalak (gravity walls) Kő, beton vagy vasbeton anyagú, síkalapon nyugvó, előre vagy hátra nyúló talpszélesítéssel, merevítő bordákkal vagy azok nélkül készülő falak. A megtámasztásban meghatározó
RészletesebbenWolf Ákos. Királyegyháza, cementgyár - esettanulmány
Wolf Ákos Királyegyháza, cementgyár - esettanulmány Királyegyháza, cementgyár - esettanulmányok Tartalom Bevezetés Projekt ismertetés, helyszín bemutatása Főbb műtárgyak, létesítmények Talajadottságok
RészletesebbenSZEMMEL. Előadó: Tornai László tartószerkezeti vezető tervező KÉSZ Építő Zrt. 2011. 12. 16. 1
A FÖLDRENGF LDRENGÉSRŐL L MÉRNM RNÖK SZEMMEL 4. rész: r szabályok, példp ldák Előadó: Tornai László tartószerkezeti vezető tervező KÉSZ Építő Zrt. 2011. 12. 16. 1 Szabályok A földrengésre méretezett szerkezetek
RészletesebbenHídfık erısített háttöltéssel veszély vagy lehetıség? Szepesházi Róbert. Széchenyi István Egyetem
Hídfık erısített háttöltéssel veszély vagy lehetıség? Szepesházi Róbert Széchenyi István Egyetem Régi hídfıszerkezetek síkalapozású, súlytámfalas hídfıfalak rövidebb, olcsóbb felszerkezet, nagytestő, drága
RészletesebbenTÖLTÉSALAPOZÁS ESETTANULMÁNY MÁV ÁGFALVA -NAGYKANIZSA
48 Ágfalva Nagykanizsa vasútvonal, Nemesszentandrás külterülete Több évtizede tartó függőleges és vízszintes mozgások Jelentős károk, folyamatos karbantartási igény 49 Helyszín Zalai dombság É-D-i völgye,
RészletesebbenKözpontosan nyomott vasbeton oszlop méretezése:
Központosan nyomott vasbeton oszlop méretezése: Központosan nyomott oszlopok ellenőrzése: A beton által felvehető nyomóerő: N cd = A ctot f cd Az acélbetétek által felvehető nyomóerő: N sd = A s f yd -
RészletesebbenTartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok
Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Szép János A tartószerkezeti méretezés alapjai Tartószerkezetekkel szemben támasztott követelmények: A hatásokkal (terhekkel) szembeni ellenállóképesség
RészletesebbenAlapozások (folytatás)
Alapozások (folytatás) Horváth Tamás PhD építész, egyetemi tanársegéd Széchenyi István Egyetem, Győr Építészeti és Épületszerkezettani Tanszék 1 Szerkezetváltozatok Sávalapok Helyszíni pontalapok Pontalapok
RészletesebbenMiskolci Egyetem Mőszaki Földtudományi Kar Mikoviny Sámuel Földtudományi Doktori Iskola. A doktori iskola vezetıje: Dr.
Miskolci Egyetem Mőszaki Földtudományi Kar Mikoviny Sámuel Földtudományi Doktori Iskola A doktori iskola vezetıje: Dr. Lakatos István egyetemi tanár, az MTA tagja Cölöpalapok méretezése az Eurocode 7 követelményei
RészletesebbenTartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János VASBETON SZERKEZETEK TERVEZÉSE 2 Szabvány A tartószerkezetek tervezése jelenleg Magyarországon és az EU államaiban az Euronorm szabványsorozat alapján
RészletesebbenFa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus
Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Méretezés az Eurocode szabványrendszer szerint áttekintés Teherbírási határállapotok Húzás Nyomás
RészletesebbenVasalttalaj hídfők. Tóth Gergő. Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/
Vasalttalaj hídfők Tóth Gergő Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft. 1034 Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/436-0990 www.gradex.hu Az előadás 1. Hagyományos hídfő kialakítások régen és most 2. Első hazai
RészletesebbenHasználhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése
1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)
RészletesebbenSzádfal szerkezet tervezés Adatbev.
Szádfal szerkezet tervezés Adatbev. Projekt Dátum : 0..005 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Nyomás számítás Aktív földnyomás számítás : Passzív földnyomás számítás : Földrengés számítás : Ellenőrzési
RészletesebbenTARTÓ(SZERKEZETE)K. 8. Tartószerkezetek tervezésének különleges kérdései (állékonyság, dilatáció, merevítés) TERVEZÉSE II.
TARTÓ(SZERKEZETE)K TERVEZÉSE II. 8. Tartószerkezetek tervezésének különleges kérdései (állékonyság, dilatáció, merevítés) Dr. Szép János Egyetemi docens 2018. 10. 15. Az előadás tartalma Szerkezetek teherbírásának
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE 2 Bevezetés BEVEZETÉS 3 Napjaink mélyépítési feladatainak középpontjában: munkatér határolás Mélygarázsok Aluljárók Metró állomások Pincék Általában a tervezett szerkezet ideiglenes
RészletesebbenIGAZI, GEORÁCCSAL ERŐSÍTETT HÍDFŐ ELSŐ MAGYARORSZÁGI ALKALMAZÁSA. Tóth Gergő
IGAZI, GEORÁCCSAL ERŐSÍTETT HÍDFŐ ELSŐ MAGYARORSZÁGI ALKALMAZÁSA Tóth Gergő Gradex Mérnöki és Szolgáltató Kft. 1034 Budapest, Bécsi út 120. Telefon: +36-1/436-0990 www.gradex.hu Pálossy, Scharle, Szalatkay:Tervezési
RészletesebbenTartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan)
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János 2012.10.11. Vasbeton külpontos nyomása Az eső ágú σ-ε diagram miatt elvileg minden egyes esethez külön kell meghatározni a szélső szál összenyomódását.
RészletesebbenSZERKEZETI MŰSZAKI LEÍRÁS + STATIKAI SZÁMÍTÁS
454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz: 16/8 Iváncsa Faluház felújítás 454 Iváncsa, Arany János utca Hrsz.: 16/8 Építtető: Iváncsa Község Önkormányzata Iváncsa, Fő utca 61/b. Fedélszék ellenőrző számítása
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Bevezetés Munkagödör méretezése Plaxis programmal Munkagödör méretezése Geo 5 programmal MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Bevezetés BEVEZETÉS Napjaink mélyépítési feladatainak
RészletesebbenTALAJOK OSZTÁLYOZÁSA ÉS MEGNEVEZÉSE AZ EUROCODE
TALAJOK OSZTÁLYOZÁSA ÉS MEGNEVEZÉSE AZ EUROCODE ALAPJÁN Dr. Móczár Balázs BME Geotechnikai Tanszék Szabványok MSz 14043/2-79 MSZ EN ISO 14688 MSZ 14043-2:2006 ISO 14689 szilárd kőzetek ISO 11259 talajtani
RészletesebbenTARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.
statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek
RészletesebbenSTATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című pályázat keretében a
Kardos László okl. építőmérnök 4431 Nyíregyháza, Szivárvány u. 26. Tel: 20 340 8717 STATIKAI SZÁMÍTÁS (KIVONAT) A TOP-6.1.4.-15 Társadalmi és környezeti szempontból fenntartható turizmusfejlesztés című
RészletesebbenTartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint
Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Dr. Horváth László egyetemi docens Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszék Tartalom Mire ad választ az Eurocode?
RészletesebbenFöldrengésvédelem Példák 1.
Rezgésidő meghatározása, válaszspektrum-módszer Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 017. március 16. A példák kidolgozásához felhasznált irodalom: [1]
RészletesebbenA BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA
A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A FÖDÉMSZERKEZET: helyszíni vasbeton gerendákkal alátámasztott PK pallók. STATIKAI VÁZ:
RészletesebbenLEHORGONYZÓ CÖLÖPÖKKEL KOMBINÁLT LEMEZALAP FELÚSZÁSVIZSGÁLATA. Berczeli András Dr. Mahler András Dr. Móczár Balázs
LEHORGONYZÓ CÖLÖPÖKKEL KOMBINÁLT LEMEZALAP FELÚSZÁSVIZSGÁLATA Berczeli András Dr. Mahler András Dr. Móczár Balázs Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem, Építőmérnöki kar, Geotechnika és Mérnökgeológia
Részletesebben1./ Mi a különbség a talaj tönkremenel előtti és közbeni teherbíró képessége között?
1./ Mi a különbség a talaj tönkremenel előtti és közbeni teherbíró képessége között? 2./ Ismertesse az ideiglenes támszerkezetek szerkezeti elemeit. Palló: 48 mm vastag palló (Union, Pátria, Cs hullámlemez).
RészletesebbenK - K. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása.
6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata 6.1. Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása. pd=15 kn/m K - K 6φ5 K Anyagok : φ V [kn] VSd.red VSd 6φ16 Beton:
RészletesebbenHasználhatósági határállapotok
Használhatósági határállapotok Repedéstágasság ellenőrzése Alakváltozás ellenőrzése 10. előadás Definíciók Határállapot: A tartószerkezet olyan állapotai, amelyeken túl már nem teljesülnek a vonatkozó
RészletesebbenTervezés alatt az M6 autópálya déli szakasza
Tervezés alatt az M6 autópálya déli szakasza Sánta László Schell Péter Geotechnikai 2004 Ráckeve október 26. Gyorsforgalmi úthálózat fejlesztési program Katowice Balti Helsinki V/C. jelű folyosó része
RészletesebbenMérési metodika és a műszer bemutatása
Mérési metodika és a műszer bemutatása CPT kábelnélküli rendszer felépítése A Cone Penetration Test (kúpbehatolási vizsgálat), röviden CPT, egy olyan talajvizsgálati módszer, amely segítségével pontos
RészletesebbenGYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve
GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1 multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve STATIKAI SZÁMÍTÁSOK Tervezők: Róth Ernő, okl. építőmérnök TT-08-0105
Részletesebbena NAT /2006 számú akkreditált státuszhoz
Nemzeti Akkreditáló Testület SZÛKÍTETT RÉSZLETEZÕ OKIRAT a NAT-1-1056/2006 számú akkreditált státuszhoz A H-TPA Innovációs és Minõségvizsgáló Kft. Pécs Laboratórium (7628 Pécs, Eperfás u. 6.; 8900 Zalaegerszeg,
RészletesebbenAcélszerkezetek. 3. előadás 2012.02.24.
Acélszerkezetek 3. előadás 2012.02.24. Kapcsolatok méretezése Kapcsolatok típusai Mechanikus kapcsolatok: Szegecsek Csavarok Csapok Hegesztett kapcsolatok Tompavarrat Sarokvarrat Coalbrookdale, 1781 Eiffel
Részletesebben