TARTÓSZERKEZETEK II. Vasbetonszerkezetek

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Méret: px
Mutatás kezdődik a ... oldaltól:

Download "TARTÓSZERKEZETEK II. Vasbetonszerkezetek"

Átírás

1 Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes megoldása az MSZ EN : 010 szabvány előírásai alapján. v.3 Alkalmazott irodalom Th Terhek és hatások Tervezés az Eurocode alapján BME Szilárdságtani és Tartószerkezetek Tanszék, 006. szeptember VSzT Vasbetonszerkezetek Tervezés az Eurocode alapján BME Szilárdságtani és Tartószerkezetek Tanszék, 01. március MSZ EN : 010 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános és az épületekre vonatkozó szabályok. Mészáros Péter: Tartószerkezet II. Monolit vasbeton épület tervezése (Tervezési segédlet kézírással, SZE Tartószerkezetek Tanszék)

2 1. Az épület vázlatterve Alaprajz M 1:150

3 A-A Metszet M 1:150 3

4 Kiindulási adatok: támaszköz kereszt irányban (ll) 7,0m konzol hossz (a),40m támaszköz hossz irányban (b) 4,80m emeleti magasság (h1) 3,30m földszinti magasság (h) 4,30m Beton minőség C0/5 Betonacél minőség B500 Közbenső födémek hasznos terhe (q) * 5,0kN/m Tetőfödém hasznos terhe ** 1,0kN/m * D használati osztály. ** Meteorológiai terhekkel nem egyidejű. 4

5 . Közelítő méretfelvétel.1. Állandó terhek: Közbenső födém anyag neve vastagság [mm] v térfogatsúly [kn/m ] γ k m súly [kn/m ] g k mázas kerámia 10 16,00 0,16 ágyazó habarcs 0,00 0,44 aljzatbeton 60 4,00 1,44 technológiai szigetelés hangszigetelés 40 0,50 0,0 monolit vb. lemez (feltételezett érték) 140 5,00 3,50 vakolat 15 19,00 0,9 válaszfal 3,00 összesen 8,85 Kétirányú alsó-felső vasalás esetén a lemezvastagság minimum 140 mm vastag legyen... Esetleges terhek:..1. Hasznos teher: D * használati osztály szerint: q 5 kn/m parciális tényező teherbírási határállapotban: γ Q 1,50 kombinációs (egyidejűségi) tényező: ψ 0 0,7 A hasznos terhek értéke a terhelt összfelület nagysága vagy a terhelt szintek száma függvényében csökkenthető. * Terhek és hatások (később Th) 7.pont 37.old.-tól 5

6 .3. A lemez közelítő méretfelvétele a lemezvastagság közelítőleg v b 35 b mm >>> vv 140 mmmm 40 v b 35 b > vv 140 mmmm 40 közbenső födém önsúly terhe g k 0,16 0,44 1,44 0,0 3,50 0,9 3,00 8,85 kn/m közbenső födém hasznos terhe: q 5,0 kn/m közbenső födém terhének tervezési értéke: p Ed γ G,sup g k γ Q q k 1,35 8,85 1,5 5,0 17,0 kn/m 6

7 közbenső födém pozitív nyomatékának közelítő tervezési értéke m Ed p Ed b 18 19,45 4,8 18 4,9 knm/m a hasznos lemezvastagság (d 1 ) ξ c 0, és b1000 mm-es keresztmetszeti szélesség feltételezésével m Ed b d 1 f cd ξ c 1 ξ c d 1 m Ed b f cd ξ c 1 ξ c 4, ,3 0, 1 0, 10 mm közbenső födém negatív nyomatékának közelítő tervezési értéke m Ed p Ed b 14 19,45 4,8 14 3,0 knm/m a hasznos lemezvastagság (d 1 ) ξ c0 0,53 feltételezésével d 1 m Ed b f cd ξ c0 1 ξ c 3, ,3 0,53 1 0,53 78,6 mm a c nom d fővas mm hd 1 a mm h alk 140mm 140 mm vastag lemezt alkalmazunk. 7

8 3. Födém lemez részletes számítása 3.1. Alaprajz a statikai vázhoz 8

9 Elméleti támaszközök * : ll eeeeee ll nn aa 1 aa aa 1 aa aa ii h aa ii mmmmmm tt mmmm L 1 lemez: ll xx,eeeeee,1 ll nnnn h 4,40 0,07 4,54mm ll yy,eeeeee,1 ll nnnn h 6,80 0,07 6,94mm L lemez: ll xx,eeeeee, 4,54mm ll yy,eeeeee,,0 0,07,7mm Az esetleges terhek parciális elhelyezésének hatását egy helyettesítő teherrel vesszük figyelembe **. 3.. Helyettesítő terhek számítása L 1 lemeznél: x és y irányban p Ed,1 γ G,sup g k 1,5 γ Q,1 q k 1,35 8,85 1,5 1,5 5,0 3, kn/m L lemeznél: x irányban: p Ed,,y 3, kn/m y irányban: p Ed,,y γ G,sup g k γ Q,1 q k 1,35 8,85 1,5 5,0 19,4 kn/m (mivel ebben az irányban konzolként működik) L 1, L lemezek hajlítónyomatékait a rugalmas lemezelmélet alapján, Czerny-féle táblázatokból határozzuk meg ***. L 1 lemez ll yy,eeeeee,1 ll xx,eeeeee,1 6,94 4,54 1,53 α i és β i értékek Czerny féle táblázatból interpolálással α 1 13,08 α 36,15 α 3 17,50 α 4 94,88 * VSZT 5.1. pont 19.old ** VSZT 5.4. a) pont.old *** kiadott melléklet 9

10 mm xx pp EEEE,1 ll xx,eeeeee,1 α 1 mm xx pp EEEE,1 ll xx,eeeeee,1 α mm yy pp EEEE,1 ll xx,eeeeee,1 α 3 mm yy pp EEEE,1 ll xx,eeeeee,1 α 4 3, 4,54 13,08 3, 4,54 36,15 3, 4,54 17,50 3, 4,54 94,88 36,6 kkkkkk/mm 13, kkkkkk/mm 7,3 kkkkkk/mm 5,0 kkkkkk/mm L lemez ll yy,eeeeee, ll xx,eeeeee,,7 4,54 0,5 β 1 7,89 β 4 10,64 β,78 β 5 4,93 β 3 3,43 β 6 41,67 mm xx pp EEEE,,xx ll yy,eeeeee, β 1 3,,7 7,89 15, kkkkkk/mm mm xx pp EEEE,,xx ll yy,eeeeee, 3,,7 5, kkkkkk/mm β,78 mm ssss pp EEEE,,xx ll yy,eeeeee, 3,,7 34,9 kkkkkk/mm β 3 3,43 mm ssss pp EEEE,,xx ll yy,eeeeee, 3,,7 11, kkkkkk/mm β 4 10,64 mm yy pp EEEE,,yy ll yy,eeeeee, β 5 19,4,7 4,93 0,3 kkkkkk/mm mm yy pp EEEE,,yy ll yy,eeeeee, 19,4,7,4 kkkkkk/mm β 6 41,67 10

11 Nyomatékok a Czerny-féle táblázatok alapján: m sx - -34,9 m sx - -34,9 m sx 11, m x - -15, m x - -36,6 Y m y - -7,3 m y,4 m x 5, m - y -0,3 m y 5,0 m x 13, m x - -15, m x - -36,6 m y,4 m - y -0,3 m - y -7,3 m y 5,0 lzeff,,7 lzeff16,94 L 1 lemez közép L lemez közép X m y - -7,3 m y - -7,3 m sx - -34,9 m sx - -34,9 L lemez perem m x - -15, m sx 11, m x - -15, m x 5, m - x -36,6 m - x -36,6 L lemez közép L 1 lemez közép m x 13, lyeff,14,54 11

12 3.3. Képlékeny nyomaték-átrendeződések meghatározása Az mm mm arányon változtatunk a kedvező vasalás kialakítása céljából. Az mm a jelen vonatkozásban jelentse a nyomaték abszolút értékét! m A kedvező arány 1, 5 m δδ mm átttttttttttttttttttt mm átttttttttttttt éss eeeeőtttt δ 0,85 normális duktilitású betonacélnál; ε ud >,5 L lemez A konzollemez szabad peremén, a hajlítás x irányú, a nyomatékvektor y irányú Két feltevésből indulhatunk ki: 1. A nyomatékok aránya: m 1,5 m Másként: m 1,5 m. Az átrendezés előtti és utáni nyomatékok összege az egyensúlyi feltételek miatt nem változik: Az első egyenletet behelyettesítve a másodikba: összefüggést kapjuk. Tovább alakítva kifejezhetjük az m sx,átrendezett m sx,átrendezett m sx m sx m sx,átrendezett m sx m sx m sx,átrendezett nyomatékot: m sx m sx 11, 34,9 18,44 knm 1 1,5 1 1,5 m sx,átrendezett 1,5 m sx,átrendezett m sx,átrendezett 1,5 18,44 7,65 knm Ellenőrizni kell a nyomatéki átrendeződés mértékét, ami nem lehet több 15%-nál (innen 1-0,150,85) δ m sx,átrendezett 7,65 0,793 < 0,85 m sx,átrendezés előtt 34,9,vagyis túl sok nyomatékot rendeztünk át, csak 0,85-tel számolunk. m sx,átrendezett 0,85 (34,9), 6666 kkkkkk a pozitív és negatív nyomatékok összege az átrendezés után nem változhat (egyensúlyi feltétel) m m m átrendezett m átrendezett m sx,átrendezett m m m átrendezett 11, 34,9 9, , 4444 kkkkkk 1

13 A konzollemez közepén, a hajlítás x irányú, a nyomatékvektor y irányú m x,átrendezett m x,átrendezett m x m x 1 1,5 5, 15, 1 1,5 1,5 8,16 1,4 knm 8,16 knm m x,átrendezett m x,átrendezés előtt δ 1,4 0,808 < 0,85 15,,vagyis az átrendezés mértéke túl nagy! 0,85 (15,) 1111, 8888 kkkkkk m x,átrendezett m x,átrendezett 5, 15, 1,88 77, 5555 kkkkkk A konzollemez nyomatékait a hajlítás y irányban nem rendezhetjük át! L 1 lemez A közbenső lemez szabad közepén, a hajlítás x irányú, a nyomatékvektor y irányú m x,átrendezett m x,átrendezett m x m x 1 1,5 13, 36,6 1 1,5 1,5 19,69 9,54 knm 19,69 knm m x,átrendezett m x,átrendezés előtt δ 9,54 0,808 < 0,85 36,6,vagyis az átrendezés mértéke túl nagy! 0,85 (36,6) 3333, 0000 kkkkkk m x,átrendezett m x,átrendezett 13, 36,6 31, , 7777 kkkkkk A közbenső lemez közepén, a hajlítás y irányú, a nyomatékvektor y irányú m y,átrendezett m y,átrendezett m y m y 1 1,5 5,0 7,3 1 1,5 1,5 1,95 19,4 knm 1,95 knm m y,átrendezett m y,átrendezés előtt δ 19,4 0,711 < 0,85 7,3,vagyis az átrendezés mértéke túl nagy! 0,85 (7,3), kkkkkk m y,átrendezett m y,átrendezett 5,0 7,3 3,3 99, 1111 kkkkkk 13

14 Nyomatékok a képlékeny átrendezés után m sx - -9,63 m sx - -9,63 m sx 16,46 m x - -1,88 m x - -31,07 Y m y - -3,3 m y,4 m x 7,5 m - y -0,3 m y 9,14 m x 18,71 m x - -1,88 m x - -31,07 m y,4 m - y -0,3 m - y -3,3 m y 9,14 lzeff,,7 lzeff16,94 L 1 lemez közép L lemez közép X m sx - -9,63 m y - -3,3 m sx - -9,63 m y - -3,3 L lemez perem m sx 16,46 m x - -1,88 m x - -1,88 m x 7,5 L lemez közép m x - -31,07 m x - -31,07 L 1 lemez közép m x 18,71 lyeff,14,54 14

15 3.4. Vasalás számítása x irányban: Ebben az irányban nagyobbak a nyomatékok, ezért a vasak a szélső sorba kerülnek alul és felül egyaránt nagyobb a húzó és nyomó erők karja, kedvezőbb lesz a szükséges vas mennyisége. A betonacélok kiosztása egy-egy irányban azonos. Egymásra merőleges irányában eltérő lehet. A gerenda méretezésénél figyelni, kell arra, hogy a lemez vasainak osztása és gerenda (lemezbe benyúló) kengyeleinek osztása és ütközés elkerülésére azonos legyen! * L 1 lemez x irányú felső vasalása lemez szélén: m x - -31,07 knm h140 mm d fővas 10 mm c nom 10 d fővas mm a c nom d fővas mm dh-a mm x c d d M Ed 31, b f 106 mm cd ,3 m x 31, A s,szüks d x c f yd mm 435 (A s,alk 754 mm Φ1/150) A feltételezett 10 mm átmérőjű vasak helyett nagyobb átmérőjű vasakra lesz szükség mm-es vasosztást figyelembe véve. Ezzel nő a betontakarás és csökken az alsó és felső vasalás közötti távolság. Megnöveljük a lemezvastagságot 150mm-re.! A súlynövekedés: g k 0,01 m 5 kn 0,5 kn/m m3 Teher mértékadó értéke: γ G,sup g k 1,35 0,5 0,34 kn/m -el növekszik. Ez L 1 lemeznél x-és y-irányban, L lemeznél x-irányban: p Ed 0,34 3, 0,34 1,015 p Ed 3, L lemeznél y-irányban: 19,4 0,34 19,4 1,016 szeres igénybevétel növekedést jelent. * Szerkesztési szabályok:vszt 8.6. pont 70. old. 15

16 m x 1,015 31,07 31,53 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d fővas 8 mm dh-a mm x c d d M Ed 31, b f mm cd ,3 m x 31, A s,szüks d x c f yd mm 435 A s,alk 754 mm Φ1/150 L lemez x irányban felső vasalás a peremen m sx 1,015 9,63 30,06 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d fővas 1 8 mm dh-a mm x c d d M Ed 30, b f mm cd ,3 30, A s,szüks m sx d x c f yd A s,alk 639 mm Φ1/300 Φ10/ mm

17 L lemez x irányban felső vasalás támasz felett m x 1,015 1,88 13,07 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d fővas 1 8 mm dh-a mm x c d d M Ed 13, b f 106 cd ,3 8 mm A s,szüks m x d x c f yd 13, mm A s,alk 639 mm Φ1/300 Φ10/300 (ugyanazt a vasalást alkalmazzuk, amit az lemez peremén is) L 1 lemez x irányban alsó vasalás lemezközépen m x 1,015 18,71 18,98 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d fővas 1 8 mm dh-a mm x c d d M Ed 18, b f mm cd ,3 m x 18, A s,szüks d x c f yd mm 435 A s,alk 54 mm Φ10/150 17

18 L lemez x irányban alsó vasalás a perem közepén m sx 1,015 16,46 16,70 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d fővas 1 8 mm dh-a mm x c d d M Ed 16,7 1 1 b f mm cd ,3 16, A s,szüks m sx d x c f yd A s,alk 335 mm Φ8/ mm y irányban: L 1 lemez y irányban felső vasalás a lemez szélein m y 1,015 3,3 3,56 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d x irányú fővas d fővas dh-a mm mm x c d d M Ed 3, b f mm cd ,3 m y 3, A s,szüks d x c f yd mm 435 A s,alk 754 mm Φ1/150 18

19 L lemez y irányban felső vasalás a lemez szélén m y 1,017 0,3 0,63 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d x irányú fővas d fővas dh-a mm mm x c d d M Ed 0, b f mm cd ,3 0, A s,szüks m y d x c f yd mm 435 A s,alk 754 mm Φ1/150 (ugyanazt a vasalást alkalmazzuk, amit az L1 lemez csatlakozó szélén is) L 1 lemez y irányban alsó vasalás lemez közepén m y 1,015 9,14 9,7 knm h150 mm d fővas 1 mm c nom 101 mm a c nom d x irányú fővas d fővas dh-a mm mm x c d d M Ed 9, b f 106 cd ,3 6 mm A s,szüks m y d x c f yd A s,alk 335 mm Φ8/150 9, mm

20 3.5. Ellenőrzések: d8,10,1 mm <h/1015 mm s150 <s max min(h;300) min( 150;300)300 mm A s,min ρ min b t d 0, ,6 mm A s,max 0,04 A c 0,04 b h 0, mm Az alkalmazott vasmennyiségek mindenütt nagyobbak, mint A s,min és kisebbek, mint A s,max L lemez alsó vasalásának ellenőrzése x irányban (a perem közepén) m sxed 16,70 knm a tényleges c nom d fővas 8 6 mm d tényleges mm x c A s,alk f yd mm b f cd ,3 m sxrd b x c f cd (d x c ) ,3 (1 11 ) 17,0 knm > m sxed L lemez felső vasalásának ellenőrzése x irányban (a támasz felett) m xed 30,06 knm a tényleges c nom d fővas 1 8 mm d tényleges mm x c A s,alk f yd mm b f cd ,3 m xrd b x c f cd (d x c ) ,3 (1 1 ) 31 knm > m xed Minden egyes keresztmetszetet ellenőrizni kell a méretezés során meghatározott vasalásra! Ha egy vasaláshoz tartozó határnyomatékot már kiszámoltunk, és a geometriai adatok nem változtak (pl. a vasalás ugyanazon sorban van, tehát az a és d érték változatlan), akkor csak hivatkozni kell a számításra, de a km. ellenőrzését fel kell tüntetni! További számítás nélkül belátható, hogy a többi helyen is megfelel a vasalás. 0

21 4. A födém lehajlásának ellenőrzése számítással 4.1. L1 lemez lehajlásának ellenőrzése számítással Számítási feltevések: Az L1 lemezt mindkét irányban két oldalon befogott gerendaként ellenőrizzük A zsugorodás hatását elhanyagoljuk Az L1 lemez esetében csak az alsó vasalást vesszük figyelembe A befogott gerendákat olyan p qs,1,eff,x és p qs,1,eff,y megoszló terhekkel terheljük le, amelyek meghatározásakor figyelembe vesszük a kvázi-állandó és tervezési teherszintek arányát, valamint a rugalmas alapon (Czerny-táblázat szerint; képlékeny nyomatékátrendeződés nélkül) meghatározott pozitív és negatív nyomatéki értékeket L1 lemez lehajlásának ellenőrzése számítással x irányban A lemezvastagság 140 mm-ről 150 mm-re történő módosítása után az alábbi helyettesítő terhet határozhatjuk meg az L1 lemezre x irányban teherbírási határállapotban: pp EEEE,11 γγ GG,ssssss gg kk 11, 55 γγ QQ,11 qq kk 11, , 11 11, 55 11, 55 55, 00, 55 kkkk/mm A teher hatására az alábbi nyomatékok ébrednek a lemezben (a Czerny-féle táblázatok szerint): m y - -7,7 m x - -37, m y 5,1 m x - -37, m x 13,4 Y X A használhatósági határállapotban, kvázi-állandó kombinációban az alábbi teherszintet határozhatjuk meg (helyettesítő teherként): pp qqqq,11 gg kk 11, 55 ψψ qq kk 99, 11 11, 55 00, 66 55, , 66 kkkk/mm A terhek arányában az m x és m - x nyomatékok módosulnak: m x,qs p qs,1 13,4 13,6 13,4 7,8 knm/m p Ed,1 3,5 m x,qs p qs,1 m y - -7,7 (37,) 13,6 (37,) 1,5 knm/m p Ed,1 3,5 1

22 A nyomatékok értékeiből kiindulva a két oldalán befogott gerendára meghatározható hatékony megoszló terhelés: p qs,1,eff,x 8 (m x,qs m x,qs ) 8 (7,8 1,5) l x,eff,1 4,54 11,3 kn N p qs,1,eff,x 11,3 kn/m lyeff,14,54 I. feszültségi állapot: α E s E c,eff ,53 A s,alk 430 mm Φ10/300 Φ8/300 a tényleges c nom d fővas mm d tényleges mm A I b h (α E 1) A s,alk (3,53 1) mm S I b h h A s (α e 1) d (3,53 1) mm3 c I S I mm3 A I mm 77,7 mm I I b h3 1 b h h c i A s (α e 1) (d c i ) ,7 430 (3,53 1) (10 77,7) ,5 mm 4, mm 4 repesztőnyomaték: M cr f ctm I I,, ,1 knm > M h c I ,7 qs 7,8 knm a tartó nem reped meg A két oldalán befogott tartó lehajlása: w I p qs,1,eff,x l EI I w max 11, ,9 mm , ,9 mm < l eff , mm a tartó megfelel 50 50

23 4.1.. L1 lemez lehajlásának ellenőrzése számítással y irányban A használhatósági határállapotban, kvázi-állandó kombinációban az alábbi teherszintet határozhatjuk meg (helyettesítő teherként): pp qqqq,11 gg kk 11, 55 ψψ qq kk 99, 11 11, 55 00, 66 55, , 66 kkkk/mm A terhek arányában az m y és m - y nyomatékok módosulnak: m y,qs p qs,1 5,1 13,6 5,1 3,0 knm/m p Ed,1 3,5 m y,qs p qs,1 (7,7) 13,6 (7,7) 16,0 knm/m p Ed,1 3,5 A nyomatékok értékeiből kiindulva a két oldalán befogott gerendára meghatározható hatékony megoszló terhelés: p qs,1,eff,y 8 (m y,qs m y,qs ) 8 (3,0 16,0) l y,eff,1 6,94 3, kn N p qs,1,eff,y 3, kn/m lxeff16,94 I. feszültségi állapot: α E s E c,eff ,53 A s,alk 335 mm Φ8/150 a tényleges c nom d fővas,x d fővas mm d tényleges mm A I b h (α E 1) A s,alk (3,53 1) mm S I b h h A s (α e 1) d (3,53 1) mm3 c I S I mm3 A I mm 76,7 mm I I b h3 1 b h h c i A s (α e 1) (d c i ) ,7 335 (3,53 1) (111 76,7) mm 4, mm 4 repesztőnyomaték: M cr f ctm I I,, ,7 knm > M hc I 15076,7 qs 3,0 knm a tartó nem reped meg A két oldalán befogott tartó lehajlása: w I p qs,1,eff,y l EI I w max 3, ,8 mm , ,8 mm < l eff ,8 mm a tartó megfelel

24 L lemez lehajlásának ellenőrzése számítással x irányban Számítási feltevések: Az L lemezt x irányban két oldalon befogott gerendaként, y irányban pedig befogott konzolként ellenőrizzük A zsugorodás hatását elhanyagoljuk Az L lemez esetében x irányban csak az alsó vasalást, az y irányban pedig a felső vasalást vesszük figyelembe A tartókat olyan p qs,,eff,x és p qs,,eff,y megoszló terhekkel terheljük le, amelyek meghatározásakor figyelembe vesszük a kvázi-állandó és tervezési teherszintek arányát, valamint a rugalmas alapon (Czerny-táblázat szerint; képlékeny nyomatékátrendeződés nélkül) meghatározott pozitív és negatív nyomatéki értékeket. A lemezvastagság 140 mm-ről 150 mm-re történő módosítása után az alábbi helyettesítő terheket határozhatjuk meg az L lemezre x és y irányban teherbírási határállapotban: pp EEEE,,xx pp EEEE,11 γγ GG,ssssss gg kk 11, 55 γγ QQ,11 qq kk 11, , 11 11, 55 11, 55 55, 00, 55 kkkk/mm p Ed,,y γ G,sup g k γ Q,1 q k 1,35 9,1 1,5 5,0 19,8 kn/m A teher hatására az alábbi nyomatékok ébrednek a lemezben (a Czerny-féle táblázatok szerint): m sx - -35,4 m sx - -35,4 m sx 11, m y,4 m y - -0,6 A használhatósági határállapotban, kvázi-állandó kombinációban az alábbi teherszintet határozhatjuk meg (helyettesítő teherként): pp qqqq,11,xx gg kk 11, 55 ψψ qq kk 99, 11 11, 55 00, 66 55, , 66 kkkk/mm A terhek arányában az m x és m - x nyomatékok módosulnak: m x,qs p qs,1 11, 13,6 11, 6,5 knm/m p Ed,1 3,5 m x,qs p qs,1 (35,4) 13,6 (35,4) 0,5 knm/m p Ed,1 3,5 4

25 A nyomatékok értékeiből kiindulva a két oldalán befogott gerendára meghatározható hatékony megoszló terhelés: p qs,,eff,x 8 (m x,qs m x,qs ) 8 (6,5 0,5) l x,eff,1 4,54 10,5 kn N p qs,,eff,x 10,5 kn/m lyeff,4,54 I. feszültségi állapot: α E s E c,eff ,53 A s,alk 335 mm Φ8/150 a tényleges c nom d fővas mm d tényleges mm A I b h (α E 1) A s,alk (3,53 1) mm S I b h h A s (α e 1) d (3,53 1) mm3 c I S I mm3 A I mm 77, mm I I b h3 1 b h h c i A s (α e 1) (d c i ) , 335 (3,53 1) (10 77,) ,7 mm 4, mm 4 repesztőnyomaték: M cr f ctm I I,, ,0 knm > M h c I , qs 6,5 knm a tartó nem reped meg A két oldalán befogott tartó lehajlása: w I p qs,,eff,x l EI I w max 10, ,6 mm ,9, ,6 mm < l eff , mm 50 5

26 L lemez lehajlásának ellenőrzése számítással y irányban p Ed,,y γ G,sup g k γ Q,1 q k 1,35 9,1 1,5 5,0 19,8 kn/m A használhatósági határállapotban, kvázi-állandó kombinációban az alábbi teherszintet határozhatjuk meg (helyettesítő teherként): pp qqqq,,yy gg kk ψψ qq kk 99, 11 00, 66 55, , 11 kkkk/mm A terhek arányában az m - y nyomaték módosul: mm yy,qqqq pp qqqq, , 11 (, 66) (, 66) 1111, 66 kkkkkk/mm pp EEEE, , 88 A nyomatékok értékeiből kiindulva a két oldalán befogott konzolra meghatározható hatékony megoszló terhelés: pp qqqq,,eeeeee,yy mm yy,qqqq 1111, 66, 44, 99 kkkk NN ll yy,eeeeee, p qs,,eff,y 4,9 kn/m lyeff,,7 I. feszültségi állapot: α E s E c,eff ,53 A s,alk 785 mm Φ10/100 a tényleges c nom d fővas,x d fővas mm d tényleges mm A I b h (α E 1) A s,alk (3,53 1) mm S I b h h A s (α e 1) d (3,53 1) mm3 c I S I mm3 A I mm 78,5 mm I I b h3 1 b h h c i A s (α e 1) (d c i ) ,5 785 (3,53 1) (111 78,5) mm 4, mm 4 repesztőnyomaték: M cr f ctm I I,, ,4 knm < M c I 78,5 qs 1,6 knm a tartó megreped 6

27 II. feszültségi állapot: Statikai nyomatékból x II meghatározása: b x II x II α e A s (d x II ) x II 3, (108 x II ) 0 x II 47,3 mm I II b x II 3 α 3 e A s (d x II ) ,33 3, (108 47,3) 1, mm 4 3 A két oldalán befogott tartó lehajlása: ζ 1 β M cr M 1 0,5 8,4 1,6 0,77 w I p qs,,eff,y l 4 4, ,4 mm 8 EI I , w II p qs,,eff,y l 4 4, ,5 mm 8 EI II , w max (1 ζ) w I ζ w II (1 0,77) 6,4 0,77 18,5 15,7 mm w max 15,7 mm > l eff ,1 mm a tartó nem felel meg 50 7

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek

TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes

Részletesebben

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése

Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése 1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)

Részletesebben

Harántfalas épület két- és többtámaszú monolit vasbeton födémlemezének tervezése kiadott feladatlap alapján.

Harántfalas épület két- és többtámaszú monolit vasbeton födémlemezének tervezése kiadott feladatlap alapján. TERVEZÉSI FELADAT: Harántfalas épület két- és többtámaszú monolit vasbeton födémlemezének tervezése kiadott feladatlap alapján. Feladatok: 1. Tervezzük meg a harántfalas épület egyirányban teherhordó monolit

Részletesebben

1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra!

1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását, majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! 1. Határozzuk meg az alábbi tartó vasalását majd ellenőrizzük a tartót használhatósági határállapotokra! Beton: beton minőség: beton nyomószilárdságnak tervezési értéke: beton húzószilárdságának várható

Részletesebben

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek

Részletesebben

Vasbeton tartók méretezése hajlításra

Vasbeton tartók méretezése hajlításra Vasbeton tartók méretezése hajlításra Képlékenység-tani méretezés: A vasbeton keresztmetszet teherbírásának számításánál a III. feszültségi állapotot vesszük alapul, amelyre az jellemző, hogy a hajlításból

Részletesebben

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása

Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása A TELJES TEHERBÍRÁSI VONAL SZÁMÍTÁSA Az alábbi példa egy asszimmetrikus vasalású keresztmetszet teherbírási görbéjének 9 pontját mutatja be. Az első részben

Részletesebben

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III.

Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)

Részletesebben

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év Kéttámaszú vasbetonlemez MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre Geometria: fesztáv l = 3,00 m lemezvastagság h s = 0,120 m lemez önsúlya g 0 = h

Részletesebben

A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA

A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A BP. XIV. ker., KOLOSVÁRY út 48. sz. ALATT (hrsz. 1956/23) ÉPÜLŐ RAKTÁRÉPÜLET FÖDÉMSZERKEZETÉNEK STATIKAI SZÁMÍTÁSA A FÖDÉMSZERKEZET: helyszíni vasbeton gerendákkal alátámasztott PK pallók. STATIKAI VÁZ:

Részletesebben

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet

Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet 2. előadás A rugalmas lemezelmélet alapfeltevései A lemez anyaga homogén, izotróp, lineárisan rugalmas (Hooke törvény); A terheletlen állapotban

Részletesebben

Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K

Schöck Isokorb K. Schöck Isokorb K Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus (konzol) onzolos erkélyekhez alkalmas. Negatív nyomatékokat és pozitív nyíróerőket képes felvenni. A Schöck Isokorb -VV típus a negatív nyomaték mellett pozitív és negatív

Részletesebben

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II.

Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. Gyakorlat 03 Keresztmetszetek II. 1. Feladat Keresztmetszetek osztályzása Végezzük el a keresztmetszet osztályzását tiszta nyomás és hajlítás esetére! Monoszimmetrikus, hegesztett I szelvény (GY02 1. példája)

Részletesebben

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év

MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év Vasbeton kéttámaszú tartó MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre Geometria: fesztáv l = 6,00 m tartó magassága h = 0,60 m tartó szélessége b = 0,30

Részletesebben

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése

TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v=0,3

Részletesebben

Schöck Isokorb Q, Q-VV

Schöck Isokorb Q, Q-VV Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus Alátámasztott erkélyekhez alkalmas. Pozitív és negatív nyíróerők felvételére.

Részletesebben

GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve

GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1. multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve GYŐR ARÉNA, Győr-Kiskút liget, Tóth László utca 4. Hrsz.:5764/1 multifunkcionális csarnok kialakításának építési engedélyezési terve STATIKAI SZÁMÍTÁSOK Tervezők: Róth Ernő, okl. építőmérnök TT-08-0105

Részletesebben

Schöck Isokorb QP, QP-VV

Schöck Isokorb QP, QP-VV Schöck Isokorb, -VV Schöck Isokorb típus (Nyíróerő esetén) Megtámasztott erkélyek feszültségcsúcsaihoz, pozitív nyíróerők felvételére. Schöck Isokorb -VV típus (Nyíróerő esetén) Megtámasztott erkélyek

Részletesebben

SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ

SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ SZENT ISTVÁN EGYETEM YBL MIKLÓS ÉPÍTÉSTUDOMÁNYI KAR EUROCODE SEGÉDLETEK A MÉRETEZÉS ALAPJAI C. TÁRGYHOZ A segédlet nem helyettesíti az építmények teherhordó szerkezeteinek erőtani tervezésére vonatkozó

Részletesebben

54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus

54 582 03 1000 00 00 Magasépítő technikus Magasépítő technikus Az Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről szóló 133/20. (IV. 22.) Korm. rendelet alapján. Szakképesítés, szakképesítés-elágazás, rész-szakképesítés,

Részletesebben

Schöck Isokorb K-HV, K-BH, K-WO, K-WU

Schöck Isokorb K-HV, K-BH, K-WO, K-WU Schöck Isokorb,,, Schöck Isokorb,,, Schöck Isokorb típus Olyan konzolos erkélyhez, mely a födémnél mélyebben fekszik, és egy monolit gerendán keresztül kapcsolódik a födémbe. Negatív nyomatékokat és pozitív

Részletesebben

Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok

Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Tartószerkezetek I. Használhatósági határállapotok Szép János A tartószerkezeti méretezés alapjai Tartószerkezetekkel szemben támasztott követelmények: A hatásokkal (terhekkel) szembeni ellenállóképesség

Részletesebben

EC4 számítási alapok,

EC4 számítási alapok, Öszvérszerkezetek 2. előadás EC4 számítási alapok, beton berepedésének hatása, együttdolgozó szélesség, rövid idejű és tartós terhek, km. osztályozás, képlékeny km. ellenállás készítette: 2016.10.07. EC4

Részletesebben

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban)

II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) II. Gyakorlat: Hajlított vasbeton keresztmetszet ellenőrzése (Négyszög és T-alakú keresztmetszetek hajlítási teherbírása III. feszültségi állapotban) Készítették: Dr. Kiss Rita és Klinka Katalin -1- A

Részletesebben

Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W

Schöck Isokorb W. Schöck Isokorb W Schöck Isokorb Schöck Isokorb Schöck Isokorb típus Konzolos faltárcsákhoz alkalmazható. Negatív nyomaték és pozitív nyíróerő mellett kétirányú horizontális erőt tud felvenni. 115 Schöck Isokorb Elemek

Részletesebben

STATIKAI TERVDOKUMENTÁCIÓ. Bencs Villa átalakítás és felújítás. Nyíregyháza, Sóstói út 54.

STATIKAI TERVDOKUMENTÁCIÓ. Bencs Villa átalakítás és felújítás. Nyíregyháza, Sóstói út 54. K21 Építőipari Kereskedelmi és Szolgáltató KFT 4431 Nyíregyháza, Szivárvány u. 26. Tel: 20 340 8717 STATIKAI TERVDOKUMENTÁCIÓ Bencs Villa átalakítás és felújítás (Építtető: Nyíregyháza MJV Önkormányzata,

Részletesebben

Építőmérnöki alapismeretek

Építőmérnöki alapismeretek Építőmérnöki alapismeretek Szerkezetépítés 3.ea. Dr. Vértes Katalin Dr. Koris Kálmán BME Hidak és Szerkezetek Tanszék Építmények méretezésének alapjai Az építmények megvalósításának folyamata igény megjelenése

Részletesebben

BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék LEMEZEK. ;2 ) = 2,52 m. 8 = 96 mm. d = 120 20-2. a s,min = ρ min bd = 0,0013 1000 96 = 125 mm 2,

BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék LEMEZEK. ;2 ) = 2,52 m. 8 = 96 mm. d = 120 20-2. a s,min = ρ min bd = 0,0013 1000 96 = 125 mm 2, . fejezet:.1. Hajlított lemezkeresztmetszet ellenőrzése Adatok C0/5 4/K beton f cd 13,3 N/mm B0.50 betonacél f yd 435 N/mm c nom 0 mm betonfedés Terhelés: p Ed 1 kn/m Alsó lemezvasalás y irányban : Ø8/150

Részletesebben

VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága

VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 1992 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága VII. Gyakorlat: Használhatósági határállapotok MSZ EN 199 alapján Betonszerkezetek alakváltozása és repedéstágassága Készítették: Kovács Tamás és Völgyi István -1- Készítették: Kovács Tamás, Völgyi István

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2013.02.11.

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2013.02.11. TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2013.02.11. A felületszerkezetek csoportosítása Felületszerkezetek Sík középfelület Görbült középfelület (héjszerkezet) Tárcsa Lemez Egyszeresen görbült Kétszeresen

Részletesebben

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája

MECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája Egészségügyi mérnökképzés MECHNIK I. rész: Szilárd testek mechanikája készítette: Németh Róbert Igénybevételek térben I. z alapelv ugyanaz, mint síkban: a keresztmetszet egyik oldalán levő szerkezetrészre

Részletesebben

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ

Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ Öszvérszerkezetek 3. előadás Öszvér gerendák kifordulása. Használhatósági határállapotok; nyírt kapcsolatok méretezése 1. mintapélda gerenda HHÁ készítette: 2016.10.28. Tartalom Öszvér gerendák kifordulása

Részletesebben

Használhatósági határállapotok

Használhatósági határállapotok Használhatósági határállapotok Repedéstágasság ellenőrzése Alakváltozás ellenőrzése 10. előadás Definíciók Határállapot: A tartószerkezet olyan állapotai, amelyeken túl már nem teljesülnek a vonatkozó

Részletesebben

Schöck Tronsole V típus SCHÖCK TRONSOLE

Schöck Tronsole V típus SCHÖCK TRONSOLE Schöck Tronsole típus Monolit vasbeton pihenő és falazott lépcsőházi fal közötti lépéshangszigetelés Schöck Tronsole 4 típus Lépcsőpihenő: Monolit vasbeton Lépcsőházi fal: Falazat Egyszerű rendszer: csatlakozó

Részletesebben

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.

Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2016.11.11. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti

Részletesebben

Csatlakozási lehetőségek 11. Méretek 12-13. A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14. Acél teherbírása 15

Csatlakozási lehetőségek 11. Méretek 12-13. A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14. Acél teherbírása 15 Schöck Dorn Schöck Dorn Tartalom Oldal Termékleírás 10 Csatlakozási lehetőségek 11 Méretek 12-13 A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14 Acél teherbírása 15 Minimális szerkezeti méretek és tüsketávolságok

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés 2010. szeptember X. Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Geotechnikai Tanszék Alapozás Rajzfeladatok Hallgató Bálint részére Megtervezendő egy 30 m 18 m alapterületű épület síkalapozása és a

Részletesebben

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János

Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János VASBETON SZERKEZETEK TERVEZÉSE 2 Szabvány A tartószerkezetek tervezése jelenleg Magyarországon és az EU államaiban az Euronorm szabványsorozat alapján

Részletesebben

Nyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák)

Nyomott oszlopok számítása EC2 szerint (mintapéldák) zéhenyi István Egyetem zerkezetépítési és Geotehnikai Tanszék yomott oszlopok számítása E szerint 1. Központosan nyomott oszlop Központosan nyomott az oszlop ha e = 0 (e : elsőrendű, vagy kezdeti külpontosság).

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK

TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK TARTÓSZERKEZETEK II. VASBETONSZERKEZETEK 2012.03.11. KERETSZERKEZETEK A keretvázak kialakulása Kezdetben pillér-gerenda rendszerű tartószerkezeti váz XIX XX. Század új anyagok öntöttvas, vas, acél, vasbeton

Részletesebben

HUNYADI MÁTYÁS ÁLTALÁNOS ISKOLA BŐVÍTÉSE MELEGÍTŐ KONYHÁVAL ÉS ÉTKEZŐVEL 3021 LŐRINCI, SZABADSÁG TÉR 18. Hrsz: 1050 KIVITELI TERV STATIKAI MUNKARÉSZ

HUNYADI MÁTYÁS ÁLTALÁNOS ISKOLA BŐVÍTÉSE MELEGÍTŐ KONYHÁVAL ÉS ÉTKEZŐVEL 3021 LŐRINCI, SZABADSÁG TÉR 18. Hrsz: 1050 KIVITELI TERV STATIKAI MUNKARÉSZ . HUNYADI MÁTYÁS ÁLTALÁNOS ISKOLA BŐVÍTÉSE MELEGÍTŐ KONYHÁVAL ÉS ÉTKEZŐVEL 3021 LŐRINCI, SZABADSÁG TÉR 18. Hrsz: 1050 KIVITELI TERV STATIKAI MUNKARÉSZ ÉPÍTTETŐ: LŐRINCI VÁROS ÖNKORMÁNYZATA 3021 LŐRINCI,

Részletesebben

PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA

PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA A pontokon megtámasztott síklemez födémek a megtámasztások környezetében helyi igénybevételre nyírásra is tönkremehetnek. Ezt a jelenséget: Nyíróerı

Részletesebben

E-gerendás födém tervezési segédlete

E-gerendás födém tervezési segédlete E-gerendás födém tervezési segédlete 1 Teherbírás ellenőrzése A feszített vasbetongerendákkal tervezett födémek teherbírását az MSZ EN 1992-1-1 szabvány szerint kell számítással ellenőrizni. A födémre

Részletesebben

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés

Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés Tartószerkezet rekonstrukciós szakmérnök képzés Feszített és előregyártott vasbeton szerkezetek Feszített vasbeton szerkezetek Dr. Sipos András Árpád 2. előadás 2016. október 06. A feszítés alapjai (Kollár

Részletesebben

Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.

Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik. Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.hu Termékeink cementtel készülnek Helyszíni felbetonnal együttdolgozó

Részletesebben

Tartószerkezetek földrengési méretezésének hazai kérdései az előregyártott szerkezetek tekintetében

Tartószerkezetek földrengési méretezésének hazai kérdései az előregyártott szerkezetek tekintetében Joó Attila László, Kollár László Tartószerkezetek földrengési méretezésének hazai kérdései az előregyártott szerkezetek tekintetében Köszönetnyilvánítás: Kollár László Tartalom 1. Földrengések kialakulása

Részletesebben

LINDAB LTP150 TRAPÉZLEMEZ STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ

LINDAB LTP150 TRAPÉZLEMEZ STATIKAI MÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ LINDAB LTP150 TRAPÉZLEEZ STATIKAI ÉRETEZÉSE TERVEZÉSI ÚTUTATÓ 840 153 119 280 161 41 Készítették: Dr. Ádány Sándor Dr. Dunai László Kotormán István LINDAB KFT., 2007 Tartalom 1. BEVEZETÉS... 3 1.1. A tervezési

Részletesebben

Lemez- és gerendaalapok méretezése

Lemez- és gerendaalapok méretezése Lemez- és gerendaalapok méretezése Az alapmerevség hatása az alap hajlékony merev a talpfeszültség egyenletes széleken nagyobb a süllyedés teknıszerő egyenletes Terhelés hatása hajlékony alapok esetén

Részletesebben

Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra

Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra newton Dr. Szalai Kálmán "Vasbetonelmélet" c. tárgya keretében elhangzott előadások alapján k 1000 km k m meter m Ft 1 1 1000 Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra deg A következőkben

Részletesebben

Teherfelvétel. Húzott rudak számítása. 2. gyakorlat

Teherfelvétel. Húzott rudak számítása. 2. gyakorlat Teherfelvétel. Húzott rudak számítása 2. gyakorlat Az Eurocode 1. részei: (Terhek és hatások) Sűrűségek, önsúly és az épületek hasznos terhei (MSZ EN 1991-1-1) Tűznek kitett tartószerkezeteket érő hatások

Részletesebben

ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT

ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT BUDAPEST MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Segédlet v1.14 Összeállította: Koris Kálmán Budapest,

Részletesebben

a Szeged, Budapesti út. 5./ hrsz: 01392/6/. alatti fedett kerékpár tároló kiviteli tervéhez

a Szeged, Budapesti út. 5./ hrsz: 01392/6/. alatti fedett kerékpár tároló kiviteli tervéhez " STEEL " Tervezı Iroda BT. 6723. Szeged, Mária u. 5. Tel.: -2626-938 SZERKEZETI MŐLEÍRÁS a Szeged, Budapesti út. 5./ hrsz: 0392/6/. alatti fedett kerékpár tároló kiviteli tervéhez Kiindulási adatok ±0,00=

Részletesebben

Navier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás

Navier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás Navier-formula Akkor beszélünk egyenes hajlításról, ha a nyomatékvektor egybeesik valamelyik fő-másodrendű nyomatéki tengellyel. A hajlítást mindig súlyponti koordinátarendszerben értelmezzük. Ez még a

Részletesebben

PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz

PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRNÖKI KAR HIDAK ÉS SZERKEZETEK TANSZÉKE PÉLDATÁR a Vasetonszerkezetek I. című tantárgyhoz Budapest, 007 Szerzők: Friedman Noémi Huszár Zsolt Kiss Rita

Részletesebben

A beton kúszása és ernyedése

A beton kúszása és ernyedése A beton kúszása és ernyedése A kúszás és ernyedés reológiai fogalmak. A reológia görög eredetű szó, és ebben az értelmezésben az anyagoknak az idő folyamán lejátszódó változásait vizsgáló műszaki tudományág

Részletesebben

VASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján

VASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján VASBETON SZERKEZETEK Tervezés az Eurocode alapján A rácsostartó modell az Eurocode-ban. Szerkezeti részletek kialakítása, méretezése: Keretsarkok, erőbevezetések, belső csomópontok, rövidkonzol. Visnovitz

Részletesebben

ACÉLSZERKEZETEK I. LEHÓCZKI Bettina. Debreceni Egyetem Műszaki Kar, Építőmérnöki Tanszék. [1]

ACÉLSZERKEZETEK I. LEHÓCZKI Bettina. Debreceni Egyetem Műszaki Kar, Építőmérnöki Tanszék.   [1] ACÉLSZERKEZETEK I. LEHÓCZKI Bettina Debreceni Egyetem Műszaki Kar Építőmérnöki Tanszék E-mail: lehoczki.betti@gmail.com [1] ACÉLSZERKEZETEK I. Gyakorlati órák időpontjai: szeptember 25. október 16. november

Részletesebben

Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban

Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban Rendkívüli terhek és hatáskombinációk az Eurocode-ban dr. Visnovitz György BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék Rekonstrukciós szakmérnöki tanfolyam Terhek és hatások - 2014. 03. 20. 1 Rekonstrukciós

Részletesebben

Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam

Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam Tankönyv: Herczeg Balázs, Bán Tivadarné: Vasbetonszerkezetek /Tankönyvmester Kiadó/ I. félév Vasbetonszerkezetek lényege, anyagai, vasbetonszerkezetekben alkalmazott betonok

Részletesebben

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ C ÉS Z SZELVÉNYEKHEZ

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ C ÉS Z SZELVÉNYEKHEZ TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ C ÉS Z SZELVÉNYEKHEZ SZÉP ÉS TÁRSA KFT. TARTALOMJEGYZÉK 1. Bevezetés 3 1.2. Az alkalmazott szabványok 3 2. C ész szelvények jellemzői 3 2.1. Szelvények geometriai jellemzői 3 2.2. Keresztmetszeti

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 11. Előadás Faszerkezetek II. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Tartalom Méretezés az Eurocode szabványrendszer szerint áttekintés Teherbírási határállapotok Húzás Nyomás

Részletesebben

FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR

FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR MAGASÉPÍTÉSI ACÉLSZERKEZETEK 1. AZ ACÉLÉPÍTÉS FERNEZELYI SÁNDOR EGYETEMI TANÁR A vas felhasználásának felfedezése kultúrtörténeti korszakváltást jelentett. - - Kőkorszak - Bronzkorszak - Vaskorszak - A

Részletesebben

CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK

CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK CONSTEEL 8 ÚJDONSÁGOK Verzió 8.0 2013.11.20 www.consteelsoftware.com Tartalomjegyzék 1. Szerkezet modellezés... 2 1.1 Új szelvénykatalógusok... 2 1.2 Diafragma elem... 2 1.3 Merev test... 2 1.4 Rúdelemek

Részletesebben

Magasépítési vasbetonszerkezetek

Magasépítési vasbetonszerkezetek Magasépítési vasbetonszerkezetek k Egyhajós daruzott vasbetoncsarnok tervezése Szabó Imre Gábor Pécsi Tudományegyetem Műszaki és Informatikai Kar Szilárdságtan és Tartószerkezetek Tanszék Rövid főtartó

Részletesebben

Dr. MOGA Petru, Dr. KÖLL7 Gábor, GU9IU :tefan, MOGA C;t;lin. Kolozsvári M=szaki Egyetem

Dr. MOGA Petru, Dr. KÖLL7 Gábor, GU9IU :tefan, MOGA C;t;lin. Kolozsvári M=szaki Egyetem Többtámaszú öszvértartók elemzése képlékeny tartományban az EUROCODE 4 szerint Plastic Analysis of the Composite Continuous Girders According to EUROCODE 4 Dr. MOGA Petru, Dr. KÖLL7 Gábor, GU9IU :tefan,

Részletesebben

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. IV. Előadás

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. IV. Előadás DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II IV. Előadás Rácsos tartók szerkezeti formái, kialakítása, tönkremeneteli módjai. - Rácsos tartók jellemzói - Méretezési kérdések

Részletesebben

Nyírt csavarkapcsolat Mintaszámítás

Nyírt csavarkapcsolat Mintaszámítás 1 / 6 oldal Nyírt csavarkapcsolat Mintaszámítás A kapcsolat kiindulási adatai 105.5 89 105.5 300 1. ábra A kapcsolat kialakítása Anyagminőség S355: f y = 355 N/mm 2 ; f u = 510 N/mm 2 ; ε = 0.81 Parciális

Részletesebben

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ METAL-SHEET TRAPÉZLEMEZEKHEZ

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ METAL-SHEET TRAPÉZLEMEZEKHEZ TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ METAL-SHEET METAL-SHEET KFT. TARTALOMJEGYZÉK Bevezetés...4 Az alkalmazott szabványok... 4 Metal-sheet trapézlemezek jellemzői... 4 Metal-sheet trapézlemezek jellemzői... 4 Keresztmetszeti

Részletesebben

AutoN cr. Automatikus Kihajlási Hossz számítás AxisVM-ben. elméleti háttér és szemléltető példák. 2016. február

AutoN cr. Automatikus Kihajlási Hossz számítás AxisVM-ben. elméleti háttér és szemléltető példák. 2016. február AutoN cr Automatikus Kihajlási Hossz számítás AxisVM-ben elméleti háttér és szemléltető példák 2016. február Tartalomjegyzék 1 Bevezető... 3 2 Célkitűzések és alkalmazási korlátok... 4 3 Módszertan...

Részletesebben

Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus

Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Fa- és Acélszerkezetek I. 1. Előadás Bevezetés Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus Okt. Hét 1. Téma Bevezetés acélszerkezetek méretezésébe, elhelyezés a tananyagban Acélszerkezetek használati területei

Részletesebben

TARTÓSZERKEZETEK ÁLTALÁNOS TERHEI

TARTÓSZERKEZETEK ÁLTALÁNOS TERHEI TARTÓSZERKEZETEK ÁLTALÁNOS TERHEI Önsúly, hasznos terhek, meteorológiai terhek Visnovitz György Kulcsár Béla Erdélyi Tamás 2016. február 26. szakmérnök előadás EC 1: TERHEK ÉS HATÁSOK MSZ EN 1991-1-1:2005

Részletesebben

VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény)

VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény) V VASALÁSI SEGÉDLET (ábragyűjtemény) Ez a segédlet az alábbi tankönyv szerves része: Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ VASBETONSZERKEZETEK I.-II. BUDAPEST 2009 V/1 V V.1. VASALÁSI ALAPISMERETEK V/2 Az íves vezetésű

Részletesebben

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai.

DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II VI. Előadás Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. - Tönkremeneteli módok - Méretezési kérdések - Csomóponti kialakítások Összeállította:

Részletesebben

TARTALOMJEGYZÉK 1. VASÚTI FELSZERKEZET VIZSGÁLATA 1.1. KIINDULÁSI ADATOK 1.1.1. GEOMETRIA 1.1.2. ANYAGJELLEMZŐK 1.1.3. ELŐÍRÁSOK, SZABÁLYZATOK

TARTALOMJEGYZÉK 1. VASÚTI FELSZERKEZET VIZSGÁLATA 1.1. KIINDULÁSI ADATOK 1.1.1. GEOMETRIA 1.1.2. ANYAGJELLEMZŐK 1.1.3. ELŐÍRÁSOK, SZABÁLYZATOK TARTALOMJEGYZÉK. VASÚTI FELSZERKEZET VIZSGÁLATA.. KIINDULÁSI ADATOK... GEOMETRIA... ANYAGJELLEMZŐK..3. ELŐÍRÁSOK, SZABÁLYZATOK.. KERESZTMETSZETI JELLEMZŐK.3. HATÁRTEHERBÍRÁS MEGHATÁROZÁSA.4. SZÁMÍTÓGÉPES

Részletesebben

Építészettörténet Örökségvédelem

Építészettörténet Örökségvédelem Örökségvédelem VIII. Vasbeton szerkezetek 2. Dr. Déry Attila VIII. előadás 01 VII. 4. Korai gerendás és elemes szerkezetek a kísérletezés útjai Dr. Déry Attila VIII. előadás 02 A fejlesztés lehetőségei:

Részletesebben

Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint

Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Dr. Horváth László egyetemi docens Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszék Tartalom Mire ad választ az Eurocode?

Részletesebben

HSQ hüvely HK kombihüvely HS kombihüvely. ED (nemesacél) Típusok és jelölések 36-37. Alkalmazási példák 38-39

HSQ hüvely HK kombihüvely HS kombihüvely. ED (nemesacél) Típusok és jelölések 36-37. Alkalmazási példák 38-39 Schöck Dorn HSQ hüvely HK kombihüvely HS kombihüvely ED (tűzihorganyzott) ED (nemesacél) -B Schöck acéltüske-rendszerek Tartalom Oldal Típusok és jelölések 36-37 Alkalmazási példák 38-39 Méretek 40 Korrózióvédelem

Részletesebben

Tervezés katalógusokkal kisfeladat

Tervezés katalógusokkal kisfeladat BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Számítógépes tervezés, méretezés és gyártás (BME KOJHM401) Tervezés katalógusokkal kisfeladat Járműelemek és Járműszerkezetanalízis Tanszék Ssz.:...... Név:.........................................

Részletesebben

Megerősítés dübelezett acélszalagokkal

Megerősítés dübelezett acélszalagokkal Megerősítés dübelezett acélszalagokkal Vasbetonszerkezetek megerősítése történhet dübelekkel rögzített acélszalagok felerősítésével a szerkezet húzott zónájában. A húzóerőt ekkor az acélszalag a szerkezetben

Részletesebben

FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI SZÁMÍTÁSA. Magyar Mérnöki Kamara Tartószerkezeti Tagozat - Budapest, 2010

FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI SZÁMÍTÁSA. Magyar Mérnöki Kamara Tartószerkezeti Tagozat - Budapest, 2010 FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI SZÁMÍTÁSA Magyar Mérnöki Kamara Tartószerkezeti Tagozat - Budapest, 2010 FASZERKEZETŰ CSARNOK MSZ EN SZABVÁNY SZERINTI ELLENŐRZŐ ERŐTANI

Részletesebben

Schöck Isokorb KX-HV, KX-WO, KX-WU és KX-BH

Schöck Isokorb KX-HV, KX-WO, KX-WU és KX-BH Schöck Isokorb, WO, WU és BH SCHÖCK ISOKORB Ábra: Schöck Isokorb KX 10/7 10 ÚJ! Már minen teherbírási osztály kapható HTE moullal. Tartalom olal Schöck Isokorb föémugrás lefelé..........................................................

Részletesebben

STATIKA MŰSZAKI LEÍRÁS

STATIKA MŰSZAKI LEÍRÁS 2081 Piliscsaba Aulich u. 5. Iroda: 1139 Budapest, Petneházy u. 58-60., Mobil: +36-30-408-4468, Tel.: +36-1-791-7514, E-mail.: office@perfectproject.hu, Web: www.perfectproject.hu STATIKA MŰSZAKI LEÍRÁS

Részletesebben

A.11. Nyomott rudak. A.11.1. Bevezetés

A.11. Nyomott rudak. A.11.1. Bevezetés A.. Nyomott rudak A... Bevezetés A nyomott szerkezeti elem fogalmat általában olyan szerkezeti elemek jelölésére használjuk, amelyekre csak tengelyirányú nyomóerő hat. Ez lehet speciális terhelésű oszlop,

Részletesebben

Lindab Z/C gerendák statikai méretezése tűzteher esetén

Lindab Z/C gerendák statikai méretezése tűzteher esetén Lindab Z/C gerendák statikai méretezése tűzteher esetén Tervezési útmutató Készítette: Dr. Horváth László; Dr. Ádány Sándor Budapesti Műszaki Egyetem Lindab Kft. 2009. május 1 1. Bevezetés a méretezéshez

Részletesebben

FAFAJTÁK, A FA SZABVÁNYOS OSZTÁLYBA SOROLÁSA, A FAANYAGOK ÉS FATERMÉKEK GYÁRTÁSA ÉS HASZNÁLATA

FAFAJTÁK, A FA SZABVÁNYOS OSZTÁLYBA SOROLÁSA, A FAANYAGOK ÉS FATERMÉKEK GYÁRTÁSA ÉS HASZNÁLATA BME Építészmérnöki Kar Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék FAFAJTÁK, A FA SZABVÁNYOS OSZTÁLYBA SOROLÁSA, A FAANYAGOK ÉS FATERMÉKEK GYÁRTÁSA ÉS HASZNÁLATA 2016. szeptember 15. BME - Szilárdságtani

Részletesebben

Hegesztett gerinclemezes tartók

Hegesztett gerinclemezes tartók Hegesztett gerinclemezes tartók Lemezhorpadások kezelése EC szerint dr. Horváth László BME Hidak és Szerkezetek Tanszéke Bevezetés Gerinclemezes tartók vékony lemezekből: Bevezetés Összetett szelvények,

Részletesebben

2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek

2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek 2011.11.08. 7. előadás Falszerkezetek Falazott szerkezetek: MSZ EN 1996 (Eurocode 6) 1-1. rész: Az épületekre vonatkozó általános szabályok. Falazott szerkezetek vasalással és vasalás nélkül 1-2. rész:

Részletesebben

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ TRAPÉZLEMEZEKHEZ

TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ TRAPÉZLEMEZEKHEZ TERVEZÉSI ÚTMUTATÓ TRAPÉZLEMEZEKHEZ BORSOD-TRAPÉZ TARTALOMJEGYZÉK 1. Bevezetés 3 1.2. Az alkalmazott szabványok 3 2. Trapézlemezek jellemzői 3 2.1. Trapézlemezek jellemzői 3 2.2. Keresztmetszeti jellemzők

Részletesebben

PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz

PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRNÖKI KAR HIDAK ÉS SZERKEZETEK TANSZÉKE PÉLDATÁR a Vasetonszerkezetek I. című tantárgyhoz Budapest, 007 Szerzők: Friedman Noémi Huszár Zsolt Kiss Rita

Részletesebben

A FERIHEGYI IRÁNYÍTÓTORONY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉNEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM

A FERIHEGYI IRÁNYÍTÓTORONY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉNEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM A FERIHEGYI IRÁYÍTÓTOROY ÚJ RADARKUPOLÁJA LEERÕSÍTÉSÉEK STATIKAI VIZSGÁLATA TARTALOM 1. KIIDULÁSI ADATOK 3. 2. TERHEK 6. 3. A teherbírás igazolása 9. 2 / 23 A ferihegyi irányítótorony tetején elhelyezett

Részletesebben

Kizárólag oktatási célra használható fel!

Kizárólag oktatási célra használható fel! DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II III. Előadás Vékonyfalú keresztmetszetek nyírófeszültségei - Nyírófolyam - Nyírási középpont - Shear lag hatás - Csavarás Összeállította:

Részletesebben

NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása

NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása NSZ/NT beton és hídépítési alkalmazása Farkas Gy.-Huszár Zs.-Kovács T.-Szalai K. R forgalmi terhelésű utak - megnövekedett forgalmi terhelés - fokozott tartóssági igény - fenntartási idő és költségek csökkentése

Részletesebben

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya, Culmann-szerkesztés, Ritter-számítás

6. MECHANIKA-STATIKA GYAKORLAT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya, Culmann-szerkesztés, Ritter-számítás ZÉHENYI ITVÁN EGYETE GÉPZERKEZETTN É EHNIK TNZÉK 6. EHNIK-TTIK GYKORLT Kidolgozta: Triesz Péter egy. ts. Négy erő egyensúlya ulmann-szerkesztés Ritter-számítás 6.. Példa Egy létrát egy verembe letámasztunk

Részletesebben

Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ. VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az EC és az MSZ összehasonlítása is TANKÖNYV I. AZ ÁBRÁK.

Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ. VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az EC és az MSZ összehasonlítása is TANKÖNYV I. AZ ÁBRÁK. Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az és az összehasonlítása is TANKÖNYV I. AZ ÁBRÁK N Ed M Edo (alapérték, elsőrendű elmélet) Mekkora az N Rd határerő? l

Részletesebben

Tartószerkezetek közelítő méretfelvétele

Tartószerkezetek közelítő méretfelvétele Tudományos Diákköri Konferencia 2010 Tartószerkezetek közelítő méretfelvétele Készítette: Hartyáni Csenge Zsuzsanna IV. évf. Konzulens: Dr. Pluzsik Anikó Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék Budapesti

Részletesebben

Acélszerkezetek. 3. előadás 2012.02.24.

Acélszerkezetek. 3. előadás 2012.02.24. Acélszerkezetek 3. előadás 2012.02.24. Kapcsolatok méretezése Kapcsolatok típusai Mechanikus kapcsolatok: Szegecsek Csavarok Csapok Hegesztett kapcsolatok Tompavarrat Sarokvarrat Coalbrookdale, 1781 Eiffel

Részletesebben

A végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok

A végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok A végeselem módszer alapjai Előadás jegyzet Dr. Goda Tibor 2. Alapvető elemtípusok - A 3D-s szerkezeteket vagy szerkezeti elemeket gyakran egyszerűsített formában modellezzük rúd, gerenda, 2D-s elemek,

Részletesebben

ÉPÍTMÉNYEK FALAZOTT TEHERHORDÓ SZERKEZETEINEK ERÕTANI TERVEZÉSE

ÉPÍTMÉNYEK FALAZOTT TEHERHORDÓ SZERKEZETEINEK ERÕTANI TERVEZÉSE Magyar Népköztársaság Országos Szabvány ÉPÍTMÉNYEK FALAZOTT TEHERHORDÓ SZERKEZETEINEK ERÕTANI TERVEZÉSE MSZ 15023-87 Az MSZ 15023/1-76 helyett G 02 624.042 Statical desing of load carrying masonry constructions

Részletesebben

Födémrendszerek Alkalmazástechnika. www.leier.eu

Födémrendszerek Alkalmazástechnika. www.leier.eu Födémrendszerek Alkalmazástechnika MAGASÉPÍTÉS LEIER ÉPÍTŐANYAG-ÜZEMEK Devecser-Téglagyár 8460 Devecser, Sümegi út telefon: 88/512-600 fax: 88/512-619 e-mail: devecser@leier.hu Gönyű-Betonelemgyár 9071

Részletesebben

Ytong tervezési segédlet

Ytong tervezési segédlet Ytong tervezési segédlet Tartalom Statika Falazott szerkezetek 4 Áthidalások Pu zsaluelemekkel 8 Pu 20/25 jelű Ytong kiváltógerenda 9 Pu 20/30 jelű Ytong kiváltógerenda 10 Pu 20/37,5 jelű Ytong kiváltógerenda

Részletesebben