Dr.ing. NAGY-GYÖRGY Tamás
|
|
|
- Máté Dobos
- 5 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 Dr.ing. NAGY-GYÖRGY Tamás profesor Tel: Web: Birou: A219 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții.
2 GRINDĂ SIMPLU REZEMATĂ b = 15 cm h = 30 cm L = 3,30 m l rez = 30 cm P = 7 tone C20/25 S500 Clasa de expunere XC1 = = = P/2 P/2 L A s =? A sw =? s w =? Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 2.
3 REZEMAREA L calc l rez L calc = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 3.
4 REZEMAREA L calc l rez L calc = 3.00m Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 4.
5 Diagrame: M + V M Ed = V Ed = = = = P/2 P/2 L calc = 3.00m Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 5.
6 Diagrame: M + V M Ed = V Ed = = = = P/2 P/2 L calc = 3.00m M Ed V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 6.
7 Diagrame: M + V M Ed = V Ed = = = = P/2 P/2 L calc = 3.00m M Ed V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 7.
8 Diagrame: M + V M Ed = V Ed = = = = 3,5t 3,5t L calc = 3.00m M Ed V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 8.
9 Diagrame: M + V M Ed = 35 knm V Ed = 35 kn = = = 35kN 35kN L calc = 3.00m M Ed 35kNm V Ed 35kN Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 9.
10 Diagrame: M + V M Ed = 35 knm V Ed = 35 kn = = = 35kN 35kN μ = M Ed bd 2 f cd = d = f cd = M Ed V Ed L calc = 3.00m 35kNm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 10.
11 ACOPERIREA DE BETON d = h d s d s = c nom + φ s /2 φ s = mm pt grinzi 6 14 mm pt plăci c nom = c min + Δc dev Δc dev = 5 mm plăci monolite (A.N.) = 10 mmrestul elementelor (A.N.) Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 11.
12 c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} aderență durabilitate Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 12.
13 c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} aderență c min,b φ Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 13.
14 c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} aderență c min,b φ unde φ = mm pt grinzi 6 14 mm pt plăci φ long 20 mm longitudinal φ etr 8 mm transversal Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 14.
15 c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} durabilitate Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 15.
16 c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} durabilitate Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 16.
17 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 17.
18 c nom = c min + Δc dev c min = max {c min,b ; c min,dur ; 10 mm} durabilitate c min,dur = 10 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 18.
19 ARMĂTURA LONGITUDINALĂ c nom = c min + Δc dev ARMĂTURA TRANSVERSALĂ (etrier) c min = max c min,b ; c min,dur ; 10 mm = max 20 mm; 10 mm; 10 mm = max 8 mm; 10 mm; 10 mm c min,long = 20 mm Δc dev = 10 mm (A.N.) c nom,long = 30 mm c min,etr = 10 mm Δc dev = 10 mm (A.N.) c nom,etr = 20 mm c nom,etr = c nom,long φ etr = 22mm c nom,long = c nom,etr + φ etr = 28mm nec nec c nom,etr = 22mm > c nom,etr = 20 mm c nom,long = 28mm < c nom,long c nom,long = 30 mm OK!!! = 30 mm c nom,long cnom,etr Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 19.
20 μ = M Ed bd 2 f cd = d = h d s d s = c nom + φ s /2 φ s = mm pt grinzi 6 14 mm pt plăci d s = c nom + φ s /2 = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 20.
21 μ = M Ed bd 2 f cd = d = h d s d s = c nom + φ s /2 φ s = mm pt grinzi 6 14 mm pt plăci d s = c nom + φ s 2 = 40mm d = h d s = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 21.
22 μ = M Ed bd 2 f cd = d = h d s d s = c nom + φ s /2 φ s = mm pt grinzi 6 14 mm pt plăci d s = c nom + φ s 2 = 40mm d = h d s = 260 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 22.
23 μ = M Ed bd 2 f cd = f cd = f ck γ c = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 23.
24 μ = M Ed bd 2 f cd = f cd = f ck γ c = 13,33 N/mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 24.
25 μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 25.
26 μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 μ μ lim??? μ lim = 0.8ξ lim (1 0.4ξ lim ሻ ξ lim = f yd /E s f yd = f yk γ s = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 26.
27 μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 μ μ lim??? μ lim = 0.8ξ lim (1 0.4ξ lim ሻ ξ lim = f yd /E s f yd = f yk γ s = 435 N/mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 27.
28 μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 μ μ lim??? μ lim = 0.8ξ lim (1 0.4ξ lim ሻ 3.5 ξ lim = f yd /E s Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 28.
29 μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 μ lim = 0.8ξ lim (1 0.4ξ lim ሻ ξ lim = μ μ lim??? f yd /E s = 0,617 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 29.
30 μ = M Ed bd 2 f cd = 0,259 μ μ lim??? ሻ μ lim = 0.8ξ lim (1 0.4ξ lim = 0,372 ξ lim = f yd /E s = 0,617 μ μ lim ) Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 30.
31 ω s = 1 1 2μ A s = ω s bd f cd f yd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 31.
32 ω s = 1 1 2μ = 0,306 A s = ω s bd f cd f yd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 32.
33 ω s = 1 1 2μ = 0,306 A s = ω s bd f cd f yd = 365 mm 2 PROPUNERE ARMARE? Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 33.
34 ω s = 1 1 2μ = 0,306 A s = ω s bd f cd f yd = 365 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 34.
35 2 16 d s = c nom + s /2 = d = h d s = A s,min = 0,26 f ctm f yk bd A s,min 0,0013bd A s,max = 0,04A c Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 35.
36 2 16 = 402 mm 2 d s = c nom + s /2 = 38 mm d = h d s = 262 mm A s,min = 0,26 f ctm f yk bd = 45 mm 2 ok! A s,min 0,0013bd = 51 mm 2 ok! A s,max = 0,04A c = 1800 mm 2 ok! Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 36.
37 l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 α 5 l b,rqd l b,min l b,rqd = φ f yd 4 f bd f bd = 2.25 η 1 η 2 f ctd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 37.
38 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 38.
39 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 39.
40 c d = min 58Τ2 58Τ2 ; 30; 30 = 29mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 40.
41 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 41.
42 f bd = 2.25 η 1 η 2 f ctd efortul unitar de aderență de calcul unde: η 1 - este un coeficient legat de condițiile de aderență și de poziția barei în timpul betonării = 1.0 condiții bunede aderenţă = 0.7 toate celelalte cazuri η 2 f ctd f bd = - este un coeficient legat de diametrul barei = 1.0 pt φ 32 mm = (132-φ)/100 pt φ > 32 mm f ctk0,05 c Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 42.
43 f bd = 2.25 η 1 η 2 f ctd efortul unitar de aderență de calcul unde: η 1 - este un coeficient legat de condițiile de aderență și de poziția barei în timpul betonării = 1.0 condiții bunede aderenţă = 0.7 toate celelalte cazuri η 2 f ctd - este un coeficient legat de diametrul barei = 1.0 pt φ 32 mm = (132-φ)/100 pt φ > 32 mm f ctk0,05 = 1,00 N/mm 2 f bd = 2,25 N/mm 2 c Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 43.
44 f bd = l b,rqd = φ f yd 4 f bd l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 α 5 l b,rqd l b,min Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 44.
45 f bd = 2,25 N/mm 2 l b,rqd = φ f yd 4 f bd =773 mm l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 α 5 l b,rqd l b,min =773 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 45.
46 V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d C Rd,c = 0,18/γ c = k = 1 + k d = k 1 = 0,15 σ cp = N Ed /A c < 0,2f cd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 46.
47 V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d C Rd,c = 0,18/γ c = 0.12 k = 1 + k d = k 1 = 0,15 σ cp = N Ed /A c < 0,2f cd =0 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 47.
48 V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d ρ l = A sl b w d = ρ l 0.02 A sl =??? aria secțiunii armăturilor întinse, prelungite pe o lungime (l bd + d) dincolo de secțiunea considerată Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 48.
49 V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d ρ l = A sl b w d = ρ l A sl = 2 16 = 402 mm 2 aria secțiunii armăturilor întinse, prelungite pe o lungime (l bd + d) dincolo de secțiunea considerată Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 49.
50 V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d ν min = 0,035k 3/2 f ck 1/2 = V Rd,c = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 50.
51 V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d ν min = 0,035k 3/2 f ck 1/2 = V Rd,c = kn Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 51.
52 24.03 kn V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d kn ν min = 0,035k 3/2 f ck 1/2 = V Rd,c = kn Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 52.
53 V Rd,c = kn V Ed = 35 kn ESTE NECESARĂ ARMĂTURĂ DE FORȚĂ TĂIETOARE V Rd = min (V Rd,s ; V Rd,max ) Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 53.
54 CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd /(tgθ + ctgθ) cw 1 - coeficient care ține seama de starea de efort în fibra comprimată cw =1 pt elemente de beton armat cw >1 pt elemente precomprimate - coeficient de reducere a rezistenței betonului fisurat la forță tăietoare ν 1 = ν = 0,6 1 f ck 250 = (A.N.) z 0.9d = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 54.
55 CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd /(tgθ + ctgθ) cw 1 - coeficient care ține seama de starea de efort în fibra comprimată cw =1 pt elemente de beton armat cw >1 pt elemente precomprimate - coeficient de reducere a rezistenței betonului fisurat la forță tăietoare ν 1 = ν = 0,6 1 f ck 250 = z 0.9d = (A.N.) 236 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 55.
56 CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd /(tgθ + ctgθ) Alegem = 45 = 90 V Rd,max = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 56.
57 CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd /(tgθ + ctgθ) Alegem = 45 V Rd,max = kn = 90 V Ed = 35 kn < V Rd,max = kn secțiunea poate fi armată la forță tăietoare Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 57.
58 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) V Rd,s = A sw s z f ywd ctgθ Alegem A sw s = 45 - aria secțiunii armăturilor pt forța tăietoare - distanța dintre etrieri = 90 V Rd,s = V Ed A sw s = V Ed z f ywd ctgθ Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 58.
59 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw s = V Ed z f ywd ctgθ = Se impune diametrul ( ) etrierului A sw =na s (n= nr ramuri!!!) A sw = 2φ6? = 2φ8? s (pasul) Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 59.
60 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw s = V Ed z f ywd ctgθ = Se impune diametrul ( ) etrierului A sw =na s (n= nr ramuri!!!) s (pasul) A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 60.
61 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw s = V Ed z f ywd ctgθ = mm Se impune diametrul ( ) etrierului A sw =na s (n= nr ramuri!!!) s (pasul) A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 61.
62 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 Procente de armături la forță tăietoare ρ sw = A sw b d sinα = ρ sw,min = (0,08 f ck )/f yk = ρ sw >(?) ρ sw,min Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 62.
63 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 Procente de armături la forță tăietoare ρ sw = A sw b d sinα = 1.439x10-3 ρ sw,min = (0,08 f ck )/f yk = 0.715x10-3 ρ sw > ρ sw,min Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 63.
64 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw s = V Ed z f ywd ctgθ = mm A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 s = Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 64.
65 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) A sw s = V Ed z f ywd ctgθ = mm A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 s = 166 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 65.
66 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) s l,max = 0,75d(1 + ctgαሻ = Alegem pasul s = 150 mm V Rd,s = A sw s z f ywd ctgθ = s V Rd,s V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 66.
67 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) s l,max = 0,75d(1 + ctgαሻ = 197 mm Alegem pasul s = 150 mm V Rd,s = A sw s z f ywd ctgθ = s V Rd,s V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 67.
68 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR (V Rd,s ) s l,max = 0,75d(1 + ctgαሻ = 197 mm Alegem pasul s = 150 mm V Rd,s = A sw s z f ywd ctgθ = kn s V Rd,s V Ed Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 68.
69 CONDIȚII DE DUCTILITATE ÎN CAZUL ARMĂRILOR CU ETRIERI V Rd,s V Rd,max A sw s f ywd b w ν 1 f cd 1 1+ctg 2 θ Pentru o fisură la 45 (ctg = 1) A sw f ywd b w s 0,5ν 1 f cd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 69.
70 CONDIȚII DE DUCTILITATE ÎN CAZUL ARMĂRILOR CU ETRIERI A sw f ywd b w s 0,5ν 1 f cd?? Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 70.
71 CONDIȚII DE DUCTILITATE ÎN CAZUL ARMĂRILOR CU ETRIERI A sw f ywd b w s 0,5ν 1 f cd 1.09 N/mm N/mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 71.
72 VARIANTA 2!!! DIMENSIONARE ARMĂTURĂ LONGITUDINALĂ ȘI ARMARE TRANSVERSALĂ CU BARE RIDICATE ȘI ETRIERI Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 72.
73 VARIANTA 2!!! DIMENSIONARE ARMĂTURĂ LONGITUDINALĂ A s = ω s bd f cd f yd = 367 mm 2 s 3 14 = 462 mm2 d s = c nom + s /2 = 38 mm d = h d s = 262 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 73.
74 f bd = 2,25 N/mm 2 l b,rqd = φ f yd 4 f bd =676 mm l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 α 5 l b,rqd l b,min =676 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 74.
75 V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d C Rd,c = 0,18/γ c = 0.12 k = 1 + k d = k 1 = 0,15 σ cp = N Ed /A c < 0,2f cd =0 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 75.
76 V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d A sl = 2 14 = 308 mm 2 ρ l = A sl b w d = s ρ l 0.02 aria secțiunii armăturilor întinse, prelungite pe o lungime (l bd + d) dincolo de secțiunea considerată Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 76.
77 V Rd,c = max C Rd,ck(100ρ l f ck ) 1/3 + k 1 σ cp b w d (ν min + k 1 σ cp )b w d ν min = 0,035k 3/2 f ck 1/2 = V Rd,c = kn Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 77.
78 V Rd,c = kn V Ed = 35 kn ESTE NECESARĂ ARMĂTURĂ DE FORȚĂ TĂIETOARE V Rd = min (V Rd,s ; V Rd,max ) Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 78.
79 CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd (ctgθ + ctgα) 1 + ctg 2 θ cw 1 - coeficient care ține seama de starea de efort în fibra comprimată cw =1 pt elemente de beton armat cw >1 pt elemente precomprimate - coeficient de reducere a rezistenței betonului fisurat la forță tăietoare ν 1 = ν = 0,6 1 f ck 250 = (A.N.) z 0.9d = 236 mm Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 79.
80 CAPACITATEA MAXIMĂ A BIELEI COMPRIMATE (V Rd,max ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd (ctgθ + ctgα) 1 + ctg 2 θ Alegem = 45 V Rd,max = kn = 45 V Ed = 35 kn < V Rd,max = kn secțiunea poate fi armată la forță tăietoare Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 80.
81 FORȚA TĂIETOARE CAPABILĂ A ELEMENTELOR ARMATE CU BARE ÎNCLIANTE V Rd,s = A sw s z f ywd(ctgθ + ctgαሻsinα Alegem A sw s - aria secțiunii armăturii inclinate - distanța dintre armăturile inclinate s = 45 = 45 A sw = 1 14 = 154 mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 81.
82 FORȚA TĂIETOARE CAPABILĂ A ELEMENTELOR ARMATE CU Distanța maximă longitudinală între bare ridicate BARE ÎNCLIANTE s b,max = 0,6d(1 + ctgαሻ = 314 mm Alegem pasul s = 300 mm V Rd,s = A sw s z f ywd(ctgθ + ctgαሻsinα = 74.4 kn Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 82.
83 FORȚA TĂIETOARE CAPABILĂ A ELEMENTELOR ARMATE CU BARE ÎNCLIANTE V Rd,s V Rd,max Pentru bara înclinată la 45 și bielă comprimată de 45 : A sw f ywd b w s 0,5 ν 1 f cd sinα Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 83.
84 FORȚA TĂIETOARE CAPABILĂ A ELEMENTELOR ARMATE CU BARE ÎNCLIANTE A sw f ywd b w s 0,5 ν 1 f cd sinα 1.49 N/mm N/mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 84.
85 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR ÎN DREPRUL ARMĂTURII ÎNCLINATE (V Rd,s ) = = = P/2 P/2 L V Ed 5cm 26 cm V Ed V Rd Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 85.
86 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR ÎN AFARA ZONEI CU ARMĂTURĂ ÎNCLINATĂ (V Rd,s ) Se impune diametrul ( ) etrierului A sw =na s (n= nr ramuri!!!) s (pasul) A sw = 2φ6 = 56.5 mm 2 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 86.
87 CAPACITATEA LA FORFECARE A ETRIERILOR ÎN AFARA ZONEI CU ARMĂTURĂ ÎNCLINATĂ (V Rd,s ) = = = P/2 P/2 L V Ed V Ed V Rd CALCUL = IDEM PARTEA 1! V Ed = IDEM Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 87.
88 SITUAȚIA CU FORȚĂ DISTRIBUITĂ p = 23,33 kn/m s l,max = 0,75d(1 + ctgαሻ = 197 mm L Impunem 6 / 19 cm V Rd V Ed V Ed =27,78kN V Ed V Rd,s =??? s Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 88.
89 SITUAȚIA CU FORȚĂ DISTRIBUITĂ p = 23,33 kn/m s l,max = 0,75d(1 + ctgαሻ = 197 mm L Impunem 6 / 19 cm V Rd V Ed V Ed =27,78kN V Ed V Rd,s = A sw s z f ywd ctgθ = 30, 53kN s Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 89. 5cm 26 cm
90 Dr.ing. Nagy-György T. Facultatea de Construcții 90.
Harántfalas épület két- és többtámaszú monolit vasbeton födémlemezének tervezése kiadott feladatlap alapján.
TERVEZÉSI FELADAT: Harántfalas épület két- és többtámaszú monolit vasbeton födémlemezének tervezése kiadott feladatlap alapján. Feladatok: 1. Tervezzük meg a harántfalas épület egyirányban teherhordó monolit
TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése
TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v
MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre. 50 év
Vasbeton kéttámaszú tartó MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tőzteherre Geometria: fesztáv l = 6,00 m tartó magassága h = 0,60 m tartó szélessége b = 0,30
MSZ EN Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre. 50 év
Kéttámaszú vasbetonlemez MSZ EN 1992-1-2 Betonszerkezetek tervezése 1-1. rész: Általános szabályok, Tervezés tüzteherre Geometria: fesztáv l = 3,00 m lemezvastagság h s = 0,120 m lemez önsúlya g 0 = h
TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése
TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v=0,3
TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának. meghatározása és vasalási tervének elkészítése
TERVEZÉSI FELADAT (mintapélda) Kéttámaszú, konzolos tartó nyomatéki és nyírási vasalásának Kiindulási adatok: meghatározása és vasalási tervének elkészítése Geometriai adatok: l = 5,0 m l k = 1,80 m v=0,3
Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra
newton Dr. Szalai Kálmán "Vasbetonelmélet" c. tárgya keretében elhangzott előadások alapján k 1000 km k m meter m Ft 1 1 1000 Feszített vasbeton gerendatartó tervezése költségoptimumra deg A következőkben
ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT
BUDAPEST MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke ELŐFESZÍTETT VASBETON TARTÓ TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Segédlet v1.14 Összeállította: Koris Kálmán Budapest,
V. fejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése nyírásra
: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése nyírásra 5.. Koncentrált erõvel tehelt konzol ellenõrzése nyírásra φ0/00 Q=0 kn φ0 φ0 Anyagok : Beton: C5/30 Betonacél: B60.0 Betonfedés:0 mm Kedv.elm.: 0 mm Kengy.táv:
Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ. VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az EC és az MSZ összehasonlítása is TANKÖNYV I. AZ ÁBRÁK.
Dr. habil JANKÓ LÁSZLÓ VASBETON SZILÁRDSÁGTAN az EUROCODE 2 szerint (magasépítés) Az és az összehasonlítása is TANKÖNYV I. AZ ÁBRÁK N Ed M Edo (alapérték, elsőrendű elmélet) Mekkora az N Rd határerő? l
Draskóczy András VASBETONSZERKEZETEK PÉLDATÁR az Eurocode előírásai alapján
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építészmérnöki Kar SZILÁRDSÁGTANI ÉS TARTÓSZERKEZETI TANSZÉK Draskóczy András VASBETONSZERKEZETEK PÉLDATÁR az Eurocode előírásai alapján LEMEZEK OSZLOPOK,
TARTÓSZERKEZETEK I gyakorlat
Nyírási vasalás tervezése NYOMOTT ÖV (beton) HÚZOTT RÁCSRUDAK (felhajlított hosszvasak) NYOMOTT RÁCSRUDAK (beton) HÚZOTT ÖV (hosszvasak) NYOMOTT ÖV (beton) HÚZOTT RÁCSRUDAK (kengyelek) NYOMOTT RÁCSRUDAK
Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása
Külpontosan nyomott keresztmetszet számítása A TELJES TEHERBÍRÁSI VONAL SZÁMÍTÁSA Az alábbi példa egy asszimmetrikus vasalású keresztmetszet teherbírási görbéjének 9 pontját mutatja be. Az első részben
VII. - Gombafejek igénybevételei, síklemezek átszúródás és átlyukadás vizsgálata -
VII. Reinforced Concrete Structures II. Vasbetonszerkezetek II. - Gombafejek igénybevételei, síklemezek átszúródás és átlyukadás vizsgálata - Dr. Kovács Imre PhD tanszékvezető főiskolai tanár E-mail: dr.kovacs.imre@gmail.com
Csatlakozási lehetőségek 11. Méretek 12-13. A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14. Acél teherbírása 15
Schöck Dorn Schöck Dorn Tartalom Oldal Termékleírás 10 Csatlakozási lehetőségek 11 Méretek 12-13 A dilatációs tüske méretezésének a folyamata 14 Acél teherbírása 15 Minimális szerkezeti méretek és tüsketávolságok
K - K. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása.
6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata 6.1. Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása. pd=15 kn/m K - K 6φ5 K Anyagok : φ V [kn] VSd.red VSd 6φ16 Beton:
BME Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék LEMEZEK. ;2 ) = 2,52 m. 8 = 96 mm. d = 120 20-2. a s,min = ρ min bd = 0,0013 1000 96 = 125 mm 2,
. fejezet:.1. Hajlított lemezkeresztmetszet ellenőrzése Adatok C0/5 4/K beton f cd 13,3 N/mm B0.50 betonacél f yd 435 N/mm c nom 0 mm betonfedés Terhelés: p Ed 1 kn/m Alsó lemezvasalás y irányban : Ø8/150
Vasbeton födém átlyukadási teherbírásának számítása az EC2 szerint
Alkönyvtárak: EC- - Lemezek EC- Lemezek Vasbeton födém átlyukadási teherbírásának számítása az EC szerint Adatok: lemezvastagság h = 6 cm statikus magasság d x = 3 cm statikus magasság d y = cm oszlopok
STNA211, STNB610 segédlet a PTE PMMK építész és építészmérnök hallgatói részére
EURÓPAI UNIÓ STRUKTURÁLIS ALAPOK V A S B E T O N S Z E R K E Z E T E K STNA11, STNB610 segédlet a PTE PMMK építész és építészmérnök hallgatói részére Az építész- és az építőmérnök képzés szerkezeti és
SZERKEZETÉPÍTÉS I. FESZÜLTSÉGVESZTESÉGEK SZÁMÍTÁSA NYOMATÉKI TEHERBÍRÁS ELLENŐRZÉSE NYÍRÁSI VASALÁS TERVEZÉSE TARTÓVÉG ELLENŐRZÉSE
01.0.7. SZERKEZETÉPÍTÉS I. NYOATÉKI TEHERBÍRÁS ELLENŐRZÉSE TARTÓVÉG ELLENŐRZÉSE GYAKORLAT KÉSZÍTETTE: FEHÉR ZOLTÁN A ervezé orán meg kell haározni, hogy a időonban mekkora a haáo fezíéi fezülég a ázmákban
V. Gyakorlat: Vasbeton gerendák nyírásvizsgálata Készítették: Friedman Noémi és Dr. Huszár Zsolt
. Gyakorlat: asbeton gerenák nyírásvizsgálata Készítették: Frieman Noémi és Dr. Huszár Zsolt -- A nyírási teherbírás vizsgálata A nyírási teherbírás megfelelő, ha a következő követelmények minegyike egyiejűleg
1. A vasbetét kialakításának szabályai. 1.1 A betétek közötti távolság
Az MSZ EN 1992-1 fontosabb szerkesztési szabályai 1. A vasbetét kialakításának szabályai 1.1 A betétek közötti távolság A (horizontális, vagy vertikális) betétek közötti legkisebb távolság (bebetonozhatóság
PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA
PONTOKON MEGTÁMASZTOTT SÍKLEMEZ FÖDÉMEK ÁTSZÚRÓDÁSA A pontokon megtámasztott síklemez födémek a megtámasztások környezetében helyi igénybevételre nyírásra is tönkremehetnek. Ezt a jelenséget: Nyíróerı
Kéttámaszú gerenda vasalása
Fe ladat: Gyakorlati segédlet a tervezési feladathoz Völgyi István és Dr. Kiss Rita korábbi gyakorlati segédlete felhasználásával készítette: Friedman oémi és Dr. Kiss Rita A fenti ábrán vázolt négyszög
Betonacél-csatlakozások FIS V vagy FIS EM injektáló ragasztóval.
FIS V vagy FIS EM val. ÁTTEKINTÉS FIS betonacél ragasztó készlet Rögzíthető tárgyak: Utólagosan beragasztott betonacélok FRA menetes betonacél FIS V 360 S, FIS V 950 S sztirolmentes, hibrid, FIS S keverőszár
u u IR n n = 2 3 t 0 <t T
IR n n =2 3 u() u u u u IR n n = 2 3 ξ A 0 A 0 0 0 < T F IR n F A 0 A 0 A 0 A 0 F :IR n IR n A = F A 0 A 0 A 0 0 0 A F A 0 A F (, y) =0 a = T>0 b A 0 T 1 2 A IR n A A A F A 0 A 0 ξ A 0 = F (ξ) ε>0 δ ε
Diszkrét Matematika. zöld könyv ): XIII. fejezet: 1583, 1587, 1588, 1590, Matematikai feladatgyűjtemény II. (
FELADATOK A LEKÉPEZÉSEK, PERMUTÁCIÓK TÉMAKÖRHÖZ Diszkrét Matematika 4. LEKÉPEZÉSEK Értelmezési tartomány és értékkészlet meghatározása : Összefoglaló feladatgyűjtemény matematikából ( zöld könyv ): XIII.
Vasbeton gerendák kísérleti és elméleti nyírásvizsgálata
Vasbeton gerendák kísérleti és elméleti nyírásvizsgálata DRASKÓCZY András egy.adjunktus BME, Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék EMT 2011 Csíksomlyó Draskóczy A.: Vasbeton gerendák nyírása 1. oldal
ELŐFESZÍTETT TARTÓ TERVEZÉSE
ELŐFESZÍTETT TARTÓ TERVEZÉSE Határozza meg az adott terhelésű kéttámaszú, előfeszített tartó keresztmetszeti méreteit, majd a szükséges feszítőerőt a középső keresztmetszetben keletkező igénybevételekre.
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
Vasalt falak: 4. Vasalt falazott szerkezetek méretezési mószerei Vasalt falak 1. Vasalás fekvőhézagban vagy falazott üregben horonyban, falazóelem lyukban. 1 2 1 Vasalt falak: Vasalás fekvőhézagban vagy
1. feladat R 1 = 2 W R 2 = 3 W R 3 = 5 W R t1 = 10 W R t2 = 20 W U 1 =200 V U 2 =150 V. Megoldás. R t1 R 3 R 1. R t2 R 2
1. feladat = 2 W R 2 = 3 W R 3 = 5 W R t1 = 10 W R t2 = 20 W U 1 =200 V U 2 =150 V U 1 R 2 R 3 R t1 R t2 U 2 R 2 a. Számítsd ki az R t1 és R t2 ellenállásokon a feszültségeket! b. Mekkora legyen az U 2
2. fejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése hajlításra
. ejezet: Vasbeton keresztmetszet ellenõrzése hajlításra.1. Ellenõrizze az alábbi keresztmetszetet M S =105 knm hajlítónyomatékra! Beton: C16/0 Betonaél: B60.50 φ0 1.15!! = 10.667 N y = 3.783 N φ π A s
Építészeti tartószerkezetek II.
Építészeti tartószerkezetek II. Vasbeton szerkezetek Dr. Szép János Egyetemi docens 2019. 05. 03. Vasbeton szerkezetek I. rész o Előadás: Vasbeton lemezek o Gyakorlat: Súlyelemzés, modellfelvétel (AxisVM)
PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRÖKI KAR HIDAK ÉS SZERKEZETEK TASZÉKE PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz Budapest, 007 Szerzők: Friedman oémi Huszár Zsolt Kiss Rita
HLC falcsavar. Elhelyezésre vonatkozó adatok, HLC. Alapanyag vastagsága, a horgony tengely- és peremtávolsága M8 10 M6 8 M12 16 M16 20 M10 12
HLC falcsavar Elhelyezésre vonatkozó adatok, HLC Menetméret d [mm] M5 6,5 Fúrószár névleges átmérője d o [mm] 6,5 (1/4 ) M6 8 M8 10 M10 12 M12 16 M16 20 8 10 12 16 20 Fúrószár vágási átmérője d cut [mm]
Reinforced Concrete Structures I. / Vasbetonszerkezetek I. II.
II. Reinforced Concrete Structures I. Vasbetonszerkezetek I. - A beton fizikai és mechanikai tulajdonságai - Dr. Kovács Imre PhD tanszékvezető főiskolai tanár E-mail: dr.kovacs.imre@gmail.com Mobil: 6-3-743-68-65
A vasbetonszerkezet tervezésének jelene és jövője
MMK Szakmai továbbképzés A Tartószerkezeti Tagozat részére A vasbetonszerkezet tervezésének jelene és jövője Hajlítás, külpontos nyomás, nyírásvizsgálatok Dr. Bódi István, egyetemi docens Dr. Koris Kálmán,
IX. Reinforced Concrete Structures I. / Vasbetonszerkezetek I. Dr. Kovács Imre PhD tanszékvezető főiskolai tanár
IX. Reinforced Concrete Structures Vasbetonszerkezetek - Vasbeton keresztmetszet nyírási teherbírása - Dr. Kovács Imre PhD tanszékvezető főiskolai tanár E-mail: dr.kovacs.imre@gmail.com Mobil: 06-30-743-68-65
Vasbeton gerendák törési viselkedése acélszálak és hagyományos vasalás egyidejű alkalmazása esetén
Vasbeton gerendák törési viselkedése acélszálak és hagyományos vasalás egyidejű alkalmazása esetén Kovács Imre Dr. Erdélyi László Dr. Balázs L. György BME Vasbetonszerkezetek Tanszéke Az előadás felépítése
= 1, , = 1,6625 = 1 2 = 0,50 = 1,5 2 = 0,75 = 33, (1,6625 2) 0, (k 2) η = 48 1,6625 1,50 1,50 2 = 43,98
1. Egy vasbeton szerkezet tervezése során a beton nelineáris tervezési diagraját alkalazzuk. Kísérlettel egállapítottuk, hogy a beton nyoószilárdságának várható értéke fc = 48 /, a legnagyobb feszültséghez
Bevezetés a részecske fizikába
Bevezetés a részecske fizikába Kölcsönhatások és azok jellemzése Kölcsönhatás Erősség Erős 1 Elektromágnes 1 / 137 10-2 Gyenge 10-12 Gravitációs 10-44 Erős kölcsönhatás Közvetítő részecske: gluonok Hatótávolság:
Anyagmozgatás Gyakorlati segédlet. Gyakorlatvezetı: Dr. Németh Gábor Ph.D. egyetemi adjunktus. Sopron, 2009
Nyugat-Magyarországi Egyetem Faipari Mérnöki Kar Gépészeti Intézet Anyagmozgatás Gyakorati segédet Gyakoratvezetı: Dr. Németh Gábor Ph.D. egyetemi adjunktus Sopron, 009 Lánctranszportır Mőszaki adatok:
PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRNÖKI KAR HIDAK ÉS SZERKEZETEK TANSZÉKE PÉLDATÁR a Vasetonszerkezetek I. című tantárgyhoz Budapest, 007 Szerzők: Friedman Noémi Huszár Zsolt Kiss Rita
Typotex Kiadó. Jelölések
Jelölések a = dolgozók fogyasztása (12. fejezet és A. függelék) a i = egyéni tőkeállomány i éves korban A = társadalmi (aggregált) tőkeállomány b j = egyéni nyugdíj j éves korban b k = k-adik nyugdíjosztály
Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.
Központi értékesítés: 2339 Majosháza Tóközi u. 10. Tel.: 24 620 406 Fax: 24 620 415 vallalkozas@sw-umwelttechnik.hu www.sw-umwelttechnik.hu Termékeink cementtel készülnek Helyszíni felbetonnal együttdolgozó
Vasbetontartók vizsgálata az Eurocode és a hazai szabvány szerint
Vasbetontartók vizsgálata az Eurocoe és a hazai szabvány szerint Dr. Kiss Zoltán Kolozsvári Műszaki Egyetem 1. Bevezetés A méretezési előírasok betartása minenhol kötelező volt régen is, kötelező ma is.
N.III. Vasbeton I. T1-t Gerendák I oldal
N.III. Vabeton I. T1-t Gerendák I. 01.0. 1. oldal 1.1. Négyzögkereztmetzet ellenőrzée hajlítára: normálian vaalt gerenda Feladat Ellenőrizze az ábrán adott vabeton gerendát hajlítára! Az állandó teher
Tartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
A REPEDÉSTÁGASSÁG KÖZELÍTŐ ELLENŐRZÉSÉNEK PONTOSÍTÁSA AZ EUROCODE FIGYELEMBEVÉTELÉVEL Visnovitz György Kollár László Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék
TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
PÉLDATÁR a Vasbetonszerkezetek I. című tantárgyhoz
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRNÖKI KAR HIDAK ÉS SZERKEZETEK TANSZÉKE PÉLDATÁR a Vasetonszerkezetek I. című tantárgyhoz Budapest, 007 Szerzők: Friedman Noémi Huszár Zsolt Kiss Rita
Tartalomjegyzék. 6. T keresztmetszetű gerendák vizsgálata. 1.9. Vasalási tervek készítése...12. 2. Vasbeton szerkezetek anyagai,
Tartalomjegyzék 1. Alapfogalmak, betontörténelem...5 1.1. A beton é vabeton fogalma...5 1.. Vabeton zerkezetek oportoítáa...6 1.3. A vabeton előnyö tulajdonágai...7 1.4. A vabeton hátrányo tulajdonágai...7
Betonacél csatlakozások
Professzionális betonacél csatlakozások Betonacél csatlakozások Betonacél csatlakozások ÉPÍTŐANYAGOK ENGEDÉLYEK Betonacél csatlakozások ezett: Beton C/5-től C50/60-ig, repedéses és repedésmentes ELŐNYÖK
Tartószerkezetek közelítő méretfelvétele
Tudományos Diákköri Konferencia 2010 Tartószerkezetek közelítő méretfelvétele Készítette: Hartyáni Csenge Zsuzsanna IV. évf. Konzulens: Dr. Pluzsik Anikó Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék Budapesti
TERVEZÉSI SEGÉDLET. Helyszíni felbetonnal együttdolgozó felülbordás zsaluzópanel. SW UMWELTTECHNIK Magyarország. Kft 2339.
TERVEZÉSI SEGÉDLET Helyszíni felbetonnal együttdolgozó felülbordás zsaluzópanel Készítette: SW UMWELTTECHNIK Magyarország. Kft 2339. Majosháza Majosháza, 2007. február TARTALOMJEGYZÉK: STATIKAI MŰSZAKI
Központosan nyomott vasbeton oszlop méretezése:
Központosan nyomott vasbeton oszlop méretezése: Központosan nyomott oszlopok ellenőrzése: A beton által felvehető nyomóerő: N cd = A ctot f cd Az acélbetétek által felvehető nyomóerő: N sd = A s f yd -
A nyírás ellenőrzése
A nyírás ellenőrzése A nyírási ellenállás számítása Ellenőrzés és tervezés nyírásra 7. előadás Nyírásvizsgálat repedésmentes állapotban (I. feszültségi állapotban) A feszültségek az ideális keresztmetszetet
BETONSZERKEZETEK TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Farkas György 1 Kovács Tamás 2 Szalai Kálmán 3
BETONSZERKEZETEK TERVEZÉSE AZ EUROCODE SZERINT Farkas György 1 Kovács Tamás 2 Szalai Kálmán 3 A betonszerkezetek Eurocode szerinti tervezését az épületekre vonatkozó MSZ EN 1992-1- 1 [1] és a hidakra vonatkozó
Műszaki információk február. Értékesítés és műszaki tanácsadás Tel.: +36/ Fax: +36/
Műszaki információk 2012. február Értékesítés és műszaki tanácsadás Tel.: +36/23-50-7272 Fax: +36/23-50-7262 info@schoeck.hu Schöck Hungária Kft. 2040 Budaörs, Szabadság u. 117. A. Tel.: +36/23-50-7272
Födémszerkezetek 2. Zsalupanelok alkalmazása
Födészerkezetek 1. A beton Évkönyv 000-ben Dr. László Ottó és Dr. Petro Bálint egy kiváló összeoglalást adtak a beton, vasbeton és eszített vasbeton ödéekrl, elyet jól kiegészít Dr. Farkas György ejezete,
A magyar szabvány és az EC 2 bevezet összehasonlítása építtetk számára
A magyar szabvány és az EC bevezet összehasonlítása építtetk számára 1. Bevezetés A 90-es évek kezdete óta egyre több beruházó és építtet akar Magyarországon építeni. Közülük általában keveset tudnak a
BETON, BETONÉPÍTÉS. - Gondolatok a készülő új szabályozás kapcsán. amely gondolatok a készülő szabályozástól jelentősen el is térhetnek!
BETON, BETONÉPÍTÉS - Gondolatok a készülő új szabályozás kapcsán amely gondolatok a készülő szabályozástól jelentősen el is térhetnek! SZERKEZETI OSZTÁLYOK ÉS BETONFEDÉS Dr. Kausay Tibor Budapest, 2015.
r tr r r t s t s② t t ① t r ② tr s r
r tr r r t s t s② t t ① t r ② tr s r r ás③ r s r r r á s r ② s ss rt t s s tt r t r t r P s ② Pá③ á ② Pét r t rs t② t② r t ② s s ás t r s ② st s t t r t t r s t s t t t t s s s str t r r t r t ① r t r
Földrengésvédelem Példák 1.
Rezgésidő meghatározása, válaszspektrum-módszer Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Szilárdságtani és Tartószerkezeti Tanszék 017. március 16. A példák kidolgozásához felhasznált irodalom: [1]
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai.
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II VI. Előadás Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. - Tönkremeneteli módok - Méretezési kérdések - Csomóponti kialakítások Összeállította:
Ikerház téglafalainak ellenőrző erőtani számítása
BME Hidak és Szerkezeek Tanszék Fa-, falazo és kőszerkezeek (BMEEOHSAT19) Ikerház églafalainak ellenőrző erőani számíása segédle a falaza ervezési feladahoz v3. Dr. Varga László, Dr. Koris Kálmán, Dr.
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék 3 4.GYAKORLAT
3 4.GYAKORLAT III. feszültségi állpot képlékeny feszültségi állpot A vsetonszerkezeteket teerírási tárállpotn III. feszültségi állpot feltételezésével méretezzük. A vsetonszerkezetek keresztmetszeti méretezési
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János
Tartószerkezetek I. (Vasbeton szilárdságtan) Szép János VASBETON SZERKEZETEK TERVEZÉSE 2 Szabvány A tartószerkezetek tervezése jelenleg Magyarországon és az EU államaiban az Euronorm szabványsorozat alapján
Egyesített funkcionális renormálási csoport egyenlet
Egyesített funkcionális renormálási csoport egyenlet Nándori István MTA-DE Részecskefizikai Kutatócsoport, MTA-Atomki, Debrecen Magyar Fizikus Vándorgyűles, Debrecen, 2013 Kvantumtérelmélet Részecskefizika
Explicit hibabecslés Maxwell-egyenletek numerikus megoldásához
Explicit hibabecslés Maxwell-egyenletek numerikus megoldásához Izsák Ferenc 2007. szeptember 17. Explicit hibabecslés Maxwell-egyenletek numerikus megoldásához 1 Vázlat Bevezetés: a vizsgált egyenlet,
Használhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése
1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)
I. Az élő anyag legfontosabb szerkezeti tulajdonságai és szerepük a biológiai funkciókban
I. z éő yg egotos szekezet tujoság és szeepük oóg ukók h j I. ε ε k e k I.5 h h λ I. p υ ε υ k ozgás I. M [ Z p Z ] M, Z pv k I.5 I.9 II. Sugázások és kösöhtásuk z éő ygg P M II. e P ~, ~ II. továk II.5
A SOPRONI TÛZTORONY HELYREÁLLÍTÁSÁNAK BEMUTATÁSA 2.
A SOPRONI TÛZTORONY HELYREÁLLÍTÁSÁNAK BEMUTATÁSA 2. Dr. Almási József Dr. Oláh M. Zoltán Nemes Bálint Petik Árpád Petik Csaba A Soproni Tűztorony mai formáját az 1676. évi tűzvészt követően nyerte el.
Összehasonlító ár: 006010 Habisol 30 x 45 x 22 9,5 29 kék 35 453 4 304 578 453 578 578 578 578 578 578
Technikai adatok : Összehasonlító Gyári ár : ár: Egységár, adott telephelyi kiadással (Ft / egység): Habisol falazóelemek Méret kb. db/m 2 kg/db* raklap db/rklp Ft/db Ft/m 2 Gönyű Pécs J.somorja Kk.lacháza
STATISZTIKAI KÉPLETGYŰJTEMÉNY ÉS TÁBLÁZATOK
MKOLC EGYETEM Gzáguoá K Üzl oácógzáloá é Móz éz Üzl z é Előlzé éz Tzé VZONYZÁMOK, KÖZÉPÉRTÉKEK-ZÓRÓDÁ Vzozáo. V, V, V. l, b 3. l l... l l b Π 4. - b b 5. V : V : TTZTK KÉPLETGYŰJTEMÉNY É TÁLÁZTOK Nöélboá
TARTÓSZERKEZETEK II. Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
IV. Reinforced Concrete Structures III. / Vasbetonszerkezetek III. Dr. Kovács Imre PhD tanszékvezető főiskolai tanár
IV. Reinfoced Concete Stuctues III. Vasbetonszekezetek III. - Oszlopok kihajlási hossza, külpontosságok, oszlopvizsgálat - D. Kovács Ime PhD tanszékvezető főiskolai taná E-mail: d.kovacs.ime@gmail.com
Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam
Vasbetonszerkezetek 14. évfolyam Tankönyv: Herczeg Balázs, Bán Tivadarné: Vasbetonszerkezetek /Tankönyvmester Kiadó/ I. félév Vasbetonszerkezetek lényege, anyagai, vasbetonszerkezetekben alkalmazott betonok
Használható segédeszköz: - szöveges adatok tárolására és megjelenítésére nem alkalmas számológép; - körző; - vonalzók.
A 27/2012 (VIII. 27.) NGM rendelet a 29/2016. (VIII. 26.) NGM rendelet által módosított szakmai és vizsgakövetelménye alapján. Szakképesítés, azonosítószáma és megnevezése 54 582 03 Magasépítő technikus
VASBETON TARTÓSZERKEZETEK HASZNÁLHATÓSÁGI HATÁRÁLLAPOTA 1.
VASBETON TARTÓSZERKEZETEK HASZNÁLHATÓSÁGI HATÁRÁLLAPOTA 1. Követelmények. Alakváltozások ellenőrzése Dr. Visnovitz György Szakmérnöki képzés 2012. május 24. MEGLÉVŐ ÉPÜLETEK HASZNÁLHATÓSÁGA ekonstrukciót
Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése. Tervezési útmutató
Lindab Z/C 200 ECO gerendák statikai méretezése Tervezési útmutató Készítette: Dr. Ádány Sándor Lindab Kft 2007. február ZC200ECO / 1 1. Bevezetés Jelen útmutató a Lindab Kft. által 1998-ban kiadott Lindab
A= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező
Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:
STRENG s.r.o. Vasbeton konzol. Geometria: szélesség b K = 50,0 cm mélység t K = 45,0 cm magasság h K = 57,0 cm
Vasbeton konzol a c Lager b Lager z=0.9d e Z sd V d H d b x=d/4 d 0.15a c vorne k h cseitlich c seitlich V d hlager a Lagen 1,2ø, min.2.0cm 2 Lagen, 4-schnittig 20d 15d D d a 1 b k 0.1d t k Szabvány: ÖNORM
TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_02 Vasbetonszerkezetek
Széchenyi István Egyetem Szerkezetépítési és Geotechnikai Tanszék TARTÓSZERKEZETEK II. NGB_se004_0 Vasbetonszerkezetek Monolit vasbetonvázas épület födémlemezének tervezése című házi feladat részletes
Kizárólag oktatási célra használható fel!
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II III. Előadás Vékonyfalú keresztmetszetek nyírófeszültségei - Nyírófolyam - Nyírási középpont - Shear lag hatás - Csavarás Összeállította:
XI. Reinforced Concrete Structures I. / Vasbetonszerkezetek I. Dr. Kovács Imre PhD tanszékvezető főiskolai tanár
XI. Reinforced Concrete Structure I. Vabetonzerkezetek I. - Teherbírái é haználhatóági határállapotok - Dr. Kovác Imre PhD tanzékvezető főikolai tanár E-mail: dr.kovac.imre@gmail.com Mobil: 06-30-743-68-65
Lineáris algebra mérnököknek
B U D A P E S T I M Ű S Z A K I M A T E M A T I K A É S G A Z D A S Á G T U D O M Á N Y I I N T É Z E T E G Y E T E M Lineáris algebra mérnököknek BMETE93BG20 Vektorok 2019-09-10 MGFEA Wettl Ferenc ALGEBRA
8556 Pápateszér, Téglagyári út 1. Tel./Fax: (89) 352-152
Pápateszéri Téglaipari Kft. 8556 Pápateszér, Téglagyári út 1. Tel./Fax: (89) 352-152 Bakonytherm Födémrendszer használati és kezelési útmutatója! 1 Alkalmazási és tervezési útmutató Bakonytherm födémrendszer
TARTÓSZERKEZETEK II.
készítette: Hlvx Ktlin TARTÓSZERKEZETEK II. 01.03.7. Széchenyi István Egyetem készítette: Hlvx Ktlin Féléves tervezési eldt: G1 gerend részletes sttiki számítás G1 gerend igényevételei üggőleges terhekől
Tartalomjegyzék. Meghatározás Jellemző adatok Szíjerők Tengelyhúzás Előfeszítés Méretezés
Laposszíjhajtás Meghatározás Jellemző adatok Szíjerők Tengelyhúzás Előfeszítés Méretezés Szíjfrekvencia Optimális szíjsebesség Szlip Elrendezés Szíjhossz Szíjfeszítések Szíj anyaga Szíjtárcsa Méretezési
Megoldások. ξ jelölje az első meghibásodásig eltelt időt. Akkor ξ N(6, 4; 2, 3) normális eloszlású P (ξ
Megoldások Harmadik fejezet gyakorlatai 3.. gyakorlat megoldása ξ jelölje az első meghibásodásig eltelt időt. Akkor ξ N(6, 4;, 3 normális eloszlású P (ξ 8 ξ 5 feltételes valószínűségét (.3. alapján számoljuk.
Nagyszilárdságú dübel TA M
Nagyszilárdságú rögzítések/dübelek Szerelésbarát belsőmenetes dübel repedésmentes betonba ELŐNYÖK A dübel kedvező geometriai kialakításának köszönhetően minimális energiaráfordítást igényel szereléskor.
Tételjegyzék Áramlástan, MMF3A5G-N, es tanév, őszi félév, gépészmérnöki szak, nappali tagozat
Tételjegyzék Áramlástan, MMF3A5G-N, 006 007-es tané, őszi félé, géészmérnöki szak, naali tagozat. A folyaékok és gázok jellemzése: nyomás, sűrűség, fajtérfogat. Az ieális folyaék.. A hirosztatikai nyomás.
FIŞA DISCIPLINEI 1. 1. Date despre program
FIŞA DISCIPLINEI 1 1. Date despre program 1.1 Instituţia de învăţământ superior Universitatea Creştină Partium 1.2 Facultatea Ştiinţe Socio-Umane 1.3 Departamentul Limba şi Literatura Maghiară 1.4 Domeniul
Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése.
Öszvérszerkezetek 4. előadás Öszvér oszlopok kialakítása, THÁ, nyírt kapcsolatok, erőbevezetés környezete. 2. mintapélda - oszlop méretezése. készítette: 2012.10.27. Tartalom Öszvér oszlopok szerkezeti
Erőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez
Erőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez Pécs, 2015. június . - 2 - Tartalomjegyzék 1. Felhasznált irodalom... 3 2. Feltételezések... 3 3. Anyagminőség...
Optika gyakorlat 6. Interferencia. I = u 2 = u 1 + u I 2 cos( Φ)
Optika gyakorlat 6. Interferencia Interferencia Az interferencia az a jelenség, amikor kett vagy több hullám fázishelyes szuperpozíciója révén a térben állóhullám kép alakul ki. Ez elektromágneses hullámok